1、A 初版REV版次簽名日期簽名日期簽名日期MODI.修改STATUS狀態編寫 AUTH.審核 CHKD BY批準 APPD BY新疆宜化電廠一期工程1#汽機上部結構施工方案 目錄1 編制依據 12 工程概況13 施工部署13.1管理目標13.2 任務劃分23.3 施工縫的劃分23.4 本工程主要周轉材料需用量23.5 施工機械設備配備34 主要施工方法34.1 施工測量34.2 模板工程44.3鋼筋工程334.4預埋件354.5砼工程364.6清水混凝土施工措施395 保證質量措施425.1 質量目標425.2 保證措施425.3 質量驗收措施436 安全及環保措施43 1#汽機上部結構施工方

2、案1 編制依據 汽輪發電機基座上部結構施工圖（F553S-T0206） 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002） 建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001） 混凝土質量控制標準（GB50164-92） 電力建設施工及驗收技術規范（DL/T5210.1-2005 建筑工程篇） 火電施工質量檢驗及評定標準（土建工程篇）2 工程概況汽輪發電機基座上部為現澆混凝土框架結構。1#汽輪發電機基座位于主廠房AB跨37軸線，平面尺寸為12m31.013m，汽輪發電機中心線距A軸線13.40m。分為底板層、6.30米層，12.6米運轉層。豎向結構有8根大截面柱子。柱子截面均為200

3、0mm2000mm。6.30米層為梁板結構，樓板厚度400mm，框架梁寬最大為2000mm，梁高最大為1200mm。12.6米運轉層梁式結構，梁寬度為6882781mm，位于軸線縱梁梁高為5270mm，其余梁高基本均為2400mm。砼量1400m3、鋼筋220噸。材料：砼：梁、柱采用C40，二次灌漿采用高強無收縮二次灌漿料，材料抗壓強度等級要求不小于70MPa。鋼筋：采用HPB235級鋼和HRB335級鋼。鋼筋連接采用等強焊接和直螺紋機械連接。柱主筋采用直螺紋機械連接。鋼筋保護層厚度：柱為60mm,梁保護層分別有60mm,80mm等,詳見各層梁配筋圖。鋼板及型鋼：Q235B。焊條：HPB235

4、用E43xx，HPB335用E50xx。3 施工部署3.1管理目標3.1.1質量目標全面達到國家和原電力部頒標準，并達標投產；分項工程合格率100%；砼達到清水砼標準。3.1.2工期目標1汽機基座上部結構完工時間： 2011年10月9日。3.2 任務劃分主廠方施工隊負責汽機上部結構施工。鋼結構制作及吊裝隊：鋼結構制作吊裝、預埋件加工；水電隊：配合水、電、通安裝施工。3.3 施工縫的劃分汽機基座底板-4.5m以上分五次澆筑，施工縫分別設置在0.00m、6.3m層梁柱鋼筋分界處、+6.3m、運轉層梁柱鋼筋分界處、+12.6m運轉層梁底，同時本層澆筑時必須預埋好下一次澆筑構件的鋼筋，具體施工順序設置

5、見下圖：施工縫的處理：在先澆筑的砼上預留直徑為8mm，間距為200200mm，長度為600mm（插入砼內300mm）的鋼筋。澆筑上層砼前先除去表面50mm厚的砼，再清掃干凈并充分濕潤，坐一層摻有膠結劑的水泥凈漿，再向上繼續澆筑砼。施工順序汽機底板-4.5m0.00m6.3m梁底6.3m梁、板面10.2m/9.85m (12.6m運轉層梁、板底)12.6m運轉層梁、板面。3.4 本工程主要周轉材料需用量主要周轉材料需用量表序號材料名稱數 量118mm厚光面木模板1750M2216高強對拉螺桿（帶18 PVC套管）6000m3鋼杯(配套帶碟型螺母、壓板等)5004木方（50mm*100mm）45m

6、35槽鋼（10#）5000米6鋼管120T7槽鋼【10*9m345條8槽鋼【14*9m14條9工25a/9m23條3.5 施工機械設備配備本工程主要施工機械設備配備如下表：序號機械或設備 名 稱型 號規 格數量額 定功 率生產能力1自卸汽車3輛10T225T汽車吊1臺3振動平板夯3臺1.1Kw4插入振搗器Z50（Z30）6臺1.1Kw5平板拖車 1臺6交流電焊機4臺15Kw5T7木工機械 2套8水準儀1臺9全站儀1臺10鋼筋切斷機1臺11鋼筋彎曲機1臺124 主要施工方法4.1 施工測量基礎完成后，依據現場布設的控制點進行汽機上部結構的軸線、汽機中心線和標高定位測量。4.2 模板工程4.2.1

7、汽機框架柱模板汽機框架柱模板施工特點：模板面積大、重量大、鋼木結構，在現場組裝校正。框架柱截面為2000mm2000mm，柱模板面板全部采用18mm膠木大模板1220*2400，第一道背楞采用50mmX100mm木方，豎向布置，每邊采用11條木方作為豎楞，柱箍采用10號槽鋼，配套以每邊設置四個M18mm高強拉桿及蝶形螺母。柱箍的間距為450mm。詳見附圖。柱模于現場散拼，短邊柱模板兩頭側口處粘貼10mm寬海綿單面膠條,長邊柱模板緊壓短邊柱模板側口，防止柱陰角處漏漿。滿堂架兼做柱模的支撐架、操作架，安裝時柱模周圍設置斜撐=1500mm。模板與已澆混凝土的接觸面要設置雙面膠，以防止漏漿。梁板施工時

8、，于柱底四周埋設16鋼筋樁，柱外側每邊埋設3根16的螺栓，主要用于柱模的定位及調整。柱模支設之前，要先將柱腳用12.5水泥砂漿找平，但應注意，找平砂漿不得吃入柱身內。4.2.1.1柱模板計算書 一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=2000mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=2000mm，H方向對拉螺栓2道，柱模板的計算高度 L = 6000mm，柱箍間距計算跨度 d = 600mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm，間距200mm。柱箍采用輕型槽鋼100503.0，每道柱箍1根鋼箍，間距600mm。柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算

9、。 二、柱模板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.000kN/m2,倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 1.面板強度計算 支座最大彎矩計算公式:,跨中最大彎矩計算公式:經過計算得到最大彎矩 M = 0.1031.3200.200.20=0.125kN.M,面板截面抵抗矩 W = 600.018.018.0/6=32400.0m

10、m3,經過計算得到 = M/W = 0.125106/32400.0 = 3.867N/mm2,面板的計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33758/(260018)=0.522N/mm2,截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2,面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.面板撓度計算 最大撓度計算公式: 經過計算得到 v =0.677(40.0000.60)200.04/(1006000.0291600.0) = 0.149mm,v 面板最大允許撓度，v = 200

11、.000/250 = 0.80mm；面板的最大撓度滿足要求! 四、豎楞方木的計算 豎楞方木計算簡圖 1.豎楞方木強度計算 支座最大彎矩計算公式: 跨中最大彎矩計算公式: 經過計算得到最大彎矩 M = 0.1010.4400.600.60=0.376kN.M,豎楞方木截面抵抗矩 W = 50.0100.0100.0/6=83333.3mm3,經過計算得到 = M/W = 0.376106/83333.3 = 4.510N/mm2,豎楞方木的計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 2.豎楞方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T

12、其中最大剪力 Q=0.60.60010.440=3.758kN,截面抗剪強度計算值 T=33758/(250100)=1.128N/mm2,截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2,豎楞方木抗剪強度計算滿足要求!3.豎楞方木撓度計算 最大撓度計算公式: 經過計算得到 v =0.677(40.0000.20)600.04/(1009500.04166667.0) = 0.177mm,v 豎楞方木最大允許撓度，v = 600.000/250 = 2.40mm；豎楞方木的最大撓度滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍的規格: 輕型槽鋼100503.

13、0mm；鋼柱箍截面抵抗矩 W = 12.20cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 88.52cm4； B方向柱箍計算簡圖 P = (1.240.00+1.43.00)0.20 0.60 = 6.26kN,最大彎矩 M = 1.890kN.m,最大支座力 N = 25.404kN,最大變形 v = 0.546mm 1.柱箍強度計算 柱箍截面強度計算公式:柱箍的強度設計值(N/mm2): f = 205.000,B邊柱箍的強度計算值 f = 154.90N/mm2；B邊柱箍的強度驗算滿足要求! 2.柱箍撓度計算 經過計算得到 v =0.546mm, v 柱箍最大允許撓度，v = 666.667/400

14、 = 1.67mm；柱箍的最大撓度滿足要求! 六、B方向對拉螺栓的計算 計算公式:N N = fA 對拉螺拴的強度要大于最大支座力25.40kN。經過計算得到B方向對拉螺拴的直徑至少16mm! 七、H方向柱箍的計算 H方向柱箍計算簡圖 P = (1.240.00+1.43.00)0.20 0.60 = 6.26kN,最大彎矩 M = 1.890kN.m,最大支座力 N = 25.404kN,最大變形 v = 0.546mm 1.柱箍強度計算 柱箍截面強度計算公式:=M/W f 柱箍的強度設計值(N/mm2): f = 205.000,H邊柱箍的強度計算值 f = 154.90N/mm2,H邊柱

15、箍的強度驗算滿足要求! 2.柱箍撓度計算 經過計算得到 v =0.546mm, v 柱箍最大允許撓度，v = 666.667/400 = 1.67mm；柱箍的最大撓度滿足要求! 八、H方向對拉螺栓的計算 計算公式:N N = fA 對拉螺拴的強度要大于最大支座力25.40kN。經過計算得到H方向對拉螺拴的直徑要至少為16mm!4.2.2梁模板 （1）6.3m層2m*1.2m梁模板1)、6.3m梁模板系統參數：梁底模板參數：縱向支撐7根,面板厚度18.0mm,木方間距不大于200mm。梁側模板參數:主楞間距600mm,次楞間距200mm,穿梁螺栓水平間距600mm、豎向間距400mm、直徑M16

16、；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數2根；次楞龍骨木楞，寬度50mm、高度100mm；次楞合并根數2根。2)、6.3m梁模板支撐系統參數：立桿縱距（沿梁跨度方向間距）不大于La0.50m；立桿上端伸出至模板支撐點長0.10m；腳手架步距不大于1.50m；梁支撐架搭設高度10.90m；梁兩側立柱間距2.60m；承重架支設多根承重立桿，木方支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿5根；立桿橫向間距或排距0.50m；采用的鋼管類型為483.00（也可選用10#槽鋼代替）；扣件連接采用雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80。（見附圖）（2）汽輪機12.6m

17、層異形梁模板1)、梁模板系統參數：梁底模板參數：梁底縱向支撐根數：13,梁底木方間距不大于150mm；面板厚度(mm)：18.0；梁側模板參數：主楞間距(mm)：600；次楞間距(mm)：200；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓豎向間距(mm)：400；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數：2。2)、梁模板支撐系統參數：立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La0.40m；立桿上端伸出至模板支撐點0.10m；腳手架步距1.20m；梁支撐架搭設高度12m；梁兩側立柱間距3.2

18、0m；承重架支設多根雙承重立桿，木方支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿7組,延梁跨方向雙立桿；立桿橫向間距或排距0.40m；采用的鋼管類型為483.00雙立桿；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80。（斜撐及剪刀撐布置見附圖）（3）汽輪機下12.6m層4.25m*2.4m梁模板1)、梁模板系統參數：梁底模板參數：梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：22；面板厚度(mm)：18.0。梁側模板參數：主楞間距(mm)：500；次楞根數：8；主楞豎向支撐點數量為：6；支撐點豎向間距為：400mm，400

19、mm，400mm，400mm，400mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為輕型槽鋼100503.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm。2)、梁模板支撐系統參數：梁截面寬度 B(m):4.26；梁截面高度 D(m):2.40；混凝土板厚度(mm):0.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.40；梁支撐架搭設高度H(m)：6.30；梁兩側立桿間距(m):4.66；承重架支撐形式

20、:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:10；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80。（4）其余各層梁的搭設1)、梁模板系統參數：梁底模板參數：梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐間距按200mm布置；面板厚度(mm)：18.0。梁側模板參數：主楞間距(mm)：600；次楞間距200mm；主楞豎向支撐點數量為：6；支撐點豎向間距為：400mm。穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為鋼管48*3.0；主楞合

21、并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm。2)、梁模板支撐系統參數：立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.40；梁；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數按間距400mm排列設置頂托；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80。4.2.2.1、6.3m層梁模板及扣件鋼管支撐架計算書一、參數信息1.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3)

22、:1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):44.3；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):3.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.02.材料參數木材品種：松木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷

23、載新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 分別為 44.343 kN/m2、120.000 kN/m2，取較小值44.343 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算按支撐在內楞上的三跨連續梁計算 面板計算簡圖1.抗彎驗算 按以下公式計算面板跨中彎矩：面板的最大彎距 M= 0.131.00200.002 = 1.24105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.24105 / 3.24104=3.827N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.827N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計

24、值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 面板的最大撓度計算值: = 0.67726.61200.004/(1009500.002.92105) = 0.104 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =200.000/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值 =0.104mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.800mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.

25、67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:按以下公式計算內楞跨中彎矩：內楞的最大彎距: M=0.15.17600.002= 1.86105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.86105/8.33104 = 2.232 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.232 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.43600.004/(10010000.004.17106) = 0.093 mm；

26、內楞的最大容許撓度值: = 2.400mm；內楞的最大撓度計算值 =0.093mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.400mm，滿足要求！2.外楞計算本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 10.78cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 最大彎矩M按下式計算： 外楞的最大彎距：M = 0.1756200.453400.000 = 4.34105N.mm 經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 4.34105/4.49103 = 96.666 N/mm2；外楞的抗彎強度

27、設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =96.666N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 外楞的最大撓度計算值: = 1.1465.32103400.003/(100210000.001.08105) = 0.172mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.000mm；外楞的最大撓度計算值 =0.172mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.000mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:穿梁螺栓所受的最大拉力: N =44.3430.6000.4002 =21.285 kN。穿梁螺栓最大容許拉力

28、值: N = 170.000144/1000 = 24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=21.285kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=24.480kN，滿足要求！六、梁底模板計算本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 500.0018.0018.00/6 = 2.70104mm3；I = 500.0018.0018.0018.00/12 = 2.43105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：跨中彎矩計算公式如下:梁底模面板計算應力 =5.434 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗

29、算最大撓度計算公式如下: 面板的最大撓度計算值: =0.302mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 285.7 / 250 = 1.143mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)1.2000.286=8.743 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.286(21.200+2.000)/ 2.000=0.220 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.286=1.286 kN/m；

30、2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.28.743+1.20.220=10.755 kN/m；活荷載設計值 P = 1.41.286=1.800 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 10.755+1.800=12.555 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1

31、10.7550.5000.500= 0.269 kN.m；最大應力 = M / W = 0.269106/83333.3 = 3.227 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.227 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.000 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:方木的受剪應力計算值 0.968 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.700 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 方木最大撓度計算值 = 0.6778.963

32、500.0004 /(10010000.000416.667104)=0.091mm；方木的最大允許撓度=0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.091 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.000 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2

33、；q = 1.2(30.600 + 0.350 )+ 1.44.500 = 43.440 kN/m2；經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=2.359 kN，中間支座最大反力Rmax=11.765；最大彎矩 Mmax=0.636 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.588 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.636106/4730.0=134.435 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 134.435 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接

34、到立桿。九、扣件抗滑移的計算:該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=11.765 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:考慮到高支撐架的安全因素，由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.037(1.200+0.1002) = 1.720 m；Lo/i = 1

35、720.383 / 15.900 = 108.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7612.691/(0.530450.000) = 31.919 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 31.919 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:考慮到高支撐架的安全因素，由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.037(1.200+0.1002) = 1.7

36、20 m；Lo/i = 1720.383 / 15.900 = 108.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=13903.476/(0.530450.000) = 58.295 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 58.295 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！4.2.2.2、12.6m梁模板及扣件鋼管架支撐計算書 一、參數信息1.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準

37、值(kN/m2):44.3；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):3.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.02.材料參數木材品種：松柏；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 根

38、據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、120.000 kN/m2，取較小值44.343 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 按以下公式計算面板跨中彎矩： 面板的最大彎距 M= 0.131.00200.002 = 1.24105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.24105 / 3.24104=3.827N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.827N/mm

39、2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 面板的最大撓度計算值: = 0.67726.61200.004/(1009500.002.92105) = 0.104 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =200.000/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值 =0.104mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.800mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 5010010

40、0100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:按以下公式計算內楞跨中彎矩：經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.86105/8.33104 = 2.232 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.232 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.43600.004/(10010000.004.17106) = 0.093 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.400mm；內楞的

41、最大撓度計算值 =0.093mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.400mm，滿足要求！2.外楞計算本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 10.78cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 最大彎矩M按下式計算： 外楞的最大彎距：M = 0.1756200.453400.000 = 4.34105N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 4.34105/4.49103 = 96.666 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受

42、彎應力計算值 =96.666N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 外楞的最大撓度計算值: = 1.1465.32103400.003/(100210000.001.08105) = 0.172mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.000mm；外楞的最大撓度計算值 =0.172mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.000mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =44.3430.6000.4002 =21.285 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000144/1000 =

43、24.480 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=21.285kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=24.480kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 400.0018.0018.00/6 = 2.16104mm3；I = 400.0018.0018.0018.00/12 = 1.94105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： Mmax = 0.1045.2230.2342=0.248kN.m； =0.248106/2.16104=11.480N/mm2；梁底模面板計算應力 =11.480 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計

44、值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算最大撓度計算公式如下: 面板的最大允許撓度值: =234.17/250 = 0.937mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67740.940234.24/(1009500.01.94105)=0.451mm；面板的最大撓度計算值: =0.451mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 234.2 / 250 = 0.937mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)4.0000.234=23.885 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN

45、/m)：q2 = 0.3500.234(24.000+2.810)/ 2.810=0.315 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.234=1.054 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.223.885+1.20.315=29.040 kN/m；活荷載設計值 P = 1.41.054=1.475 kN/m； 方木計算簡圖方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.00010.00010.000/6 = 166.67 cm3；I=10.00010.00010.00010

46、.000/12 = 833.33 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 29.040+1.475=30.516 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.129.0400.4000.400= 0.465 kN.m；最大應力 = M / W = 0.465106/166666.7 = 2.788 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值 2.788 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.000 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足

47、:其中最大剪力: V = 0.629.0400.400 = 6.970 kN；方木受剪應力計算值 = 36969.684/(2100.000100.000) = 1.045 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.700 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.045 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.700 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 方木最大撓度計算值 = 0.67724.200400.0004 /(10010000.000833.333104)=0.050mm；方木的最大允許撓度 =0.4001000/

48、250=1.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.050 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.600 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)4.000= 102.000 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(102.000 + 0.350 )+ 1.44.500 = 129.120 kN/m2；當n2時： 經過連

49、續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=4.660 kN，中間支座最大反力Rmax=25.292；最大彎矩 Mmax=1.231 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=1.005 mm；支撐鋼管的最大應力 =1.231106/24574.1=50.09 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值50 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承

50、載力取值為25.60kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=25.292 kN；雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.316 ；管立桿受壓應力計算值 ；=10468.335/(0.316424.000) = 78.131 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 78.131 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果

51、考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.509 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=10468.335/(0.509424.000) = 48.506 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 48.506 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.200 = 2.417 m；Lo/i = 2417.400 / 15.900 = 152.000 ；

52、由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.301 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=28209.969/(0.301848)1.2 = 132.6N/mm2；立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.066(1.200+0.1002) = 1.768 m；Lo/i = 1768.494 / 15.900 = 111.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.509 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=28209.969/(0.509424.000) = 130.713 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 130.713 N/mm

53、2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！4.2.2.3、12.6m層4.26m*2.4m梁模板(扣件鋼管架)計算書一、參數信息1.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):3.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；2.材料參數木材品種：松柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：

54、膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算次楞（內龍骨）的根數為8根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 按以下公式計算面板跨中彎矩： 面板的最大彎距 M= 0.111.61357.1432 = 1.48

55、105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.48105 / 2.70104=5.485N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.485N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 面板的最大撓度計算值: = 0.6779357.144/(10095002.43105) = 0.429 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =357.143/250 = 1.429mm；面板的最大撓度計算值 =0.429mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.429mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1

56、.內楞計算本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 按以下公式計算內楞跨中彎矩： 內楞的最大彎距: M=0.18.29500.002= 2.07105Nmm； 最大支座力:R=1.18.2930.5=4.561 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 2.07105/8.33104 = 2.488 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值

57、= 2.488 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 內楞的最大撓度計算值: = 0.6776.435004/(100100004.17106) = 0.065 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.065mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:面類型為輕型槽鋼100503.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 24.4cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 177.04cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 根

58、據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.798 kNm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 7.98105/2.44104 = 32.713 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =32.713N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.171 mm外楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；外楞的最大撓度計算值 =0.171mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2

59、18+1.42)0.50.55 =6.71 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.71kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4001818/6 = 2.16104mm3；I = 400181818/12 = 1.94105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1028.6990.2032=0.118kNm； =0.118106/

60、2.16104=5.455N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.455 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算最大撓度計算公式如下: 面板的最大允許撓度值: =202.62/250 = 0.810mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67725.64202.64/(10095001.94105)=0.158mm；面板的最大撓度計算值: =0.158mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 202.6 / 250 = 0.81mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (2

61、4+1.5)2.50.203=12.917 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.203(22.5+4.255)/ 4.255=0.154 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.203=0.912 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.212.917+1.20.154=15.685 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.912=1.276 kN/m； 方木計算簡圖 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm

62、3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 15.685+1.276=16.962 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.116.9620.40.4= 0.271 kN.m；最大應力 = M / W = 0.271106/83333.3 = 3.257 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.257 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.61

63、6.9620.4 = 4.071 kN； 方木受剪應力計算值 = 34070.87/(250100) = 1.221 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.221 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 12.917 + 0.154 = 13.071 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.67713.0714004 /(10010000416.667104)=0.054mm；方木的最大允許撓度 =0.4001000/250=1.6

64、00 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.054 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.6 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.500= 63.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(63.750 + 0.350 )+ 1.44.500 = 83.220 kN/m2；經過連續梁的計

65、算得到：支座反力 RA = RB=3.243 kN，中間支座最大反力Rmax=17.961；最大彎矩 Mmax=0.806 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.885 mm；最大應力 =0.806106/4490=179.551 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 179.551 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算:本工程采用頂托立桿承重不計算扣件抗滑移。九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551

66、.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.316 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4646.327/(0.316424) = 34.678 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 34.678 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh 上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356

67、.2 / 15.9 = 148 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.316 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=18807.801/(0.316424) = 140.373 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 140.373 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！4.2.3樓層支撐系統4.2.3.1、6.3m層支撐系統設計梁板的模板支撐系統采用48X3.5扣件式滿堂腳手架。立桿間距的布置為：梁下立桿間距統一為不大于500X500、延汽機梁跨方向采用雙立桿，板下滿堂支架統一為不大于500 X 600。立桿的接長：立桿的接長均采用

68、對接扣件，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開間距不宜小于500 mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于步距的1/3，嚴禁采用搭接。滿堂架支撐立桿布置見附圖1、2、3。水平桿布置為：掃地桿距根部為200mm,所有步距歸并為1.2m，挨著柱下和板下的一步歸并為400mm，模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度不大于300mm(12.6m層) 。水平桿的接長：水平桿的接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：1）水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同

69、步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500 mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。2）采用搭接時，搭接長度不應小于1M，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿端的距離不應小于100 mm。剪刀撐的布設為：滿堂模板支架四周及板底中間每6m支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；按每兩跨米沿水平向設水平剪刀撐，且須與立桿連接，支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。剪刀撐的布設應符合下列規定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6M，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；剪刀撐的接長采用搭接，搭接長度不應小于1M，應采用不少于2

70、個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100 mm。梁底和板底均采用雙扣件或頂托，在上鋼筋之前和澆混凝土之前必須再次擰緊，擰緊扣件用45N.m60 N.m的力矩。腳手架構造策施：所有腳手架隨結構的上升均要每隔兩步實行附著，所有的立桿下均要設置墊塊，軟弱的回填土必須壓實。4.2.3.1.1、6.3m板模板及扣件鋼管高架支撐計算書一、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.60；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):10.80；采用的鋼管(mm):483.0 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣

71、件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(mm):400.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.0001

72、0.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.400 = 2.500 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.6000.250 = 0.450 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

73、 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.6300.600 /4 + 3.1050.6002/8 = 0.234 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.630/2 + 3.1050.600/2 = 1.247 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.234106/83.333103 = 2.811 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.811 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足

74、:T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.6003.105/2+0.630/2 = 1.247 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1246.500/(2 50.000 100.000) = 0.374 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.374 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 方木最大撓度計算值 V= 52.588600.0004 /(3849500.0004166666.67) +450.00

75、0600.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.161 mm；方木最大允許撓度值 V= 600.000/250=2.400 mm；方木的最大撓度計算值 0.161 mm 小于 方木的最大允許撓度值 2.400 mm,滿足要求!三、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 3.1050.600 + 0.630 = 2.493 kN； 最大彎矩 Mmax = 0.367 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.393 mm ；最大支座力 Qmax = 6.613 kN ；鋼管最大應力 = 0.367106/4

76、490.000=81.833 N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 81.833 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 6.613 kN；R 0.5mm時禁止使用，彎曲、變形的鋼管禁止使用。5） 扣件：新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測

77、試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，新舊扣件均應進行防銹處理。4.2.3.3模板支架的拆除1）拆除前應全面檢查支架的扣件連接、支撐系統等是否符合構造要求2）拆除作業必須由上而下進行，嚴禁上下同時作業3）模板應隨支架的拆除逐塊拆下，禁止成片撬落4）拆除區域應圍起警戒，禁止其他人員進入5）拆下的模板和扣件等禁止高空拋落6）模板的拆除要搭設操作平臺，拆下的模板、木方應及時除掉上面的鐵釘防止扎傷。4.2.3.4 模板的拆除待混凝土強度能保證其棱角不因拆模而破壞，即可拆除側模，梁底模要待同條件養護的拆模試塊強度達到設計強度標準值的100%方可

78、拆除。4.2.3.5模板質量標準和檢驗方法：見表41：建4.3.4表。表4-1 建4.3.4表序號檢 驗 項 目類別單位質 量 標 準檢驗方法及器具合 格優 良1模板及其支撐結構一類具有足夠的強度、剛度和穩定性，嚴禁產生不允許的變形對照模板設計、觀察和尺量檢查2預埋件、預留孔洞安裝一類正確、牢固、齊全對照設計，觀察、手搖動和尺量檢查3預埋螺栓安裝孔要求一類齊全、正確、牢固觀察和手搖動檢查4基礎中心線與主廠房軸線位移一類mm5經緯儀和鋼尺檢查5預埋螺栓安裝允許偏差預埋管中心一類mm0.1d，且3尺量檢查垂直度一類mmL/200，且5吊線、尺量檢查直埋式中心一類mm1尺量檢查垂直度一類mmL/45

79、0吊線、尺量檢查頂標高一類mm0+10尺量檢查活動錨板中心一類mm3尺量檢查標高一類mm0+15尺量，水準儀檢查水平帶槽的一類mm3水平尺檢查帶螺紋孔的一類mm1水平尺檢查6模板接縫寬度二類mm2.51.5觀察和尺量檢查7模板與混凝土接觸面二類基本無粘漿，隔離劑涂刷基本均勻無粘漿，隔離劑涂刷均勻觀察檢查8模板內部清理二類基本干凈，無雜物干凈無雜物觀察檢查9梁、柱、墻中心線對基礎中心線位移三類mm3尺量檢查10梁、柱截面尺寸偏差三類mm+45尺量檢查11平面外形（長、寬）尺寸偏差三類mm+58尺量檢查12模板表面平整度三類mm32m靠尺和楔形塞尺檢查13模板拼縫高低差三類mm1直尺和楔形塞尺檢查

80、14全高垂直偏差三類mm8經緯儀或吊線和尺量檢查15梁底模標高偏差三類mm5水準儀測量檢查16預埋件預留孔中心線位移三類mm5水準儀檢查17水平高差三類mm3尺量檢查注 d為螺栓直徑； L為螺栓長度。當螺栓為套筒式時，套筒中心和螺栓中心偏差在自由狀態下不得大于1mm。直埋螺栓固定鋼架質量標準序號檢 驗 項 目類別單位質 量 標 準檢驗方法及器具合 格優 良1螺栓固定架基本要求一類必須符合設計和現行施工規范要求，具有足夠的強度、剛度和穩定性，并和模板鋼筋嚴格脫開觀察和手搖動檢查2用于固定螺栓的型鋼或鋼板的鉆孔直徑一類mmD+1尺量檢查3螺栓固定形式一類用雙螺冒拼緊，嚴禁在螺桿上點焊觀察檢查4用于

81、固定螺栓的型鋼或鋼板的底標高二類mm大于或等于砼的標高加30水準儀或標高拉線后量測5泵送砼輸送管支架二類砼輸送管支架應與螺栓固定架脫開砼澆灌前觀察檢查4.3鋼筋工程鋼筋全部于現場加工。框架柱豎向鋼筋接頭采用直螺紋型連接；梁主筋接頭采用直螺紋連接或等強焊接。 由于本工程使用鋼筋的品種較多，所以從鋼筋原材到半成品都必須做好標識，鋼筋的原材及半成品必須分區堆放。4.3.1鋼筋綁扎的準備工作核對半成品鋼筋的鋼號、直徑、形狀、尺寸和數量等是否與料單料牌相符。如有錯漏，應糾正增補。準備綁扎鐵絲及綁扎工具，搭設操作架。鋼筋綁扎的鐵絲可采用20-22號鐵絲或鍍鋅鐵絲，其中22號鐵絲只用于綁扎直徑12mm以下的

82、鋼筋。準備控制混凝土保護層用的水泥砂漿墊塊。4.3.2柱筋綁扎：箍筋的接頭（彎鉤疊合處）應交錯布置在四角縱向鋼筋上；箍筋轉角與縱向鋼筋交叉點均應扎牢（箍筋平直部分與縱向鋼筋交叉點可間隔扎牢），綁扎箍筋時綁扣相互間應成八字形。框架梁鋼筋應放在柱的縱向鋼筋內側。柱筋墊塊水平及豎向間距均不超過1000mm。4.3.3梁與板鋼筋綁扎：縱向受力鋼筋采用雙層排列時，兩排鋼筋之間應墊以直徑25mm的短鋼筋，以保持其設計距離。箍筋的接頭（彎鉤疊合處）應交錯布置在兩架立鋼筋上，其余同柱。板上部的負筋，要防止被踩下。具體措施是焊設專用鋼筋馬凳以支撐樓板上層鋼筋；馬凳的間距要足以支撐頂板鋼筋及施工荷載，馬凳的支腿不

83、得接觸模板，要墊設混凝土墊塊。板、次梁與主梁交叉處，板的鋼筋在上，次梁的鋼筋居中，主梁的鋼筋在下。框架節點處鋼筋穿插十分稠密時，應特別注意梁頂面主筋間的凈距要有30mm，以利澆筑混凝土。梁鋼筋的綁扎與模板安裝之間的配合關系：梁的高度較小時，梁的鋼筋架空在梁頂上綁扎，然后再落位；梁的高度較大（1.2m）時，梁的鋼筋宜在梁底模上綁扎，其兩側模或一側模后裝。4.3.4質量標準和檢驗方法：見表42：建4.3.5表。表42：建4.3.5表序號檢 驗 項 目類別單位質 量 標 準檢驗方法及器具合 格優 良1鋼筋的品種和質量一類必須符合設計要求和有關現行標準（規范）的規定檢查出廠證件和試驗報告及觀察檢查2鋼

84、筋的規格、數量和位置一類必須符合設計要求和有關現行規范規定觀察、點數及尺量檢查3接頭型式，部位，同一截面受力鋼筋的接頭百分率與搭接長度一類必須符合設計要求和有關現行規范規定點數和尺量檢查4鋼筋骨架一類綁扎或焊接牢固觀察、手搖動檢查5鋼筋焊接質量一類必須符合建3.6.2-1表規定外觀檢查、檢查實驗報告6預埋鐵件制作安裝二類必須符合建3.6.2-1表規定檢查焊接記錄、合格證7鋼筋表面質量二類表面應平直、潔凈，不應有損傷，油漬、漆污、片狀老銹和麻點等全面觀察檢查8有抗震要求的框架結構縱向受力鋼筋二類必須符合建3.6.2-7表要求檢查試驗報告9箍筋彎鉤的形式、彎曲半徑和平直部分的長度二類必須符合設計要

85、求和有關現行規范規定觀察、尺量檢查10受力鋼筋間距偏差三類mm10尺量連續三檔取其最大值11箍筋間距偏差三類mm20尺量連續三檔取其最大值12受力鋼筋排距偏差三類mm5尺量檢查13受力鋼筋保護層偏差柱、梁三類mm5尺量檢查墻、板314鋼筋骨架的寬與高偏差三類mm5尺量檢查15鋼筋彎起點位置偏移三類mm20尺量檢查4.4預埋件4.4.1砼面預埋件：砼面預埋件采用在結構鋼筋面上加綁施工用筋，再在施工用筋上對預埋件進行點焊加固的方式進行加固。4.4.2梁、柱側埋件：梁側埋件埋設先綁扎好梁、柱，在安裝模板前先預拼裝模板，在模板上放出預埋件的位置，再在模板上安裝埋件，用直徑4.5mm的鐵釘將預埋件（埋件

86、上四角鉆5mm孔），且將埋件錨筋與主體鋼筋的箍筋綁扎連接牢固，模板拆除后，將外露鐵釘頭用手持砂輪機切除磨平即可。具體安裝如右圖所示。4.4.3梁底埋件：梁底埋件的埋設，先安裝好梁底模，在梁底模上測量放出埋件位置進行預埋件埋設，埋件與模板之間用直徑4.5mm的鐵釘將預埋件緊固于模板表面。4.5 機座上部預埋螺栓套管工程在汽輪發電機基座的運轉層施工中，汽機基座臺板螺栓的預埋是關鍵工序，必須保證每根螺栓的偏差在允許范圍，包括對中、垂直和標高偏差，螺栓埋設難點在于其固定方案，工程采用獨立于模板支撐體系以外上、下鋼架(螺栓模板)加固，即在施工6.3m至12.6m層柱子時，每根柱子預埋一鋼板埋件（用于焊接

87、型鋼立柱），在螺栓套管底端用鋼梁(25#)與立柱鋼聯成水平支架作為螺栓套管下端固定支架，再在螺栓套管上端用鋼架與立柱鋼聯成水平支架，作為螺栓套管上端的固定支架，螺栓套管下端在模板放出各螺栓中心點位置，然后用18厚模板加工成圓形定位環用三顆以上固定在模板上，定位環直徑等于螺栓套管的內徑，螺栓套管下口直接定位于定位環位置。螺栓套管上口采用全站儀定位后用型鋼加緊加固，保證上下口垂直度和頂標高精確。為避免泵送管道及走道沖擊對螺絲架造成影響，對泵送管道和人工走道的排架進行獨架設，不得與螺栓架結構相連。加固汽機基座臺板螺栓的鋼構架用型鋼來制作，經測量復核后，保證預埋螺栓的中心偏差2mm，垂直度偏差2mm時

88、，才能澆筑混凝土。具體螺栓套管固定架材料以及安裝節點詳見后附圖。4.5砼工程4.5.1混凝土配合比試配1、水泥：選用強度等級42.5的普通硅酸鹽水泥配制砼，采用雙摻技術（摻高效緩凝減水劑和粉煤灰），優化配合比。2、粗骨料：采用531.5mm級配碎石。3、砂：選用中砂。4、粉煤灰：在混凝土中考慮加入摻量為水泥用量10%的II級粉煤灰。5、外加劑：采用高效緩凝減水劑、阻銹劑。6、坍落度：泵送： 120140mm；4.5.2混凝土的澆筑4.5.2.1 混凝土澆筑選擇汽機各層框架砼要求在本施工層一次澆筑完畢，不允許留設施工縫，因此澆筑混凝土時必須認真對待，做到精心施工，同時在混凝土澆筑完畢后，認真做好

89、測溫記錄。砼采用商品混凝土攪拌站集中攪拌，砼運輸采用砼20臺攪拌輸送車，由攪拌站裝車運輸至現場，砼采用泵送的方法進行澆筑，少量混凝土由塔吊吊運入模。為避免攪拌站出現故障，選擇一臺備用商品混凝土站，保證混凝土及時供應。混凝土澆筑時采用兩臺汽車泵（其中一臺備用），兩臺地泵。4.5.2.2混凝土的澆筑1、混凝土澆筑時應注意：a.施工縫上預留8200x200鋼筋，鋼筋長度L=600mm（插入砼內300）。b.澆筑前砼要鑿去表面50mm，清掃干凈并充分濕潤，再坐一道摻有膠結劑的水泥凈漿；c. b.混凝土澆筑采用斜面分層法由一側向另一側一次性澆筑到位，應嚴格控制分層厚度，最大不超過300mm。d.混凝土大

90、部分采用地泵布料，極易出現澆筑速度過快的情況，這種情況很有可能造成漲模；為此要嚴格控制混凝土的澆筑速度不超過2.5m/h。 e.在混凝土澆筑過程中要邊振搗邊觀察，直至混凝土表面不冒氣泡為止，但也應注意不應過振，以免造成混凝土表面返砂，影響混凝土觀感。f.柱子整個截面都要予以振搗；上一層混凝土澆筑時，振動棒要插入下層混凝土50mm左右，以此來確保上下層混凝土的結合。但振動棒不宜插入下層混凝土太深，以免擾動下層已沉實的混凝土。g.梁板混凝土的澆筑：梁采用斜面分層法由一側向另一側一次性澆筑到位。2、混凝土澆筑應勻速進行，根據混凝土自然流淌形成坡度的實際情況，在澆筑帶的前后各布置兩臺振動器，通過混凝土

91、的流淌及振動作用，達到均勻鋪攤的效果。混凝土分層澆搗的原則是順著混凝土的整個鋪攤長度，全面振搗，嚴格控制振搗時間、移動間距和插入深度，以確保混凝土的密實。澆筑時應特別注意插筋位置的正確，防止造成位移及傾斜，澆筑過程中指派專人看護鋼筋。 3、因混凝土澆筑面大，為防止出現施工縫，由兩臺泵從縱向的兩端起步澆筑向中間推進，最后閉合。砼澆筑時采取斜面分層推進，一次從底到頂，即采用自然流淌形成斜坡的澆筑方法，能較好地適應泵送工藝，提高混凝土泵送效率，保證上、下層接縫。但必須注意砼的入倉和振搗，以免產生離析和漏振，在每個澆筑帶的前后布置兩道振搗器，第一道布置在砼卸料點，主要解決上部砼的搗實，第二道布置在砼的

92、坡腳處，確保下部砼的密實，每處布置的振動器數量不少于2臺。混凝土振搗點應均勻布列。采用行列式的順序排列，以免發生混亂造成漏振。每一插點的振搗時間一般為2030秒，為保證混凝土層間不形成冷縫，每上層與下層澆筑時間間歇不得大于4小時，振搗上層時，要插入下層5cm左右，以防兩層混凝土之間產生夾縫，混凝土從攪拌站出站后2小時內必須下料入模。為防止混凝土表面裂紋的產生，在混凝土終凝前進行混凝土表面的壓光。4、每層澆筑300mm，混凝土自然形成的坡度約為1：6。5、在泵送砼澆筑帶布置24臺插入式振搗器，為防止集中堆料，先振搗出料點的砼，使之形成自然坡度，然后成行列式由下而上再全面振搗，混凝土振搗應快插慢拔

93、，插點要均勻排列，每一插點振搗時間以2030秒為宜，以混凝土表面呈水平并出現均勻的水泥漿和不再冒氣泡時，不顯著下沉，表示已振實，即可停止振搗。每次移動距離不超過振搗器作用半徑的1.5倍（約400mm）。在斜面底部和邊角處要加強振搗，振搗器與模板邊緣距離不得超過0.5倍振搗器有效作用半徑，且不得漏振，并盡量不碰撞鋼筋和預埋管件。混凝土應連續澆筑，當必須間歇時，其時間應縮短，并應在前層混凝土初凝前，將次層混凝土鋪蓋。6、振搗混凝土時振搗器插點要均勻，不得漏振。鋼筋較密處要加強對鋼筋的監護，必要時可用撬棍配合施工，然后將鋼筋復位。7、澆筑混凝土時，每隔半小時，采取在混凝土初凝時間前，對混凝土進行二次

94、振搗，以排除砼因泌水在粗骨料、水平筋下部生成的水份的空隙，提高混凝土與鋼筋之間的握裹力，增加密實度，提高抗裂性。8、混凝土表面處理：混凝土澆搗完后，先用長掛尺刮平，然后用木抹子反復搓壓3-4遍，直至表面密實。4.5.3混凝土的養護與測溫柱子與梁采用包裹塑料膜養護，即在柱模拆除后立即將柱子用塑料膜包裹，以防止混凝土內水份蒸發，但塑料薄膜必須封閉嚴實。同時樓板和柱子采用澆水養護，養護時間不得少于7d，澆水次數應能保證砼處于濕潤狀態。運轉層采用保溫法進行混凝土的養護。混凝土終凝后，在其表面灑水后覆蓋塑料薄膜、蓋三至四層棉氈，養護期間視測溫情況確定是否增加或減少覆蓋層數。運轉層測溫點布置采用JDC-2

95、型便攜式電子測溫儀進行混凝土溫升情況的測定。每個測溫點上、中、下共三個測溫探頭。方法是運轉層梁板的跨中位置預埋測溫線。埋入梁內深度為0.3m、梁高H/2處、梁底上0.5m分別測量板的底部、中部和表面的溫度。測溫頻率：測溫延續時間自砼澆筑始至撤除保溫為止，同時不少于14d；測溫時間間隔，砼澆筑后13d為2h，47天為4h，其后為8h；測溫點在平面上編號，并在現場掛編號標志，測溫做詳細記錄；溫度變化情況及時反饋，砼內部（中底或面）溫差不超過20，砼表面溫度（面）與砼表面外50mm處（覆蓋層內溫度）的溫差不大于25；砼降溫速度不大于1.5/d；撤除保溫層時砼表面與大氣溫差不大于20。養護不少于14d

96、。當各種溫差達到18時應預警，22時應報警。測砼溫度同時應測大氣溫度。測溫結果應及時報告質保部，超出規定值的上報項目技術負責人及監理工程師。升溫階段可增加覆蓋，降溫階段減少覆蓋。測溫記錄表同汽機基座底板方案中附表。4.5.3 砼供應能力的應急措施汽機基座砼澆注必須一次性完成，除12.55m層梁底水平施工縫外不得留設其它施工縫，更不得出現冷縫， 為保證達到這一目標，采取如下措施。4.5.3.1砼澆注前，由項目經理部工區經理檢查施工隊小型機具數量、完好程度，施工隊砼澆注操作人員熟練程度、兩班倒人數、管理人員值班落實情況；后勤服務經理檢查砼攪拌機械、運輸機械、輸送設備運作狀況，臨水臨電線路狀況；總工

97、程師檢查砼配合比試配情況、塌落度、試塊檢測是否落實有一定經驗的專人 。均合格后方簽署澆筑令。4.5.3.2 砼澆注過程中，從項目經理部開始，工程、技術、質保、機械、水電、后勤各部門參加值班，各自檢查本職工作執行情況，及時處理故障。4.5.3.3 設備準備：確定兩家商品混凝土攪拌站（一家供應、一家備用）；砼運輸車有12臺，預備3臺；砼輸送泵共兩臺地泵作業，再備用一臺地泵；所有機械易損件現場備貨。4.5.3.4 一旦發生機械故障，現場值班修理員立即進行修理，同時使用備用設備替代。因砼輸送設備替換時間一般需要12小時，防止冷縫產生，用塔吊吊運砼處理接縫。4.6清水混凝土施工措施4.6.1模板體系在結

98、構施工中采用清水混凝土施工工藝，模板選擇至關重要。由于柱、梁、板等混凝土構件截面尺寸較多，尺寸規格不一，結合各電廠工程上模板工程的實際施工經驗，擬在清水混凝土結構中采用2440*1220*18mm厚膠木模板、50100木方背肋，483.5鋼管扣件及型鋼加固的綜合模板體系。1）模板制作整個工程使用的模板均在木工車間制作成定尺模板，統一編號，涂刷隔離劑后運至現場拼裝。模板加工前應先對進場的材料進行檢查驗收，確認板材厚度一致，表面光滑平整，木方經壓刨機雙面壓光使之厚度一致；面板裁口順直。在模板安裝過程中，模板長邊方向木方伸出模板一個膠合板厚度，背方安裝時統一與模板錯開200mm，以便裝配模板時上下接

99、頭錯開搭接，提高裝配精度，減少拼裝縫隙。(見下圖)2）模板支撐系統的設計剛度要高于現行國家規范標準，并盡量少設對穿鋼筋混凝土構件的對拉桿，如必須采用，也應采用工具、組件式的拉桿，拉桿的端頭應設置鋼杯或膠杯，以確保在混凝土表面上留出的拉桿孔是規則的，且拉桿頭不露出。在本工程中，清水混凝土的對拉桿系統擬采用16mm高強拉桿蝶形螺母型鋼組合系統。3）對拉桿應均勻對稱設置、間距尺寸統一，整齊地排列。需要采用對拉螺栓穿過混凝土構件時，在構件模板兩側的相應位置鉆取比PVC管大1mm的圓孔（PVC管內徑要比對拉螺栓大23mm），對拉螺栓從PVC管穿過（PVC管的長度要穿出模板兩側45cm），PVC管與模板周

100、圍結合處用膠帶紙粘牢，避免螺栓孔周圍漏漿起砂，對拉螺栓使用可抽出周轉利用。拆模后，螺栓孔用同標號的砂漿抹平，達到一定強度后，用手提砂輪機磨平，砂紙磨光滑。4）梁板柱模板拼縫均設置海綿條，以防止漏漿；以防止混凝土陽角碰損，增加美觀，并可解決模板陽角部位易漏漿的質量通病。板模板的接縫處則可采用膠帶紙粘貼。5）模板與已澆混凝土的接觸部位要沿混凝土邊緣設置海綿條，并將模板牢固地固定在已澆混凝土之上，以避免該部位的漏漿通病。另外在該部位設置一道塑料膜（壓設在模板下口之下），以保護下部已施混凝土在上層混凝土澆筑過程中不被污染。6）清水混凝土模板的制作質量標準如下表模板制作質量和驗收標準項 目允許偏差檢查方

101、法板面平整2用2米靠尺四邊平直2用2米靠尺幾何尺寸-2用直尺兩對角線之差3用直尺對拉螺栓孔位置2用直尺板面翹曲L/1000放在平臺上，對角線用直尺檢查模板邊平直3拉線用直尺檢查7）由于清水混凝土結構施工質量要求較高，在強調結構可靠的前提下，對結構的外在質量也提出了更高的要求。因此在施工中，對模板的安裝質量也有相應要求。8）模板安裝質量檢驗標準，均按電力建設施工及驗收技術規范執行。9）模板的拆除應輕拆輕放，模板的表面應進行清潔，不允許刷隔離劑，對損壞的模板進行調換。4.6.2側面埋件安裝本工程預埋件眾多，施工難度較大，預埋件安裝重點為梁柱側面埋件安裝，為保證預埋鐵件位置準確，里面表面與砼在同一平

102、面，同時便于施工，則需做好施工前準備與施工過程控制。1）預埋件上有較多錨筋或其他錨固件需電焊焊接，預埋件使用前需重點檢查表面平整度，在加工側面埋件時，必須至少在埋件四角鉆4mm通孔。2）為確保預埋件本身方正，尺寸準確，無毛刺，對于平面鋼板埋件用剪板機或切割機下料加工，對于角鋼等型鋼埋件可直接采用切割機切取。3）預埋件安裝為保證立面預埋件不易在砼澆筑時發生歪斜、內陷等問題。模板上標出鐵件位置，用直徑4mm的鐵釘將預埋件緊固于模板表面，且將埋件錨筋與主體鋼筋的箍筋綁扎連接牢固，模板拆除后，將外露鐵釘頭用手持砂輪機切除磨平即可。4.6.3 混凝土工程4.6.3.1混凝土配制清水混凝土要顏色一致，則要

103、求所用的材料一致。混凝土應取樣試配，按試配的配合比施工，嚴格控制坍落度。混凝土擬采用攪拌站集中攪拌的混凝土，通過攪拌站混凝土攪拌車運輸至工地。因此，要求攪拌站在配制清水混凝土中，采用已經檢驗合格的同一生產廠家的水泥、減水劑；已經檢驗合格的同一生產地、同一規格的砂、碎石，以保證混凝土的外觀顏色一致，保證混凝土的表面平整光滑，不產生浮灰的現象。4.6.3.2混凝土的澆筑混凝土澆筑是保證混凝土外觀的重要環節。在正式澆筑混凝土前做好交底工作，落實操作人員崗位職責、作業班次、交接時間和交接制度，做好氣象情況收集工作。要求每次對罐車運輸的混凝土進行檢查，發現異常情況應及時通知相關人員檢查，檢查合格后方可使

104、用。塌落度宜控制在12020cm范圍內。因清水混凝土模板的密封很好，對混凝土的振搗時間適當延長保證混凝土表面光滑、無麻面，無氣泡。一般每點振搗3035s。混凝土分層澆筑，每層澆筑厚度不超過1.25倍振搗有效半徑，混凝土下料點分散布置，連續進行澆筑；插入式振搗棒移動間距不大于振搗棒作用的1.5倍，每一振點延續時間以表面出現浮漿和不再沉落為度。砼振搗時，振動棒應與模板保持150200左右間隙，利于氣泡排出。框架柱的澆筑應分層，每層高度不大于500mm，并應注意澆筑速度不宜過快，以免造成模板變形；框架梁的澆筑采用推移式，樓板的澆筑應從短邊開始向長向進行推移式澆筑。每次澆砼應進行測算砼的供應能力及布料

105、能力，嚴格控制施工冷縫。對砼澆筑能力不夠的人為預留施工縫，施工縫位置采用定型模板，施工縫的留設應滿足規范規定。上層混凝土澆筑完畢后要及時對下層混凝土面進行清理，清除上層掉落到已澆混凝土面的水泥漿。4.6.3.3混凝土養護混凝土的早期養護應派專人負責，使混凝土處于濕潤狀態，養護時間應能滿足混凝土硬化和強度增長的需要，使混凝土強度滿足設計要求。養護方法應優先采用包裹或覆蓋塑料膜保濕的方法，嚴禁使用易褪色的養護材料養護。4.6.3.4清水混凝土表面處理上層混凝土澆筑完畢后，要對下層混凝土及時進行清理，以清除附著在其表面的水泥漿。安排專人對清水混凝土面的對拉螺栓孔、缺陷等進行修補，修補用水泥砂漿要經過

106、專門的試配，以確保修補處的顏色與周邊混凝土顏色相一致，并過渡順滑自然。太過明顯的棱角、模板拼縫可采用專用的砂紙片（配套砂輪機）進行打磨，以確保其順滑過渡5 保證質量措施5.1 質量目標砼質量達到電建驗收標準“優良等級”。5.2 保證措施5.2.1 從教育著手，提高全員質量意識，明確崗位質量責任，實行質量終身責任制。5.2.2 嚴格工序檢驗，抓好過程控制。5.2.3 施工前做好：(1) 設計圖紙會審；(2) 控制樁復測；(3) 編制施工方案，經監理部審定后實施；5.2.4 施工階段做好：(1) 技術交底：施工技術方案由技術部門負責人或編制人在實施前向專業工長及相關管理人員進行方案技術交底；在分項

107、工序、工程實施前，專業工長向作業隊組進行施工技術交底。(2) 材料控制：原材料檢驗合格后采用，砼配合比要經監理部認可后施工。(3) 設備控制：用于施工的機具達到完好狀態。(4) 計量控制；計量器具應經校對，其誤差在允許范圍內。(5) 做好現場文明施工；(6) 施工員做好施工記錄。5.2.5 認真實行“三檢制”（自檢、互檢、交接檢）和必須的報驗手續，認可后方可施工。5.3 質量驗收措施 汽機基座施工精度要求高，又涉及工藝交叉作業，必須嚴把過程驗收關，必須保證上道工序聯合驗收后，方可進行下道工序。同時要求切實落實三檢制，班組自檢，項目檢查必須全方位檢查合格后，上報總包、監理、甲方抽檢。具體驗收有如

108、下幾次。 第一次：6.3m層、框架柱支模前鋼筋、埋件隱蔽驗收，參加人員為項目工程部、質保部、業主、監理 第二次：6.3m層、框架柱砼澆注前鋼筋、模板、埋件驗收，參加人員為項目工程部、質保部、業主、監理 第三次：12.6m層定位軸線、預埋套管位置線驗收，參加人員為項目工程部、質保部、業主、監理 第四次：12.6m層支模前鋼筋、埋件隱蔽驗收，參加人員為項目工程部、質保部、監理 第五次：12.6m層砼澆注前鋼筋、模板、埋件隱蔽驗收，特別是螺栓套管位置應全面檢查驗收，參加人員為項目總工、工程部、質保部、技術部、監理、設計、甲方、汽機專家6 安全及環保措施 設立專職安全員，負責安全生產的監督管理工作。

109、認真進行三級安全教育，特種作業人員經安全技術培訓，持證上崗。 教育全體施工人員，認真樹立“安全第一，預防為主”的指導思想。 明確各級人員的安全生產職責，做到各負其責，各司其職，層層把關。 推行以項目經理為安全第一責任人，安全主任和施工隊分管安全的隊長為安全直接責任人，班組兼職安全員責任到崗，分工協作的安全生產責任制。 認真做好安全技術交底做到“不傷害自己，不傷害別人，不被別人傷害”。 離坑邊上口2米內不得堆土和放置物件。 進入現場施工人員必須戴好安全帽。超過2m的高空作業必須系安全帶。 所用機械實行一機一閘，必須有接地保護。 施工用電要有接地保護，不能使用有裸露的電線。 夜間施工必須有足夠的照

110、明與亮度。 嚴禁酒后作業，禁止打鬧嬉戲。 加強對作業人員的環保意識教育，防止不必要的噪聲產生，最大限度減少施工噪聲污染。 組織專人對于施工場地及道路定期維護、清掃、灑水，降低灰塵對環境的污染。班組必須做到操作落手清，隨作隨清，物盡其用，防止塵土飛揚、泥漿灑漏、污水外流。 鋼材、半成品等應按規格、品種分別堆放整齊，制作場地要平整，工作臺要穩固。 兩人合運鋼筋，起、落、轉、停動作要一致，人工上下傳送不得在同一垂直線上。 綁扎立柱、墻體鋼筋，不得站在鋼筋骨架上和攀登骨架上下。柱筋在4米以上，應搭設工作臺。 腳手架作業層滿鋪腳手板，每塊腳手板均用f16號鐵絲綁扎。作業層外圍做180mm高踢腳板。 安全

111、網每個綁扎孔均用f18號鐵絲綁扎，要求平整緊繃。 支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。拆模后的模板或木方上的釘子，要及時拔除或敲平，防止釘子扎腳。 泵送砼的管道接頭、安全閥必須完好，管道的架子必須牢固，輸送前必須試送，檢修必須卸壓。 使用震動棒應穿膠鞋，濕手不得接觸開關，電源線不得有破皮漏電。 電焊機外殼，必須接地良好，其電源的裝拆由電工進行。 電焊機要設單獨的開關，開關應放在防雨的閘箱內，拉合時應戴手套側向操作。 焊鉗與把線必須絕緣良好，連接牢固，更換焊條應戴手套。在潮濕地點工作，應站在絕緣膠板或木板上。 更換場地移動把線時，應切斷電源，并不得手持

112、把線爬梯登高。 多臺焊機在一起集中施焊時，焊接平臺或焊件必須接地，并應有隔光板。 施焊場地周圍應清除易燃易爆物品，或進行覆蓋、隔離。 工作結束，應切斷焊機電源，并檢查操作地點，確認無起火危險后，方可離開。 移動電焊機時，應切斷電源，不得用拖拉電纜的方法移動電焊機。如焊接中突然停電，應切斷電源。危險因素辨識及控制施工危險因素控制對策表序號危險點和環境因素描述擬采用的風險控制技術措施1參加作業人員對作業程序不清對所有參加作業的人員進行交底，并組織安全規程的學習，履行雙簽字手續，做到心中有數。2焊接個人勞動防護用品不齊全 加強作業人員安全帽正確使用的監督，焊接人員作業時應佩帶防護鏡和絕緣手套，工作服

113、穿戴整齊。3焊接作業毒氣粉塵煙霧帶面罩等勞保用品通風設施4施工區無隔離安全區域劃分安全區域.掛警示牌。切割作業時火花飛濺戴防護眼鏡等勞用品品無關人員進入施工區對非施工人員嚴禁進入施工區安全網安裝不合格安裝后必須經安全部門檢驗合格后使用起重作業落鉤時吊物局部著地引起吊繩偏斜。吊物未固定時松鉤。對起重人員加強專業培訓，起重司機、指揮及司索持證上崗。起重工作區域內無關人員停留或通過在吊物的下方有人員通過或逗留。設立警示牌，對現場人員進行提示，班組長委派專人現場監護。10振搗工具電線老化，未漏保，電閘箱不合格。施工前檢查，加漏保使用合格閘箱。11高處施工時聯系不善大型砼澆灌時，上下有聯系信號。12砼施

114、工時噪音定時.戴耳罩13混凝土澆筑施工電機防護缺陷，未接地缺漏保。安裝防護罩，由電工安裝，檢查。14模板支撐不牢砼澆灌前檢查.木工專人值班。15機械電源未保護接零，未裝漏保，電線破損。作好接地.安裝漏保.改換電線。16拆模后，砼強度未到。待砼強度達到要求后拆模17模板支撐.剛度不夠檢查支撐剛度.夯實地面18架子作業作業人員無證操作特殊作業人員持證上崗19作業人員安全防護用品佩帶不齊全作業人員必須佩帶安全帽、安全帶、穿防滑鞋20施工層腳手板未綁牢 未滿鋪或未與腳手架同步施工層腳手架同步滿鋪腳手板，并綁牢21腳手架體上有懸浮物腳手架上不允許有懸浮物22電源線路或照明燈具等電氣設備直接接觸腳手架電源線路用絕緣子與腳手架隔離23腳手架拆除時未按順序拆除按順序拆除 先搭的后拆 后搭的先拆24腳手架拆除時作業區路口未封閉 未設專人監護拆除時路口封閉并由專人監護25拆除腳手架時隨意拋擲物料禁止拋擲物料26砂輪機的使用金屬屑飛濺戴防護眼鏡及手套27文明施工環境管理施工責任區，由專人負責，并做好施工記錄。隨干隨清，.施工完畢后，做到工完料盡場地清，廢棄物分類處置。