1、 重大專項方案專家論證審查表工程名稱馬莊路道路工程工程詳細地址元豐路與古城路交叉口西側專項方案名稱箱涵模板施工專項方案施工單位江蘇宏鑫路橋建設有限公司總包單位江蘇宏鑫路橋建設有限公司論證會召集單位論證會時間論證會地點專家組意見: 年 月 日專 家 組 組 長 序號姓 名職 稱單 位1專 家 組 成 員序號姓 名職 稱單 位2345678注:1.專項方案詳細情況見專項方案書;2.專家組意見不夠可附頁;3.大型或較復雜施工方案應提前提交專家組成員。 施工安全專項方案報審表工程名稱:馬莊路道路工程 編號:3.9 致:蘇州建龍監理咨詢有限公司(監理單位)茲報驗:基坑支護與降水工程專項施工方案土方開挖工
2、程專項施工方案模板工程專項施工方案4起重吊裝工程專項施工方案5腳手架工程專項施工方案6拆除、爆破工程專項施工方案7其它危險性較大的工程專項施工方案 本次申報內容系第 次申報,申報內容施工企業技術負責人已批準。附件:1、 施工組織設計/方案。2、 專家認證意見。 承包單位項目經理部(章): 項目經理:日期:項目監理機構簽收人姓名及時間承包單位簽收人姓名及時間專業監理工程師審查意見:專業監理工程師: 日期: 總監理工程師審核意見: 項目監理機構(章): 總監理工程師:日期: 注:承包單位項目經理部應提前7日提出本報審表。江蘇省建設廳監制箱涵模板施工專項方案一、工程概況箱涵為單孔42.5m鋼筋混凝土
3、箱涵,箱涵頂板厚0.4m,底板厚0.4m,涵洞壁厚0.36m,內底設計高程均為-1.60m,箱涵軸線與道路中心線交為正交,總長度30m,寬度4.72m二、施工工藝流程 施工放樣基坑開挖、基底整平放樁位中心線墊層混凝土底板鋼筋底板模板底板混凝土墻身頂板鋼筋墻身頂板模板墻身頂板混凝土養護拆模臺背砂石回填。 三、編制依據1、工程結構設計的圖紙;2、現行有關規范及驗收評定標準,現行有關技術操作規程混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002;3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001,J84-2001。4、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20085、建筑結構荷載規范
4、GB5009-2001(2006年版)6、混凝土結構設計規范GB50010-20027、鋼結構設計規范GB50017-20038、施工安全檢查標準JGJ59-99四、模板工程的一般規定:砼結構的模板工程是砼構件成型的十分重要的組成部分。采用先進的模板技術對提高工程質量、加快施工進度、提高勞動生產效率、降低工程成本和實現文明施工有著重要的意義,要求參加施工的人員,尤其是木工人員、組長必須認真學習施工圖和有關施工規范及工程質量驗評標準,充分理解設計意圖和施工工藝流程,針對結構特點,改革施工工藝,提高操作水平,做到對模板工程精心設計,精心施工,確保工程質量。一般規定:模板的制作安裝必須保證工程結構及
5、其支架符合以下規定:1、保證工程結構和構件各部分形狀、尺寸、標高、軸線和相互位置的正確,符合設計要求和規范規定。2、模板必須具有足夠的承載能力和穩定性,能夠可靠地承受現澆奏的自重和側壓力,以及施工中所產生的荷載,并慎重考慮在施工過程中不可預見的不利因素。3、模板構造簡單、裝拆方便,并便于鋼筋的綁扎和砼的澆筑養護的要求。4、模板的接縫不應漏漿。5、模板的設計,施工應符合國家規定的相關要求,對模板及其支架應定期維修,模板及剛支撐要注意防銹,不合格的扣件不得使用,在底層支設模板,其基土必須夯實、墊板,不得因基土沉降面引起支架的變形,從而影響模板施工質量。五、箱涵四周情況箱涵四周采用鋼板樁維護,鋼板樁
6、樁長6m打入長度為3m,打入方式為滿堂鋪設。使施工人員在工作面施工時有安全保障。六、施工準備工作1. 會審圖紙:收到相關圖紙后,組織技術人員進行圖紙的會審,仔細校對標高、尺寸,對會審發現的問題上報監理和設計單位解決。2學習監理程序:正式施工前組織技術人員和施工人員學習監理程序,使技術人員和施工人員了解監理程序和施工中需報驗的工序和內容,在施工中按照施工組織設計精心組織施工,每道工序施工完畢經自檢合格,并經監理工程師認可后,方可開始進行下道工序施工。3.工程技術負責人應按施工組織設計中有關腳手架的要求,向架設和使用人員進行技術交底。4.應按本規范規定和施工組織設計的要求對鋼管、扣件、腳手板等進行
7、檢查驗收,不合格產品不得使用。5.經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類,堆放整齊、平穩,堆放場地不得有積水。6.應清除搭設場地雜物,平整搭設場地。7.排水設施:距支架外側1米處各挖1條排水溝,排水溝斷面為外側0.6 x1米,內側0.4x0.4米,并安排專人用水泵及時抽取溝內積水。七、鋼筋安裝、箱涵砼的澆筑及養護(1)鋼筋安裝:箱涵頂板鋼筋綁扎順序:底板布筋彈線 鋼管腳手架搭設骨架靠架放箍筋、底板分布筋骨架安放與鋼管靠架臨時固定安放箍筋骨架固定骨架正面分布筋綁扎骨架側面分布筋綁扎支座網片筋鋼筋綁扎完畢校正。普通鋼筋現場按設計圖加工完成后,分類掛銘牌堆放,以免相互混淆。為保證彎起鋼筋位置準確,可采
8、用在地面放大樣的方法控制。鋼筋在堆放過程中注意避免銹蝕和污染,使用前必須清除油漬和銹斑。按施工圖要求將鋼筋排列標記做好,以保證成型鋼筋綁扎規則。鋼筋位置如發生矛盾,按如下優先順序安排布筋位置:骨架鋼筋受力鋼筋箍筋。鋼筋綁扎后對規格、數量、排距、尺寸、標高、綁扎方式、保護層厚度進行檢查,確保符合規范要求。為防止人員踩壓,或澆筑壓力使鋼筋骨架變形,采取增加架立鋼筋钷或型鋼支架。墩臺主筋采用點焊在承臺上的方法固定。立柱中避雷筋按規范與主筋連接好,并涂以紅漆做好標記。鋼筋綁扎完畢,同有關人員組織隱蔽工程驗收,并做好驗收記錄交監理工程師復查,由監理工程師在隱蔽工程驗收單上簽字后方可進行下道工序的施工。在
9、鋼筋骨架加工時,首先按圖紙要求列出清單和鋼筋排列圖,根據梁的內力情況確定鋼筋的碰接頭位置。鋼筋骨架制作就近進行,制作場地應平整且硬,便于鋼筋加工及起重機的吊運安裝。骨架成型吊裝時,因本身長度較長,自身剛度較差,起吊時容易變形,因此采用鐵扁擔四點垂直吊。對骨架局部易變形處設臨時支桿。起吊時,骨架兩端各拉一根纜風繩,以防骨架在空中轉動,影響就位。(2)箱涵砼澆筑:箱涵澆筑所需砼為商品砼,采用砼運輸車運至滿足澆筑地點進行泵送澆筑。為加快施工進度和質量優良,砼中擬摻入適量優質高效的減水劑。砼澆筑前,組織有關人員對施工工地、運輸道路、振搗設備等進行準備性檢查,并會同現場監理工程師對模、鋼筋、預埋件等進行
10、全面性檢查驗收,經簽認后,方可進行澆筑。箱涵砼下料時由兩端向中間部位分片連續施工。澆筑時分層進行,采用插入式振搗,專人負責,砼模后應及時振搗,防止漏振。澆筑前對容易出現問題的環節制定補救措施。澆筑過程中,專人負責檢查模板、鋼管支架等部位的狀況,一旦發現漏漿,模板變形,鋼筋走位等問題,立即予以處理。同時在混凝土澆搗時由測量員隨時觀察排架沉降情況,觀察到混凝土澆搗結束后4小時,并做好觀察記錄。在觀察過程中如發現沉降異常,應暫停澆搗混凝土,采取必要措施后在繼續進行澆搗。(3)砼的養護:混凝土澆筑成型后及時養護,混凝土外露面一般采用塑模覆蓋并定時澆水濕潤,澆水時嚴禁用水泵噴澆,防止破壞混凝土。養護需確
11、保混凝土表面不露白,一般至少養護7天以上,在養護期間應防止混凝土受風、防光、溫濕度急劇變化對混凝土發生影響。養護期內不得在混凝土表面加壓、沖擊和有腐蝕物的觸及。八、模板、支架的安裝(一)、模板翻樣模板翻樣前,有關施工技術人員和木工工長應認真熟悉有關施工圖,圖紙會審等技術文件和現行施工規范的規定,充分理解設計意圖及甲方要求,根據各部位、構件的具體要求進行翻樣,經核查無誤后,分區段、分層次配置模板,并作為模板配料、制作、安裝的依據,按照施工總進度安排施工,模板翻樣進行時,要認真考慮模板重復使用的周轉利用率,其它特殊部位按一次投入量進行考慮。(二)、模板及支架的安裝1、支架、摸板材料的選用(1)、支
12、架及輔助材料箱涵采用48鋼管支架,壁厚2.4mm,以鋼管作為縱橫向連接和剪刀撐,采用調節桿、木挈底塊和木挈頂塊進行調整箱涵底板縱橫坡。(2)模板及輔助材料箱涵底板、頂板外露模板均采用2.44*1.22*0.018優質高密度防水機制竹膠板作為模板,擱柵采用50mm 100mm方木,材質為紅皮云松,嚴禁使用脆性、過分潮濕、易于變形和彎曲不直的木材。立模標高通過木挈塊進行調整,立模板時由專人用雙面膠條和密封膠堵塞接縫處的不密處的縫隙,防止漏漿。安裝前涂刷優質機油、肥皂水或脫模劑作為脫模材料。在支架上按照設計要求間距擺放縱橫向方木作為頂板的底模板支撐。縱向方木直接放置在支架頂上。模板及其支架應具有足夠
13、的剛度、強度和穩定性,能夠可靠地承受現澆砼的自重和側壓力,以及在施工過程中所產生的荷載。2、支架搭設(1)、架子搭設工藝流程:在牢固的地基上彈線、放置15*15*0.4cm木板、立柱定位橫桿扣緊安裝縱橫向連接鋼管,并與立桿扣緊裝第二層及以上支架加設剪力撐-(安裝調節桿)安裝橫向和縱向連接鋼管安裝可調托座鋪設縱向方木鋪設橫向方木。(2)、安裝上下人行步梯:地基處理、放置木板立桿定位拉桿扣緊橫桿扣緊安裝縱橫向連接鋼管,并與立桿扣緊裝第二層及以上支架加設剪刀撐安裝橫向承力桿安裝兩側扶手鋪設踏步-安裝安全網。(3)、安全網:掛設要求:安全網應掛設嚴密,用塑料繩綁扎牢固,不得漏眼綁扎,兩網連接處應綁在同
14、一桿件上。安全網要掛設在棚架內側。支架與施工層之間要按驗收標準設置封閉平網,防止雜物下跌。(4)、安全擋板:通道口要搭設安全擋板,通道口擋板需要兩側各伸出1m,向外伸出1m。(5)、支架頂縱橫向方木安裝:支架搭設完畢后,在頂托上居中安裝縱向方木,然后在縱向方木上按30cm間距安放橫向方木,并用圓釘或騎馬釘將兩者固定,作為底模竹膠板的背楞。3、支架預壓:支架搭好且縱橫方木安放完畢后,為消除支架及地基的非彈性變形,測出支架和地基的彈性變形,按照設計要求對支架用同重量的袋裝土預壓,沙袋按照箱涵各部重量進行布載,預載值達到箱涵頂板重量的1/2時,觀察鋼管支架有無變形。并進行沉降觀測,具體預壓觀測方案如
15、下:(1)、儀器、人員:專門固定一臺已標定的自動安平水準儀,固定3人(1人立尺、1人觀測、1人記錄)進行沉降觀測工作。(2)、觀測點位布置:順箱涵向每5m測量一斷面,主線箱涵半幅每斷面等距布置5點,用白油漆標識號,并在旁邊寫好點位編號。(3)觀測時間:第一次觀測為在支架搭設且縱橫向方木安裝完畢后準備堆載前,其余為每天上午8:009:00,下午4:305:30。()卸載時間確定:已連續天觀測數據基本不變后方可卸載,預估預壓時間為天左右。()支架及地基彈性變形值測定:在完成卸載后,必須觀測支架及地基彈性變形直至回彈穩定,確定穩定狀態的標準以在卸載后天內連續觀測次數據基本不變為準。()地基及支架計算
16、沉降量我部箱涵頂板支架采取一施工段一壓的方案進行預壓,預計地基及支架沉降量為mm左右。一般預壓時間為三天。預壓完成后,要再次復測各控制點標高,以便得出支架和地基的彈性變形(等于卸壓后標高減去持荷后所測標高),用總沉降量(即支架持荷后穩定沉降量)減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形(即塑形變形)量。預壓完成后要根據預壓成果通過可調木塊調整支架的標高。、模板安裝模板安裝主要考慮要保證垂直度和抵抗現澆混凝土的側壓力。按圖紙設計要求彈出軸線和支模邊線。制作好的模板,搬運至操作點。沿板長跨方向,在小橫檔鋼管上滿鋪板模板的鋼管,鋼管平行于板的短跨。對于長跨較長的板,如果一塊標準板鋪不到位,應在中間加一根
17、橫檔用于固定模板。在板與柱交接的地方,應在板上彈出柱的邊線,彈線要垂直、清晰,尺寸要準確,做到一次到位。在支模板的過程當中,要及時校正板上部的尺寸。二人配合工作,一人控制板上部尺寸,另一人將板模板釘在四周板側模板上,使板的邊沿與墻側模的內表面在同一平面內,釘子間距為300mm500mm。在模板之間的拼縫處,每塊模板均貼好一條通長的膠帶,使模板與模板拼縫緊密,以防漏漿。在模板之間的拼縫處,彈線具體位置要準確、線條清晰。在模板拼裝前要刷脫模劑,脫模劑要涂刷均勻,不宜太薄,以免起不到脫模劑的作用,也不要太厚,以免影響混凝土的外觀。模板的安裝:鋪設底模板,模板牢牢釘在方木上,采用10cm*15cm方木
18、作為底模橫向支撐,采用10cm*10cm方木作為縱向支撐。底模鋪設完成后需通過監理檢查驗收之后進行下一道施工操作。在已鋪好的底板上彈出箱涵頂板的邊線及軸線后,開始上模板,封模前,必須將模板內清掃干凈。側模板豎向采用10cm*7cm方木,縱向采用10cm*7cm方木支撐,縱向支撐采用固定支架上的鋼管頂牢。翼緣模板豎向采用10cm*5cm方木,縱向采用10cm*5cm方木支撐,縱向支撐采用固定支架上的鋼管頂牢。在支模板的過程中還要派專人檢查,對支設好墻體模板都要對軸線進行復核,用吊線法對模板的垂直度進行復核,用鋼卷尺復核軸線之間的距離,一但發現誤差超出允許的范圍,應立即查找原因,加以糾正。在箱涵頂
19、板底全部采用U型可調托支撐,并在支模排架兩側做好防護,以保施工安全。(三)、模板的驗收模板安裝完畢后必須經施工單位、施工技術、安全部門會同監理單位、工程負責人、工地技術員、安全員等進行驗收簽字,合格后方可澆筑。 (四)、模板的拆除1、現澆結構和模板及其支撐架拆除時的砼應符合設計要求,當設計無具體要求時,應符合下列規定:(1)、支撐:在砼強度達到設計強度的100%時,方可拆除,折除時每隔10面積留2-3根立桿。(2)、側模:在砼強度能保證其標明及棱角不受損后且強度不小于5Mpa時方可拆除。(3)、底板:在砼強度符合規定后,方可拆除,已拆除模板及其支架的結構,在砼符合設計砼強度等級要求后,方可承受
20、主部使用荷載。2、模板拆除時應注意事項(1)、嚴禁在同一重直面上工作。(2)、拆除時應逐塊拆卸,不得成片松動和撬落或拉倒。(3)、每人應有足夠的工作面,多人作業時,應合理分工,統一信號和行動。3、模板安裝拆除時的安全技術措施(1)、支模板的支撐:立桿應加設墊木,在澆搗砼時,要經常檢查,如發下松動變形等要及時整修。(2)、工作前應事先檢查所用的工具是否牢固,扳手等工具必須用強子系緊在身上,不得別于腰后,工作時思想集中,防止釘子扎腳和從空中掉落。(3)、遇六級以上大風時,應暫停室外的高處作業,有雨、雪、霜時,應先清掃施工現場,不滑時再進行操作,高空作業,應加設安全防護措施,必要時須設腳手架,并作防
21、護欄桿,應盡量避免在同一垂直面上下同時作業。(4)、不得在腳手架上放大量模板等材料。(5)、高處復雜結構模板的拆除,應有專人指揮和切實可行的安全措施,并在下面標出工作區,嚴禁非操作人員進行作業區。(6)、已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走妥善堆入,嚴防操作人員因扶空、踏空而墜落。 九、安全技術措施(一)、支撐搭設的安全技術措施:1、必需及時維修加固,以達到堅固穩定確保施工安全。搭設人員必須持證上崗,并正確使用安全帽、穿防滑鞋。2、嚴格控制施工負載,不得集中堆放材料,施工負載不得大于2KN/M2。控制扣件螺栓,擰緊力矩,要用扭力扳手,扭力距應控制在4050NM范圍內。(二)、支撐拆除的安全技術
22、措施:1、拆除時,全面檢查預拆腳手架。根據檢查結果制定出作業計劃上報請示批準,進行技術交底后,由現場項目技術負責人批準后才能工作,作業計劃一般包括:拆架的步驟和方法,安全措施,材料堆放點,勞動力組織安排等。2、拆架時禁止非作業人員進入現場。拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶,扎裹腿,軟底防滑鞋。3、拆架的程序應該由上而下,先搭后拆的原則,即先拆拉桿、斜撐,而后拆小橫桿、大橫桿、立桿、并按一步清的原則依次進行,嚴禁上下同時進行拆架作業。4、拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣,拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時,應先拆中間扣件,然后扎住中間,再解開端頭扣。連墻件(拉結點)應隨拆進行逐層拆除,拆拋撐
23、時,應用臨時支柱撐,然后才能拆除。5、拆除時要統一指揮,上下呼應,動作協調,當解開與另人有關的結扣時,應先通知對方,以防墜落。在拆架時不得中途換人,如必須換人時,應將拆除情況交待清楚后方可離開。6、拆架時嚴禁碰撞附近電源線以防觸電。7、拆下的材料要慢慢下運,嚴禁拋擲,運至地面的材料應按制定的地點分類堆放,當天拆當天清,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。(三)、模板安裝時的安全技術措施1、模板支撐不得用扭裂、劈裂的材料,頂撐要垂直、底部平整堅實,并加墊木。2、安裝模板應按工序進行,當模板沒有固定前,不得進行下道工序作業,禁止利用拉桿、支撐攀登上下。3、在砼澆筑的過程當中,要有專人檢查,發現變形、松
24、動等現象,要及時加固和修理,防止塌模傷人。4、在現場安裝模板時,所用工具應裝入工具袋,防止高處作業時,工具掉下傷人。5、兩人抬運模板時,要相互配合,協同工作,傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降,不得亂扔。6、模板安裝時,應先檢查鋼管支撐的穩定情況,發現有危險時,必須采取安全加固措施后,方能作業。(四)、模板安裝拆除時的安全技術措施1、支模板的支撐:立桿應加設墊木,在澆搗砼時,要經常檢查,如發現松動變形等要及時整修。2、工作前應事先檢查所用的工具是否牢固,扳手等工具必須用繩子系緊在身上,不得別于腰后,工作時思想集中,防止釘子扎腳和從空中墜落。3、有雨時,應先清掃施工現場,不滑時再進行
25、操作。4、不得在腳手架上堆放大量模板等材料。5、已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走妥善堆放,嚴防操作人員因扶空、踏空而墜落。十、 質量保證措施采用標準工法、實現規范作業。箱涵施工使用公路作業多年的專業隊伍與技術管理人員。工序質量控制堅持全過程控制,嚴格把握事前控制和事中控制,并做好事后控制(工序驗收)關。項目部實行質量“一票否決制”。嚴格執行每道工序均有“施工技術交底單”制度,執行工序檢驗的“三檢”制度。自檢:一道工序結束后,由班組質量員按質量標準對本班組的質量進行檢查,填寫工序自檢單,如發現問題整改后再進行檢查。互檢:一道工序結束后,由班組質量員按質量標準對本班組的質量進行對照檢查,獎優罰
26、劣,起到督促作用并幫助整改。專檢:每道工序完成后由班組進行自檢,然后由施工員組織交接檢,由項目部質檢員檢驗,檢驗合格后填寫質量記錄,并報請監理工程師進行驗收,驗收合格后方可轉入下道工序。對構成工程實體的元素材料控制:嚴把材料進貨關,嚴格按材料控制程序選擇有資質、信譽好的材料供應商,并組織有關部門進行專項考察。加強材料出廠質量證明資料的管理,出廠試驗資料不全或存在問題的材料實行封存或退貨,慎重使用緊急放行程序。實行進廠材料的質量檢驗復試的制度,未經檢驗、試驗的材料不得在工程中使用。執行見證取樣制度,按監理程序控制工程質量。測量定位:蓋梁定位和標高控制由專業測量人員測設后請監理工程師復核準確后再進
27、行下道工序施工。鋼筋綁扎、骨架支架安裝嚴格按設計及規范要求進行施工。支架:支架搭設按方案要求和操作規程進行,并在實施前對搭設人員進行專業技術交底。模板:模板制作、安裝嚴格按方案要求和操作規程進行,并經專門人員進行檢查和復核。混凝土澆搗:混凝土澆搗前進行專門技術交底,保證實際操作人員明確各職責和操作要領的掌握。 十一、模板設計(一)、箱涵相關參數該箱涵為單孔箱涵,尺寸為4*2.5m, 頂板厚度為40cm,結構圖示如下:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.45;縱距(m):0.45;步距(m):1.30;模板支架搭設高度(m):2.80;采用的鋼管(mm):482.4 ;取扣件抗滑承載力系數
28、:0.80;2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000;施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500;4.材料參數面板竹膠板采用板,厚度為15mm;板底支撐采用方木;面板彈性模量E(N/mm2):9500;面板抗彎強度設計值(N/mm2):13;木方彈性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗彎強度設計(N/mm2):13.000;木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400;木方的間隔距離(mm):200.000;木方的截面寬度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00; 圖2 頂板支撐架荷載計算單元(二)、模板面
29、板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度,取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1001.52/6 = 37.5 cm3;I = 1001.53/12 = 28.125 cm4;模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q1 = 250.551+0.351 = 14.1 kN/m;(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN):q2 = 2.51= 2.5 kN/m;2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下: 其中:q=1.214.1+1
30、.42.5= 20.42kN/m最大彎矩M=0.120.420.22= 0.0817kNm;面板最大應力計算值 = 81700/37500 = 2.1787 N/mm2;面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2;面板的最大應力計算值為 2.1787 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 14.1kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.67714.12004/(10095004166666.667)=0.004 mm; 面板最大允許撓度 V=200/ 250=0.8 mm;面板的最大撓度計算值 0.004 mm 小于 面板的最
31、大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!(三)、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3;I=5101010/12 = 416.67 cm4; 方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算:(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):q1= 250.20.55 = 2.75 kN/m;(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.2 = 0.07 kN/m ;(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN):p1 = (2.5+2)0.2 = 0.9kN/m;2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不
32、利分配的彎矩和,計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(2.75 + 0.07)+1.40.9= 4.644kN/m;最大彎距 M = 0.125ql2 = 0.1254.6440.452= 0.118kN;最大支座力 N = 1.25ql = 1.25 4.6440.45 = 2.612 kN ;方木最大應力計算值 = M /W = 0.118106/83333.33 = 1.416 N/mm2;方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2;方木的最大應力計算值為 1.16 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要
33、求!3.抗剪驗算:截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.6254.6440.45 = 1.306 kN;方木受剪應力計算值 T = 3 1.306103/(2 50100) = 0.391 N/mm2;方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0.391 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2,滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 2.82 kN/m;最大撓度計算值 = 0.5212.824504/(1009500
34、4166666.667)= 0.015 mm;最大允許撓度 V=450/ 250=1.8 mm;方木的最大撓度計算值 0.015 mm 小于 方木的最大允許撓度 1.8 mm,滿足要求!(四)、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P = 2.061 kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.229 kN.m ;最大變形 Vmax = 0.132 mm ;最大支座力 Qmax = 5.145 kN ;最大應力 = 229000/4490 =
35、 51.002 N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 51.002 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.132mm 小于 450/150與10 mm,滿足要求!(五)、扣件抗滑移的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R=8.93kN 本工程采用可調托座滿足要求!(六)、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架
36、的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容:(1)腳手架的自重(kN):NG1 = 0.1422.9 = 0.411 kN;(2)模板的自重(kN):NG2 = 0.350.450.45 = 0.071 kN;(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3 = 250.550.450.45 = 2.784 kN;靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.266 kN;2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.450.45 = 0.911 kN;3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
37、 = 5.195 kN;(七)、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) :N = 5.195 kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) :i = 1.59 cm; A - 立桿凈截面面積(cm2):A = 4.24 cm2; W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.49 cm3; - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2); f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2; L0- 計算長度 (m);如果完全參照扣件式規范,由下式計算: l0 = h+2a a -
38、 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0.01 m;得到計算結果:立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.3+20.01 = 1.32 m ;L0 / i = 1320 / 15.9=83 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.704 ;鋼管立桿受壓應力計算值;=5194.6/(0.704424) = 17.4N/mm2;立桿穩定性計算 = 17.4 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2,滿足要求!八、箱涵身側模板荷載墻模板的計算參照建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009
39、-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成:直接支撐模板的為次龍骨,即內龍骨;用以支撐內層龍骨的為主龍骨,即外龍骨。組裝墻體模板時,通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結,每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范,當采用溜槽、串筒或導管時,傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2;一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):300;穿墻螺栓水平間距(mm):600;主楞(外龍骨)間距(mm):500;穿墻螺栓豎向間距(mm):500;對拉螺栓直徑(mm):M14;2.主楞信息龍骨
40、材料:木楞;主楞肢數:2;寬度(mm):80.00;高度(mm):100.00;3.次楞信息龍骨材料:木楞;次楞肢數:2;寬度(mm):60.00;高度(mm):80.00;4.面板參數面板類型: 竹膠板;面板厚度(mm):15.00;面板彈性模量(N/mm2):9500.00;面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50;5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00;方木彈性模量E(N/mm2):9500.00;方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50; 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度,
41、取25.000kN/m3; t - 新澆混凝土的初凝時間,可按現場實際值取,輸入0時系統按200/(T+15)計算,得5.714h; T - 混凝土的入模溫度,取20.000; V - 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h; H - 模板計算高度,取3.000m; 1- 外加劑影響修正系數,取1.200; 2- 混凝土坍落度影響修正系數,取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F;分別計算得 68.57kN/m2、75.000 kN/m2,取較小值68.57kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=68.57kN/m2;傾倒混凝土時產生的荷
42、載標準值 F2= 2 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定,強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中, M-面板計算最大彎距(N.mm); l-計算跨度(內楞間距): l =300.0mm; q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.268.570.500.90=37.028kN/m;其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。傾倒混
43、凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m; q = q1 + q2 =37.021+1.260=38.288kN/m;面板的最大彎距:M =0.138.288300.0300.0=344590 N.mm;按以下公式進行面板抗彎強度驗算: 其中, -面板承受的應力(N/mm2); M -面板計算最大彎距(N.mm); W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度,h:面板截面厚度; W= 50018.018.0/6=27000 mm3; f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2); f=13.000N/mm2;面板截面的最大應力計算值: = M/W =3445
44、90/27000=12.76 N/mm2面板截面的最大應力計算值 =12.76N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求!2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中,-面板計算最大剪力(N); l-計算跨度(豎楞間距): l =300.0mm; q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.268.570.500.90=37.028kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m; q = q1 + q2 =27.369+1.260= 38.288kN/m;面板的最大剪力: = 0.638.288
45、300.0 = 6891.84N;截面抗剪強度必須滿足: 其中, -面板截面的最大受剪應力(N/mm2); -面板計算最大剪力(N): = 6891.84N; b-構件的截面寬度(mm):b = 500mm ; hn-面板厚度(mm):hn = 18.0mm ; fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2):fv = 13.000 N/mm2;面板截面的最大受剪應力計算值: T =36891.84/(250018.0)=1.148N/mm2;面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪應力計算值 T=1.148N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2
46、,滿足要求! 3.撓度驗算根據規范,剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中,q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 68.570.5 = 34.285N/mm; l-計算跨度(內楞間距): l = 300mm; E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2; I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4;面板的最大允許撓度值: = 1.2mm;面板的最大撓度計算值: = 0.67734.285300300300300/(1009500243000) = 0.814 mm;面板的最大撓度計算值: =0.814mm 小于等于面板
47、的最大允許撓度值 =1.2mm,滿足要求!四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,內龍骨采用木楞,寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64cm3;I = 60808080/12 = 256cm4;內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算: 其中, M-內楞跨中計算最大彎距(N.mm); l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm; q-作用在內楞上的線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.268.570.300.90=22.21
48、6kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m,其 中,0.90為折減系數。 q =(22.216+0.756)/2=11.486kN/m;內楞的最大彎距:M =0.111.486500.0500.0= 287158.5N.mm;內楞的抗彎強度應滿足下式: 其中, -內楞承受的應力(N/mm2); M -內楞計算最大彎距(N.mm); W -內楞的截面抵抗矩(mm3),W=64000; f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2); f=13.000N/mm2;內楞的最大應力計算值: = 287158.5/64000 = 4.486 N/mm2;內楞
49、的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2;內楞的最大應力計算值 = 4.486N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求!2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算,公式如下: 其中, V內楞承受的最大剪力; l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm; q-作用在內楞上的線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.268.570.300.90=22.216kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m,其 中,0.90為折減系數。 q = (q1 + q2)/2 =(22.216+0.
50、756)/2=11.486 kN/m;內楞的最大剪力: = 0.611.486500.0 = 3445.8N;截面抗剪強度必須滿足下式: 其中, -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2); -內楞計算最大剪力(N): = 3445.8N; b-內楞的截面寬度(mm):b = 60.0mm ; hn-內楞的截面高度(mm):hn = 80.0mm ; fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2): = 1.500 N/mm2;內楞截面的受剪應力計算值: fv =33446.8/(260.080.0)=1.077N/mm2;內楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2;內楞截面的受剪應力計算
51、值 =1.077N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2,滿足要求!3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊,剛度驗算采用荷載標準值,同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下: 其中, -內楞的最大撓度(mm); q-作用在內楞上的線荷載(kN/m): q = 68.570.30/2=10.2855 kN/m; l-計算跨度(外楞間距): l =500.0mm ; E-內楞彈性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ; I-內楞截面慣性矩(mm4),I=2560000;內楞的最大撓度計算值: = 0.67710.2855500500500500/(10
52、095002560000) = 0.179mm;內楞的最大容許撓度值: = 2mm;內楞的最大撓度計算值 =0.179mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm,滿足要求!(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,外龍骨采用木楞,寬度80mm,高度100mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80100100/6 = 133.33cm3;I = 80100100100/12 = 666.67cm4; 外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式: 其中,作用在外楞的荷載: P = (1.268.57+1.42)0.30.5/2=6.
53、38kN; 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm;外楞最大彎矩:M = 0.1756380600.00= 670036N/mm;強度驗算公式: 其中, - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm);M = 670036N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩; W = 133000mm3; f -外楞的強度設計值(N/mm2),f =13.000N/mm2;外楞的最大應力計算值: =670036/133000 = 5.037 N/mm2;外楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2;外楞的最大應力計算值 =5.037N/mm2 小于 外楞的抗彎強度
54、設計值 f=13N/mm2,滿足要求!5.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中,P-作用在外楞的荷載: P = (1.268.57+1.42)0.30.5/2=6.38kN; l-計算跨度(水平螺栓間距間距): l =600.0mm; -外楞計算最大剪力(N);外楞的最大剪力: = 0.656381.3 = 4147.8N;外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中, -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2); -外楞計算最大剪力(N): = 4147.8N; b-外楞的截面寬度(mm):b = 80.0mm ; hn-外楞的截面高度(mm):hn = 100.0mm ; fv-外楞的抗剪強度設計值(N/
55、mm2):fv = 1.500 N/mm2;外楞截面的受剪應力計算值: =34147.8/(280.0100.0)=0.778N/mm2;外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2;外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.5N/mm2;外楞截面的受剪應力計算值 =0.778N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2,滿足要求!3.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊,剛度驗算采用荷載標準值,同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下: 其中,P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m):P = 68.570.300.50/25.14kN/m; -外楞最大撓度(mm);
56、 l-計算跨度(水平螺栓間距): l =600.0mm ; E-外楞彈性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ; I-外楞截面慣性矩(mm4),I=6.67106;外楞的最大撓度計算值: = 1.1465142.75600600600/(10095006670000) = 0.2mm;外楞的最大容許撓度值: = 2.4mm;外楞的最大撓度計算值 =0.2mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.4mm,滿足要求!五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力; A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2); f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2;查表得:穿墻螺栓的型號: M16 ;穿墻螺栓有效直徑: 14 mm;穿墻螺栓有效面積: A = 153.8mm2;穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 170153.8=26156.2N= 26.16 kN;穿墻螺栓所受的最大拉力: N =68.570.60.5 = 20.571 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=20.571kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=26.16kN,滿足要求!附圖