1、硃山湖北路西延伸段道路、排水、橋梁工程 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架 專 項 施 工 方 案 編制：吳詩海 審核：徐洪濤 審批： 武漢建工股份有限公司 二一四年五月 目 錄 一、編制依據(jù)3二、工程概況42.1、工程氣象42.2、工程水文地質條件42.3、項目地理位置及規(guī)模5三、施工進度73.1、硃山湖一橋支架施工工期73.2、硃山湖二橋支架施工工期83.3、硃山湖三橋支架施工工期8四、機械及勞動力安排84.1、人員安排84.2、主要施工機械9五、滿堂支架布置方案9方案一：9方案二:12六、滿堂支架施工工藝176.1 工藝流程176.2 測量放線196.3 鋼管樁施打196.4 支撐平臺施工216.5 支架

2、搭設、驗收216.6 支架預壓及沉降觀測23 6.7支架拆除25七、質量保障措施257.1 技術保障措施257.2 組織保障措施25八、施工過程污染防治措施268.1、廢氣控制268.2、水土污染防治措施278.3噪聲污染防治措施278.4、光污染的防治措施288.5、固體廢棄物污染防治措施28九、節(jié)材與材料資源利用措施299.1、材料節(jié)約管理299.2、周轉材料309.3、節(jié)能與能源利用措施31十、 安全文明施工3210.2 、支模架安全應急救援預案3310.3 、支模架拆除安全技術措施38十一、 支撐平臺體系計算書39方案一：39方案二：49 硃山湖北路西延伸段道路、排水、橋梁工程 現(xiàn)澆箱

3、梁滿堂支架一、編制依據(jù)公路橋涵施工技術規(guī)范 JTJ/TF502011；城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范CJJ22008；建筑施工碗扣式鋼管支模架安全技術規(guī)范JGJ166-2008；建筑施工扣件式鋼管支模架安全技術規(guī)范JGJ130-20011；鋼管支模架扣件規(guī)范GB15831-1995；混凝土結構后錨固技術規(guī)程JGJ145-2004；混凝土結構加固設計規(guī)范GB50367-2006；建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008；建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011；建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012；建筑施工安全檢查標準JGJ592011；建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91

4、；鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003；混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010；危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）；建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則（建質2009254號）；綠色建筑評價標準（GBT50378）綠色施工導則（建質2007223號）湖北省綠色建筑評價標準（試行）武漢市綠色施工規(guī)定本工程設計圖紙、施工組織設計及相關的規(guī)范標準等。二、工程概況2.1、工程氣象武漢市屬亞熱帶濕潤季風氣候區(qū)，一年四季分明，雨量充沛，日照充足。多年平均氣溫16.9，以6-8月份氣溫最高；極端最低氣溫-18.1(1997年1月)，以12月至次年1月最低。多年平均降雨量

5、1280.9毫米，4-8月降水量最大，12月至次年1月降水量最小，歷年平均雨日119天，多年平均蒸發(fā)量1494.0毫米，絕對濕度年平均16.4mb，濕度系數(shù)為0.90，大氣影響急劇層深度為1.35m。2.2、工程水文地質條件水文條件地表水：施工區(qū)內主要地表水體為道路沿線的硃山湖湖水，主要由洪水季節(jié)的長江水及雨季地表匯水補給，水域面積廣闊，設計最高洪水位19.5m。湖汊部位水深為0.503.10m，湖水對橋梁基礎施工有一定的影響。地下水：地下水類型主要為上層滯水、基巖裂隙水及巖溶水。無統(tǒng)一地下水位，主要受大氣降水滲透及湖塘側滲補給。地下水位埋深為0.403.50m（相應高程為18.7322.33

6、），水位埋深隨地形起伏和隨季節(jié)而變化，路基周圍無污染源。地質條件根據(jù)地勘報告，擬建場地地層在勘探深度范圍內按地層成因、巖土性及物理力學性質：第四系湖塘淤積淤泥、淤泥質粘土層，其下分別為第四系全新統(tǒng)沖積（Q4al）粉質粘土層、第四系中更新統(tǒng)沖洪積（Q2al+pl）粘土、含礫粘土層。下伏基巖為為白堊系（K）泥質粉砂巖、礫巖、三疊系大冶組（T1d）灰?guī)r及志留系墳頭組(S2f)粉砂質泥巖。各主要土層特征如下：層淤泥、淤泥質土，層厚0.33.3m，灰黑、灰色，軟-流塑，飽和，具腥臭味，見白色貝殼及沙粒，分布于現(xiàn)湖塘部位，局部段為淤泥質土。層粉質粘土，層厚0.205.00 m，灰、灰褐色，可塑，局部軟塑，

7、很濕，主要成分為粘粒，刀切面光滑，主要分布于湖塘區(qū)淤泥層之下。層粉質粘土，層厚0.403.50 m，黃褐、灰褐色，稍濕，可-硬塑狀，主要由粘粒組成，含少量鐵錳質結核及高嶺土，刀切面光滑，屬中等壓縮性土。該層為下部老粘土過渡層，局部分布。層粉質粘土，層厚1.5015.20 m，黃褐-棕紅色，稍濕，硬塑狀，主要由粘粒組成，含少量鐵錳質結核及高嶺土，刀切面光滑，屬中等壓縮性土，全場均有分布。層含礫粘土，層厚0.7015.70 m，褐黃色，硬塑。含鐵、錳質氧化物及礫石，礫石成分為石英巖、灰?guī)r巖等，礫徑230mm，次棱角狀，分選差，含量20-25%不等，局部富集，相變?yōu)榻堑[層，干強度較高，韌性較好，屬中

8、等偏低壓縮性土。2.3、項目地理位置及規(guī)模項目地理位置硃山湖北路西延伸段道路、排水、橋梁工程位于武漢經濟技術開發(fā)區(qū)硃山湖北岸，平行于硃山湖大道，西起軍山第一大道，東至楓樹南街, 沿線湖岸均為規(guī)劃用地。施工場地周邊無敏感單位及對施工影響的障礙物。工程規(guī)模硃山湖北路西延伸段道路全長3129.321m，其中跨湖汊橋梁三座，長660m。硃山湖一橋280（20+8x30+20）m：硃山湖二橋220（20+6x30+20）m：硃山湖三橋160（20+4x30+20）m。三座橋梁上部結構均采用現(xiàn)澆變高連續(xù)預應力混凝土箱梁，箱梁分兩幅布置，單幅橋采用直腹板單箱雙室截面，梁底按橢圓型曲線變化。橋墩采用花瓶型板式

9、墩，基礎均采用每個承臺2根1.5m的單排樁基。橋梁現(xiàn)澆變高連續(xù)預應力混凝土箱梁斷形式如下圖： 第一節(jié)段縱斷面圖 橫斷面圖三、施工進度為保證項目總體施工進度，支模架搭設要求與工程施工進度同步。嚴格按規(guī)范及要求搭設，根據(jù)本工程施工組織設計安排，每施工節(jié)段支撐體系施工進度安排如下：3.1、硃山湖一橋支架施工工期第一施工節(jié)段滿堂支架施工時間：35天第二施工節(jié)段滿堂支架施工時間：45天第三施工節(jié)段滿堂支架施工時間：45天第四施工節(jié)段滿堂支架施工時間：45天第五施工節(jié)段滿堂支架施工時間：20天3.2、硃山湖二橋支架施工工期第一施工節(jié)段滿堂支架施工時間：35天第二施工節(jié)段滿堂支架施工時間：45天第三施工節(jié)段

10、滿堂支架施工時間：45天第四施工節(jié)段滿堂支架施工時間：35天3.3、硃山湖三橋支架施工工期第一施工節(jié)段滿堂支架施工時間：40天第二施工節(jié)段滿堂支架施工時間：45天第三施工節(jié)段滿堂支架施工時間：40天四、機械及勞動力安排該支模架工程設專業(yè)質檢工程師和專職安全員負責支模架搭設的具體操作和安全管理，材料由材料員負責購買或租賃，所有參與的施工人員均經過上崗培訓獲得上崗操作證書，持證上崗。根據(jù)本工程特點、工期及工程量，結合我單位的施工能力，本著統(tǒng)籌兼顧、組織專業(yè)化施工的原則，安排施工、劃分施工任務。本橋梁工區(qū)安排一個建制健全的橋梁施工隊進場施工。該橋梁工程的支架施工，主要由架子工班組、模板工班組和雜工班

11、組完成，具體勞動力配置詳見下表： 4.1、人員安排每座橋梁各工種勞動力計劃配置表 工種類別人員數(shù)量其中工作內容總計63 高級 初級測量員211現(xiàn)場測量工作橋梁工程師211現(xiàn)場協(xié)調、技術工作質檢工程師11現(xiàn)場質量控制試驗員11材料檢測電焊工66構件焊接修理工11機械修理材料員33材料采購管理安全員22安全管理水電工11后勤管理鋼筋工44鋼筋加工架子工20812現(xiàn)場作業(yè)模板工2020加工模板、立模4.2、主要施工機械序號機械名稱規(guī)格型號施工用途1履帶吊車50T沉鋼管樁2振動錘DZJ-903運輸汽車解放運輸材料4電焊機BX1-500構件連接5氣割設備7320型構件切割 五、滿堂支架布置方案由于三座橋

12、梁的最低橋墩標高均在21.1m,最高洪水水位標高19.5m,常水位標高18.7m。常水位水面至箱梁底面只有2.44.5m,橋下凈空偏小。因此，現(xiàn)澆箱梁支撐體系做兩套方案。若硃山湖湖面水位低于19.5m，硃山湖橋梁工程采用方案一，若硃山湖湖面水位高于19.5m，硃山湖橋梁工程采用方案二。方案一：1、鋼管樁及樁頂橫梁： 選用樁徑630mm的無縫鋼管樁，硃山湖北路西延伸段橋梁工程中橋梁起終段跨徑20m，由于起終跨橋臺側沒有支撐點，所以在起終段20m跨下布設2排樁，承臺上固定一排樁。中間段跨徑30m，對于30m跨徑，箱梁下沿路線方向布設2排并在承臺上固定一排樁。每排布設9根鋼管樁，為體現(xiàn)結構體系的受力

13、合理性，鋼管樁布設間距要達到腹板下有樁的要求，具體樁位尺寸如下圖。 每排鋼管樁間隔如圖示，鋼管樁入土最小深度15m，樁與樁之間用10號槽鋼做剪刀撐連接，鋼管樁頂開槽，并加固槽口，樁頂橫向設置兩根56a工字鋼，工字鋼長0.8m+27m+0.8m=28.6m，工字鋼卡在鋼管樁槽口上，如下圖所示。2、貝雷縱梁按樁距架設貝雷縱梁，縱向擱置在橫向雙拼56a工字鋼上面，貝雷架采用雙排單層桁架，凈距按90cm布置，如下圖：3、分配橫梁在貝雷縱梁上橫向鋪設10號工字鋼的分配橫梁，工字鋼間距根據(jù)其上支架立桿橫向間距調整，由工字鋼傳來的荷載可近似按均布荷載加在貝雷桁架上弦桿上。方案二:支撐平臺樁基礎采用400mm

14、鋼管樁，雙拼45b工字鋼橫梁，橫梁上設H588型鋼梁做為主要承重梁，主梁上布置18#槽鋼做為分配梁，18#槽鋼上布置滿堂支架。橫斷面如下圖所示： 縱斷面圖如下圖所示： 5.1、滿堂支架布設 立桿鋼管采用普通483.5mm（結構計算鋼管壁厚取2.7mm，2.7mm為實際鋼管壁厚）腳手鋼管作為箱梁的支撐，鋼管上方設縱向建筑雙鋼管483.5mm（結構計算鋼管壁厚取2.7mm，2.7mm為實際鋼管壁厚），建筑鋼管上方加鋪橫向100mm100mm方木，模板體系采取2440mm1220mm15mm竹膠板。橫橋向支架布置：立桿縱向間距600mm，橫橋向布置立桿間距600mm，立桿步距600mm；在箱梁縱向兩

15、側增加160cm寬作為施工操作平臺。底層支架設50型可調下托，下托落在貝雷片上方10號工字鋼(18#槽鋼)上。頂層支架設50型可調上托，可調托座可調節(jié)200350mm，上托上放置縱向雙鋼管，雙鋼管采用鐵絲與頂托綁牢以方便調節(jié)箱梁縱向豎曲線及梁底橢圓曲線線形。為加強滿樘支架的整體剛度，設置三維剪刀撐,剪刀撐一般設置要求如下：水平剪刀撐在水平桿平面內每隔4.5m設一道水平剪刀撐，即每三層支架設一道水平剪刀撐，斜桿角度控制在45o60o范圍。超過8米高支架水平剪刀撐在危險區(qū)進行加密。橫向垂直剪刀撐自墩柱一端開始，端橫梁至底板加厚段支架加密處,起點終點各設一道，跨中每隔7排（相距約4.5m）設一道垂直

16、剪刀撐，其斜桿與立桿相連接?？v向垂直剪刀撐整體支架外側設置封閉式垂直剪刀撐，內側每隔7排（相距約4.5m）設一道，其斜桿與立桿相連接?？紤]到架體高度在兩米以下，橫向剪刀撐及縱向剪刀撐可按每道間隔5米設置，水平剪刀撐可只設置一道。架體必須與橋梁墩柱連成一體，每個墩柱設不少于兩道抱箍，抱箍采用建筑鋼管用扣件連接，與橋墩空隙部分采用木楔頂緊，至少有一道抱箍與水平剪刀撐在同一平面上，如下圖所示：5.2、材料主要材料表序號材料名稱規(guī)格1縱向、橫向橫桿483.6mm2碗扣立桿483.6mm3扣件鑄鐵4底托KTZ505頂托KTC506防護欄桿483.6mm7竹膠板1220244015mm8剪刀撐483.6m

17、m9方木100100mm10竹串片腳手板板厚5cm11鋼管樁630mm12工字鋼10、63a13貝雷架321型貝雷片及弦桿（1）支架選用483.6mm鋼管，其最薄壁厚不得小于2.7mm（應無嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂紋）；舊鋼管表面銹蝕深度應符合建筑施工碗扣式鋼管支模架安全技術規(guī)范JGJ166-2008的規(guī)定。對銹蝕嚴重的鋼管抽取三根，在每根銹蝕最嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，銹蝕深度超過規(guī)定值的不得使用。 此外對進場的鋼管還應進行抽樣復試，合格后方可使用。（2）支架搭設采用鑄鐵扣件，應符合鋼管支模架扣件規(guī)范GB15831-1995的要求，不得有裂紋、氣孔、縮松或砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管

18、相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm，扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65Nm時，不得發(fā)生破壞。如使用舊扣件，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。（3）支架頂托和底托螺桿外徑不得小于36mm，螺桿與支托焊接應牢固，焊縫高度不得小于6mm，可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm，支托板厚不應小于5mm，不得有銹蝕、彎曲或裂紋等缺陷。（4）支架中選用的竹膠板規(guī)格為1.222.440.015m，靜曲強度150MPa，選用木紋清晰，正面光潔平滑，不毛糙，無脫膠現(xiàn)象的竹膠板，且不得有破

19、損、碰傷、硬傷、疤節(jié)等疵點。進場的竹膠板應具有出廠質量合格證，保證外觀及尺寸合格。（5）支架中選用的方木規(guī)格為1010cm，材質為杉木，應選用紋理較直，材質輕軟，結構細致的方木，且不得有開裂和腐蝕等缺陷。（6）腳手板采用竹串片，選用寬度不小于50mm的竹片用螺栓穿過并擰緊，腳手板長2m，寬0.3m。碗扣支架所需的所有材料進場前，必須提供出廠合格證和材質證明報告；材料進場后，根據(jù)現(xiàn)場平面布置，由工程部統(tǒng)一安排場地分類堆放，禁止混雜，且在使用前必須進行抽樣復試，合格后方可使用。鋼管樁施打采用機械為50T履帶吊車配DZJ90型振動錘。六、滿堂支架施工工藝6.1 工藝流程方案一工藝流程： 630mm鋼

20、管樁、剪刀撐施工樁頂橫梁雙拼56a工字鋼安裝貝雷梁吊裝10#工字鋼分配梁安裝碗扣滿堂支架搭設箱梁底模施工滿堂支架驗收滿堂支架預壓方案二工藝流程： 鋼管樁基放樣半成品加工鉆孔平臺完成90振動錘測量配合鋼管樁下沉50T履帶吊樁頂樁帽放樣、施工分配梁放樣、施工H型鋼梁放樣、施工18#槽鋼墊梁放樣、施工材料準備滿堂支架施工結構100%強度支架、平臺拆除6.2 測量放線根據(jù)業(yè)主給定的坐標點和高程控制點和本方案中給定的鋼管樁樁基相對位置尺寸建立支撐體系平面控制網(wǎng)和高程控制網(wǎng)，然后施測出整個支撐體系順橋向和橫橋向中心線，指導各個支撐結構搭設。在搭設過程中，對樁基、支架的平面布置、間距和垂直度進行跟蹤監(jiān)測。鋼

21、管樁測量定位及放樣應嚴格執(zhí)行施工規(guī)范中各項規(guī)定，保證點位的設定準確。定位和放樣精度滿足設計要求、規(guī)范和有關標準規(guī)定。測量人員認真負責，記錄清楚、標準。建立健全校核制度，保證定位和測量資料無誤。6.3 鋼管樁施打（1）測量網(wǎng)復核及施工基線布置在鋼管樁基礎施工之前，對本工程的測量點、測量網(wǎng)進行全面的復核。結合主橋平面位置，根據(jù)本方案中樁位圖計算出各鋼管樁的中心平面坐標。按施工先后順序放樣鋼管樁位置。（2）鋼管樁接長、運輸及起吊鋼管樁從廠家購買成品，需接長時按照以下工藝進行：接口清理：鋼管樁對接前接口兩側30mm內的鐵銹、氧化鐵皮、油污、水分清除干凈，并顯露出鋼材的金屬光澤。焊接：焊接為手工焊，按焊

22、接工藝要求，焊接應控制走向順序、焊接電流、焊縫尺寸。接頭處加勁板必須保證焊縫密貼；每一焊道熔敷金屬的深度或熔敷的最大寬度不應超過焊道表面的寬度，同一焊縫應連續(xù)施焊一次完成。焊縫質量達到二級焊縫質量標準。焊縫清理及處理：焊縫焊接完成后，清理焊縫表面的熔碴和金屬飛濺物，焊工自行檢查焊縫的外觀質量；如不符合要求，應補焊或打磨，修補后的焊縫應光滑圓順，不影響原焊縫的外觀質量要求。焊接環(huán)境：濕度不宜高于80%；溫度不得低于0。（3）鋼管樁起吊鋼管樁采用50T履帶吊車配DZJ90型振動錘振動下沉，鋼管樁首先起吊，通過定位裝置臨時固定后，然后再將DZJ-90振動錘吊起用液壓夾具連接成整體，夾具夾緊前確保鋼管

23、樁軸線與振動錘軸線一致。履帶吊起吊連接振動錘的鋼管樁，經測量定位后緩慢下放，鋼管樁在自重情況下入土穩(wěn)定，滿足要求后低檔振動下沉，待鋼管樁入土一定深度后高檔振動下沉至設計標高位置。每根樁的下沉應一氣呵成，不可中途停頓或較長時間的間隙，以免樁周土恢復造成繼續(xù)下沉困難。打樁下沉過程中測量用儀器隨時監(jiān)控垂直度。在沉樁過程中要進行測量監(jiān)控，并做好沉樁記錄。鋼管樁的垂直度主要是靠夾具及架子來控制，夾具及架子對鋼管樁起到導向的作用。垂直度控制以預防為主，糾偏為輔。觀測密度適當加大，隨時了解沉樁狀況。如發(fā)現(xiàn)鋼管樁下沉時有傾斜趨勢，及時采取相應措施調整垂直度。沉樁施工中注意事項：1）鋼管樁垂直度滿足1%的要求。

24、2）為確保沉樁質量，鋼管樁沉入施工應選擇在汛期間進行。在流速較小期下放鋼管樁。3）插樁初入土時依靠自重下沉，及時檢查位置。如在樁沉入初期（1m2m）發(fā)生較大傾斜，及時修正或拔出重打。4）鋼管樁平面位置偏差應符合公路橋涵施工技術規(guī)范（JTJ 0412000）的相關規(guī)定。5）已沉放好的樁應按設計要求及時安裝下平聯(lián)，盡量縮短單樁抗流時間。（4）鋼管樁樁頭開槽鋼管樁打設好后，測量放點后按照設計標高抄平。抄平完成后在樁頂開出560mm深342mm寬的槽口，并對槽口進行加固處理。（5）鋼管樁剪刀撐施工單排鋼管樁施打就位后，兩鋼管樁之間采用10號槽鋼設置剪刀撐，施工焊接必須達到規(guī)范要求。 6.4 支撐平臺施

25、工主橫梁是由雙63a（45a）工字鋼構成，將橫梁固定在鋼管樁槽口中。橫梁均在后場加工、現(xiàn)場焊接安裝，焊接滿足規(guī)范要求。貝雷梁安裝：雙拼型鋼主橫梁安裝完畢，在工字鋼上測量放樣定出貝雷梁位置。為吊裝方便，貝雷梁在后場按各段貝雷縱梁實際跨進拼裝成段、每兩段通過支撐架連成一組，支撐架均勻布置，用50t履帶吊安裝就位，各組貝雷梁之間用8剪刀撐聯(lián)結成整體，全部貝雷梁安裝就位后，用8號槽鋼焊接固定在橫梁上。分配梁安裝：貝雷梁安裝完畢，按立桿間距鋪設10工字鋼作為橫向分配梁，用10mm鋼板特制的凹型卡與貝雷梁焊接固定。6.5 支架搭設、驗收（1）支架搭設碗扣支架按照方案縱橫間距平面布局，立桿步距0.6m，立桿

26、頂端懸出自由端超過30cm部分采用建筑鋼管扣件連接作為碗扣支架縱橫連接桿件，對于立桿底部自由端超過35cm段必須設置掃地桿。立桿鋼管采用普通483.6mm（結構計算時鋼管壁厚取2.7mm）鋼管作為箱梁的支撐，鋼管上方設縱向建筑雙鋼管483.6mm（結構計算時鋼管壁厚取2.7mm），建筑鋼管上方加鋪橫向100100mm方木（材質為杉木），方木中到中間距150mm，模板體系采取2440122015mm竹膠板。底層支架設50型可調下托，下托落在貝雷片上方10號工字鋼（18#槽鋼）上。頂層支架設50型可調上托，可調托座可調節(jié)200350mm，上托上放置縱向雙鋼管，雙鋼管采用鐵絲與頂托綁牢以方便調節(jié)箱梁

27、縱向豎曲線及梁底橢圓曲線線形。頂層支架設50型可調上托，可調托座伸出長度不宜超過300mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。上托上放置縱向雙鋼管，雙鋼管宜用鐵絲與頂托綁牢，以方便調節(jié)箱梁縱向凸曲線及梁底拋物線線形，選用10號鍍鋅鐵絲，綁扎時用雙根并繞三圈以上。剪刀撐與連墻件設置：為加強滿樘支架的整體剛度，設置三維剪刀撐,剪刀撐一般設置要求如下：水平剪刀撐在水平桿平面內每隔4.5m設一道水平剪刀撐，即每三層支架設一道水平剪刀撐，斜桿角度控制在45o60o范圍。橫向垂直剪刀撐自墩柱一端開始，端橫梁至底板加厚段支架加密處，起點終點各設一道，跨中每隔7排（相距約4.5m）設一道垂直剪刀撐，其斜桿與

28、立桿相連接?？v向垂直剪刀撐整體支架外側設置封閉式垂直剪刀撐，內側每隔7排（相距約4.5m）設一道，其斜桿與立桿相連接。考慮到架體高度在兩米以下，橫向剪刀撐及縱向剪刀撐可按每道間隔5米設置，水平剪刀撐可只設置一道。架體必須與橋梁墩柱連成一體，每個墩柱設不少于兩道抱箍，抱箍采用建筑鋼管用扣件連接，與橋墩空隙部分采用木楔頂緊，至少有一道抱箍與水平剪刀撐在同一平面上。（2）支架驗收序號項目技術要求檢查方法備注1碗扣支模架、鋼管、扣件的質量證明材料須有檢測報告和產品質量合格證等質量證明材料檢查扣件須提供生產許可證2地基基礎承載能力復核設計要求是否有設計計算書對支撐基礎須由隱蔽工程驗收記錄3排水性能排水性

29、能良好觀察4底座或墊塊無晃動、滑動觀察5立桿垂直度= 3用經緯儀或垂線6桿件間距步距50mm鋼尺7縱距50mm鋼尺8橫距50mm鋼尺9水平加強支撐按設計規(guī)定的間距和要求設置鋼尺11扣件擰緊力矩抽檢數(shù)允許不合格數(shù)力矩扳手安裝扣件數(shù)量50519081911501311512802022815003231203200505120320012鋼管壁厚按30%比例抽檢=10%超聲波測厚儀不合格比例大于30%的應擴大抽檢比例6.6 支架預壓及沉降觀測（1）預壓目的：為了保證箱梁在澆筑落架后，滿足設計要求，符合施工規(guī)范。同時檢驗支架搭設的整體穩(wěn)定性和驗證支架及支架基礎的實際承載能力，克服砼澆筑過程中支架的不

30、均勻沉降，避免箱梁混凝土因支架不均勻沉降而出現(xiàn)裂縫，確保施工期間的結構安全。對于預壓加載的方式，國內橋梁建設中已有相當成熟的經驗，主要有流體加載和固 體加載兩大類。本標主線橋按主梁自重1.2倍預壓試驗，其它聯(lián)跨若需預壓的，只需改變加載荷載量即可，其余方法與本方案一致。（2）預壓前支架頂標高設置：為防止預壓后，由于支架的變形等原因，需對支架進行較大的調整，給施工帶來較大的麻煩，因此在預壓前，需對支架頂標高進行設置，預加理論預拱度，以減少不必要的麻煩。預壓前支架頂標高設計標高理論預拱度。理論預拱度計算如下：支架彈性壓縮：支L/E支架基礎非彈性沉降：支支架非彈性壓縮：支非理論預拱度H預H設支支支非布

31、置測設標高點：在底模上布置測量標高點，測點布置位置：順橋向布置3處，為支點、1/4、1/2，每一處橫斷面方向布置5點，共布置測量標高點15點。（3）預壓材料：預壓荷載采用水袋或砂袋預壓荷載。砂袋應逐袋稱量，重量宜控制在50kg左右，要設專人稱量，專人記錄，稱量好的砂袋一旦到位就必須采用防水措施，要準備好防雨布。加載時用汽車吊提升到箱梁上部。（4）分級加載與卸載：通常加載宜分4級進行，即25、50、75、110的加載總量。每級持荷時間不小于30分鐘，最后一級為1小時，然后穩(wěn)壓穩(wěn)定時間4872小時，一般預壓最后三天的穩(wěn)定為不大于1mm/天。每級加載后，分別測定各級荷載下支架和支架梁的變形值，全部加

32、載完成后，（即卸載前）再觀測一次。將各階段各測點高程記入表格中，并算出相應變形量。卸載順序與加載順序相反，每次卸載后都要觀測一次，將各階段各測點高程記入表格中，并算出相應變形值。（5）測量方法：1）布置測量點，找強度較好直順的細鐵絲系2KG垂砣掛在觀測點上，在鉛垂絲上做好觀測標記。地下設測站，對鉛垂絲上標記標高測量，測出各點的初始標高值并記錄入表格，試驗過程中注意對測點及鉛垂絲的保護，必要時專人看護。2）分級加（卸）載時，統(tǒng)一指揮，配備專門的荷載記錄統(tǒng)計員，對各階段各測點都要測量一次并有專人復測，測出各點的標高值，計算各測點的變形值，將各數(shù)值記入表格中。3）整理上述各標高值，計算各測點的變形值

33、，編制變形量成果表。后附詳表各階段各測點的實際高程及各測點變形量成果表4）觀測注意事項a采用相同的觀測路線和觀測方法；b使用同一儀器和設備c固定觀測人員d觀測的各項記錄，必須注明觀測時氣象情況及荷載變形；e擋對變形成果發(fā)生懷疑時，應隨時進行檢核；f觀測前對所使用的儀器和設備應進行檢查校正，并作出詳細記錄。5）觀測數(shù)據(jù)的處理通過觀測各測量標高點在加（卸）載不同階段時的標高值，算出支架在各階段相應的變形數(shù)據(jù)，將各標高值及變形數(shù)據(jù)整理并記入變形量成果表中。根據(jù)各階段變形數(shù)據(jù)及荷載情況，繪制荷載、變形量曲線圖，按此圖推算各部位的支架變形值。6）設置施工預拱度根據(jù)支架變形值及設計預拱度設置施工預拱度，按

34、兩次拋物線變化計算各點的預拱度，即：距支點X的預拱度值X支X（LX）/L2，施工預拱度為支架變形值。7）上報審批試驗完成后，及時編制現(xiàn)場測試報告及相關技術資料，報項目技術負責人審批，并及時報監(jiān)理審查，同意后方可進行下道工藝的施工。提交的現(xiàn)場測試報告具有下述資料：施工預拱度的設置說明及最后成果；觀測點位置示意圖；各階段各測點的實際標高及其變形值的變形量成果表；預壓試驗現(xiàn)場照片等；荷載、變形量曲線圖6.7支架拆除待箱梁結構強度達到設計要求，預應力工程施工結束后。由上至下拆除支架系統(tǒng)及支架平臺系統(tǒng)，支架拆除后清理后分類存放，支架拆除完成后拆除平臺上的墊梁、主梁、分配梁及鋼管樁。墊梁用人工拆除，履帶吊

35、調至指定位置，主梁用吊葫蘆配合履帶吊拆除，橋兩側鋼管樁采用吊車在橋上直接進行拔除，橋中間部分鋼管樁從后澆帶部位用吊車進行拆除。無法采用吊車拆除的鋼管樁，用鋼箱圍堰進行切割工作，割斷硃山湖底以上水中的鋼管樁。做到硃山湖水中無殘留鋼管樁，避免因殘留鋼管樁對湖水造成環(huán)境污染。七、質量保障措施7.1 技術保障措施（1）架子搭設完畢，在支架頂部的操作平臺設置欄桿；（2）鋼管、扣件等材料進場前應檢查其產品質量證明書，使用前抽取一定比例的材料，送至具備相關資質的檢測單位，檢驗合格后才能使用。（3）架子搭設到設計高度時由架子工班組長進行自檢；自檢合格后后由施工單位同監(jiān)理單位對整個支模架進行驗收檢查，驗收合格后

36、方可投入使用。（4）嚴禁將纜風繩、泵送混凝土輸送管道等固定在支模架上；支模架嚴禁懸掛起重設備。（5）支模架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設支模架各構件。且在支模架使用期間，嚴禁拆除主節(jié)點處橫縱向水平桿。7.2 組織保障措施在支架搭設過程中，為保證工程質量，我項目部質量檢查嚴格按照以下程序進行：（1）操作人員作業(yè)前必須進行崗位技術培訓與安全教育。（2）技術人員在支模架搭設、拆除前必須給作業(yè)人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。（3）支模架必須嚴格依據(jù)本施工方案進行搭設，搭設時，技術人員必須在現(xiàn)場監(jiān)督搭設情況，保證搭設質量

37、達到設計要求。（4）支模架搭設完成后，依據(jù)施工組織設計與單項作業(yè)驗收表對支模架進行驗收，發(fā)現(xiàn)不符合要求處，必須限時或立即整改。八、施工過程污染防治措施8.1、廢氣控制1)、工地的茶爐、火灶，必須使用電、液化石油氣等清潔燃料，不準隨意焚燒產生有毒氣體的物品。2)、禁止焚燒瀝青、油氈以及其它產生有毒有害煙塵和惡臭氣體。嚴禁用廢油棉紗作引燃品，禁止燒刨花、木材余料等。3)、施工車輛、機械設備等應定期維護保養(yǎng)，是其保持良好的運行狀態(tài)。采取有效措施減少車輛尾氣中有害物質成分的含量（如選用清潔燃油、代用燃料或安裝尾氣凈化裝置和高效燃料添加劑）。施工車輛、機械設備的尾氣排放應符合國家和湖北省規(guī)定的排放標準。

38、8.2、水土污染防治措施1、施工現(xiàn)場混凝土輸送泵及運輸車輛清洗處應當設置沉淀池。廢水不得直接排入市政污水管網(wǎng)，可經二次沉淀后循環(huán)使用或用于灑水降塵。2、施工現(xiàn)場存放的油料和化學溶劑等物品應設置專門的庫房，地面應做防滲漏處理。廢棄的油料和化學溶劑應集中處理，不得隨意傾倒。3、食堂應設隔油池，池上設蓋板。蓋板要方便開啟，便于隔油池清掏。4、施工現(xiàn)場設置的臨時廁所化糞池硬座抗?jié)B處理。5、食堂、盥洗室、淋浴間的下水管線應設置過濾網(wǎng)，并應與市政污水管線連接，保證排水暢通。6、所有用油設備下方設置接油盤，油品回收再利用，防止油品污染硃山湖水體。8.3噪聲污染防治措施施工現(xiàn)場的噪聲控制執(zhí)行GBl252390

39、建筑施工場界噪聲限值規(guī)定的噪聲限值，并按GBl2524建筑施工場界噪聲測量方法進行聲級測量。1、一般噪聲源鋼管樁施工：履帶吊車、振動錘、運輸車輛等。滿堂支架施工：敲擊碗扣噪聲等。2、施工時間應安排在6：00-22：00進行，因生產工藝上必須連續(xù)施工或特殊需要夜間施工的，必須在施工前到工程所在地的建設行政主管部門、環(huán)保部門申請，經批準后方可施工。項目部要協(xié)助建設單位做好周邊居民工作。 3、人為噪聲的控制措施 （1）、提倡文明施工，加強人為噪聲的管理，進行現(xiàn)場培訓，減少人為的大聲喧嘩，增強全體施工生產人員防噪聲擾民的自覺意識。 （2）、合理安排施工生產時間，使產生噪聲大的工序盡量在白天進行。 （3

40、）、夜間施工盡量使用隔音布等方法最大限度減少施工噪聲；材料運輸車輛進入施工現(xiàn)場嚴禁鳴笛，裝卸材料必須輕拿輕放。 （4）、每年高考、中考期間，嚴格控制施工時間，不得夜間施工。4、人為噪聲的控制措施減少施工噪聲影響，應從噪聲傳播途徑、噪聲傳播源入手，減輕噪聲對施工現(xiàn)場之外的影響。切斷施工噪聲的傳播波途徑，可以對施工現(xiàn)場采取遮擋、封閉、綠化等吸聲、隔音措施，從噪聲源減少噪聲。對機械設備采取必要的消聲、隔振和減振措施，同時做好機械設備的日常維護工作。施工現(xiàn)場場界噪聲應符合下表規(guī)定：施工現(xiàn)場場界噪聲限值施工階段主要噪聲源噪聲限值（DB） 晝間夜間鋼管樁打樁履帶吊車、振動錘、運輸車輛等8555滿堂支架敲擊

41、碗扣等7055注：6：00-22：00為晝間，22：00-次日6：00為夜間。8.4、光污染的防治措施夜間施工，要合理布置現(xiàn)場照明，應合理調整燈光照射方向，照明燈必須有定型的燈罩，能有效的控制燈光方向和范圍，并盡量選用節(jié)能型燈具。在保證施工現(xiàn)場施工作業(yè)面有足夠光照的條件下，減少對周圍居民生活的干擾。8.5、固體廢棄物污染防治措施1、主要廢棄物清單（1）危險固體廢棄物：施工現(xiàn)場危險固體廢棄物（包括廢包裝物、電焊條、油漆刷）；清洗工具廢渣、機械維修保養(yǎng)液廢渣；辦公區(qū)廢復寫紙、復印機廢墨盒、打印機廢墨盒、廢硒鼓、廢色帶、廢電池、廢磁盤、廢計算機、廢日光燈管、廢涂改液。（2）一般固體廢物（可回收、不可

42、回收）可回收辦公垃圾：廢報紙、廢紙張、廢包裝箱、木箱；建筑垃圾：廢金屬、包裝箱、空材料桶、焊條頭。不可回收生活垃圾：食物加工廢料。2、固體廢棄物應分類堆放，并有明顯的標志（如有毒有害、可回收、不可回收等）。3、危險固體廢棄物必須分類收集，封閉存放，積攢一定數(shù)量后由各單位委托當?shù)赜匈Y質的環(huán)衛(wèi)部門統(tǒng)一處理并留存委托書。4、對油漆、稀料、膠、油等包裝物可由廠家回收。5、對打印機墨盒、復印機廢墨盒、廢硒鼓、廢色帶、廢電池、廢涂改液等辦公用品應實行以舊換新，以便于廢棄物的回收，并盡可能由廠家回收處理。應建立保持回收處理記錄。6、可回收再利用的一般廢棄物須分類收集，并交給廢品回收單位。如能重復使用的盡量重

43、復使用（如雙面使用廢舊紙張、鋼筋頭再利用等）。7、加強建筑立即的回收利用，對于碎石、土方類建筑垃圾可采用地基填埋、鋪路等方式提高再利用率。施工垃圾按指定地點堆放，不得露天存放。生活垃圾應及時清理。垃圾清運過程中，易產生揚塵的垃圾，應先灑水后再清運。九、節(jié)材與材料資源利用措施9.1、材料節(jié)約管理1）、技術與經濟相結合控制材料消耗 。2）、加強材料計劃管理。在項目施工前，根據(jù)優(yōu)化的方案，準確提供所需的材料計劃，并根據(jù)施工進度確定進場時間。按計劃分批進材料，現(xiàn)場所進的各種材料總量如無特殊情況不能大于總材料計劃。3）、加強施工現(xiàn)場管理，制定材料損耗控制目標，有針對性的制定并實施關鍵點控制措施，提高節(jié)材

44、率；杜絕施工中的浪費，使實際材料損耗率小于額定損耗率，力爭實行材料損耗控制目標。4）、與勞務單位達成協(xié)議，建立材料節(jié)約獎，對降低材料消耗的行為進行獎勵。5）、加強現(xiàn)場管理（1）根據(jù)施工進度、材料周轉時間、庫存情況等制定材料采購計劃，并合理確定采購數(shù)量，避免采購過多，造成積壓或浪費。（2）加強材料保管。對水泥等易受潮、變質的材料，設立專用庫房，庫房底部用磚墊起，采取必要的防潮措施。（3）加強材料在使用過程中的控制。如模板、木方嚴格按照配模方案施工，嚴禁隨意切割；鋼管扣件等周轉材料及時回收并維修好，以便再次使用。（4）實行限額領料制度。每天根據(jù)施工任務及計劃進度情況，安排班組按照消耗定額從倉庫領取

45、材料，避免浪費。（5）加強現(xiàn)場防盜檢查。對價值較高的材料，如鋼筋、電纜等進行重點監(jiān)控。圍擋密封嚴密，車輛出入均要進行檢查，材料出場必須開具出門證。（6）購買材料時盡量就地取材，做好材料臺帳，記錄好廠家、產地、運距等信息。（7）施工現(xiàn)場應建立可回收在利用的物資清單，制定并實施可回收的廢料回收管理辦法，做好可回收廢料的再生利用。（8）材料運輸工具裝卸方法得當，防止損壞和遺撒。根據(jù)現(xiàn)場平面圖布置情況就近卸載，避免和減少二次搬運。9.2、周轉材料工程使用的周轉材料主要有模板、木方、鋼管、扣件、預制裝配式圍擋、輕鋼結構臨時板房等。應首先選用耐用、維護與拆卸方便的周轉材料和機具。1、型鋼、模板、鋼管、消耗

46、周轉的控制：（1）優(yōu)先選用制作、安裝、拆卸一體化的專業(yè)隊伍進行模板工程施工。模板以節(jié)約自然資源為原則，推廣使用定型鋼模板、鋼框竹模、竹膠板。施工前應對模板工程的方案進行優(yōu)化。（2）采用科學合理的施工組織降低材料損耗；根據(jù)該工程特點及質量要求，在保證安全和質量的前提下充分節(jié)材降耗。（3）加強木材損耗的管理：木方分為2.5m、3m、4.5m等不同規(guī)格進場，可避免由于木方長度過長導致切割浪費出現(xiàn)。加強對職工的節(jié)材教育，采取教育與經濟處罰相結合的方法控制隨意切割木料。（4）待箱梁結構強度達到100%后，由上至下拆除支架系統(tǒng)及支架平臺系統(tǒng)，支架拆除完成后拆除平臺上的墊梁、主梁、分配梁及鋼管樁。墊梁用人工

47、拆除，履帶吊調至指定位置，主梁用吊葫蘆配合履帶吊拆除，橋兩側鋼管樁采用吊車在橋上直接進行拔除，橋中間部分鋼管樁從后澆帶部位用履帶吊進行拆除。拆除滿堂支撐體系后的鋼材分類安放，以便材料周轉使用。2、鋼管，扣件、預制裝配式圍擋、臨時板房等材料的控制：加快施工進度，提高周轉效率。在所有參建人員中樹立加快進度的思想，在保證質量、安全的前提下，提高單位時間內的周轉次數(shù)。3、臨時設施的管理：現(xiàn)場辦公和生活用房采用周轉式活動房，組裝、拆除簡便易行切可重復利用。施工現(xiàn)場采用裝配式可重復圍擋封閉，即達到封閉效果有拆裝靈活。9.3、節(jié)能與能源利用措施1、優(yōu)先使用國家、行業(yè)推薦的節(jié)能、高效、環(huán)保的施工設備和工具，如

48、選用變頻技術的節(jié)能施工設備等。2、規(guī)定合理的溫、濕度標準和使用時間，提高空調和采暖裝置的運行效率。夏季室內空調溫度設置不得低于26C，冬季室內空調溫度設置不得高于20 C，空調運行期間應關閉門窗。室外照明易采用高強度氣體放電燈。3、施工現(xiàn)場機械設備管理應滿足下列要求：（1）、施工機械設備應建立保養(yǎng)、保修、檢驗制度。（2）、施工機械宜選用高效節(jié)能電動機。（3）、220V/380V單相用電設備接入220V/380V三相系統(tǒng)時，易使用三相平衡。（4）、合理安排工序，提高各種機械的使用率。4、實行用電計量管理，嚴格控制施工階段的用電量。必須裝設電表，生活區(qū)與施工區(qū)應分別計量，用電電源處應設置明顯的節(jié)約

49、用電標志，同時施工現(xiàn)場應建立照明運行維護和管理制度，及時收集用電資料，建立用電統(tǒng)計臺帳，提高節(jié)電率。施工現(xiàn)場分別設定生產、生活、辦公和施工設備的用電控制指標，定期進行計量、核算、對比分析，并有預防與糾正措施。5、充分利用太陽能或地熱，現(xiàn)場淋浴可設置太陽能淋浴或地熱，減少用電量。6、建立施工機械設備管理制度，開展用電、用油計量，完善設備檔案，及時做好維修保養(yǎng)工作，使機械設備保持低耗、高效的狀態(tài)。選用功率與負載相匹配的施工機械設備，以利節(jié)電。機械設備易使用節(jié)能型油料添加劑，在可能的情況下，考慮回收利用，節(jié)約油量。7、加強用電管理，做到人走燈滅。宿舍區(qū)根據(jù)時間進行拉閘限電，在確保參建人員休息、生活所

50、用電源外，盡可能減少不必要的消耗。辦公區(qū)嚴禁長明燈，空調、電暖器在臨走前要關閉，使用時實行分段分時使用，節(jié)約用電。8、施工用電及照明臨時用電優(yōu)先選用節(jié)能電線和節(jié)能工具，合理規(guī)劃臨電線路布置。臨電設備采用自動控制裝置，采用聲控節(jié)能照明燈具對走廊、衛(wèi)生間等提供照明。十、 安全文明施工 10.1、 安全施工體系整個支架搭設過程中，建立以項目經理為首的安全保證組織體系，安全保證組織體系如下圖：（1）架子在搭設（拆卸）過程要做到文明作業(yè)，不得從架子上丟落工具、物品，同時必須保證自身安全，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。（2）在架子上施工的各工種作業(yè)人員，應注意自身安

51、全，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。（3）雨雪霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行支模架搭設、拆除工作。（4）設立安全員對支模架定期進行檢查、保養(yǎng)。（5）在支模架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看護，安全員巡視檢查。（6）支模架必須有防止墜物傷人的標識。（7）搭拆支模架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。（8）支模架不得搭設在架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。（9）定期檢查支模架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修和加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。（10）支模架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防護鞋。（11）保

52、證支模架的整體性，不得截斷架體。（12）嚴格控制施工荷載，支模架不得集中堆放材料，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。（13）結構施工時不允許多層同時作業(yè)。（14）支模架頂端作業(yè)層必須設置臨邊防護欄桿，防護欄桿應由上下兩道欄桿及欄桿柱組成，上桿離地面高度為，下桿離地面高度不大于200mm。橫桿長度大于2m時，必須加設欄桿柱。10.2 、支模架安全應急救援預案（1）危險源辨識與對策施工現(xiàn)場必須根據(jù)工程對象的特點和條件，充分識別各個施工階段，部位和場所需控制的危險源。識別方法可采用直觀經驗法、專家調查法、安全檢查法等。危險源確定程序如下：1）找出可能引發(fā)事故的生產材料、物品、某個系統(tǒng)、

53、生產過程、設施或設備、各種能源（如電磁、射線等）及進入施工現(xiàn)場所有人員的活動。2）對危險辨識找出的因素進行分析。分析可能發(fā)生事故的結果；分析可能引發(fā)事故的原因。3）將危險源分出層次，找出最危險的關鍵單元。4）確定是否屬于重大危險源。通過對危險源傷害范圍，性質和時效性的分析，將其中導致事故發(fā)生的可能性較大且事故發(fā)生后會造成嚴重后果的危險源定義為重大危險源。如現(xiàn)場可能引起高處墜落、物體打擊、支架坍塌、觸電、中毒以及其他群體傷害事故狀態(tài)的深基坑開挖與支護、支模架搭拆、大型機械裝拆及作業(yè)等施工活動作為重大危險源進行監(jiān)控。5）對重大危險源要進行危險性評價和事故嚴重度評價。評價時要考慮三種時態(tài)（過去、現(xiàn)在

54、、將來），三種狀態(tài)（正常、異常、緊急）情況下的危險，通過半定量的評價方法分析導致事故發(fā)生的可能性和后果，確定危險大小。預防為主是安全生產的原則，施工現(xiàn)場危險源確定后，根據(jù)其可能導致事故的途徑，采取有針對性、可操作性且經濟合理的安全措施對策，預防事故發(fā)生。安全措施對策包括安全技術措施對策和安全管理措施對策。安全技術措施對策：我標段模板支架施工危險源主要為施工過程中的觸電，物體打擊，高處墜落，支架坍塌，交通安全等。在危險區(qū)設置警示標志，支架上設防墜板，操作人員必須佩戴安全帶和安全帽，臨邊設置安全欄桿，對支架進行合理、詳盡的受力分析與計算，編制合理的操作規(guī)程。安全管理措施對策：通過一系列管理手段將企

55、業(yè)的安全生產整合、完善、優(yōu)化，將人、機、物、環(huán)境等涉及安全生產工作的各個環(huán)節(jié)有機地結合起來，保證企業(yè)生產經營活動在安全健康的前提下正常開展，使安全技術措施對策發(fā)揮最大作用。安全管理措施對策包括建立健全安全生產責任制度、完善機構和人員配置、加強安全培訓教育和考核、保證安全生產資金的投入、堅持安全設施三同時原則、對安全生產實施安全監(jiān)督和日常檢查、編制施工組織設計、專項施工方案或專項安全技術措施及各種操作規(guī)程，包括應急救援預案等。（2）應急救援預案為加強對施工生產安全事故的防范，及時做好安全事故發(fā)生后的救援處置工作，最大限度地減少事故損失，根據(jù)中華人民共和國安全生產法、建設工程安全生產管理條例等有關

56、規(guī)定，結合本單位施工生產的實際，特制本項目施工生產安全事故應急救援預案。 1）應急預案的任務和目標 更好地適應法律和經濟活動的要求，給施工的進行和施工場區(qū)周圍居民提供更好更安全的環(huán)境；保證各種應急反應資源處于良好的備戰(zhàn)狀態(tài)；指導應急反應行動按計劃有序地進行，防止因應急反應行動組織不力或現(xiàn)場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援；有效地避免或降低人員傷亡和財產損失；幫助實現(xiàn)應急反應行動的快速、有序、高效；充分體現(xiàn)應急救援的應急精神。2）應急救援組織機構情況 本施工生產安全事故應急救援預案的應急反應組織機構分為一、二級，項目部設置應急預案實施的一級應急救援組織機構，施工現(xiàn)場設置應急計劃實施的二級

57、應急救援組織機構。 1.存在的事件和緊急情況觸電、物體打擊、高處墜落、支架坍塌等造成人員傷害。2.可能產生的后果造成職工肢體傷殘、勞動能力喪失、死亡。3.應急與響應機構、職責與分工a 現(xiàn)場指揮組職責：負責組織與指揮整個事故現(xiàn)場的搶救工作，向各應急小組調配應急所需的資源（人力、物力、資金）并對突發(fā)事件的應急響應工作做出決定，并立即向項目部應急救援組織機構提供真實可靠的情況。b 搶救疏散組職責：負責組織搶救受傷人員、疏散物資材料、汽車、設備工作，了解事故現(xiàn)場需要搶救人員的數(shù)量和搶救地點、危險程度并具體組織搶救疏散。負責車輛及相應工具的供應，通過各種方法了解事故現(xiàn)場全面情況及其變化。c 醫(yī)療救護組職

58、責：主要負責組織搶救傷員的應急救護工作。d 安全警戒組職責：負責現(xiàn)場警戒工作、禁止無關人員進入、保護好事故現(xiàn)場。e通訊聯(lián)絡組職責：負責對外部協(xié)調聯(lián)絡，引導救護車或救援隊到達事故現(xiàn)場3)事故現(xiàn)場應急處理1.報告a 報告流程當事故發(fā)生時、按以下工作流程迅速報告：事故發(fā)現(xiàn)人安全質量部醫(yī)院主管安全副總經理項目部經理集團公司總經理。b 報告內容現(xiàn)場傷害事故發(fā)生時間、地點、傷亡和財產損失基本情況，可能產生的后果、性質、當前現(xiàn)場狀況初步減少傷亡損失的應急措施。c 聯(lián)系方式利用對講話和電話聯(lián)系生產調度部門和安全部門值班人員，由值班人員按流程逐級報告。2.聯(lián)絡a 醫(yī)療救護組與醫(yī)院急救中心取得聯(lián)系，報告事故地點人

59、員傷亡情況，聯(lián)系醫(yī)務人員及救護車輛。b 搶救疏散組隨時與急救中心保持聯(lián)系，指揮疏散，小組派專人在路口引導救護車輛，以便順利準確到達指定地點。3.疏散a 疏散組首先了解事故現(xiàn)場有無被困地點和搶救通道是否暢通。b 疏散組在極易造成擁擠疏散通道布置專人看護。c 疏散組派專人引導疏散至安全地帶，并確認是否有人員未能脫離危險區(qū)，如存在立即進行施救。d 指揮組調派現(xiàn)場安全值班車輛到達事故現(xiàn)場待令，并聯(lián)系施救所需設備、器具。4）事故現(xiàn)場應急措施搶救疏散組迅速對事故現(xiàn)場是否存在二次危險源進行確認、防止事故蔓延擴大。若事故現(xiàn)場存在有再次發(fā)生事故的危險源時，在采取可能的應急措施后，立即搶救疏散被困現(xiàn)場人員，立即組

60、織施救。1. 觸電搶救疏散組安排電工立即切斷事故現(xiàn)場電源，盡快使觸電者脫離電源。救護組對受傷人員傷勢進行檢查、確認，其確認方法如下：序號傷勢等級確認方法救援方法1輕微神志清醒可對話停止工作，安靜休息，少走動2較重意識模糊呼吸未中斷送至項目部醫(yī)務室治療，并留院觀察3嚴重呼吸中斷或心跳停止立即進行人工呼吸和胸外擠壓救援，并立即聯(lián)系附近醫(yī)院2.物體打擊、高空墜落搶救疏散組立即使傷員脫離危險區(qū)域， 救護組確認疏散出來的人員傷勢情況。在醫(yī)療人員未到之前救護組人員根據(jù)傷勢情況采取止血、人工呼吸相應的急救措施，根據(jù)傷勢情況、救護組依照先重后輕的原則分批送往指定醫(yī)院進行救治。3.支架失穩(wěn)支架在預壓時，應有專門

61、的管理人員對架體進行觀測，觀測的內容為支架的水平位移和垂直沉降，當觀測數(shù)據(jù)超過警戒值（水平位移超過10cm，或垂直沉降超過10cm。）時，應立即采取如下措施：a立即停止支架預壓，將進行預壓的施工人員全部從操作面疏散到安全地帶。b立即把支架坍塌可能影響范圍內的所有人員疏散到安全地帶，并劃出危險區(qū)域，拉起警戒線，由專職安全員負責嚴禁人員靠近。c現(xiàn)場值班人員馬上報告給應急小組組長及相關領導負責人，主要說明有可能失穩(wěn)的部位、目前已加載砂袋重量和已經采取的應急措施。d相關領導人趕到現(xiàn)場后，應快速了解現(xiàn)場的實際情況，檢查人員是否全部疏散到安全地帶，檢查已經采取的應急措施是否合理和有效。4.支架坍塌支架在預

62、壓時，一旦發(fā)生突然坍塌，事故發(fā)現(xiàn)人員應高聲呼救，現(xiàn)場最高級別管理人員應立刻按以下程序進行應急處理：a立即停止支架預壓，將進行預壓的施工人員全部從操作面疏散到安全地帶。b立即把支架坍塌可能影響范圍內的所有人員疏散到安全地帶，并劃出危險區(qū)域，拉起警戒線，由專職安全員負責嚴禁人員靠近。c在坍塌后的安全區(qū)域內，對從操作面上掉下來的施工人員立即組織搶救。d立即指揮通訊組人員通知應急小組組長，主要說明坍塌部位、坍塌面積、有無人員傷亡、目前采取的應急措施、是否需要安排救護車消防車或警力支援到現(xiàn)場實施搶救。e清點現(xiàn)場人數(shù)，確定被埋、被壓人員的數(shù)量和位置。f應急領導人趕到現(xiàn)場后，應快速了解現(xiàn)場的實際情況，檢查人

63、員是否全部疏散到安全地帶，檢查已經采取的應急措施是否合理和有效，并召開緊急會議，確定下一步的救援措施，根據(jù)現(xiàn)場的實際情況確定是否向上一級主管部分報告。g醫(yī)療救護組趕到現(xiàn)場后，根據(jù)事故情況盡快確定搶險方案，組織搶險救援工作。h如果架體存在繼續(xù)坍塌的可能，由組長決定是否撤離救援現(xiàn)場，如果坍塌有不斷發(fā)生擴大的情況，組長應立即通知所有救援人員終止救援，迅速撤離到安全區(qū)域。5）現(xiàn)場保護安全警戒組劃定安全警戒區(qū)域并組織相關人員認真保護事故現(xiàn)場，凡與事故有關的物體、痕跡、狀態(tài)均不得破壞，為搶救傷員需要移動現(xiàn)場某些物體時，必須做好現(xiàn)場標志。成立由項目部總經理牽頭、由施工部、技術部、安全等部門人員及工會組織成員

64、的事故調查組、配合有關部門收集相關證據(jù)分析事故原因。6）保障措施1.應急隊伍保障根據(jù)項目部的實際情況，組建搶險小組、聯(lián)絡小組等隊伍，并定期對其進行應急救援的技能培訓。2.應急物資設備保障項目部配備應急燈、擔架、安全帶。項目指定材料員定期對應急救援物資進行維護，確保其處于正常使用狀態(tài)。3.應急經費保障項目設專項經費，用于事故所需的應急物資儲備、災后處理、災后恢復工作經費和應急人員的補助等。7）善后處理1.做好傷亡人員及家屬的穩(wěn)定工作，確保事故發(fā)生后傷亡人員及家屬思想能夠穩(wěn)定，大災之后不發(fā)生大亂。2.做好受傷人員醫(yī)療救護的跟蹤工作，協(xié)調處理醫(yī)療救護單位的相關矛盾。3.與保險部門一起做好傷亡人員及財

65、產損失的理賠工作。4.慰問有關傷員及家屬。5.對現(xiàn)場的有關實物資料進行取樣封存6.調查了解事故發(fā)生的主要原因及相關人員的責任。10.3 支模架拆除安全技術措施（1）拆架前，全面檢查擬拆支模架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)方案，有計劃的進行拆除。（2）拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。（3）拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋等安全防護用品。（4）拆除順序應遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原則。即先拆欄桿、支模架、剪刀撐、斜撐、而后橫桿、立桿等，盡量從跨中向兩端依次拆除，嚴禁上下同時進行拆除工作。（5）拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，當解開

66、與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（6）拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨碼，堆放整齊。（7）如遇強風、大雨、雪、霧等特殊天氣，不應進行支模架的拆除，嚴禁夜間拆除。十一、 支撐平臺體系計算書方案一：（1）箱梁自重根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范，本箱梁新澆砼容重按=26kN/m3計算，本方案中支架橫橋向間距包括翼緣板部位所有斷面一致為60cm，縱向間距在橫梁和腹板下為30cm，在箱室和翼緣板下為60cm，取最不利斷面進行計算，橫梁腹板最不利斷面為跨中支點截面，跨中支點（橫梁）處梁高350cm（中心高度），箱室和翼緣板最大高度為40+59.6=99.6cm。

67、q1=3.5m26kN/m391kN/m2q2=0.99626kN/m325.896 kN/m2（2）模板、支架自重取1.5kN/m2（取值偏于安全考慮）；（3）施工人員及設備荷載按規(guī)范取值：2.5kN/m2；（4）澆筑混凝土時對水平模板產生的沖擊力：2kN/m2；（5）風荷載：本工程支架最大高度5m左右，作用于支架的水平荷載按K=0.7zS0計算。式中基本風壓0按武漢地區(qū)，地面粗糙系數(shù)B時，取0=0.35kN/m2；風壓高度變化系數(shù)z按建筑結構荷載規(guī)范，取z=1.0；風荷載體型系數(shù)S按GB50009-2001規(guī)范的豎直面取 S0.8。故K=0.71.00.80.35=0.196kN/m2。荷

68、載計算：q=1.2（1）+（2）+1.4（3）+（4）+（5）q1=117.57kN/m2 q2=39.45kN/m211.2 底模、方木驗算（1）底模驗算底模采用15mm厚的優(yōu)質膠合板（靜曲強度為15Mpa），直接擱置在100100mm橫向方木上，方木中到中間距為15cm，取單位長度板寬（1m）進行計算，模板自重忽略不計，力學模型采用三跨連續(xù)梁。1)強度Mmaxbl2/10117.5710.152/100.264kNmWbh2/61000152/637500mm3maxMmax /W0.264106/375007.04MPa0 =12MPa2)撓度竹膠板彈性模量：E=9103MPa根據(jù)公路橋

69、涵施工技術規(guī)范（JTJ0412000）規(guī)定在剛度計算中不計入施工人員及設備荷載以及澆筑混凝土時對水平模板產生的荷載，結構表面外露的模板其撓度不得超過模板構件跨度的1/400。=0.677qL4/100EI=0.677117.311504/（10091031000153/12 )=0.16mm150/400=0.375mm通過驗算滿足要求。（2）方木驗算方木平臥放置于縱向雙鋼管上，方木規(guī)格為100mm100mm（實際按85mm85mm計算），方木跨徑（立桿縱距）在橫梁處（橫向方木間距150mm）跨度均為600mm，力學模型采用簡支梁?？紤]現(xiàn)場實際施工時方木的尺寸差異，方木的力學性能乘0.9的折減

70、系數(shù)取值，則：120.910.8MPaE=91030.9=8.1103MPa=1.90.9=1.71MPa強度Mmax0.15ql2/80.15117.570.62/80.794kNmmaxMmax /W0.794/（0.0850.0852/6）7.753MPa =10.8MPa 木材在其順紋方向抗剪強度較差，在橫力彎曲時可能因中性層上剪應力過大而使方木沿中性層發(fā)生剪切破壞，需按順紋方向的許用剪力對方木進行強度校核。方木順紋方向所受最大剪力為： Qmaxql/2=0.15117.570.6/2=5.29 kN方木順紋方向承受的最大剪應力為：max=1.5Qmax/A=1.55.29/0.007

71、=1.133MPa=1.71MPa撓度橫梁處（橫向方木間距150mm）=5qL4/384EI=50.15117.576004/(3848.110385853/12) =0.8mmL/400=1.5mm滿足要求。11.3 縱向雙鋼管、立桿驗算（1）縱向雙鋼管驗算在每個可調托座上放置縱向雙鋼管，由于橫向方木間距較密，方木邊間距5cm，由橫向方木傳遞給縱向雙鋼管荷載近似按均布荷載計算。鋼管壁厚35mm，計算壁厚按現(xiàn)場實測最不利取值2.7mm。受力模式采用均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算：1）橫梁及腹板處縱向雙鋼管下立桿間距為30cm。q1=117.570.6=70.54kN/mMmaxql2/1070.

72、540.32/100.63kNmW=D3/161-(d/D)4=4.1210-6m3I強度maxMmax /W0.63/（24.1210-6）77Mpa =205MpaII撓度=0.677qL4/100EI=0.67770.543004/(21002.061059.89104)=0.1mmL/400=0.75mm2）箱室及翼緣板下縱向雙鋼管下立桿間距60cm。q2=39.450.6=23.67kN/mMmaxql2/1023.670.62/100.85kNmW=D3/161-(d/D)4=4.1210-6m3I強度maxMmax /W0.85/（24.1210-6）103Mpa =205Mpa

73、II撓度=0.677qL4/100EI=0.67723.676004/(21002.061059.89104)=0.5mmL/400=1.5mm通過驗算，縱向雙鋼管滿足要求。（2）立桿驗算本工程立桿為483.5mm（計算取現(xiàn)場實測最小壁厚2.7mm）碗扣鋼管，有關設計參數(shù)如下：205MPaE=2.06105MPaA=3.84cm2I=9.89cm4W=4.12cm3i= =1.605cm每根立桿所承受橫向鋼管傳來的荷載，碗扣立桿取48mm3.5mm鋼管，支架高度按最高3m計，立桿步距為1.2m，立桿計算長度：l0=h+2a =1.2+20.3=1.8mh支架立桿的步距；a模板支架立桿伸出頂層橫

74、向水平桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.3m。長細比=l0/i=112.1F2得橫梁及腹板下立桿受荷載最大。1)強度=F/(A) =21.16103/（0.483384）=114.09 MPa =205 MPa2)撓度=FL/EA=21.163106/（2.05105384）=0.8mmL/1000=3mm3)穩(wěn)定性立桿的穩(wěn)定性應符合下列公式要求：F/(A)+Mw/W = fMw0.851.4klah2/10式中：k風荷載標準值為0.196kN/m2；H縱橫水平拉桿的計算步距為1.2m； la立柱迎風面的間距為0.6m；Mw立桿由風荷載設計值產生的彎矩；f鋼管的抗壓強度值為205 MPa。F

75、/(A)114.09 MPa =205 MPaMw0.851.40.1960.61.22/10=0.02 kNmMw/W0.02/ 4.1210-63.94 MPaN/(A)+Mw/W=21.16103/(0.483384) +3.94= 118.02MPa =205 MPa 11.4 工字鋼驗算根據(jù)支架的布設方式計算得立柱所受最大軸力在橫梁和腹板下，大小為21.16kN，該處支架縱橫間距為30cm，橫向間距60cm，貝雷桁架上橫向布置間距30cm的10號工字鋼，貝雷架間距90cm，最不利情況考慮兩根立柱同時落在工字鋼上，計算力學模型如下：（1）強度根據(jù)支架立柱布置，最不利情況為每跨承受兩根立

76、桿傳來的荷載，其跨中最大彎矩為：M=21.160.3=6.37 kNm10號工字鋼截面特性為：I=245cm4，E=2.06105MPa，W=49cm3，A=14.3cm2max=6.37/4910-6=129.39MPa0 =205MPa （2）撓度=2Fb（3l2-4b2）/（48EI）=221.16103300（39002-43002）/（482.061052.45106）=0.07mm900/400=2.25mm滿足要求。11.5 貝雷縱梁驗算工字鋼橫向擱在貝雷桁架上，工字鋼中到中間距30cm或60cm，由工字鋼傳來的荷載可近似按均布荷載加在貝雷桁架上弦桿上。本支撐平臺方案30跨下布設

77、2排鋼管樁，跨距為9m+10.4m+9m，總28.4m，起終跨20m按9m+8.2m=17.2m布設2排鋼管樁。其力學計算模型為簡支梁：考慮滿堂支架和30mm10號工字鋼的分配作用，作用在貝雷縱梁荷載轉化為均布荷載計算：30m跨箱梁自重：26384.75=9.07103kN(保守截面計算)q=9.07103/13.530=22kN/m2q=1.2（1）+（2）+1.4（3）+（4）+（5）=1.222+1.44.696=36.98 kN/m貝雷縱梁荷載由上部荷載加貝雷自重：q1=q0.9+0.45=33.7 kN/m單片貝雷桁架的力學截面特性：Ix=250497.2cm4Wx=3578.5cm

78、3容許應力：M=788.2 kNmQ=245.2kN Mmax= ql2/8=421.6 kNmMQ=168.65kNQ=5qL4/384EI=533700104/（3842.060.25108）=8.52mmL/400=10000/400=25mm 滿足要求。并求得支反力R= Q=168.65kN11.6 樁頂橫梁驗算樁頂橫梁由雙拼56a工字鋼構成，上部荷載由貝雷縱梁傳遞，下部由單排5跟630mm鋼管樁支撐，根據(jù)貝雷縱梁和鋼管樁布設方案，其力學計算模型簡化如下圖：貝雷縱梁間距90cm，樁頂橫梁荷載為貝雷縱梁支反力：F=2R=337.3kN鋼管樁間距0.315+2.5+3.935+3.935+

79、2.5+0.315=13.5m雙拼56a工字鋼力學截面特性： Ix=93920cm4Wx=2981cm3A=155cm2Mmax=526.62 kNmQ=760.19kN=0. 01mm3935/400=9.84mm雙拼I56a應力驗算：max= M/2W=112MPa140 MPamax= Qmax /2A=0.28MPa85 MPa滿足要求。并求得鋼管樁支反力，最大支反力在跨中位置R4=1521.2kN。11.7 鋼管樁驗算由以上計算可知：單根630mm鋼管樁最大豎向荷載值為1521.1kN。由垂直承載力計算出樁長，按摩擦樁計算。根據(jù)勘察結果，確定最不利地質情況為（SZK12）：層序地層名

80、稱鉆（沖）孔樁層厚/mqik（kPa）fa0（kPa）淤泥質土00.9-1淤泥質粉質粘土20-2粉質粘土503.9-1粉質粘土551.4-2粉質粘土703.6-3含礫粘土7510殘積土50-1強風化泥質粉砂巖80-2中風化泥質粉砂巖8000.7-1強風化礫巖100-2中風化礫巖1200-1強風化灰?guī)r150-2中風化灰?guī)r2000-1強風化粉砂質泥巖80-2中風化粉砂質泥巖800按公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范（JTG D63-2007）確定各巖土層樁基礎設計參數(shù)。Qu=Qsk=u?qsikliQsk=0.63（00.9+503.9+551.4+703.6+755.2） =1771.705kN樁的豎向

81、荷載 Nmax 1521.1kN Qsk1771.705kN可知鋼管樁入土15m，樁基承載力滿足要求。在鋼管樁施工過程中，以標高和貫入度雙控，以貫入度控制為主。若鋼管樁入土15m，貫入度值仍然偏大，就需要繼續(xù)下沉鋼管樁，直到貫入度值滿足要求為止。鋼管樁樁身強度驗算根據(jù)公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范第的規(guī)定，對鋼管樁進行強度驗算。max=N/A= 1521.1kN/156.326cm2=99.68MPa =140MPa樁的整體穩(wěn)定驗算單樁承載力RN=1521.1kN其截面積：A=（63-0.8）3.140.8=156.326 cm2回轉半徑:最大受壓計算長度: ln=l=1700cm其長細比:

82、= ln/r=1700/22 =77.3查表得軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)P=0.902強度和穩(wěn)定性均滿足要求。結論：在最不利荷載作用下，入土15m的630mm鋼管樁可滿足施工要求。方案二：一、主要材料參數(shù)支架主要材料和性能參數(shù)Q235型鋼容許應力及彈性模量鋼模板采用的鋼材均為Q235，根據(jù)鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)中，表3.4.1-1鋼材的強度設計值=205 Mpa、E=2.1105 MPa100mm100mm木枋,不同的材質的木枋，其受力性能也不一樣。常用木枋的容許應力及彈性模量如下：查公路橋涵結構及木結構設計規(guī)范JGJ025-86。馬尾松：順紋彎應力：w=12.0MPa彎曲剪應

83、力：=1.9 MPa順紋承壓應力：a=12.0 MPa彈性模量：E=9*103 MPa杉木： 順紋彎應力：w=11.0 MPa彎曲剪應力：=1.7 MPa順紋承壓應力：a=11.0 MPa彈性模量：E=9103 MPa 主線橋標準段面支架圖二、現(xiàn)澆支架計算根據(jù)箱梁不同結構形式，算出對應支架各種構件的受力情況，取最不利的構件進行驗算，為簡化計算選取01#段主梁進行驗算，該處主縱梁跨度最大9m。支架按照連續(xù)梁形式搭設，箱梁內箱室處重量通過分配梁、碗口支架、工字鋼將荷載平均在H588型鋼梁上，主縱梁將荷載通過橫向分配梁傳遞道鋼管樁支點上。按照以往類似工程施工經驗，荷載取值按照箱梁自重120%加上主縱

84、梁重量計算，主縱梁較重不能含蓋在20%內，只能包括：模板自重、工字鋼自重、碗口自重、立柱自重、施工荷載、安全系數(shù)。1.支架荷載箱梁鋼筋砼重量 A處荷載：G1=（13.829+22.335-（2*2.897+2*6.563）*2.6*1.2*10/2=269tB處荷載：G1=（31.467+22.335-（2*5.432+2*6.563）*2.6*1.2*2/2=93.01tH588縱梁重量 G6=0.11t/m2、支架構件驗算2.1、H588縱梁長度16.95m，跨度6.0m、6.0m、4.5m，選取靠近墩柱處的12m長的H588型鋼進行驗算，B段均布荷載Q1=269/7/10+0.11=3.

85、95t/m；B =93.01/7/2+0.11=6.75t/m。主縱梁采用MIDAS Civil計算軟件進行桿件內力分析。計算荷載及結構簡圖支點反力縱梁反力R1=87.8 kN；R2=307.8 kN；R3=134.5 kN彎矩圖彎矩圖變形圖變形圖 桿件內力表桿件內力表單元位置剪力-z (kN)彎矩-y (kN*m)1端部-87.7801中部30.7285.61端部149.22-184.292端部-158.55-184.292中部-79.5553.82端部-0.55133.93端部-0.55133.93中部66.95100.73端部134.450桿件驗算通過桁架內力分析，受力最大部位為單元2端

86、部：H型鋼5883001220mm，截面特性參數(shù)如下：Ix= 118000cm4Wx= 7867cm3Sx=4309cm3tw=1.2cm計算最大彎矩、最大剪力分別為：Mmax=184.29kN.m，Qmax=158.55kN，則有：= Mmax/W=184290/ 7867=23.4MPa f=215 MPa，滿足要求；= QmaxSx/I/tw=(158550*4309*10-6/118000*10-8/1.2*10-2)*10-6=48.3MPa fv=125 MPa，滿足要求。最大撓度 f=2mm6000/400=15mm剛度可以滿足要求2.2、I45b橫梁橫梁采用二根45b工字鋼，具

87、體驗算如下（驗算時取截面取145b進行驗算），單根45b工字鋼上支座反力q=307.8/2=153.9kN。計算內力圖反力圖 橫梁反力R=339.9kN彎矩圖 變形圖 桿件內力表單元位置剪力-z (kN)彎矩-y (kN*m)2位置138.5834.472端部138.58-17.52中部138.58-69.463端部-115.07-69.463位置-115.07-11.933端部-115.0745.616位置135.449.976端部135.44-57.756中部135.44-125.477端部-204.5-125.477位置-204.5-48.787端部-204.527.919端部103.3

88、129.129中部103.364.569端部103.30I45b工字鋼，截面特性參數(shù)如下：W=1432.9cm3，Ix=32241cm4Sx=836.4cm3tw=13.5mm計算最大彎矩、最大剪力分別為：Mmax=129.1kN.m，Qmax=204.5KN，則有：= Mmax/W=129100/ 1432.9=90.1MPa f=215 MPa，滿足要求；= QmaxSx/I/tw=(204500*836.4*10-6/32241*10-8/13.5*10-3)*10-6=39.3MPa fv=125 MPa，滿足要求。最大撓度 f=2mm4000/400=10mm剛度可以滿足要求2.3、

89、臨時支撐樁支撐樁直徑400mm，樁長10m。安裝地質報告3#墩處支撐樁穿過土層：淤泥質土L10.9m，樁周土極限摩阻力165KPa；粉質粘土L26.4m，樁周土極限摩阻力1250KPa。由0.5ULii，得N 102t， 102t66.8t，合格。400鋼管樁特性參數(shù)樁采用400的鋼管樁作為基礎，鋼管的壁厚為10mm。鋼管回轉半徑長細比 =2（L+0.9）/i=2*（2.7+0.9）/0.138=0.845L自由長度，增加0.9m(淤泥質土層不在固定端考慮范圍內) 查表用內插發(fā)得=0.845，則=(A)=668000/（0.845*0.0123）*10-6=64.3Mpa205 Mpa強度滿足

90、要求。2.4、碗扣支架驗算 取箱梁最重部位橫梁處進行驗算，橫梁處腳手架搭設縱橫間距600mm，步距600mm。單根立桿荷載NN=（22.335-2*6.563）*26*1.2*0.6/13=13.3kN查碗口腳手架規(guī)范附表B2：外徑48鋼管：立桿穩(wěn)定性（組合風載）：A4.89cm2、w=5.08cm3、i=1.58 cm。當L0=60cm時，= L0/i=60/1.58=37.98，查附表C=0.886N/(*A)+Mw/（* w）=13.3*103/（0.886*4.89*102）+0.013*106/（1.15*5.08*103）=32.2MPa215 MPa，即立桿強度滿足要求。2.5、

91、18#槽鋼驗算 取跨度最大的2.25m，布置三根碗扣腳手架立桿按照簡支梁計算（偏安全）。變形圖 彎矩圖 18槽鋼，截面特性參數(shù)如下：W=152.211cm3，計算最大彎矩、最大剪力分別為：Mmax=12.5kN.m，則有：= Mmax/W=12500/ 152.211=82MPa f=215 MPa，滿足要求；最大撓度 f=2mm（取主梁凈跨4m）=2mm2250/400=5.6mm剛度可以滿足要求3、箱梁模板驗算3.1、底模強度驗算主梁底模采用優(yōu)質竹膠板，竹膠板厚度12mm。鋪設在支架立桿頂托上縱橋向方木上?？v橋向方木間距均按25cm布置；底模驗算按橫橋向方木上縱橋向方木間距25cm布置計算

92、。取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖：通過前面分析計算及布置方案，縱橋向方木布置間距分別為0.25m，為底模板荷載最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E=5000MPa底板的截面慣性矩I=(bh3)/12（1*0.0123）/12=1.44*10-7m4模板厚度計算：砼荷載：q=39.1kN/m則： Mmax=qL2/8=39.1*0.152/8=0.11kNm模板需要的截面模量：W=M/w*0.9=0.11/（0.9*11*103）=1.2*10-5m3取模板的寬度b為1.22m，根據(jù)W、b得h為：則：根據(jù)實際材料的規(guī)格，模板采用2440*1220*1

93、2mm規(guī)格的竹膠板。結論：采用12mm竹膠板底模板滿足要求。3.2、木方驗算縱橋向采用100*100mm規(guī)格的方木，方木跨度按立桿在縱橋向的跨度600mm，縱向方木間距250mm。將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的允許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。q=39.1*0.25=9.8kN/mMmax=qL2/8=9.8*0.62/8=0.44kNmW=（bh2）/6=0.10.12/6=1.6710-4 m3則：w =M/W=440/(1.6710-40.9)*10-6=2.9 MPa w=11 MPa 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。結論：采用100X100mm木方滿足要求。3.3、小分配梁I10工字鋼分配梁驗算，分配梁間距0.9m簡支梁結構計算（按照最大跨度考慮）。分配梁按照均布荷載考慮，即：q=39.1*0.6=23.5kN/mMmax=qL2/8=23.5*0.92/8=2.34kNm10工字鋼：W=49cm3, I=245cm4最大應力 max=M/W=2340/49=47.8Mpa=205 Mpa強度可以滿足要求最大撓度 f=5ql4/384EI=5235000.94/（3842.110610524510-8）103=0.4mm900/400=2.3mm剛度可以滿足要求。