1、懸 挑 腳 手 架 施 工 方 案（修正版）工程名稱 :編制人：職務（職稱）：審批人：職務（職稱）：施工單位 :秦皇島市第三建筑工程公司第十三分公司施工現場安全生產管理資料之十三(省安監總站制 ) 懸 挑 腳 手 架 施 工 方 案（修正版）工程名稱 :編制人：職務（職稱）：審批人：職務（職稱）：施工單位 :秦皇島市第三建筑工程公司第十三分公司施工現場安全生產管理資料之十四(省安監總站制 ) 目錄第一節編制依據1 第二節工程概況1 第三節腳手架方案選擇1 第四節腳手架材料選擇1 第五節腳手架搭設流程及要求2 第六節腳手架的勞動力安排4 第七節腳手架的檢查與驗收4 第八節腳手架搭設安全技術措施5

2、 第九節腳手架拆除安全技術措施6 第十節危險源識別與監控7 第十一節腳手架工程安全管理與日常維護 8 第十二節腳手架工程應急預案9 第十三節腳手架防雷措施11 第十四節懸挑腳手架質量要求12 第十五節腳手架計算書12 排距 900 外挑 1200 工字鋼長 3000 計算書12 大山陽臺處排距 900 外挑 2400 工字鋼梁長 5000 計算書 21 大山陽臺轉角處多排懸挑架主梁5 米驗算計算書 29 陽臺轉角處多排懸挑架主梁6 米驗算計算書 32 局部詳圖第一節編制依據建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范 GB50017-2003

3、中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范 GB50009-2001中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99 中國建筑工業出版社。高空作業安全技術規范JGJ80-91 另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案。第二節工程概況1、工程名稱：吉祥尚府住宅小區11# 樓2、建設地點：本項目位于秦皇島市昌黎縣昌黃公路南側，原錢莊子村。吉祥尚府住宅小區位于昌黎縣昌黃公路南側原錢莊子村，

4、由永安房地產開發有限公司開發，河北建筑設計研究院有限公司設計，昌黎縣城鄉建設監理有限公司監理，秦皇島市科興巖土工程有限公司勘察，秦皇島市三建十三分公司公司承建。秦皇島市三建吉祥尚府項目11# 為秦皇島昌黎縣保障性住房11# ：建筑總面積 11009.12 ，基底面積 945.22 ，建筑高度 52.9 米第三節腳手架方案選擇根據本工程的主要特點，為確保腳手架設施構架穩定、承載可靠、使用安全及滿足施工需要的總體要求，主體施工時擬采用懸挑式鋼管腳手架；地下室施工時采用落地式腳手架。為了能提早進行地下室的墻壁防水及回填土施工，需早些拆除地下室落地式腳手架，因此懸挑架從m 板開始采用。裝修階段均采用落

5、地式雙排腳手架，外架均掛密目式安全網全封閉。腳手架的搭設懸挑形式為1-6 層主體采用落地式腳手架、 、11# 樓主體懸挑形式， 7-12層、13-18層懸挑 。本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99 檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關

6、標準。6、 結合以上腳手架設計原則， 同時結合本工程的實際情況， 綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：排距900外挑1200 工字鋼長3000 時計算書； 大山陽臺處排距 900外挑2400 工字鋼梁長5000計算書；大山陽臺轉角處多排懸挑架主梁 5米驗算計算書；陽臺轉角處多排懸挑架主梁 6米驗算計算書；第四節腳手架材料選擇普通懸挑架挑l、腳手架由一層、七層開始懸挑，懸挑高度為18米。鋼管腳手架，選用外徑 48mm ，壁厚3.20mm ，鋼材強度等級 Q235-A ，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，

7、送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm 。鋼管螺栓擰緊力矩達 70N.m 時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防

8、護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足 2000 目100cm2 ，做耐貫穿試驗不穿透， 1.5 1.5m 的單張網重量在 2.34kg 以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證， 以及由秦皇島市建筑安全監督管理部門發放的準用證。6、型鋼水平懸挑桿采用 16號工字鋼。7、預埋螺栓的直徑為 16.0mm 。8、斜拉鋼絲繩采用雙道 20.0mm 鋼絲繩。第五節腳手架搭設流程及要求普通懸挑架懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑縱向掃地

9、桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。1、主桿基礎本工程腳手架以 16 號工字鋼作為基礎。工字鋼承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。2、立桿間距

10、(1)腳手架立桿縱距計算時按 1.8米計算，腳手架搭設時按1.5米間距搭設，結構個別位置需要錯開時，留有余量，最大間距不得大于1.8米；腳手架橫距 0.9米，步距 1.5米；連墻桿間距豎直 3.0m ，水平 4.5m( 即二步三跨 )：里立桿距建筑物 0.3m 。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管穿插布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開 500mm 以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內， 以保證腳手架的整體性。(3)立桿坐于工字鋼上預先焊接的金屬管內，并設置縱橫方向掃地桿， 連接于立腳點桿上，離底座 20cm 左右。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400 。3、

11、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.5m ，以便立網掛設， 大橫桿置于立桿里面， 每側外伸長度為 150mm 。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿， 兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。4、剪刀撐腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于 15m 。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m ，應采用不少于2個旋轉扣件固定。 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm 。5、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設

12、木板：板寬為200mm ，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用 18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。6、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設 1.2m 高的防護欄桿和 30cm 高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為 0.9m 和1.3m 。(4)腳手架內側形成臨邊的 (

13、如遇大開間門窗洞等 )，在腳手架內側設 1.2m 的防護欄桿和30cm 高踢腳板。7、連墻件(1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m ，垂直方向 3.0m ，設一拉結點。(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)建筑物陽角點挑槽鋼不便處用腳手管在下層進行支撐，支撐點必須牢固可靠，有足夠的支撐面積，當支撐點沒有可靠面積時，應在剪力墻上預埋16鋼筋，鋼管套入進行支撐；必要部位在上層用鋼絲繩斜拉；槽鋼下鋼管支撐可支撐在水平大橫桿上，并在支撐根部1030cm 范圍內及鋼管中部進行

14、水平橫向拉接，以增加支撐鋼管的整體穩定性。具體部位參平面布置圖。(5)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。8、架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為300mm ， 如因結構設計的限制大于 300mm 的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔 3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保

15、上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼梁上焊接150-200mm、外徑40mm 的鋼管，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。9、在大角、陽臺轉角的位置在陽臺轉角的位置懸挑距離較遠，故增設鋼絲繩斜拉，以保證該薄弱部位的架體穩定安全。具體斜拉做法參看附圖。由于大山轉角外墻處為結構加強部位，結構在該部位設置暗柱，不便設置型鋼作為懸挑結構支撐，該處在懸挑層設置鋼絲繩斜拉，并于下一層樓板施工時在大角適當部位預埋一根直徑不小于 16的短鋼筋，鋼筋斜向上方傾斜，以方便架體斜撐腳手管套入，鋼筋必須插入梁底，埋深不小于 25cm ，露頭 1520cm ；為保證大角部位架體承重構件受力穩定可靠，該部位每兩層

16、設置一道鋼絲繩拉結卸力。10 、陽臺外挑部位的陽臺板對于陽臺外挑部位的陽臺板承受載荷，由于該部位原設計有懸挑梁，應在非懸挑梁上墊上木方，工字鋼放于其上，墊木高度要保證懸挑結構不承受腳手架荷載。第六節腳手架的勞動力安排1、為確保工程進度的需要， 同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除， 均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。腳手架的勞動力安排序號工種人數職責

17、1 總指揮1 全面負責、技術指導、現場管理2 班組長1 具體組織施工，劃分作業班組，協調指揮3 電焊工4 懸挑梁的預埋與焊接4 架子工15 搭設腳手架、腳手架使用加固與維護保養第七節腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設；2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任；3、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。4、外腳手架分段驗收嚴格按 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八節及 JGJ59-99 中外腳手架檢查評分表 ，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單

18、，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。5、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離 )，且不能大于 4步。6、高度在 20m 及20m 以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于 20m 的腳手架，應由上公司技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。7、驗收時應具備下列文件：(1)根據建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范第512條要求所形成的施工組織設計文件；(2)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；(3)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；(4)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄；(5)腳手架工程的施工驗

19、收報告。8、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，井記人施工驗收報告。(1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；(2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；(3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；(4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。第八節腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施(1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。(2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準見本設計表 3)， 所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40N m65N m之間。

20、(3)架子搭設到 10m 高度時由架子搭設單位進行自檢； 架子搭設完畢后由搭設會同使用單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。(4)該腳手架作為建筑物裝飾作業時安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。(5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。2、質量保障措施(1)操作人員作業前必須進行崗位

21、技術培訓與安全教育。(2)技術人員在腳手架搭設、 拆除前必須給作業人員下達安全技術交底， 并傳達至所有操作人員。(3)腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。(4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。3、安全保障措施(1)操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。(2)架子在搭設 (拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。(3)在架子上施工的各工種作業人中應

22、注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。(4)雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。(5)應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。A在下列情況下，必須對腳手架進行檢查| a在六級大風和大雨后b停用超過二個月，復工前。B檢查保修項目a各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求；b扣件螺絲是否松動；c安全防護措施是否符合要求。(6)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。(7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。(8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內

23、。普通型鋼懸挑腳手架1、鋼管架應設置避雷針， 分置于主樓外架四角立桿之上， 并聯通大橫桿， 形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于 30。2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8

24、、結構外腳手架每支搭一層， 支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載， 腳手板不得集中堆料施荷， 施工荷載不得大于 3kN/m2，確保較大安全儲備。10 、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。腳手板搭設按三層考慮，上部安裝層鋪設一層腳手板，中間模板拆除等部位鋪設一層腳手板，腳手架底層鋪設一層腳手板，用于安全防護。11 、當作業層高出其下連墻件 3.6m 以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12 、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜

25、落物體傷人。13 、懸挑型鋼的錨固鋼筋預埋于樓板內，鋼筋錨固平直段焊于板底鋼筋上，但不要焊傷板筋。14 、剪力墻上預留洞不宜過大，每邊大出型鋼就位尺寸不超過2cm 。型鋼就位后用木楔楔緊，以防止型鋼偏倒傾斜照成架體失穩。15 、鋼絲繩上端穿過剪力墻上部預埋的錨環上，下端固定于型鋼外端的錨環上。鋼絲繩就位后，要用緊線器將其拉緊，并受力發揮作用。并用專門卡具固定。16 、在懸挑式腳手架搭設過程中，應按要求及時校正步距、縱距、橫距及立桿垂直度。每搭設完 1012m 高度后，就必須按要求進行安全檢查，檢查合格后方可繼續搭設。17 、沒有完成的外架，在每日收工時，一定要確保架子穩定，以免發生意外。第九節

26、腳手架拆除安全技術措施普通型鋼懸挑腳手架1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區， 周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐

27、時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿 (拉結點 )應隨拆除進度逐層拆除， 拆拋撐時，應用臨時撐支住， 然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10 、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11 、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。12 、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13 、當

28、天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14 、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15 、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。16 、型鋼拆除時先用起重機械吊住型鋼，必須牢固平穩，然后拆除錨固裝置，向外移動塔吊人工配合從建筑物中撤出型鋼，并運至地面集中碼放，并運走。第十節危險源識別與監控一、危險源識別1、腳手架工程事故的類型1）整架傾倒或局部垮架。2）整架失穩，垂直坍塌。3）人員從腳手架上高處墜落。4）落物傷人（物體打擊）5）不當操作事故（閃失、碰撞等）。2、引發事故的主要原因

29、：1）、整架傾倒、垂年坍塌或局垮架1構架缺陷：構架缺少必須的結構桿件，未按規定數量和要求主搭設連墻件等。2在使用過程中任意拆除必不可少的桿件和連墻件等。3構架尺寸過大、承載能力不足或設計安全不夠與嚴重超載。4地基出現過大的不均勻沉降。2）、人員從腳手架上高處墜落1作業層未按規定設置圍擋防護2作業屋未滿鋪腳手板或架面與墻之間的間隙過大。3腳手板和桿件因擱置不穩、扎結不牢或發生斷裂而墜落4不當操作產生的碰撞或閃失等。3）、不當操作事故1用力過猛，致使身體失穩2在架面上拉車退著行走。3擁擠碰撞。4集中多人搬運或安裝較重構件。5架面上的冰雪未清除，造成滑落4）、落物傷人（物體打擊）1在搭設或拆除時，高

30、空拋擲構配件，砸傷工人或路過行人。2架栓上物體堆放不牢或意外碰落，砸傷工人或路過行人3整架傾倒、垂直坍塌或局垮架，砸傷工人或路過行人等。5）、其他傷害在不安全的天氣條件（六級以上大風、雷雨和雪天）下繼續施工在長期擱置以后未檢查的情況下重打撈投入使用。腳手架的外側邊緣與外電架空線路的邊線之間沒有保持安全操作距離等。二、危險源的監控1、對腳手架的構配件材料的材質，使用的機械、工具、用具進行監控。2、對腳手架的構架和防護設施承載可靠和使用安全進行監控。3、對腳手架的搭設、使用和拆除進行監控，堅決制止亂搭、亂改和亂用情況。4、加強安全管理與日常維護，對施工環境和施工條件進行監控。第十一節腳手架工程安全

31、管理與日常維護一、安全管理要求1、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036 ）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋。3、腳手架的構配件質量與搭設質量， 應按安全技術規范規定進行檢查驗收， 合格后方準許使用。4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩子、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。5、當有六級以上大風和霧， 雨、雪天氣應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。6、腳手架的安全檢查與維護，應按

32、安全技術規范規定進行。安全網應按有關規定搭設和拆除。7、在腳手架的安全使用期間，嚴禁拆除下列桿件：（1）主節點處的縱橫向水平桿（2）連墻件（3）交叉支撐，水平架。（4）架固桿件，如剪刀撐、水平加固桿件、掃地桿、封口桿等等。（5）欄桿。8、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業， 否則應采取安全措施，并報主管部門批準。9、臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的措施。10 、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。11 、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）有關規定執行。12 、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒

33、標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。二、日常維護管理要求腳手架大多在露天使用，搭拆頻繁，耗損較大，因此必須架強維護和管理，及時做好回收、清理、保管、整修、防銹、防腐等各項工作，才能降低損耗率，提高周轉次數，延長使用權用年限，降低工程成本。日常維護管理要求如下：1、使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收，分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊。鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋。扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱，鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內。2、彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件，零件要更換。3、做好

34、鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理。鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可每兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后， 涂一度紅丹即可。 鋼管內壁可根據地區情況， 每隔2-4 年涂刷一次， 每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜鍍鋅防銹，使用3-5 年保護層剝落后應再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件時，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。4、井架墊木與天輪梁、 地輪架等應配套專用， 木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料。5、搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋擲，防止損壞。6、腳手架使用

35、的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時收撿起來。7、健全制度， 加強管理， 減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。比較普通采用的管理辦法有兩種：（1）由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極的獎罰制度，做到確保施工需要，用畢及時歸庫，及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗，（2）由材料部門集中管理， 實行租賃制。 施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。三、安全保證體系第十二節腳手架工程應急預案一、目的為了貫徹實施“安全第一，預防為主”的安全方針，危險性較大腳手架工程應根據采取相應的預防措施及救

36、援方案，提高整個項目部對事故的整體應急能力，確保發生意外事故時，能有序地應急指揮，有效的保護員工的生命、企業財產的安全，保護生態環境和資源、把事故降低到最小程度。二、應急領導小組危險性較大的腳手架工程施工前應成立專門的應急領導小組，來確保發生意外事故時能有序的應急指揮。應急領導小組由組長、副組長、成員等構成：應急領導小組由組長、副組長、成員等構成，如下：姜曉瑜（項目經理）聯系電話： 1393692136 項目經理姜曉瑜施工員技術負責人茹振才安全員佟勝海鋼筋工組唐華友瓦工組張立飛電工組王樹成木工組李大貴架子工組袁其中茹振才（技術負責人）聯系電話： 1503234259 （安全員）聯系電話：（施工

37、員）聯系電話：（質檢員）聯系電話：（木工組長）聯系電話：（瓦工組長）聯系電話：（鋼筋工組長）聯系電話：（電工組長）聯系電話：（水暖組長）聯系電話：（架子工組長）聯系電話：三、應急領導小組職責1、領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高其能力。2、當施工現場發生突發事件時， 負責求險的人員、器材、車輛、通信聯絡和組織指揮協調。3、負責配好各種應急物資和消防器材、救生設備和其他應急設備。4、 發生事故要及時趕到現場組織指揮控制事故的擴大和連續發生， 并迅速向上級機構報告。5、負責組織搶險、疏散、救助及通信聯絡。6、 組織應急檢查， 保證現場道路暢通， 對危險性大的施工項目應與當地醫院落取得聯系，做

38、好救護準備。四、應急反應預案1、事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管導應逐級上報，并聯絡報警，組織急救。2、事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故（包括人員死亡、重傷及財產損失等嚴重事故）時，應立即向上級領導匯報，并在 24小時內向上級主管部門作出書面報告。3、現場事故應急處理危險性較大的腳手架工程施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。（1）火災事故奕應急處理1及時報警，組織撲救。當火災發生時，當事人或周圍發現者應立即撥打

39、火警電話119 ，并說明火災位置和簡要情況。同時報告給值班人員和義務消防隊進行撲救。2集中力量控制火勢。根據就地情況，利用周圍消防設施對可燃物的性質，數量，火勢，燃燒速度及范圍作出正確判斷，迅速進行滅火。3消來飛火。組織人力密切監視未燃盡飛火，防目造成新的火源。4疏散物資。安排人力物力對沒被損壞的物品進行疏散，減少損失，防止火勢蔓延。5注意人身安全，在撲救過程中，防止自身及周圍人員的重新傷害6積極搶救被困人員。由熟悉情況的人員作向導，積極尋找失落遇難的人員。7本合好消防人員。最終將火撲滅。（2）觸電事故應急處理1立即切斷電源。用干燥的木棒、竹竿等緣工具將電線挑開，放置適當位置，以防再次觸電。2

40、傷員被救后應迅速觀察其呼吸、心跳情況。必要時可采取人工呼吸、心臟擠壓術。3在外理電擊時，還應注意有無其他損傷而作相應的處理。4局部電擊時， 應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎。由電擊而發生內部組織壞死時，必須注射破傷風搞菌素。（3）高溫中暑的應急處理1應迅速將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服，讓其平臥，頭部不要墊高。2降溫：用涼水或50酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱。降溫過程中必加強護理，密切觀察體溫、血壓和心臟情況。當肛溫降到38度左右時，應立即停止降溫，防止虛脫。3及時補充分和無機鹽。 能飲水患者應鼓勵其喝足涼水或其他飲料：不能飲水者應靜脈注射補液，其中生理鹽水

41、約占一半。4及時處理呼吸、循環衰竭。5轉院：醫療條件不完善時，應及時送往就近醫院，進行搶救。（4）其他人身傷害事故處理當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等而造成人身傷害時：1向項目部匯報。2應立即排除其他隱患，防止救援人員遭到隱患，防止救援人員遭到傷害。3積極進行傷員搶救。4做好死亡者的善后工作，對其家屬進行撫恤。4、應急培訓和演練1應急反應組織和預案確定后，施工單位應急組長組織所有應急人員進行應急培訓2組長按照有關預案進行分項演練，對演練效果進行評價，根據評價結果進行完善。3確認險情和事故處置妥當后，應急反應小組應進行現場拍照、繪圖，收集證據，保留物證。4經業主、監理單位同

42、意后，清理現場恢復生產。5單位領導將應急情況向現場項目部報告組織事故的調查處理，6在事故處理后，將所有調查資料分別報送業主，監理單位和有關安全管理部門5）應急通信聯絡遇到緊急情況要首先向項目部匯報。項目部利用電話或傳真向上級匯報并采取相應援施。各施工班組應制定詳細的應急反應計劃，列明各營地及相關人員通信聯系方式，并在施工現場、營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第十三節腳手架防雷措施一、接閃器即避雷針，可用直徑 2532 毫米、壁厚不小于 3 毫米的鍍鋅管或直徑不小于12 毫米的鍍鋅鋼筋制作，設在房屋四角的腳手架立竿上，高度不小于1 米，并應將最上層所有的橫竿連通，形成避雷網絡。 在垂直運

43、輸架上安裝避雷針時應將一側的中間立竿接高出頂端不小于2米，在該立竿下端設置接地線，并將卷揚機外殼接地。二、接地線應盡可能采用鋼材垂直接地極可用長1.52 米，直徑 2530 毫米、壁厚不小于 2.5 毫米的鋼管，直徑不小于 20 毫米的圓鋼或 50*5 角鋼。水平接地極可選用長度不小于3 米直徑 814 毫米的圓鋼或厚度不小于4 毫米寬 2540 毫米的扁鋼。另外也可用埋設在地下的金屬管道、金屬樁、鉆管、吸水進管以及與大地有可靠連接的金屬結構作為接地極。接地極按腳手架上的連續長度在 50 米之內設置一個，并應滿足離接地極最遠點內腳手架上的過渡電阻不超過10 歐姆的要求。接地電阻不得超過20 歐

44、姆。接地極埋入地下的最高點， 并在地面下并不淺于50 厘米，埋設時應將新填土夯實。蒸汽管道或煙囪風道附近經常受熱的土層內，位于地下水位以上的磚石焦渣或砂子內，以及特別干燥的土層內不得埋設接地線。三、接地線即引下線，可采用截面不小于16 平方毫米的鋁導線或截面不小于12 平方毫米的銅導線。為了節約有色金屬可在連接可靠的前提下采用直徑不小于 8 毫米的圓鋼或厚度不小于4 毫米的扁鋼。接地線的連接要絕對接觸可靠，連接時應將接觸表面的油漆及氧化層清除，露出金屬光澤，并涂中性凡士林。接地線與接地極的連接最好用焊接，焊接點的長度應為接地線直徑的 6 倍以上或扁鋼寬度的 2 倍以上。 如用螺栓連接， 接觸面

45、不得小于接地線截面積的4 倍， 拼接螺栓直徑不小于9 毫米。設置避雷裝置還要注意下列事項：一、接地裝置在設置前要根據接地電阻限值、土的濕度和導電特性等進行設計，對接地方式和位置選擇，接地及和接地線的布置、材料選用、連接方式、制作和安裝要求等作出具體規定。裝設完成后要用電阻表測定是否符合要求。二、接地線的位置應選擇人們不易走到的地方，以避免和減少跨步電壓的危害，防止接地線遭受機械損傷，接地極應和其他金屬或電纜之間保持3 米或以上的距離。三、接地裝置的使用期在6 個月以上時，不宜在地下利用裸鋁導線作為接地極或接地線。在有強腐蝕性土壤中，應使用鍍鋅或鍍銅的接地極。四、施工期間遇有雷擊時，鋼腳手架上的

46、操作人員應立即撤離第十四節懸挑腳手架質量要求1、外挑桿件與建筑結構連接必須牢固；2、懸挑梁安裝必須符合設計要求；3、立板底部固定必須牢；4、架體必須按規定與建筑結構拉結；5、腳手板鋪設要求嚴密牢固；6、腳手板材質必須符合要求；7、腳手板鋪設不應有探頭板；8、腳手架荷載不允許超過規定9、施工荷載堆放要均勻，不應過于集中堆放；10 、每 10 延長米立桿間距不應超過規定值；11 、大橫桿間距不應超過規定值；12 、施工層外側必須設置1.2m 高防護欄桿和 18cm 高的腳踏板；13 、腳手架外側必須掛密目式安全網并且網間要求嚴密；14 、作業層下要有平網或其他措施防護，防護必須嚴密；15 、桿件直

47、徑、型鋼規格及材質必須符合要求。第十五節腳手架及卸料平臺計算書排距900 外挑1200 工字鋼長 3000 時計算書；大山陽臺處排距900 外挑2400 工字鋼梁長5000 計算書；大山陽臺轉角處多排懸挑架主梁5米驗算計算書；陽臺轉角處多排懸挑架主梁6米驗算計算書；排距 900 外挑 1200 工字鋼長 3000 計算書一、參數信息 : 1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5米，立桿的橫距為 0.9米，立桿的步距為 1.5 米；內排架距離墻長度為 0.30 米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2 根；腳手架沿墻縱向長度為150 米；采

48、用的鋼管類型為48 3.2；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3 米，水平間距 4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載 (kN/m2):3.000 ；腳手架用途 :結構腳手架；同時施工層數 :2 層；3.風荷載參數本工程地處河北省秦皇島市，查荷載規范基本風壓為0.390 ，風荷載高度變化系數z為1.920 ，風荷載體型系數s為0.645 ；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1394 ；腳手板自重標準值 (kN/m2):0.350 ；欄桿擋腳板自重

49、標準值 (kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005 ；腳手板鋪設層數 :3 層；腳手板類別 :木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用 16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2米，建筑物內錨固段長度1.6米。與樓板連接的螺栓直徑 (mm):16.00 ；樓板混凝土標號 :C25；6.拉繩與支桿參數支撐數量為 :1；懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。二、小橫桿的計算 : 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。

50、1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 : P1= 0.035 kN/m ；腳手板的荷載標準值 : P2= 0.35 1.5/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值 : Q=3 1.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值 : q=1.2 0.035+1.2 0.175+1.4 1.5 = 2.352 kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下 : 最大彎矩Mqmax =2.352 0.92/8 = 0.238 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =50.357 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =50.357 N/mm2小于 小橫桿的抗

51、壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算 : 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值 q=0.035+0.175+1.5 = 1.71 kN/m ；最大撓度V = 5.0 1.71 9004/(384 2.06 105113600)=0.624 mm；小橫桿的最大撓度0.624 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度900 / 150=6 與10 mm ，滿足要求！三、大橫桿的計算 : 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 : P1= 0.035 0.9=0.032 kN；腳手板的荷載標準值 : P2= 0.35

52、 0.91.5/3=0.158 kN；活荷載標準值 : Q= 3 0.91.5/3=1.35 kN；荷載的設計值 : P=(1.2 0.032+1.2 0.158+1.4 1.35)/2=1.059 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算 :M1max=0.08 0.035 1.5 1.5=0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算 :M2max=0.267 1.059 1.5= 0.424 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.424=0.43

53、 kN.m 最大應力計算值 = 0.43 106/4730=90.983 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值= 90.983 N/mm2小于 大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax= 0.677 0.035 15004 /(100 2.06 105 113600) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=（0.032+0.158+1.

54、35）/2=0.77kN V= 1.883 0.77 15003/ ( 100 2.06 105113600) = 2.09 mm；最大撓度和： V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.09=2.142 mm；大橫桿的最大撓度2.142 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度1500 / 150=10與10 mm ，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算 : 按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為 8.00kN ，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其

55、中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN ；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值 : P1 = 0.035 0.9 2/2=0.032 kN；大橫桿的自重標準值 : P2 = 0.035 1.5=0.053 kN；腳手板的自重標準值 : P3 = 0.35 0.9 1.5/2=0.236 kN；活荷載標準值 : Q = 3 0.9 1.5 /2 = 2.025 kN；荷載的設計值 : R=1.2 (0.032+0.053+0.236)+1.4 2.025=3.22 kN；R 6.40 kN ，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載

56、的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN) ，為0.1394 NG1 = 0.1394+(0.90 2/2) 0.035/1.50 18.00 = 2.892；(2)腳手板的自重標準值 (kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35 31.5 (0.9+0.3)/2 = 0.945 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m) ；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.14 3 1.5/2 = 0.315 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.00

57、5 NG4 = 0.005 1.5 18 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.287 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、 外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ= 3 0.9 1.52/2 = 4.05 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo - 基本風壓 (kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo = 0.39 kN/m2；Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz= 1.92 ；Us - 風荷

58、載體型系數：取值為 0.645 ；經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7 0.39 1.92 0.645 = 0.338 kN/m2；不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2 4.287+ 1.4 4.05= 10.814 kN；考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.85 1.4NQ = 1.2 4.287+ 0.85 1.4 4.05= 9.963 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.4 0.338 1.51.52/10 = 0.136 kN.m；六、

59、立桿的穩定性計算 : 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 10.814 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度,由公式 lo = k h 確定 ：l0 = 2.599 m ；長細比 Lo/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比lo/i 的計算結果查表得到：= 0.265 ；立桿凈截面面積： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ：W = 4.73

60、cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 10814/(0.265 450)=90.682 N/mm2；立桿穩定性計算 = 90.682 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時 ,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 9.963 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = 2.599 m ；長細比 : L0/i = 16

61、3 ；軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比lo/i 的結果查表得到：= 0.265 立桿凈截面面積： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 9963.324/(0.265450)+135782.665/4730 = 112.257 N/mm2；立桿穩定性計算 = 112.257 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0風荷載標準值Wk = 0.338 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面

62、積內腳手架外側的迎風面積Aw = 13.5 m2；按規范 5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN) ，按照下式計算：Nlw = 1.4 Wk Aw = 6.39 kN；連墻件的軸向力設計值Nl = Nlw + N0= 11.39 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = A f 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949 ，l為內排架距離墻的長度；又：A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf = 0.949 4

63、.5 10-4 205 103 = 87.545 kN；Nl = 11.39 Nf = 87.545, 連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl = 11.39 小于雙扣件的抗滑力12.8 kN ，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算 : 懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端 C受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中， m =1.2 m ，l = 1.6 m ，m1 = 0.3

64、m，m2 = 1.2 m；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面模量 (抵抗矩 ) W = 141 cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載P=4.287+4.05=8.337kN；水平鋼梁自重強度計算荷載q=2.61 10-3 78.5 =0.205 kN/m；k=1.2/1.6=0.75 k1=0.3 / 1.6 = 0.187 k2=1.2 / 1.6 = 0.75 代入公式，經過計算得到支座反力RA = 24.745 kN 支座反力RB = -7.744 kN 最大彎矩MA = 12.652 kN.m 最大應力 = 12652297.2 /( 1.05 141000 )= 8

65、5.46 N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值85.46 N/mm2小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值215 N/mm2,滿足要求 ! 受腳手架作用集中計算荷載N= 4.287 +4.05 = 8.337 kN 水平鋼梁自重計算荷載q= 0.003 78.5 = 0.205 kN/m 最大撓度Vmax= 4.859 mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2400 mm 水平支撐梁的最大撓度4.859 mm 小于 水平支撐梁的最大容許撓度2400/400 mm,滿足要求 ! 九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用 16

66、號工字鋼 ,計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b = 570 9.9 88 235 /( 2400 160 235) = 1.29 由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.852 。經過計算得到最大應力 = 12.652 106 /( 0.852 141000 )= 105.328 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 105.328 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 十、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=7.744

67、 kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度， 按照混凝土結構設計規范 10.9.8 條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=7743.7784/(3.142 502)1/2 =9.93 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm 以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 : 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7.744kN；d - 樓板螺栓的直徑， d = 16mm；fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取

68、1.27N/mm2；f- 鋼材強度設計值 ,取215N/mm2；h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h 要大于7743.778/(3.142 16 1.27)=121.305mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4 3.14 162 215 10-3=43.21kN 螺栓的軸向拉力 N=7.744kN 小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN ，滿足要求！錨固深度可能超出樓板厚度，請減小腳手架搭設高度、增加錨固長度！解決方法見結論后3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向

69、壓力，N = 24.745kN；d - 樓板螺栓的直徑， d = 16mm；b - 樓板內的螺栓錨板邊長， b=5 d=80mm；fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；經過計算得到公式右邊等于73.77 kN ，大于錨固力N=24.74 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求 ! 十一、結論和建議 : 1.錨固深度可能超出樓板厚度，請減小腳手架搭設高度、增加錨固長度！根據以上結論和建議，錨固環采用直徑16 的一級鋼筋兩道，錨固端增加平直段，平直段長度不小于 150mm ，在班內錨固深度在底部鋼筋上平，用電焊焊于結構板底筋上， 注意施焊時不要對地不受力

70、鋼筋照成損傷。大山陽臺處排距900 外挑 2400 工字鋼梁長 5000 計算書一、參數信息 : 1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5米，立桿的橫距為 0.9米，立桿的步距為 1.5 米；內排架距離墻長度為 1.40 米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為2 根；腳手架沿墻縱向長度為150 米；采用的鋼管類型為48 3.2；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3 米，水平間距 4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載 (kN/m2):3.000

71、 ；腳手架用途 :結構腳手架；同時施工層數 :2 層；3.風荷載參數本工程地處河北省秦皇島市，查荷載規范基本風壓為0.450 ，風荷載高度變化系數z為1.920 ，風荷載體型系數s為0.645 ；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1394 ；腳手板自重標準值 (kN/m2):0.350 ；欄桿擋腳板自重標準值 (kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005 ；腳手板鋪設層數 :3 層；腳手板類別 :木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼， 其中建筑物外懸挑段

72、長度2.4米， 建筑物內錨固段長度 1.6 米。與樓板連接的螺栓直徑 (mm):16.00 ；樓板混凝土標號 :C25；6.拉繩與支桿參數支撐數量為 :1；鋼絲繩安全系數為 :5.500 ；鋼絲繩與墻距離為 (m):3.000 ；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物2.3 m 。二、小橫桿的計算 : 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 : P1= 0.035 kN/m ；腳手板的荷載標準值 : P2= 0.35 1.5/3=0.175 kN/

73、m ；活荷載標準值 : Q=3 1.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值 : q=1.2 0.035+1.2 0.175+1.4 1.5 = 2.352 kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下 : 最大彎矩Mqmax =2.352 0.92/8 = 0.238 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =50.357 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =50.357 N/mm2小于 小橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算 : 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值 q=0.035+0.175+1

74、.5 = 1.71 kN/m ；最大撓度V = 5.0 1.71 9004/(384 2.06 105113600)=0.624 mm；小橫桿的最大撓度0.624 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度900 / 150=6 與10 mm ，滿足要求！三、大橫桿的計算 : 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 : P1= 0.035 0.9=0.032 kN；腳手板的荷載標準值 : P2= 0.35 0.91.5/3=0.158 kN；活荷載標準值 : Q= 3 0.91.5/3=1.35 kN；荷載的設計值 : P=(1.2 0.032+1

75、.2 0.158+1.4 1.35)/2=1.059 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算 :M1max=0.08 0.035 1.5 1.5=0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算 :M2max=0.267 1.059 1.5= 0.424 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.424=0.43 kN.m 最大應力計算值 = 0.43 106/4730=90.983 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值= 90.983 N/mm2小于 大橫

76、桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax= 0.677 0.035 15004 /(100 2.06 105 113600) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=（0.032+0.158+1.35）/2=0.77kN V= 1.883 0.77 15003/ ( 100 2.06 105113600) = 2.09 mm；最大撓度和：

77、V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.09=2.142 mm；大橫桿的最大撓度2.142 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度1500 / 150=10與10 mm ，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算 : 按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為 8.00kN ，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN ；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值 : P1 = 0.

78、035 0.9 2/2=0.032 kN；大橫桿的自重標準值 : P2 = 0.035 1.5=0.053 kN；腳手板的自重標準值 : P3 = 0.35 0.9 1.5/2=0.236 kN；活荷載標準值 : Q = 3 0.9 1.5 /2 = 2.025 kN；荷載的設計值 : R=1.2 (0.032+0.053+0.236)+1.4 2.025=3.22 kN；R 6.40 kN ，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN) ，為0.1394 N

79、G1 = 0.1394+(0.90 2/2) 0.035/1.50 18.00 = 2.892；(2)腳手板的自重標準值 (kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35 31.5 (0.9+0.3)/2 = 0.945 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m) ；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.14 3 1.5/2 = 0.315 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005 1.5 18 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.287 k

80、N；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、 外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ= 3 0.9 1.52/2 = 4.05 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo - 基本風壓 (kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo = 0.45 kN/m2；Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001) 的規定采用：Uz= 1.92 ；Us - 風荷載體型系數：取值為 0.645 ；經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7 0.45 1.92 0.645 = 0.39 kN/m2；不考慮風荷

81、載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2 4.287+1.4 4.05=10.814 kN；考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.85 1.4NQ = 1.2 4.287+ 0.85 1.4 4.05= 9.963 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.4 0.391.5 1.52/10= 0.157 kN.m；六、立桿的穩定性計算 : 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 10.814 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59

82、cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度,由公式 lo = k h 確定 ：l0 = 2.599 m ；長細比 Lo/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比lo/i 的計算結果查表得到：= 0.265 ；立桿凈截面面積： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 10814/(0.265 450)=90.682 N/mm2；立桿穩定性計算 = 90.6

83、82 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時 ,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 9.963 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = 2.599 m ；長細比 : L0/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比lo/i 的結果查表得到：= 0.265 立桿凈截面面積： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量 (抵抗矩 )

84、：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 9963.324/(0.265450)+156672.306/4730 = 116.673 N/mm2；立桿穩定性計算 = 116.673 N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0風荷載標準值Wk = 0.39 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw = 13.5 m2；按規范 5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產

85、生的連墻件軸向力設計值(kN) ，按照下式計算：Nlw = 1.4 Wk Aw = 7.373 kN；連墻件的軸向力設計值Nl = Nlw + N0= 12.373 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = A f 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l0/i = 1400/15.9的結果查表得到=0.673 ，l為內排架距離墻的長度；又：A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf = 0.673 4.5 10-4 205 103 = 62.084 kN；Nl = 12.373 Nf = 62.084, 連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻

86、體連接。由以上計算得到Nl = 12.373 小于雙扣件的抗滑力12.8 kN ，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算 : 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。本方案中，腳手架排距為900mm ，內排腳手架距離墻體 1400mm ，支拉斜桿的支點距離墻體為2300mm ，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩 W = 141 cm3，截面積 A = 26.1 cm2。受腳手架集中荷載N=1.2 4.287 +1.4 4.05 = 10.814 kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2 26

87、.1 0.0001 78.5 = 0.246 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 (kN.m) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 16.593 kN；R2 = 7.422 kN；R3 = -1.402 kN。最大彎矩Mmax= 5.077 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 5.077 106 /( 1.05 141000 )+ 0 103 / 2610 = 34.294 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值34.294 N/mm2小于 水平支撐梁的抗

88、壓強度設計值215 N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用 16號工字鋼 ,計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b = 570 9.9 88 235 /( 2300 160 235) = 1.35 由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.861 。經過計算得到最大應力 = 5.077 106 /( 0.861 141000 )= 41.821 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 41.821 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 十、拉繩的受力計算 : 水平鋼梁的軸力 RAH

89、和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisin i按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=20.908 kN；十一、拉繩的強度計算 : 鋼絲拉繩 (支桿)的內力計算：鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力RU均取最大值進行計算，為 RU=20.908 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力 (kN) ；Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN) ，計算中可以近似計算 Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑 (mm) ； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6 19、637、661

90、鋼絲繩分別取 0.85 、0.82 和0.8；K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中 Fg取20.908kN ， =0.82 ，K=5.5 ，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于17mm 才能滿足要求！鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環強度計算鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=20.908kN 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環最小直徑D=(2090.78 4/3.142 125) 1/2 =15mm ；十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓

91、板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=1.402 kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度， 按照混凝土結構設計規范 10.9.8 條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=1402.18 4/(3.142 50 2)1/2 =4.225 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm 以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 : 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.402kN；d -

92、 樓板螺栓的直徑， d = 16mm；fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.27N/mm2；f- 鋼材強度設計值 ,取215N/mm2；h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h 要大于1402.18/(3.142 161.27)=21.965mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4 3.14 162 215 10-3=43.21kN 螺栓的軸向拉力 N=1.402kN 小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN ，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的

93、軸向壓力，N = 7.422kN；d - 樓板螺栓的直徑， d = 16mm；b - 樓板內的螺栓錨板邊長， b=5 d=80mm；fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；經過計算得到公式右邊等于73.77 kN ，大于錨固力N=7.42 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求 ! 大山陽臺轉角處多排懸挑架主梁5米時驗算計算書一、參數信息 : 1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式 :主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度 m(m):2.4 建筑物內錨固長度 t(m):2.5 錨固壓點方式 :壓環鋼筋，鋼筋直徑 (mm):16 樓板混凝土強度等級 :C2

94、5 2.主梁材料及性能參數主梁截面類型 :工字鋼，主梁規格 :20a 號工字鋼3.立桿作用主梁上的力序號主梁上的力大小 (kN) 作用點離墻距離 (m) 1 8 2.3 2 8 1.4 3 8 1.2 4 8 0.3 4.拉繩與支桿參數主梁上面采用鋼絲繩與建筑物聯結。鋼絲繩型號 :6 19，公稱抗拉強度 (N/mm2):1400 ，鋼絲繩直徑 (mm):20 ；鋼絲繩安全系數取 :5.5，鋼絲繩不均勻系數 :0.85；鋼絲繩共點布置，與墻支點垂直距離為3.3m ；支撐距離墻長度 (m):2.3, ；二、主梁的受力計算 : 主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩 I=2370cm4，截面抵抗矩

95、W=237cm3，截面積 A=35.5cm2，重量m=27.9kg/m。主梁自重荷載設計值q=1.2 27.9 10/1000=0.335kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架主梁計算簡圖懸挑腳手架主梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架主梁彎矩圖 (kN m) 懸挑腳手架主梁變形圖 (mm) 各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=16.66kN ；R2=18.27kN ；R3=1.29kN ；最大彎矩： Mmax=7.674kN m；計算公式如下 : max=Mmax/ W+N/A f 式中 Mmax - 截面承受最大彎矩值， Mmax=7.674kN m；W - 主梁凈截面模量， W=237c

96、m3；- 截面塑性發展系數， =1.05 ；N - 主梁的軸力， N=11.61kN；A - 主梁截面積， A=35.5cm2；f - 鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=7.674 106/(1.05 237000)+11.61103/3550=34.108N/mm2 Ru=20.301kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。2.鋼絲繩拉環強度計算鋼絲繩的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RUmax=20.301kN 鋼絲繩的拉環的強度計算公式為： = N/A f 其中f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按 2個截面計

97、算的吊環應力不應大于 50N/mm2；所需要的鋼絲繩的拉環最小直徑：Dmin=20301 4/(3.142 502)1/2=16.1mm ；實際拉環選用直徑 D=18mm 的HPB235 的鋼筋制作即可。六、錨固段與樓板連接的計算: 主梁與樓板壓點的壓環強度計算公式為: = N/2A f 其中 N - 主梁與樓板壓點的壓環受力：N=1.285kN；f - 壓環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8 每個壓環按 2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；d - 壓環鋼筋的設計直徑， d=16mm；A - 壓環鋼筋截面積， A= d2/4=3.142 162/4=201.062mm2

98、； =N/2A=1.285 103/(201.062 2)=3.2N/mm2f=50N/mm2壓環所受應力=3.2N/mm2小于吊環最大應力 f=50N/mm2，滿足要求！主梁樓板壓點的壓環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側 30cm 以上搭接長度。陽臺轉角處多排懸挑架主梁6米驗算計算書一、參數信息 : 1.主梁構造參數主梁與建筑物連接方式 :主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度 m(m):3 建筑物內錨固長度 t(m):3 錨固壓點方式 :壓環鋼筋，鋼筋直徑 (mm):16 樓板混凝土強度等級 :C25 2.主梁材料及性能參數主梁截面類型 :工字鋼，主梁規格 :16號工字鋼3.立桿作

99、用主梁上的力序號主梁上的力大小 (kN) 作用點離墻距離 (m) 1 8.0 2.8 2 8.0 1.9 3 8.0 1.2 4 8.0 0.3 4.拉繩與支桿參數主梁上面采用鋼絲繩與建筑物聯結。鋼絲繩型號 :6 19，公稱抗拉強度 (N/mm2):1400 ，鋼絲繩直徑 (mm):20 ；鋼絲繩安全系數取 :5.5，鋼絲繩不均勻系數 :0.85；鋼絲繩共點布置，與墻支點垂直距離為3.3m ；支撐距離墻長度 (m):2.8 ；二、主梁的受力計算 : 主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩 I=1130cm4，截面抵抗矩 W=141cm3，截面積 A=26.1cm2，重量m=20.5kg/m。主

100、梁自重荷載設計值q=1.2 20.5 10/1000=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架主梁計算簡圖懸挑腳手架主梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架主梁彎矩圖 (kN m) 懸挑腳手架主梁變形圖 (mm) 各支座對主梁的支撐反力由左至右分別為：R1=16.37kN ；R2=18.36kN ；R3=1.26kN ；最大彎矩： Mmax=7.396kN m；計算公式如下 : max=Mmax/ W+N/A f 式中 Mmax - 截面承受最大彎矩值， Mmax=7.396kN m；W - 主梁凈截面模量， W=141cm3；- 截面塑性發展系數， =1.05 ；N - 主梁的軸力， N=13

101、.89kN；A - 主梁截面積， A=26.1cm2；f - 鋼材的抗彎強度設計值，f=215N/mm2；經計算得出max=7.396 106/(1.05 141000)+13.89103/2610=55.279N/mm2 Ru=21.475kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。2.鋼絲繩拉環強度計算鋼絲繩的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RUmax=21.475kN 鋼絲繩的拉環的強度計算公式為： = N/A f 其中f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按 2個截面計算的吊環應力不應大于 50N/mm2；所需要的鋼絲繩的拉環最小直徑：Dmi

102、n=21475 4/(3.142 502)1/2=16.5mm ；實際拉環選用直徑 D=18mm 的HPB235 的鋼筋制作即可。六、錨固段與樓板連接的計算: 主梁與樓板壓點的壓環強度計算公式為: = N/2A f 其中 N - 主梁與樓板壓點的壓環受力：N=1.256kN；f - 壓環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8 每個壓環按 2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；d - 壓環鋼筋的設計直徑， d=16mm；A - 壓環鋼筋截面積， A= d2/4=3.142 162/4=201.062mm2； =N/2A=1.256 103/(201.062 2)=3.12N/mm2f=50N/mm2壓環所受應力=3.12N/mm2小于吊環最大應力 f=50N/mm2，滿足要求！主梁樓板壓點的壓環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm 以上搭接長