1、*1#樓建設單位： 濰坊隆基置業有限公司 監理單位： 濰坊市天元工程建設監理有限公司 施工單位： 濰坊昌大建設集團有限公司 編 制 人： 審 核 人： 模板工程專項施工方案主體工程達到清水混凝土的標準，該工程全部采用新模板。并按清水混凝土質量要求進行模板設計，在模板滿足強度要求前提下，盡可能提高表面光潔度。一、模板體系（）墻體模板：）筏板基礎上反地下室墻支模：根據要求，地下室底板上300 mm高的外墻必須與底板砼一次澆筑，該墻體內側采用吊模支護，內外模均用竹膠模拼裝。 ）地下墻體模板：模板拼裝，鐵釘加固,竹膠模拼裝時接縫相互錯開。外墻采用有止水片的防水穿墻螺栓且加膠合板木墊，防水穿墻螺栓水平距

2、離500 mm，豎向距離500 mm。模板拼裝后，先支豎向立桿，后支水平橫桿，每道桿均由2根483.2鋼管組成。加固用的斜支撐延墻長3 m不少于兩道,墻長3 m以上的每1.5 m加設一道斜支撐,整個支撐系統必須滿足剛度要求,保證模板不變形。3）地上鋼筋混凝土墻體模板：據模板定位線，在剪力墻鋼筋中距樓面100mm先支焊好定位筋(12)，間距500mm，再支起一側模板，在鋼筋籠中放上砼支撐塊，再放上另一側模板，在兩側模板外側豎向放間距500mm的5080mm木方做龍骨，龍骨外設雙鋼管水平龍骨，最下一道距樓面100mm，向上間距500mm。用12圓鋼做穿墻螺桿，對拉螺栓布置6道，在斷面內水平間距10

3、0+500+500+500+500+500mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑20mm。兩側用“3”形卡卡于鋼管龍骨上，下兩道均用雙螺帽，上部可用單螺帽，緊固兩側螺帽。用鋼管斜撐于模板上口的水平鋼管龍骨，用扣件相連，再用吊錘校正模板垂直度，達到標準后，將斜撐與水平龍骨與排架相連的扣件緊固牢， 大開間支撐必須在長度方向加設斜撐。柱模板下腳有縫隙部位用1：2水泥砂漿堵塞牢固，防止下腳漏漿。4）現澆鋼筋砼樓板：先用碗扣鋼管搭設排架，間距900mm，四周距墻邊不大于300mm，上層立桿應與下層立桿在同一位置，立桿長度應根據樓層高度扣除砼板、模板厚度，在距樓面1.5m處設水平拉桿，并將樓層標高控制水平

4、點引測于立桿上，根據水平控制點布設上水平鋼管，鋼管上布設5080mm的木龍骨，再鋪設木模板，模板蓋于梁、剪力墻側模上口，復核梁，剪力墻截面尺寸，并與梁、剪力墻側模、木龍骨釘牢。且增加下腳一道水平鋼管。5）梁模板：（1）梁模板采用防水膠合板，次龍骨用5080 mm白松木方，間距400 mm，主龍骨采用483.0鋼管，側模及底模用483.0 mm鋼管配可調支撐。梁柱節點采用定型節點模板。（2）梁模板安裝: 1、模板的工藝流程:2、下腳要鋪設20*20*10厚竹膠板，以保護砼板面，。立管間距900*900mm。立管離地30cm設一道，中間離地面1.2m 設一道。立桿加可絲桿。當梁跨度 4m時，跨中梁

5、底處應按設計要求起拱，如設計無要求，起拱高度宜為梁跨度的1/10003/1000。 3、在支柱上調整預留梁底模板的高度，符合設計要求后，拉線安裝梁底模板并找直。 4、在底模上綁扎鋼筋，經驗收合格后，清除雜物，安裝梁側模板，側梁模上口要拉線找直，用定型夾固定。5、需在梁上預留孔洞時，應采用鋼管預埋，并盡量使穿梁孔洞分散，穿孔位置宜設置在梁中，孔沿梁跨度方向的間距不少于梁高度，以防削弱梁截面。6、模板接縫處必須貼雙面膠，以防止漏漿。 7、復核檢查梁模尺寸，與相鄰梁柱模板連接固定。6）墻體模板采用山竹牌模板尺寸為1830mm*915mm，配兩層模板，每層模板周轉次數為8次（即負二層至15層，16層至

6、屋面層），梁、板、梯模板采用昌樂牌模板尺寸為2440mm*1220mm，配三層模板，每層模板周轉次數為4次（即負二層至10層，11層至22層，23層至屋面層），每層對拉螺栓周轉次數為5次，（即3層、8層、13層、18層、23層、28層更換對拉螺栓）二、支模質量要求:（）模板及支架必須具有足夠的強度、剛度和穩定性。（）模板的接縫不大于2 mm。嚴格按檢查要求，高于國家質量驗收標準，驗收模板的實測允許偏差如表所示。模板安裝允許偏差（mm）項次項 目允許偏差值（mm）檢查方法1軸線位移基礎5尺量墻32標高3水準儀或拉線尺量3截面尺寸基礎5尺量墻24相鄰兩板表面高低差2直尺、尺量5垂直度32m托線板6

7、表面平整度22M靠尺、楔型塞尺三、模板設計及計算：1）墻模板設計及計算： 一、墻模板基本參數 計算斷面寬度200mm，高度2900mm，兩側樓板厚度120mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距100mm，內龍骨采用5080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置6道，在斷面內水平間距100+500+500+500+500+500mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑20mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4

8、。 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆

9、混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.10m。 荷載計算值 q = 1.245.0000.100+1.403.6000.100=5.904kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.001

10、.801.80/6 = 5.40cm3； I = 10.001.801.801.80/12 = 4.86cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.236kN N2=0.649kN N3=0.649kN N4=0.236kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.010mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.00510001000/5400=0.926N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的

11、抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3354.0/(2100.00018.000)=0.295N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.010mm 面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求! 四、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.1045.00+1.40.103.60=5.904kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.1045.00=4.500kN/m 內龍骨按照均布

12、荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 3.251kN 經過計算得到最大變形 V= 0.076mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.147106/53333.3=2.76N

13、/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31712/(25080)=0.642N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.076mm 內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.

14、m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.243mm 最大支座力 Qmax=17.913kN 抗彎計算強度 f=0.829106/8982000.0=92.30N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強

15、度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 20 對拉螺栓有效直徑(mm): 17 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 225.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 38.250 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.913 對拉螺栓強度驗算滿足要求!2）梁模板碗扣鋼管高支撐架計算書 計算依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為2.5m， 梁截面 BD=300mm400mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.

16、4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方4070mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 梁底支撐木方長度0.60m。 梁頂托采用鋼管483.0mm。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 梁兩側的樓板厚度0.18m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.2025.0000.1

17、800.5000.200=0.540kN。 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.4000.300+0.5000.300=3.150kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.300=0.900kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗彎強度計算 f =

18、 M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.203.150+1.40.900)0.200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02010001000/16200=1.244N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.150+1.40.900)0.200=0.

19、605kN 截面抗剪強度計算值 T=3605.0/(2300.00018.000)=0.168N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.1502004/(1006000145800)=0.039mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.400

20、0.200=2.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.200(20.400+0.300)/0.300=0.367kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.200=0.180kN 均布荷載 q = 1.202.000+1.200.367=2.840kN/m 集中荷載 P = 1.400.180=0.252kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 木方

21、變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.092kN N2=1.092kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 1.092kN 經過計算得到最大變形 V= 0.428mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.184106/32666.7=5.63N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪

22、強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31.092/(24070)=0.585N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.428mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! （二）梁底頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算

23、得到最大支座 F= 5.408kN 經過計算得到最大變形 V= 0.826mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面慣性矩 I = 10.78cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.444106/1.05/4491.0=94.16N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.826mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 三、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；

24、 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 四、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=5.408kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1492.500=0.447kN N = 5.408+0.447=5.855kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm

25、2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.300=1.800m； 由長細比，為1800/16=114； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.497； 經計算得到=5855/(0.497489)=24.108N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/1

26、6 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.1440.600； 風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.1440.6001.800； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=5.408+1.20.372+0.91.40.018/0.900=5.881kN 經計算得到=5881/(0.497489)+18000/5080=27.469N/mm2； 考慮風荷

27、載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!3）碗扣鋼管樓板模板支架計算書 計算依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為2.78m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方4070mm，間距300mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 梁頂托采用鋼管483.0mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工

28、活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.

29、801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.203.015+1.42.700)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06710001000/48600=1.370N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力

30、Q=0.600(1.203.015+1.42.700)0.300=1.332kN 截面抗剪強度計算值 T=31332.0/(2900.00018.000)=0.123N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0153004/(1006000437400)=0.063mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)

31、： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kN/m 活荷載 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.219/0

32、.900=2.466kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.470.90 最大剪力 Q=0.60.9002.466=1.332kN 最大支座力 N=1.10.9002.466=2.441kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； I = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.200106/32666.7=6.12N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的

33、計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31332/(24070)=0.713N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.005kN/m 最大變形 v =0.6771.005900.04/(1009000.001143333.4)=0.434mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 2.441kN 均布荷載

34、取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 8.137kN 經過計算得到最大變形 V= 0.710mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面慣性矩 I = 10.78cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.699106/1.05/4491.0=148.23N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度

35、計算 最大變形 v = 0.710mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1282.780=0.355kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.900

36、0.900=0.284kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.068kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 7.08kN i 計算立桿的截面

37、回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.300=1.800m； 由長細比，為1800/16=113； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.503； 經計算得到=7084/(0.503424)=33.216N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計

38、算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.600=0.216kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.2160.900； 風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.2160.9001.800； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw

39、=1.23.068+0.91.42.430+0.91.40.041/0.900=6.802kN 經計算得到=6802/(0.503424)+41000/4491=40.176N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 Mmax=39.46 所以第7天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。四、支、拆模工藝流程：設計模板圖 模板拼裝 刷脫模劑 彈模板位置控制線（距模板500 mm） 模內雜物清理 墻體復線 找平或鋪膠條 鋼筋、管線、盒、洞預埋隱檢完畢 支外側模板 安裝穿墻螺栓 支內側模板 支鋼管斜支撐 調整加固模板 預檢模板并簽字 砼澆筑 養護 檢驗砼

40、強度 拆模申請 審批申請 拆模 修整模板 刷脫模劑 碼放模板 進入下一循環。五、技術措施：（1）由于該工程工期緊，施工進度快，模板數量按施工部署要求進行配備，滿足流水作業。（2）模板工程驗收重點控制垂直度、平整度，特別注意外圍模板、電梯井模板、樓梯間等處模板軸線位置正確性。七、模板拆除：（1）模板拆除時，結構混凝土強度應符合設計要求或規范規定。（2）側模板拆除時，以混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，即可拆除。（3）底模板拆除時混凝土強度必須達到75。抗滲混凝土模板拆除時混凝土強度應達到75%以上。（4）拆模順序為后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。（5）拆模時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時運走、整理，大模板配件集中堆放在指定地點，以防丟失。時防火檢查結合起來開展工作。