1、 來雁新城有愛天雁棚改安置房一期（4#、5#、6#、7#樓及地下室）承插式支撐體系施工專項方案編制單位： 湖南鴻翔建設有限公司 編 制 人： 審 核 人： 審 批 人： 編制時間： 二0一六年三月 目 錄1、工程概況12、快拆體系的基本構造23、編制依據44、施工計劃55、施工方法76、質量保證措施167、 監測監控198、施工安全文明保證措施209、計算書291、工程概況衡陽來雁新城友愛天雁棚改安置房項目工程一期住宅工程位于湖南省衡陽市石鼓區合江街道友愛村，本工程為4#、5、6#、7#樓，總建筑面積約10萬。本工程建設單位為衡陽市湘江流域治理來雁新城建設投資公司，深圳市聯合創藝建筑設計有限公

2、司，勘察單位為湖南城鄉建設勘察院，監理單位為湖南雁城建設咨詢有限公司，施工總承包單位為湖南鴻翔建設有限公司，質監單位為衡陽市建設工程質量監督站，安監單位為衡陽市建設工程安全監督站。本工程4#、7#樓地上31層，地下1層，地上二層為商業，主體結構為鋼筋混凝土剪力墻結構，其中一層層高為3.9米，二層層高為5.1米，標準層層高3米，屋面女兒墻高度為1.5米，總高102.6米。5#、6#樓主體為鋼筋混凝土剪力墻結構，地上32層，地下1層，地上層高為均為3米，女兒墻高度為1.5米，總高為102.6米。主要結構設計如下：4#樓二層板板厚為120mm，轉換層板厚為180mm，標準層板厚為100mm,屋面層板

3、厚為120mm，其中標準層合用前室板厚為150mm，衛生間降板350mm,陽臺降板50mm；剪力墻厚度為：地下室頂板至9.000米為300mm厚，9.000米以上為200mm厚；梁：轉換層梁尺寸為900*1500、1000*2000等，其余樓層為200*400、200*450、200*500、200*600；框架柱：900*1200、900*1000、1200*1200、900*900、600*600。5#、6#樓標準層板厚為100mm，局部板厚120mm,屋面層厚度為120mm，合用前室為150mm；剪力墻厚度為200mm；梁：200*400、200*450、200*500、200*600。

4、7#樓二層板板厚為100mm，轉換層板厚為180mm，標準層板厚為100mm,屋面層板厚為120mm，其中標準層合用前室板厚為150mm，衛生間降板350mm,陽臺降板50mm；剪力墻厚度為：地下室頂板至9.000米為300mm厚，9.000米以上為200mm厚；梁：轉換層梁尺寸為900*1500、1000*2000等，其余樓層為200*400、200*450、200*500、200*600；框架柱：900*1200、900*1000、1200*1200、900*900、600*600。5#、6#樓標準層板厚為100mm，局部板厚120mm,屋面層厚度為120mm，合用前室為150mm；剪力墻

5、厚度為200mm；車庫頂板板厚為400mm,梁尺寸為500*1000、400*800；框架柱為： 本工程工期較為緊張，保證該部分施工質量安全是施工中的重要環節，對工程進度和成本進行綜合分析，對4#樓、5#樓、6#樓、7#樓梁板使用承插型盤扣式支撐體系，墻柱、樓梯采用鋼管式支撐體系。擬采用承插型盤扣式支撐體系進行鋼筋混凝土疊合板的澆筑支撐，承插型盤扣式支架式一種高度靈活的多功能支撐架，以立桿部件為基礎，立桿上配置圓盤。每個圓盤上設置有4個孔，以便連接其他部件，使整個結構牢固穩定。盤扣式支架具有承載力大、穩定性好、零部件安裝便捷、安全性好、耐久性好，在本工程中應用不但可以節約成本還可以加快使用進度

6、，節約木材，可以取得良好的經濟效益和社會效益。2、快拆體系的基本構造2.1插卡型多能功腳手架支撐體系說明：本工程內支撐體系采用插槽式快速拆裝腳手架（以下簡稱快拆架），快拆架是一種新型產品，目前尚無國家及地方標準。支撐鋼管均采用483.0，其力學性能符合現行國標碳素結構鋼GB700-2006中Q235A鋼的規定，表面光滑、順直，無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打孔。立桿最大間距12001200，立桿頂部用可調節頂托調節標高。主梁梁底找平桿采用直角扣件固定在立桿上，連接扣件必須符合鋼管腳手架扣件GB15831-2006規定，各活動部位靈活，無裂紋、氣孔、毛刺等。梁底加設一排以上承重立桿，橫向居梁中，縱向

7、同立桿間距。快拆架立桿接頭為承插式，其接頭位置不受碗扣式、扣件式腳手架規范相關限制。由專用檢測工具檢測達標的模具控制精鑄而成的整體式插頭、插座，在裝配工藝生產線上裝配形成立桿、橫桿等腳手架的桿部件。腳手架的立桿、頂桿、橫桿通過插頭、插座插卡配合，形成結構尺寸規范的支承格構模板支架。該支架的聯結點，能夠承受彎矩、沖剪及扭矩，使之形成具有自穩及整體穩定性能良好的空間支架結構。2.2基本構造立桿長度：2600mm。立桿間距：1200mm，最大間距不大于1200mm1200mm。步距：不大于1200mm。構件示意圖： 快拆架支撐體系示意圖3、編制依據3.1混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204

8、-2002）；3.2建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ130-2011）；3.3建筑結構荷載規范(GB50009-2012)3.4建筑施工手冊（第四版）；3.5建筑安全檢查評分標準（JGJ59-2011）；3.6現行建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；3.7結構設計圖紙等有關資料。4、施工計劃4.1施工要求及技術保證條件一鍵連多功能早拆架的構配件應有廠家提供的產品合格證。安裝墻、梁模板應設臨時工作臺,應作臨時封閉,以防誤踏和墜物傷人。4.1.3模板支撐系統拆除前，項目技術負責人、項目總監應核查混凝土同條件試塊強度報告，澆筑混凝土達到拆模強度后方可拆除，并履行拆模審批簽字

9、手續。4.2施工準備技術準備施工前應熟悉圖紙，認真掌握一鍵連多功能早拆架的搭設要求及特點，熟悉各部位尺寸、標高，認真做好模板放樣，進行實地現場調查復核。根據現場條件進行拼裝模板，針對不同部位確定相應的腳手架類型，并提前對操作人員進行技術及安全交底，做到搭設規范，一次成型。施工機具準備水準儀、經緯儀、圓盤鋸、手提電鉆、手鋸、扳手、鐵錘等。4.2.3材料準備序號內容規格1立桿2600mm2橫桿1200mm3可調U托500mm4木方40mm90mm5模板18mm厚，1830（長）915（寬）6對拉螺桿147脫模劑模板專業脫模劑施工現場準備.1垂直運輸（塔吊）的保養、檢修。.2施工用電、用水的保證。.

10、3模板的拼裝必須嚴格按照各類型模板的設計圖紙拼裝，并嚴格控制拼裝的質量。.4模板安裝前，要做好模板的定位基準工作。首先按測量放線圖引測控制軸線，并據此引出有墻的軸線，并根據軸線和施工圖，用墨線彈出模板的邊線和內、外側控制線，以便于模板的安裝和校正。.5做好標高測量工作：用水準儀將樓層+1m標高控制線引測到模板安裝位置，以便于進行模板施工的標高控制。.6做好報驗工作：豎向鋼筋綁扎完畢，水電預埋、箱盒、門窗洞口預埋完畢，檢查保護層厚度應滿足要求，辦完隱蔽工程驗收手續。.7設置模板定位基準線：墻體底部可利用已經施工完畢的底板上的導墻；墻體上部可根據構件截面尺寸，切割一定長度的鋼筋頭，固定在墻體鋼筋上

11、，作為定位筋。墻體定位筋采用12鋼筋。.8安裝墻體模板前，應把模板面清理干凈，刷好隔離劑。墻合模前，墻體根部表面混凝土要剃鑿，完全露出石子并將浮漿以及垃圾清走。5、施工方法5.1模板支撐工藝流程按快拆架標準層支模圖在樓板上彈模板支撐位置線放置墊塊支立桿并將橫桿的插頭插進立桿插座按放線支一個互相垂直的標準四邊形支承格構沿已支成的水平支承格構按互相垂直或順直的原則支完剩余的支承格構按橫桿步距要求安完水平拉桿安放U形可調頂托安放鋼管并調平到所需標高鋪木枋鋪模板刷脫膜劑模板預檢。5.2支模施工中的操作要點支立模板支架時，立桿位置要準確，立桿、橫桿形成的支承格構要方正。立桿下可用15mm厚模板作為墊塊。

12、嚴禁私自調換不同長度橫桿。支承格構調方正以后同時敲擊4根或3根橫桿，不能裝一桿敲擊一根，橫桿的插頭插入立桿插座后，要兩頭同時均勻敲擊，不能猛敲一頭，再敲另一頭。早拆柱頭處于工作狀態時，插銷一定要到位，不能一頭支撐，另一頭空支。立桿不得懸空，立桿在搭設過程中若遇到有孔洞時，下端應用12#槽鋼做支撐點。鋪設模板前要將木楞調平到設計標高。從一側向另一側，或從中間向兩側鋪設模板時，柱頭板標高隨鋪設隨調平，千萬不能模板鋪設完后再調標高，柱頭板與頂板間不得留有空隙。在衛生間等降板較大區域或者在樓梯處，可采用扣件式腳手架與承插式腳手架連接在一起形成模板支撐體系。立桿伸出頂層水平桿中心線的長度不應超過0.7m

13、，若超出規定范圍則在立桿自由端下0.5m位置用扣件和鋼管加設一道水平桿。可調托撐絲桿與螺母的捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內的長度不得小于300mm，且不少于3/5絲桿長度，伸出立桿外長度不大于200mm。立桿之間按步距滿設雙向水平桿。木龍骨要支撐平穩，受力方向一致。模板及其支架的拆除順序嚴格執行支模圖進行，嚴禁私自亂拆。豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝模板前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位鋼筋，做好測量放線工作，墻體模板下口采用砂漿將模板底部進行封閉。混凝土澆筑時，由中部向兩邊擴展的澆筑方式，確保模板支架施工過程中均衡受載。澆筑過程中，派人檢查支架和支

14、承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。5.3模板及支撐構造設計墻模板墻體模板面板采用18厚1830915的竹、木膠合板模板，次龍骨采用80100木枋，豎向布置，間距300，面板用鐵釘與次龍骨固定，主龍骨采用雙鋼管（2483.0），橫向布置。墻體采用M12螺栓，加DN16的PVC套管，橫豎向間距為500mm，穿墻螺栓取出后重復使用。固定主龍骨的配件采用成品山型件或用鋼筋加工成型的山型件。除地下室外墻外，所有墻體模板內撐采用成品預制砂漿內撐或細石混凝土內撐，截面為3030，長度為墻厚減2-3，橫豎向間距1m。.2剪力墻兩端頭的對拉螺桿距端頭不允許超過150mm。在配置墻體模板時，模板扣模最大不

15、超過10mm且墻體模板的支撐需要與滿堂架緊固連接，斜支撐采用48鋼管，自上而下1200mm一道，整個支撐采用鋼管扣件式腳手架。.3主楞鋼管：鋼管主龍骨（雙鋼管）水平支撐，4#、7#樓一層、二層由于層高較高，主龍骨間距為300mm,其余位置主龍骨間距為500mm，第一排主楞鋼管距地面不大于200mm。.4墻體模板安裝方法 墻體模板安裝時，墻體底部清理干凈后立模，根據樓層控制線放出200mm墻體控制線，最后放出模板定位線，離轉角100mm彈大角垂直控制線，根據控制線找準模板的位置，調整垂直度、平整度，利用可調支撐及穿墻螺栓將模板固定。 模板拼裝前須清除混凝土殘渣、泥漿，并涂刷水性脫模劑。 墻根施工

16、縫處經剔鑿、清理、吹洗干凈后，根據墻體模板控制線找準模板位置，調整其垂直度。模板拆除后隨時清理，維修后平放于平整場地上，下部墊4090mm方木，間距700mm，分類停放整齊。梁模板.1梁底模與側模均采用18mm厚模板，背肋選用80mm*100mm150mm方木。梁側模、底模按圖紙尺寸進行現場加工，由塔吊運至作業面組合拼裝。然后加橫楞并利用支撐體系將梁兩側夾緊，對于400mm梁高，在梁h/2處設置一道M14穿墻螺栓600mm。對于跨度4m梁，按全跨長度2進行梁底模起拱，起拱從梁支模開始時進行，而后將側模和底模連成一整體。距梁端500mm處，在梁模上留設清掃口，待雜物清理干凈后，將其堵嚴。梁模板面

17、板采用15厚竹木膠合板模板，梁側模板、底模均可加工成定型模板，次龍骨采用5090木枋，次龍骨沿梁縱向布置。梁底模主龍骨為483.0鋼管，垂直于梁縱向布置，間距不大于500mm，與立桿連接用雙管卡以抗滑移。梁截面高度700mm時，梁側面模板應加對拉螺栓，采用14普通螺栓，套管采用DN18塑料管，沿梁長方向間距600mm，沿梁高度方向間距600mm。梁底模支撐立桿沿梁兩側布置，垂直于梁縱向兩立桿間距約為梁寬+600mm，沿梁縱向間距1200mm。梁高600mm，梁底模增設加固支撐立桿，安置于梁底模中間，加固支撐立桿頂部設可調頂撐，縱向間距同梁底模支撐立桿，但置于梁底模兩支撐立桿之間。當相鄰樓板有高

18、低差時，且采用吊幫模板時，該模板下應墊預制混凝土墊塊，該墊塊直徑為75mm，強度為C30。.2標準層梁底采用單立桿，立桿順梁方向間距不大于1100mm，且與兩側立桿用水平桿連接。梁模板面板采用18厚竹木膠合板模板，梁側模板、底模均可加工成定型模板，次龍骨采用80100木枋，次龍骨沿梁縱向布置。梁底模主龍骨為483.0鋼管，垂直于梁縱向布置，間距不大于500mm，與立桿連接用雙管卡以抗滑移。梁截面高度700mm時，梁側面模板應加對拉螺栓，采用14普通螺栓，套管采用DN18塑料管，沿梁長方向間距600mm，沿梁高度方向間距600mm。梁底模支撐立桿沿梁兩側布置，垂直于梁縱向兩立桿間距約為梁寬+60

19、0mm，沿梁縱向間距1200mm。梁高600mm，梁底模增設加固支撐立桿，安置于梁底模中間，加固支撐立桿頂部設可調頂撐，縱向間距同梁底模支撐立桿，但置于梁底模兩支撐立桿之間。當相鄰樓板有高低差時，且采用吊幫模板時，該模板下應墊預制混凝土墊塊，該墊塊直徑為75mm，強度為C30。 本工程4#、7#樓由于存在轉換層、支撐體系較高（搭設高度為4.9米），梁截面尺寸較大，鋼筋及混凝土重量較大，因此在轉換層框架梁側水平背楞為80mm100mm方木，間距為150mm，豎向背楞為雙鋼管，間距500mm；對拉螺栓為14圓鋼，水平間距400mm，豎向間距小于等于300mm，均勻布置，螺栓用加厚螺母擰緊，螺母下墊

20、蝴蝶卡，梁底縱向支撐根數數為3道，梁兩側立桿間距為0.6米，與梁底橫桿采用雙扣件連接。梁底支撐架和頂板支撐架要求加設空間剪刀撐，剪刀撐間距：梁底為3.6m，剪刀撐與的地面夾角為600；剪刀撐搭接接長部分不小于1.0m，不得少于3道扣連接；剪刀撐每根鋼管連接三根以上立桿和三根以上橫桿；旋轉扣件軸心距平、立桿交匯點應150mm；保證整個架體的整體穩定性。.3模板安裝順序：搭設和調平模板支架（包括安裝水平拉桿和剪力撐）按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板.4技術要點：按設計要求起拱（跨度大于4m時，起拱0.2%），并注意梁的側膜包住底膜，下面龍骨包住側膜。.5 所有梁模板預先

21、配制完畢，制作時應嚴格把關，控制好制作尺寸。模板安裝時，根據所放控制線鋪設梁底模板，待梁鋼筋綁扎完畢后封梁側模板，梁側與梁底交接處貼緊海綿條，梁內加內撐以控制梁截面尺寸，所有接頭處均應加好海綿條，以防漏漿。梁模板在支設時應注意起拱，起拱高度為跨度的1/1000。頂板模板.1頂板模板采用18mm厚模板，80mm*100mm木枋龍骨，間距150mm。.2大梁（鋼管）:采用48*3.0的雙鋼管，鋼管懸挑端長度不大于450mm。.3技術要點：樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設。按設計要求起拱（跨度大于4m時、起拱0.2%），起拱部位為中間起拱，四周

22、不起拱。.4為保證頂板的整體混凝土成型效果,將整個頂板的膠合板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有木枋，并拼縫嚴密，表面無錯臺現象。.5模板安裝順序：滿堂腳手架鋼管橫楞木方龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序。.6技術要點：樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設。按設計要求起拱（跨度大于4m時、起拱0.2%），起拱部位為中間起拱，四周不起拱。柱模板矩形柱模板面板采用18厚1830915的竹木膠合板與80100木枋制作成定型模板。柱箍間距0.45m，柱截面尺寸12001200，采用

23、雙鋼管扣件作柱箍，并在柱外采用2道M14普通對拉螺栓固定。4#、7#樓一層、二層由于層高較高，柱箍間距300mm,樓梯模板樓梯平臺模板同樓板模板，梯段板底模板面板為木膠合板，支撐柱采用加帶可調頂撐的鋼管架，支撐間距900mm,主龍骨采用483.0鋼管，次龍骨采用80100木枋；側模及踏步用3050mm厚木板制作成鋸齒形模板或采用定型模板，當相鄰樓板有高低差時，且采用吊幫模板時，該模板下應墊預制混凝土墊塊，該墊塊直徑為75mm，強度為C30。5.4模板及支撐拆除拆模順序 混凝土到設計拆模強度等級時，上層墻體或柱子結構模板拆除并運走按順序輕輕敲擊早拆柱頭的插銷，并下調U形頂托的螺母鋼楞及模板降落一

24、定高度在保證施工安全的前提下，除保留的立桿及部分橫桿外，可同步將鋼楞、模板、立桿、橫桿、等拆除并運到下一施工部位保留的立桿、橫桿、早拆柱頭，待支承到常規拆模時再拆除，即一直保留到混凝土強度等級增長到足以在全跨條件下支承自身重量和施工荷載時再拆除。模板的拆除.1墻模板拆除 在混凝土強度達到1.2Mpa能保證其表面棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，拆除順序為先縱墻后橫墻。在同條件養護試件混凝土強度達到1.0Mpa后，先松動穿墻螺栓，再松開地腳螺栓使模板與墻體脫開。脫模困難時，可用撬棍在模板底部撬洞，嚴禁在上口撬動、晃動或用大錘砸模板，拆除下的模板及時清理模板及襯模上的殘渣，在模板面板邊框刷好隔離劑

25、且每次進行全面檢查和維修作好模板檢驗批質量驗收記錄，保證使用質量。.2頂梁板拆除 頂板模板拆除參考每層每段頂板混凝土同條件試件抗壓強度試驗報告，并按下表要求拆除。拆頂板模板時從房間一端開始，防止墜落人或物造成安全事故。 頂板模板時注意保護頂板模板，不能硬撬模板接縫處，以防損壞多層板，拆除的頂板、龍骨要碼放整齊，并注意不要集中堆放，掉的釘子要回收再利用，在作業面清理干凈，以防扎腳傷人。 拆除側模時應能保證混凝土表面及棱角不受損傷；底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求，以同條件養護試件強度試驗報告為依據。拆模前應經監理工程師批準。 序號結構類型結構跨（m）設計砼強度的百分率（%）1板250

26、22、8753梁81004875581006懸臂構件275721008墻、柱/1.2Mpa拆模時注意事項.1拆模前可先拆除梁底一道水平拉桿，以滿足施工人員站立作業，用木方和模板搭設作業平臺，檢查周圍的安全網是否完好，經項目部或專職安全員檢查安全后才能進行拆模施工。.2要從一側或一端按順序輕輕敲擊早拆柱頭插銷，使模板、鋼楞降落一定高度，而后可將模板、鋼楞及保留以外的桿部件同步拆除并從通風道或外腳手架上運到上一層。.3拆除橫桿時，一定要均勻敲擊兩頭，兩頭同時抬出，千萬不可猛擊一頭。保留的立桿、橫桿及早拆柱頭，待支撐達到拆模強度時再拆除，.4保留的立桿必須是穩定體。.5嚴格遵守拆模的順序，堅持先澆的

27、先拆，后澆的后拆，先拆除非承重架部位，如側模，后拆除承重部位，兩頭往中間拆，不可由內向外拆。自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。.6拆除頂板模板時應將可調螺旋向下退100mm，使龍骨與板脫離，先拆主龍骨，再拆次龍骨，最后取頂板模。拆除時人站在鋼管架下，待頂板上木料拆完后，再拆鋼管架。.7拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩端。當局部有砼吸附或粘接模板時，可在模板下口接點處用撬棍松動模板，方便人員的拆除。.8拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要必須及時從架體內運走，不得堆積在支架內，整理拆下后的模板及時清理干凈，板模應涂刷水性脫模劑，按規格分類堆放整齊。.9嚴禁站在懸臂結構上

28、面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。.10模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。模板、腳手架的維護及管理.1模板使用注意事項 吊裝模板時輕起輕放，不準碰撞已經安裝好的模板及其他硬物；在使用過程中，要及時清理附著在模板上的混凝土、刷脫模劑。嚴格控制拆模時間，拆模時按程序進行，禁止用大錘敲擊或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角，拆模時要注意對成品的保護，嚴禁破壞。.2拆下的模板應及時清除灰漿，難以清除時，可采取模板除垢劑處理，不準敲砸，拆下來的腳手架要清理架體上附著的混凝土塊等。拆下來的模板、腳手架，如發現翹曲、變形，應及時修理或更換，損壞的板面應及時進行修補

29、或更換。6、質量保證措施6.1模板安裝允許偏差及檢驗方法序號項目允許偏差（mm）檢查方法國家規范標準1軸線位移柱、墻、梁5尺量2底模上表面標高5水準儀或拉線尺量3截面模內尺寸柱、墻、梁+4、5尺量4層高垂直度層高不大于5m6經緯儀或吊線、尺量大于5m85相鄰兩板表面高低差2尺 量6表面平整度5靠尺、塞尺7預埋鐵件中心線位移3拉線、尺量8預埋管、螺栓中心線位移3拉線、尺量螺栓外露長度10、09預留孔洞中心線位移10拉線、尺量尺 寸10、010插筋中心線位移5尺 量外露長度10、06.2質量注意事項模板配制過程中，螺桿眼一律用電鉆或手動鉆開孔，嚴禁用鉆子鑿孔。主體墻模螺桿間距縱模均為450mm，門

30、窗洞口必須加螺桿對拉。柱模嚴格按照控制線支設，上部拉通線檢查，確保柱身垂直、方正、無歪斜、扭曲，柱子間水平方向施工誤差不超過5mm。滿堂架間距、步距、掃地桿、剪刀撐嚴格按要求施工，主桿必須垂直無歪斜。 模板拼縫應嚴密，不得有翹曲。剪力墻或柱子兩端頭的對拉螺桿距端頭不允許超過150mm。樓梯可后做，但樓梯梁及樓梯板筋必須做好預埋，預埋符合圖紙及規范要求。電梯井確保軸線位置、幾何尺寸正確及方正垂直。單體墻模板上標高應上調5mm，大跨頂板應起拱，確保分戶驗收時凈空高度正確。模板配制及安裝、拆除必須按部位分配到專人施工，誰支誰拆，固定到人；模板與砼的接觸面應涂隔離劑（脫模劑），對油質類等影響結構或妨礙

31、裝飾工程施工的隔離劑不宜采用，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與砼接槎處。施工到標準層后，禁帶手電鋸、手電鉆上樓，禁止在施工作業面鋸模板或鉆螺桿洞，如需更換模板必須在地面配制好后吊至作業層；預埋件應提前加工制作，并在模板上定位編號，預留洞的尺寸、位置應標在模板上；預留孔洞及預埋件偏差應符合規范要求。主體樓內頂板混凝土在澆筑時，墻跟處必須拉通線找平，水平誤差不超過5mm。主體必須先支墻板，等墻板校正完成后才允許支頂板。模板的對拉螺桿間距在任何部位不允許超過500mm，在起步第一道或是轉角的第一道距離不超過200mm。 保了保證接縫平整，豎向模板拼縫處必須在設置水泥撐塊，同時作為模板的限位。模板驗收時，應由項目

32、工程師帶隊，施工、質檢、安全等人員全部到現場參加驗收，合格后方可進行下道工序施工。6.3墻、柱、梁、板節點質量處理外墻、電梯井、樓梯間等剪力墻：二次支模前，可在模板下端粘雙面膠，避免漏漿，外墻澆筑形成企口縫，保證外觀質量和漏漿。限位鋼筋：為防止內模整體移位，合模前，需焊定位鋼筋，要求定位鋼筋距離模板根部30mm，其水平間距為1500mm，梅花形布置，長度=墻厚-1mm。要求定位鋼筋為預埋鋼筋頭，橫筋兩頭沾防銹漆。為防止根部漏漿造成墻體爛根，采用砂漿將模板根部進行封閉。墻柱陽角部位采用端面硬拼，用鋼管扣緊，再用木楔擠緊，從而保證陽角方正。為保證梁板墻柱接茬密實，其接縫位置必須在澆筑混凝土前鑿毛、

33、清理。滿堂腳手架必須按方案要求彈墨線，根據墨線在支撐立桿底部加設滿足承載力要求的墊塊。頂板模板的拼縫不應漏漿，在澆筑混凝土前，模板應澆水潤濕，但模板內不應有積水。模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑。墻柱模板底部設置清理口，有利于清理柱內垃圾雜物，保證混凝土的澆搗質量。7、監測監控7.1質量監測模板支撐采用插槽式快拆架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：班組日常進行安全檢查，項目每天進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。日常檢查、巡查重點部位：.1桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。.2快拆架插頭、插座連接是

34、否松動，普管連接扣件是否松動。.3U托伸出立桿長度是否超過200mm，U托的螺母有無松動。.4架體是否不均勻的沉降、垂直度。.5施工過程中是否有超載的現象。.6安全防護措施是否符合規范要求。.7快拆架架體和快拆架橫桿是否有變形的現象。.8快拆架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。.9澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體進行檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。7.2變形監測措施監測項目：支架沉降、位移和變形。測點布設：每1015m布設一個監測剖面，每個監測剖面布設不少于2個支架水平位移監測點，3個支架沉降觀測點。監測頻率：在澆筑混凝土過程中應實施實時觀

35、測，一般監測頻率不超過20-30分鐘一次，澆筑完后不少于2小時再觀測一次。監測結果接近或達到材料的允許變形值時馬上啟用應急預案，并及時向上級部門報告。8、施工安全文明保證措施8.1組織機構保障組織機構圖項目職責表序號職務（部門）姓名主要職責1項目經理宋佩敏負責工程全面統籌安排，為安全生產第一負責人2項目總工程師雷發金主管技術管理工作，組織編制施工方案。3生產經理王一富協助項目執行經理統籌安排工作，負責生產工作，為安全生產、質量直接負責人，負責現場進度計劃安排。4質量部段海龍協調木工人員安排，負責木工、鋼筋和混凝土的施工、技術及技術交底、質量、進度、安全、文明施工，為施工第一質量、安全責任人5安

36、全部田錚具體負責木工的安全、文明施工及安全生產檢查工作，負責水電安全、文明施工檢查工作，檢查工地的日常安全、文明施工。6技術部劉湘江負責土建工程技術資料收集、整理、歸檔，參與施工方案的編制，報審工作7物質部負責材料的進場、收集、整理、登記、發放工作8施工部蔣承元負責現場生產工作8.2安全技術措施工人須經三級安全教育，考試合格后方可上崗。特殊工種必須持證上崗。裝拆模板，必須有穩固的登高設備。高度超過2米時，必須搭設腳手架。安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須支搭牢固。模板的預留孔洞、電梯井口等處，應加設防護網，防止人員或物體墜落。在腳手架或操作臺上堆放模板時，應按規定碼放平穩，防止脫

37、落并不得超載。操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內，嚴禁放在腳手架或操作臺上。支模必須按照工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。模板上架設電線和使用電動工具采用36V的低壓電源；登高作業時，各種配件放在工具箱內或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上。安裝墻模板時，隨時支撐固定，防止傾覆。預拼裝模板的安裝，邊就位、邊校正、邊安設連接件，邊加設臨時支撐穩固。外墻和屋檐的模板支撐嚴禁支撐在外墻腳手架上。在澆注混凝土時，必須設立專職人員看模，一旦發特殊情況，立即停止澆注混凝土，應及時進行處理。模板的安裝必須按模板的施工設計進行，嚴禁任意變動。配件必須裝插牢固，支柱和斜撐

38、下的支承面應平整墊實，并有足夠的受力面積，支撐件應著力于外鋼楞，予埋件與預留孔洞必須位置準確，安設牢固。基礎模板必須支拉牢固，防止變形，側模斜撐的底部應加設墊木。墻和柱子模板的底面應找平，下端應與事先做好的定位基準靠緊墊平，在墻、柱上繼續安裝模板時，模板應有可靠的支撐點，其平直度應進行校正。模板及其支撐系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。模板安裝必須按模板的施工設計進度，嚴禁任意變動。支柱全部安裝完畢后，應及時沿橫向和縱向加設垂直剪刀撐，并與支柱固定牢靠。 支架立桿豎直設置，下部嚴禁墊磚及其它易碎物，2M高度的垂直允許偏差為15mm。支模應按施工工序進行，模板沒有固定前，不得進行

39、下道工序。墻模板在未裝對接螺栓前，板面要向后傾斜一定角度并撐牢，以防倒塌。安裝過程要隨時拆換支撐或增加支撐，以保持墻模處于穩定狀態。安裝墻模板時，以內、外墻角開始，向相互垂直的二個方向拼裝，連接模板的U形齒要正反交替安裝，同一道墻的兩側模板要同時組合，以確保模板安裝時的穩定。模板安裝完畢，必須進行檢查驗收后，方可澆筑砼，驗收單內容要量化。澆砼前,應組織專門小組檢查支撐體系中各種堅固件的固體程度，精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。不能集中于一點下料,要保持斜面均勻下料,避免使大量荷載集中一點,造成局部失穩。派安全員專職觀察模板及其支撐系統

40、的變形情況，發現異常現象時應立即暫停施工，待排除險情并經施工現場安全責任人檢查同意后方可復工。澆注前對架體進行全面檢查，澆注梁板砼時,指定專人看護,防止緊固件滑動或桿件變形異常,以及加固變形桿件,如發現模板傾斜、位移、局部鼓脹時，應及時采取緊固措施，方可繼續施工。防止質量事故和連續下沉造成意外坍塌。澆凝土時應派專人檢查支頂有無松動、傾斜、彎曲。模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件、插筋等有無位移變化，發現問題應立即停止混凝土澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修補完整。材料不能在支架上方堆放，泵管走向位置底部,尤其彎頭部位,是極易產生水平方向作用力的部位,要在泵管底部要架設輪胎或用支架墊固放在梁上, 不得使

41、砼輸送管直接與模板面接觸，以減小對梁板面的沖擊力。布料機下需加設鋼管作為臨時支撐。砼振動時，不得用振棒撬住模板或鋼筋。 頂板拆模時，應逐塊拆卸。拆下的模板，嚴禁向下拋擲。如有間歇，亦應將已拆下的模板的配件及時運走，防止墜落傷人。施工中嚴禁吸煙，嚴禁酒后作業，不許在支撐體系上追逐打鬧。施工中的作業工人必須戴安全帽，佩戴安全帶，防滑膠鞋，禁止穿拖鞋上班。立桿禁止懸空，若遇到孔洞時，立桿下應設12#槽鋼作為支撐點。U托托頂應無損壞，螺母應擰緊無松動。8.3應急預案救援機構及職責分工組長： 宋佩敏 副組長：雷發金組員： 鄧增元、江帆、李桂平 組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協調工作，負責向上級報

42、告并負責調集搶險救援所需的人力、物力。 副組長協助組長組織、指揮、協調救援工作，組長不在現場時代行組長的職責。 組員在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護、搶救、警戒等工作，及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。應急救援物質常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等。應急救援方法.1有關人員的安排事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕

43、赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。.2人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險區域的人員疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時，先對支架及現場進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救，發生墜落事故的立即進行現場急救，撥打120救護。.3現場事故應急處理施工過程中可能

44、發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 機械傷害事故處理：由相關在場人員迅速切斷機械電源；將人員救出后，立即檢查可能的傷害部位，發現出血

45、，應迅速采取止血措施，可在傷口近心端結扎，但應每半小時松開一次，避免壞死。動脈出血應用指壓大腿根部股動脈止血；如有切斷傷害，應尋找切斷的部分，將其妥善保留；在急救醫生到來后，應將傷員受傷原因和已經采取的救護措施詳細告訴醫生。 高空墜落事故處理：迅速移走周圍可能繼續產生危險的墜落物、障礙物；為急救醫生留出通道，使其可以最快到達傷員處；高空墜落不僅產生外傷，可能還產生內傷，不可急速移動或搖動傷員身體；應多人平托住傷員身體，緩慢將其放至于平坦的地面上；發現傷員呼吸障礙，應進行口對口的人工呼吸；發現出血，應迅速采取止血措施，可在傷口近心端結扎，但應每半小時松開一次，避免壞死。動脈出血應用指壓大腿根部股

46、動脈止血；在急救醫生到來后，應將傷員受傷原因和已經采取的救護措施詳細告訴醫生。 物體打擊事故處理：迅速移走周圍可能繼續產生危險的墜落物、障礙物；為急救醫生留出通道，使其可以最快到達傷員處；物體打擊不僅產生外傷，可能還產生內傷，不可急速移動或搖動傷員身體；應多人平托住傷員身體，緩慢將其放至于平坦的地面上；發現傷員呼吸障礙，應進行口對口的人工呼吸；發現出血，應迅速采取止血措施，可在傷口近心端結扎，但應每半小時松開一次，避免壞死。動脈出血應用指壓大腿根部股動脈止血；在急救醫生到來后，應將傷員受傷原因和已經采取的救護措施詳細告訴醫生。.4應急通信聯絡項目負責人： 雷發金 手機：現場負責人： 蔣承元 手

47、機：安全負責人： 田 錚 手機：技術負責人： 劉湘江 手機：醫院救護中心：120 匪警：110 火警：1198.4現場文明施工嚴格按施工安全操作規程和施工說明執行，電梯豎井每層施工完好，要安裝防護門，不得在井筒內操作，電梯井筒內每層設計一道安全防護網。模板就位前要有固定措施，防止模板旋轉、墜落、碰撞傷人。模板支撐、對拉螺栓要設專人檢查是否支穩、牢固、擰緊，不得有漏支、漏擰現象發生，以免發生脹模。要選擇平整場地堆放模板。拆模后板面應隨時清理，并涂刷脫模劑。拆模后如發現板面不平整或肋邊變形應及時修理。搞好大模板日常保養與維修工作。8.5成品保護保持大模板本身的整潔及配套設備零件的齊全，吊運應防止碰

48、撞墻體，堆放合理，保持板面不變形。大模板吊運就位時要平穩、準確，不得碰砸樓板及其他已施工完的部位，不得兜掛鋼筋。用橇棍調整大模板時，要注意保護模板下面的砂漿找平層。拆除模板時按程序進行，禁止用大錘敲擊，防止將墻面拉裂以及損傷混凝土表面和楞角。模板與墻面粘結時，禁止用塔吊吊拉模板，防止將墻面拉裂。拆完模后，門窗洞口邊及時加木板保護。拆完模后，對變形的大模進行校正。頂板模板支好后，吊運物體時，不得直接沖擊板面。樓梯模板拆完后，及時鋪設木板防護。9、計算書9.1梁模板計算書 高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、

49、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:KL1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：1.00；梁截面高度 D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.30；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.40；立桿步距h(m)：0.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.6

50、0；梁支撐架搭設高度H(m)：5.10；梁兩側立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：3；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc

51、(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：6；主楞豎向支撐點數量：5；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm，800mm；主楞材料：圓鋼管；直徑

52、(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根數：2；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2

53、- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)

54、f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；計算跨度: l = (2000-180)/(6-1)= 364mm；面板的最大彎矩 M= 0.19.638(2000-180)/(6-1)2 + 0.1172.52(2000-180)/(6-1)2= 1.67105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.

55、2q2l=1.19.638(2000-180)/(6-1)/1000+1.22.520(2000-180)/(6-1)/1000=4.960 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.67105 / 3.33104=5N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 9.638N/mm； l-計算跨度: l = (2000-180)/(6-1)=364

56、mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.638(2000-180)/(6-1)4/(10060003.33105) = 0.573 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(2000-180)/(6-1)/250 = 1.456mm；面板的最大撓度計算值 =0.573mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.456mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力

57、除以面板計算寬度得到：q = 4.960/0.500= 9.920kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/12 = 833.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.248 kNm，最大支座反力 R= 5.456 kN，最大變形 = 0.057 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.481

58、05/1.67105 = 1.5 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 1.5 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.057mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.456kN,按照集中荷載作用下的多跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm

59、3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 7.955 kNm，最大支座反力 R= 68.535 kN，最大變形 = 57.808 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 7.95106/8.99103 = 885.2 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 57.808 mm主楞的最大容許撓度值: = 1020/400=2.55mm；滿足要求

60、！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3002020/6 = 2.00104mm3； I = 300202020/12 = 2.00105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2

61、.00+0.500.300.90=16.686kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.300.90=1.512kN/m；q=16.686+1.512=18.198kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12518.1985002=5.69105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37516.6860.5+0.4371.5120.5=3.459kNRB=1.25ql=1.2518.1980.5=11.374kN =Mmax/W=5.69105/2.00104=28.4N/mm2

62、；滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=13.905kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =500.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =500.00/250 = 2.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52116.6865004/(10060002.00105)=4.528mm；滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考

63、慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=11.374/0.3=37.913kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照兩跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=81010/6 = 133.33 cm3；I=8101010/12 = 666.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.125ql2= 0.12537.9130.32 = 0.427 kNm；最大應力 = M

64、/ W = 0.427106/133333.3 = 3.2 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.2 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.62537.9130.3 = 7.109 kN；方木受剪應力計算值 = 37.1091000/(280100) = 1.333 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.333 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式

65、如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大撓度計算值 = 0.52137.9133004 /(1009000666.667104)=0.027mm；方木的最大允許撓度 =0.3001000/250=1.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.027 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.2 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=3.459kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=11.374kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-1.000)/40.300(1.20.18024.000+1

66、.42.000)+1.220.300(2.000-0.180)0.500=0.775kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N5=2.663 kN；N2=N4=2.331 kN；N3=9.855 kN；最大彎矩 Mmax=0.266 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.046 mm；最大應力 =0.266106/8980=29.7 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 29.7 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱

67、向鋼管只起構造作用，無需要計算八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =2.663 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1495.1=0.911 kN；N =2.663+0.911=3.574 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算

68、值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.007(0.6+0.42) = 1.752 m；lo/i = 1752.381 / 15.9 = 110 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.516 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=

69、3573.879/(0.516424) = 16.3 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 16.3 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =9.855 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.149(5.1-2)=0.911 kN；N =N1+N2 =9.855+0.554=10.409 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截

70、面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.007(0.6+0.42) = 1.752 m；lo/i = 1752.381 /

71、15.9 = 110 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.516 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=10408.732/(0.516424) = 47.6 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 47.6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.2431.007(0.6+0.42) = 1.752 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.4按照表2取值1.007 ；lo/i = 1752.

72、381 / 15.9 = 110 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.516 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 10408.732/(0.516424) = 47.6 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 47.6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全九、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采

73、用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框

74、格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂

75、托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松

76、動和變形情況及時解決。9.2墻模板計算書墻模板的計算參照建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用容量為0.20.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為3.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間

77、距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:2；寬度(mm):80.00；高度(mm):100.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪

78、強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修

79、正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面

80、板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.19.197300.02+0.1171.890300.02= 1.03105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018

81、.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.03105 / 2.70104 = 3.8N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =3.8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =300.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2

82、: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197300.0 + 0.6171.890300.0 = 2005.3N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =32005.3/(250018.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪

83、強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1

84、.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.523004/(10060002.43105) = 0.32 mm；面板的最大撓度計算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度80mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 81010/62= 266.666cm3；I = 8101010/122= 1333.334cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q

85、2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.3000.900=5.518kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.15.518500.02+0.1171.134500.02= 1.71105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=2.67105mm3； f -次楞的抗彎強

86、度設計值； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1.71105/2.67105 = 0.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 0.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.3000.900/2=2.759kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4

87、3.000.300.90/2=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.62.759500.0+ 0.6170.567500.0 = 1002.6N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1002.6N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =31002.6/(280.0100.02)=0

88、.094N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.094N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.030.30=5.11 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=1.33107mm4；次

89、楞的最大撓度計算值: = 0.67710.22/25004/(10090001.33107) = 0.018 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.018mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1

90、.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.217.030.30.51.430.30.53.696kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 2.99105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 2.99105/8.99103 = 33.3 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =33.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設

91、計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 2715.8N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =22715.8/848.230=6.404N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =6.404N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.33mm

92、；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.33mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 4.93 kN

93、。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=4.933kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！9.3柱模板計算書柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm

94、):1200.00；柱模板的總計算高度:H = 3.00m； 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:2；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:2；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:2；寬度(mm):80.00；高度(mm):100.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計

95、值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入

96、模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝

97、土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 347 mm，且豎楞數為 4，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =347.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42

98、.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.110.871347347= 1.31105N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：

99、= M/W = 1.31105 / 2.43104 = 5.387N/mm2；面板的最大應力計算值 =5.387N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =347.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結

100、構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.610.871347.0 = 2263.445N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2263.445N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =32263.445/(245018.0)=0.419N/mm2；面板截

101、面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.419N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =347.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018

102、.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 347 / 250 = 1.388 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.02347.04/(1006000.02.19105) = 0.674 mm；面板的最大撓度計算值 =0.674mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.388mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度80mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80100100/62

103、 = 266.67cm3；I = 80100100100/122 = 1333.33cm4； 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.3470.900=7.509kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.0000.3470.900=0.874kN/m； q = 7.509+0.874=8.383 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.18.383450.0450.0= 1.70105

104、Nmm； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.67105； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.70105/2.67105 = 0.637N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =0.637N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作

105、用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.3470.900=7.509kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.0000.3470.900=0.874kN/m； q = 7.509+0.874=8.383 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.68.383450.0 = 2263.445N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.68.383450=2263.445N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； h

106、n-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =32263.445/(280.0100.02)=0.212N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.212N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.040.35 = 8.38 kN/m

107、； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.33107；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6778.38450.04/(1009000.01.33107) = 0.019 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.019mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.4

108、932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.373 0.45 = 4.06 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 4.895 kN； B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.202 kNm； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.080 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 201961.55 Nmm；

109、彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 21.4 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =2.02108/(1.058.99106)=21.4N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.08 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.08mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A

110、- 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.895 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=4.895kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.49

111、32=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.373 0.45 = 4.06 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 4.895 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.202 kNm； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.080 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 201961.55 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截

112、面抵抗矩: W = 8986 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 21.405 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =2.02108/(1.058.99106)=21.405N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.08 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.08mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓

113、有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.895 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=4.895kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!9.4板模板計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范

114、(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.40；模板支架搭設高度(m):4.90；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.75；2

115、.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):180.00； 圖2

116、 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.180.9+0.50.9 = 4.581 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.581+1.40.

117、9= 6.757kN/m最大彎矩 M=0.16.7572502= 42232.5 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 42232.5/48600 = 0.869 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.869 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.581kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6774.5812504/(100950043.74104)=0.029 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度

118、計算值 0.029 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.18+0.50.25 = 1.272 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2

119、q1 + 1.4 q2 = 1.21.272+1.40.25 = 1.877 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.8770.92 = 0.152 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.152106/83333.33 = 1.824 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 1.824 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.8770.9 = 1.014 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.014103

120、/(2 50100) = 0.304 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.304 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.272 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.2729004 /(10090004166666.667)= 0.151 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.151 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管

121、按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.027kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.664 kNm ；最大變形 Vmax = 1.64 mm ；最大支座力 Qmax = 8.044 kN ；最大應力 = 663978.322/4490 = 147.879 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 147.879 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.64

122、mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8.044 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1584.9 = 0.775 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范

123、附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.180.90.9 = 3.718 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.898 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.279 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(k

124、N) ：N = 9.279 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.2+0.42 = 2 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.4 m；l0/i = 2000 / 1

125、5.9 = 126 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=9279.108/（0.417424） = 52.481 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 52.481 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1851.003(1.2+0.42) = 2.377 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2 按照表2取值1.003 ；Lo/i = 2

126、377.11 / 15.9 = 150 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.308 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=9279.108/（0.308424） = 71.054 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 71.054 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=1

127、20 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =9.279/0.25=37.116 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 9.279 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=37.116 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！九、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向

128、足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15

129、m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。