1、黃土嶺社區服務中心綜合大樓模板高支架專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 日 期： 目 錄模板高支架專項施工方案3第一節 編制依據3第二節 工程概況3第三節 方案選擇3第四節 材料選擇4第五節 模板安裝5第六節 模板拆除7第七節 模板技術措施7第八節 安全、環保文明施工措施11附件1: 板模板計算書13附件2：梁模板計算書（350800）22附件3：梁模板計算書（2501150）37 模板高支架專項施工方案第一節 編制依據 建筑結構荷載規范（GB50009-2001） 中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范（GB50010-2002） 中國建筑工業出版社； 建筑施工計算手冊江正榮著 中國

2、建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB 5024-2002） 中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001） 中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范（GB50017-2003） 中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（/-） 第二節 工程概況黃土嶺社區服務中心綜合大樓；屬于框架結構;層數為地下一層，地上六層；建筑高度為：25.5m；層高4.5、3.6、3.3米，建筑面積6043.2，地下車庫建筑面積117.67，總建筑面積7220.87。本工程由九江市廬山區十里街道黃土嶺社區服務中心建設，

3、江西省江南建筑設計院，江西昌宇建設工程公司組織施工，工程位于江西省九江市。第三節 方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則，同

4、時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用扣件鋼管架方案. 模板支撐架的構造要求:a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.本工程的步距為1.5m。底部掃地桿的設置層必須設雙向。d.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；e.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；f.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； g.地基支座的設計要滿足承載力的要求。h.精心設計混凝土澆筑方案，確保模

5、板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；i.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；j.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第四節 材料選擇 模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。 板模板(扣件鋼管架)采用14mm厚膠合面板，板底采用60mm80mm方木支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管(實際計算時取值483.2鋼管）。梁模板(扣件鋼管架)梁截面350800（適用于所有截

6、面高度600-800的框架梁）梁側模板采用木方作為內楞間距500mm，木方作為外楞間距500mm，采用可回收的12m普通穿墻螺栓加固水平間距500 mm，豎向間距250mm，250mm。梁模板采用14mm膠合面板作為面板，梁底支撐間距500mm。支承為483.5（實際計算時取值483.2鋼管鋼管）。扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架梁跨方向0.4m，梁兩側立桿間距1.0m，步距1.5m，梁底增加支撐立桿一根。梁截面2501150（適用于所有截面高度900-1150的框架梁）梁側模板采用木方作為內楞間距300mm，木方作為外楞間距300mm，采用可回收的12m普通穿墻螺栓加固水平間距300 mm

7、，豎向間距250mm，300mm，300mm。梁模板采用14mm膠合面板作為面板，梁底支撐間距300mm。支承為483.5（實際計算時取值483.2鋼管鋼管）。扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架梁跨方向1.0m，梁兩側立桿間距1.0m，步距1.5m，梁底增加支撐立桿一根。第五節 模板安裝 1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用

8、鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫 1 2、相鄰模板之間高低差 13、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 32、模板定位 當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。3、0.00

9、0以上模板安裝要求 （1）梁、板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩定性。在穩定的支架上先根據樓面上的軸線位置和梁控制線以及標高位置安置梁、板的底模。根據施工組織設計的要求，待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工程驗收完畢后，再支設梁的側模或板的周邊模板。并在板或梁的適當位置預留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內的雜物。模板支設完畢后，要嚴格進行檢查，保證架體穩定，支設牢固，拼縫嚴密，澆筑混凝土時不漲模，不漏漿。 （2）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱

10、頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位日寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。4、模板構造板模板(扣件鋼管架)施工時注意以下幾點： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； （4）根據房間大小，決定頂板模板起拱大小：4 開間不

11、考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； （5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。 （6）從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按900mm 和1200mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下

12、層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。 第六節 模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先調節頂部支

13、撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七節 模板技術措施 1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠

14、不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地

15、承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。（2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對

16、跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的1

17、0，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿

18、墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造

19、成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段

20、、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （

21、5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。 （4）拆下的模板，如發現翹曲

22、，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八節 安全、環保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松

23、動，發現問題及時組織處理。 （5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環

24、吊運。不允許一次吊運二塊模板 （7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。 （8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。 （9）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。 附件1: 板模板計算書因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安

25、全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):4.50；采用的鋼管(mm):483.2 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數面

26、板采用膠合面板，厚度為14mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):15；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；5.樓板參數樓板的計算厚度(mm):110.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W

27、 = 1001.42/6 = 32.667 cm3；I = 1001.43/12 = 22.867 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.111+0.351 = 3.1 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.23.1+1.42.5= 7.22kN/m最大彎矩M=0.17.220.32= 0.065 kNm；面板最大應力計算值 = 64980

28、/32666.667 = 1.989 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=15 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.989 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 15 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.1kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6773.13004/(100600022.867104)=0.124 mm； 面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.124 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/

29、6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.11 = 0.825 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.825 + 0.105)+1.40.75 = 2.

30、166 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.16612 = 0.217 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.217106/64000 = 3.384 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.384 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.1661 = 1.3 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.3103/(2 6080) = 0.406 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.3 N/mm2

31、；方木的受剪應力計算值 0.406 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.3 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.93 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.9310004 /(10090002560000)= 0.273 mm；最大允許撓度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.273 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.

32、383 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.802 kNm ；最大變形 Vmax = 2.2 mm ；最大支座力 Qmax = 8.665 kN ；最大應力 = 802046.696/4730 = 169.566 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 169.566 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.2mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按

33、照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8.665 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385 = 0.692 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35

34、 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.1111 = 2.75 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.792 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.85 kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.85 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立

35、桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a =

36、 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10850.4/（0.537450） = 44.901 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 44.901 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；上式的計算結

37、果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.003(1.5+0.12) = 2.021 m；Lo/i = 2020.544 / 15.9 = 127 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10850.4/（0.412450） = 58.524 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 58.524 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全

38、。八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 851=85 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 85 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =10.85/0.25=43.402 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 10.85 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=43.402 fg=85 kpa 。地基承載力滿足要求！附件2：梁模板計算書（350800）因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計

39、算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:KL15。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):110.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：4.50；梁兩側立桿間距(m):1.00；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:0；采用的鋼管類型為4

40、83.2；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：速生馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設

41、計值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量為：2；支撐點豎向間距為：250mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度70mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆

42、混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載

43、。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.41.4/6=16.33cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1=

44、 1.20.5180.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 230mm；面板的最大彎距 M= 0.110.982302 = 5.81104Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 5.81104 / 1.63104=3.556N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.556N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側

45、壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 230mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.41.41.4/12=11.43cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67792304/(10060001.14105) = 0.249 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =230/250 = 0.92mm；面板的最大撓度計算值 =0.249mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.92mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均

46、布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.23=5.05kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞

47、的最大彎距: M=0.15.05500.002= 1.26105Nmm； 最大支座力:R=1.15.0510.5=2.778 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.26105/1.28105 = 0.986 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.986 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.23= 4.14 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 9000N/

48、mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 5.12106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.145004/(10090005.12106) = 0.038 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.038mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.778kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5722/6 = 81.67cm3；I = 5732/1

49、2 = 285.83cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.403 kNm 外楞最大計算跨度: l = 250mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 4.03105/8.17104 = 4.932 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =4.932N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿

50、足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.676 mm外楞的最大容許撓度值: = 250/250=1mm；外楞的最大撓度計算值 =0.676mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.375 =4.575 kN

51、。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.575kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4001414/6 = 1.31104mm3； I = 4001414

52、14/12 = 9.15104mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =175.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.400.800.90=8.81kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=8

53、.81+0.15+1.01=9.97kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1259.9720.1752=0.038kNm； =0.038106/1.31104=2.921N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.921 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.40= 8.30KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =175.00mm； E-面板的彈

54、性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大撓度計算值: = 0.5218.31754/(10060009.15104)=0.074mm；面板的最大撓度計算值: =0.074mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 175 / 250 = 0.7mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24

55、+1.5)0.80.175=3.57 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.175(20.8+0.35)/ 0.35=0.341 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.175=0.788 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.23.57+1.20.341=4.694 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.788=1.102 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=688/6 = 64 cm

56、3； I=6888/12 = 256 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 4.694+1.102=5.796 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.15.7960.40.4= 0.093 kN.m；最大應力 = M / W = 0.093106/64000 = 1.449 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 1.449 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.65.7960.4 =

57、1.391 kN； 方木受剪應力計算值 = 31391.04/(26080) = 0.435 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.3 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.435 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.3 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 3.570 + 0.341 = 3.911 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6773.9114004 /(1009000256104)=0.029mm；方木的最大允許撓度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0

58、.029 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.6 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b

59、，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=2.318 kN；最大彎矩 Mmax=0.945 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=3.773 mm；最大應力 =0.945106/4730=199.7 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 199.7 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，

60、P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=2.318 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1

61、=2.318 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.5=0.697 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.00-0.35)/2)0.400.35=0.155 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.20/2+(1.00-0.35)/2)0.400.110(1.50+24.00)=1.245 kN； N =2.318+0.697+0.155+1.245=4.416 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A

62、 = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.

63、209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4416.36/(0.209450) = 46.958 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 46.958 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！附件3：梁模板計算書（2501150）因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:KL17。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):1.15；混凝土板厚度(mm):110.00

64、；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：4.50；梁兩側立桿間距(m):1.00；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:1；采用的鋼管類型為483.2；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土

65、側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：速生馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：300；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量為：3；支撐點豎向間距為：

66、300mm，300mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度70mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數：2；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/

67、h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算

68、跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 301.41.4/6=9.8cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 346.67mm；面板的最大彎距 M= 0

69、.16.588346.6672 = 7.92104Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 7.92104 / 9.80103=8.079N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；面板的受彎應力計算值 =8.079N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.3 = 5.4N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 346.67mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 301.41.41.4/12=6.86cm4；面板

70、的最大撓度計算值: = 0.6775.4346.674/(10060006.86104) = 1.283 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =346.667/250 = 1.387mm；面板的最大撓度計算值 =1.283mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.387mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 內楞計算簡圖（1）

71、.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.347=7.61kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 300mm； 內楞的最大彎距: M=0.17.61300.002= 6.85104Nmm； 最大支座力:R=1.17.6130.3=2.512 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 6.85104/1.28105 = 0.535 N

72、/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.535 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 300mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.35= 6.24 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 9000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 5.12106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6776.243004/(10090005.12106) = 0.007 mm；內楞的最大容許撓度值: = 300/250=1

73、.2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.007mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.512kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5722/6 = 81.67cm3；I = 5732/12 = 285.83cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩

74、； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.314 kNm 外楞最大計算跨度: l = 300mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 3.14105/8.17104 = 3.845 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =3.845N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.419 mm外楞的最大容許撓度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.419mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.2mm

75、，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.30.4 =2.928 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.928kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結

76、構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10001414/6 = 3.27104mm3； I = 1000141414/12 = 2.29105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距

77、): l =125.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.001.150.90=31.67kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=31.67+0.38+2.52=34.57kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.12534.5690.1252=0.068kNm； =0.068106/3.27104=2.067N/mm2；梁底

78、模面板計算應力 =2.067 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.150+0.35）1.00= 29.68KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =125.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =125.00/250 = 0.500mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52129.6751254/(10060002.2910

79、5)=0.028mm；面板的最大撓度計算值: =0.028mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 125 / 250 = 0.5mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.150.125=3.666 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.125(21.15+0.25)/ 0.25=0.446 kN/m；(3)活荷載為施

80、工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.125=0.562 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.23.666+1.20.446=4.934 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.562=0.788 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=688/6 = 64 cm3； I=6888/12 = 256 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 4.934+0.788=5.72

81、2 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.15.72211= 0.572 kN.m；最大應力 = M / W = 0.572106/64000 = 8.94 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 8.94 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.65.7221 = 3.433 kN； 方木受剪應力計算值 = 33433.05/(26080) = 1.073 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.3 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.073 N/mm2 小于

82、 方木抗剪強度設計值 1.3 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 3.666 + 0.446 = 4.112 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6774.11210004 /(1009000256104)=1.208mm；方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.208 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1

83、.500)1.150= 29.325 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(29.325 + 0.350 )+ 1.44.500 = 41.910 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0

84、.27 kN，中間支座最大反力Rmax=10.91；最大彎矩 Mmax=0.255 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.069 mm；最大應力 =0.255106/4730=53.97 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 53.97 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的

85、抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=10.91 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =0.27 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1295=0.775 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.00-0.25

86、)/2)1.000.35=0.410 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.20/2+(1.00-0.25)/2)1.000.110(1.50+24.00)=3.282 kN； N =0.27+0.775+0.409+3.282=4.736 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/

87、mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4735.832/(0.209450) = 50.354 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 50.354 N/mm2 小于 鋼管立桿抗

88、壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =10.91 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(5-1.15)=0.775 kN； N =10.91+0.775=11.507 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N

89、/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11506.724/(0.209450) = 122.347 N/mm2

90、；鋼管立桿穩定性計算 = 122.347 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.

91、當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地

92、桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。