1、遂昌縣渤海商品交易大樓高支模工程施工方案 編制： 審核： 批準：二一六年十月目 錄第一章、編制依據1第二章、工程概況1第三章、施工準備5第四章、主要施工方法及措施6第五章、砼澆筑的路線及相關措施9第六章、模板拆除10第七章、質量技術標準10第八章、支模架防倒塌應急措施錯誤！未定義書簽。第九章、安全施工保證措施14第十章、排架計算書20第一章、編制依據1.1、遂昌縣渤海商品交易大樓工程施工圖；1.2、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）1.3、混凝土模板用膠合板（GB/T17658-2008）1.4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）1.5、建筑施工安全檢查標

2、準（JGJ59-99）1.6、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）1.7、木結構設計規范（JBJ5）1.8、建筑施工高處作業安全技術規范（JBJ80-91）1.9、浙江省工程建筑標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006）（10）危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質2009-87）1.10、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號1.11、本工程的施工組織設計及安全組織設計第二章、工程概況 該工程高大支模施工位置位于（一層-0.05三層9.95），3軸-6軸交L軸-J軸，主梁300*700，梁底標高9.25m，次梁250*6

3、50，梁底標高9.35m，懸挑梁200*650，梁底標高9.30m，其中(1/K軸-1/L軸)交（3軸-6軸）為屋面，板厚為120mm,板底標高9.73m，（J軸-1/K軸）交（3軸-6軸）為三層樓面，板厚110m，板底標高9.74m混凝土強度等級梁C35板C35柱C40結構斷面尺寸三層梁斷面尺寸（mm300700（0.21）、250650（0.1625）200650（0.13）板斷面尺寸（mm）120、110高大支模架搭設區域（三層平面梁板平面布置圖）如下圖：支設方法：（1）300700模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置4道，內龍骨采用方木40mm85mm ，外龍骨間距550mm，外龍骨采用

4、483.5雙鋼管。 對拉螺栓布置3道， 承重架采用無承重立桿,木方垂直梁截面支設方式，梁底不設承重立桿。 梁底采用3根40mm85mm的木方。 梁兩側立桿間距0.80(m)，立桿上端伸出至模板支撐點的長度0.1(m)。板底采用木方支撐形式，木方間距250mm，木方尺寸：40mm85mm。如下圖1： 主梁剖面圖圖2： 主梁側面圖2）250650模板面板采用普通膠合板。 內龍骨布置4道，內龍骨采用方木40mm85mm ，外龍骨間距500mm，外龍骨采用483.5雙鋼管。 對拉螺栓布置2道， 承重架采用無承重立桿,木方垂直梁截面支設方式，梁底不設承重立桿。 梁底采用3根40mm85mm的木方。 梁兩

5、側立桿間距0.80(m)，立桿上端伸出至模板支撐點的長度0.1(m)。 板底采用木方支撐形式，木方間距250mm，木方尺寸：40mm85mm。如下圖1： 次梁剖面圖圖2： 次梁剖面圖（3）120mm厚板底模采用15mm厚普通膠合板。模板次龍骨為間距250mm的40mm85mm的木方，鋼管規格為483.5雙鋼管。立桿的縱距 b=0.80米，立桿的橫距 l=0.80米，立桿的步距 h=1.60米。如下圖：第三章、施工準備1技術準備項目總工組織項目經理部技術、生產人員熟悉圖紙，認真學習掌握施工圖的內容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑問作好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題，與設計、建

6、設共同協商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖的變更依據和施工操作依據。熟悉各部位截面尺寸、標高，制定模板初步設計方案。2、材料及主要機具（1）、各種規格的多層板，木方40mm85mm，（計算時確保安全取40mm85mm）。（2）、支撐系統：各種規格的鋼管(施工時采用圓鋼管483.5，計算時確保安全取483.5)扣件；（3）、錘子、打眼電鉆、活動板手、手鋸、水平尺、線墜、撬棒等。（4）、脫模劑：水質脫模劑。（5）、海綿條：2mm厚及20mm厚。第四章、主要施工方法及措施41、模板安裝的一般要求a、具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受現澆砼的自重和側壓力以及在施工過程中所

7、產生的荷載。b、模板安裝要保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和澆筑養護等要求。支模應按工序進行，模板未固定前，不得進行下道工序。c、模板與砼的接觸應涂隔離劑，對油質類等影響結構和妨礙裝飾工程施工的隔離劑不宜采用，嚴禁隔離劑污染鋼筋及砼接木槎處。42、現澆板模板1、現澆板模板采用單塊模板組裝施工工藝，工藝流程為：測放板面標高控制線搭設支架安裝托梁和木柵調整標高及起拱鋪設模板檢查模板板面標高和平整度。頂板模板流水段劃分根據施工段設置。2、現澆板厚度，相對于大梁，自重較輕，板模板選用多層板下用40mm85mm方料作擱柵，整體鋼管排架支撐，板底

8、承重立桿橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；頂部、底腳設置一道水平拉桿、中間設置多道水平拉桿，最大步距1.5m。各立桿之間并加設剪刀撐，以保持其穩固，第一道水平桿設在離地200處。扣件為雙扣件。3、為保證現澆板的整體砼成型效果，將整體現澆板的多層板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫下方有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象。模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻模板連接，然后向中央鋪設。4、板模現澆模支撐時，根據其跨度4m時的板底要求板跨中起拱1.5/1000。43、梁模板1、施工時采用的鋼管類型為483.5（為確保安全計算時取483.5），底腳設置

9、一道水平拉桿、中間設多道水平拉桿，最大步距1.5m，第一道水平桿設在離地200處。2、工藝流程為：測放并復核梁軸線控制線和標高控制線搭設梁模支架預組拼模板檢查底模吊裝就位、安裝起拱側模安裝安裝側向支撐檢查模板位置和截面尺寸群體梁模固定3、施工要點：1）梁模現澆模支撐時，根據其跨度4m時，梁底模板應起拱，起拱高度為全跨長度的2/1000。2）無論是主梁，還是次連續梁，支模必須拉通線，保證側面順直，樓板模板安裝時，應考慮樓梯間等部位的建筑要求，以滿足其使用功能。3）利用下層樓板面的軸線引吊梁軸線，根據柱子鋼筋上的水平線引測梁底標高；4）在專用支撐下腳要鋪設通長腳手板，并且樓層間的上下支座應在一條直

10、線上；5）在支撐上調整預留梁底模板的厚度，符合設計要求后，拉線安裝梁底模板并找直；6）安裝兩側模板，將兩側模板與底板連接處背木方，附以斜撐，其間距一般宜為75，梁側模上口要拉線找直，用定型夾子固定。44、整體架體施工方法架體嚴格按照設計圖進行搭設，所使用的鋼管、扣件符合規范要求。1）施工步驟 在已澆筑混凝土樓板面，彈線鋪墊板或槽鋼搭設腳手架立桿、水平桿、剪刀撐鋪模板龍骨支模板。2）立桿搭設：立桿的搭設是關鍵，防止每一排的立桿在搭設時間距不均勻，在架體搭設以前，要在頂板上彈出縱橫雙向十字線，用鋼尺將立桿間距均勻標出，保證立桿的準確位置。然后鋪設墊板，搭腳手架。立桿接長必須采用對接扣件，不準采用搭

11、接，立桿接頭位置要相互錯開，不要在同一水平面上。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。（詳見附圖1立桿基礎詳圖及附圖2高支模架立桿平面圖）3）水平桿搭設：水平桿接長采用對接，接頭位置要相互錯開，同時要避免在立桿縱距的1/3中間跨處出現接頭。4）掃地桿搭設：沿地面以上20處設置，要同時設置縱向掃地桿與橫向掃地桿。5）剪刀撐搭設：剪刀撐斜桿與地面的夾角為45，支撐架體四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱橫向剪刀撐，每道剪刀撐寬度不大于4跨，且不應大于6m，斜桿與地面的傾角宜為4560度之間。剪刀撐桿的接長采用搭接，搭

12、接長度不得小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。 由下到上每2步設置一道水平剪力撐。（詳見附圖2豎向水平剪刀撐及附圖3水平剪刀撐）6）腳手板鋪設：腳手板要按照規范要求滿鋪，板要墊穩擠嚴，禁止出現探頭板。作業時操作層的下一步要留有一層腳手板，防止人、物墜落，腳手架上最下一層板的下方要搭設一道平網，防止腳手板上有人作業時的墜落事故。7）整體穩定：在每步架子處用鋼管扣件與已澆筑的所有混凝土柱進行拉接。8）本工程中柱子應該單獨加固，且中間柱子與邊柱連為一個整體，保持整體穩定。柱子澆筑完后方可澆筑梁板（詳圖附圖4柱頭節點圖）9）連墻件布置豎向間距2步（3

13、.6m），樓層小于2步時應每層設置，水平間距3跨（4.5m），連墻件布置應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，且架體與建筑物采用柔性連墻件可靠連結。每搭設一步腳手架后，應按規范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。確保連墻件拉接的可靠性。10）本支模架立桿布置在地下室頂板上，地下室模板已拆除，需要對本支模架大梁受壓力投影部位下方增加臨時撐桿。(詳見附圖5地下室頂板加強撐桿布置圖)45、施工安全技術措施1）腳手架搭設前，并在一層樓板場地上面墊木板后搭設腳手架。2）當前市場上架體材料質量參差不齊，要想確保超高支撐架體施工的安全，首先要把好材料進場質量關。材料質量必須符合設計及規范

14、要求。3）立桿軸心受壓超高支撐架體方案在實施前，必須計劃好立桿的豎向接頭位置以及各段立桿的長度。架體搭設中立桿接高采用對接扣件，以保證立桿處于軸心受壓狀態。特別是最頂部的架體立桿，決不可因其長度不合適而采用十字扣件與橫桿扣接的方式來調整架體高度，否則會改變設計意圖使立桿變為偏心受壓狀態。4）基礎與立桿支撐點是典型的鉸接點，架體距底部200縱橫向設置水平掃地桿可有效地控制和減少立桿以鉸支座為圓心發生的角位移，是防止立桿失穩的有效措施。5）腳手架搭設人員必須是經過按現行國家規范標準特種作業人員安全技術考核管理制度GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格后方可持證上崗。6）搭設腳手

15、架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。7）搭設支撐架體時地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。8）架體搭設時除滿足上述規定外，還要嚴格執行有關規范及標準的規定。46、高支模監控措施針對本工程，因為腳手架搭設在一層樓地板上面，所以在搭設好腳手架，進入高支模施工階段，每7天進行架體沉降觀測，并做好沉降監控和其他監控措施。（因架體搭設在-0.05m的樓板面上，此處可忽略沉降監控）第五章、砼澆筑的路線及相關措施1）、砼澆筑路線：澆梁板砼，沿著次梁方向同時澆筑。2）、澆砼時不得將泵管固定在支撐系統上，泵管出口距澆注工作面要小于20cm，以減少砼對支撐系統的沖擊。3）、嚴格控制實際施

16、工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；4）、在澆筑砼過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。5）、砼澆搗前，且內砼柱應先澆筑，且砼強度達到100%設計值時，才能可以對三層頂板、梁的砼澆搗。第六章、模板拆除模板拆除時，砼強度必須達到一定的要求，如砼沒有達到規定強度要提前拆模時，必須經過計算，確認其強度能夠拆模，才能拆除。一般情況為：1、模板及其支架拆除時的砼強度應符合設計要求;針對本工程要求,其砼強度應達到設計要求的100%執行。2、側模拆除時的砼強度應能保證其表面及棱角不受損傷。3、模板拆除應由工地負責人以拆模通知

17、書形式交給班長并簽字后方可進行。4、拆模的順序和方法應按照配板設計的規定進行，如配板設計無規定時，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板方法。5、現澆梁板模板按規范規定，頂板砼留置同條件養護試塊作為拆模的依據，頂板拆模必須根據試驗員提供的同條件養護試塊的強度報告單作為依據，經技術主管核實同意后，下達拆模通知單，否則不許拆模。第七章、質量技術標準1、模板安裝質量應符合砼結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）。2、模板及其支撐系統有足夠強度、剛度、穩定性，有足夠支撐面積，基土應夯實并有排水措施；3、模板接縫寬度不大于1.5mm，模板表面清理干凈并采取防粘結措施，粘漿及

18、漏刷累計面積，墻板不大于1000mm2,梁柱不大于400mm2。第八章、支模架防倒塌應急措施施工現場一旦發生支模架倒塌事故，將會造成人員傷亡和直接或間接的經濟損失。為了在第一時間搶救傷員，最大限度地降低人員生命安全風險和經濟損失，制定坍塌倒塌應急救援措施。1.1 應急領導小組現場成立支模架倒塌應急領導小組和工作小組，定期召開分析會，發現問題，及時解決處理。組長及組員由項目部管理人員組成。姓 名職 務所在崗位移動電話薛玉來組 長項目經理董志強副組長項目副經理兼項目技術負責人張杏泉組 員安全員張瀟組 員施工員15728061056龔興良組 員木工班班長韓謀好組 員泥工班班長楊剛組 員鋼筋班班長涂文

19、雄組 員架子工班長雷金富組 員架子工葉永興組 員架子工史紅如組 員電焊工劉聰組 員質量員郭樹文組 員材料員鄭木旺組 員電 工姚惠仙組 員資料員王澤堂組 員塔吊司機注：相關證件附后1.2 應急材料準備 應急救援材料配備設 備 名 稱數 量設備所在地點備注吊 車1臺租賃單位 遇停電時轉運材料物資塔吊1臺施工現場轉運材料物資汽車3輛施工現場采購物資、運送人員切割設備 2套施工現場搶救排險板手50把施工現場搶救排險麻袋、編制袋500個施工現場搶救排險手 電 筒20個施工現場遇停電時用雨鞋、雨衣50套施工現場遇雨天用警示隔離帶200米施工現場臨時安全隔離千斤頂5只施工現場搶救排險干粉滅火器10只施工現場

20、遇火災時用軟水管100米施工現場遇火災時用手拉葫蘆3只施工現場搶救排險麻繩50米施工現場搶救排險對講機6只施工現場指揮聯系用擔架2付施工現場救護傷員用急救包若干施工現場救護傷員用應急救援材料設備在租賃單位的必須保證在事故發生一小時內趕到事故現場。1.3 應急情況處理一旦發生坍塌事故，應急鄰導小組論何人員接到或發現事故報警后，以最快速度通知救護組長和其他組員，救護人員在接到警號后必須馬上趕往事故現場，并積極組織工地職工參加搶救工作。成立臨時搶險指揮部，以最快速度擬定搶救方案，事態嚴重的馬上向公司上報或向上級主管部門上報求援，上級救援領導到場后，臨時現場指揮部取消，服從上級指揮部領導調動。事故較大

21、時，須馬上調動機械設備、人工和機械工具進行搶救。調動人員進行監控，了解事故現場的性質，事故是否會繼續擴大，作好緊急預防。調動人員對周邊監護，蔬散圍觀人員，阻止閑雜人員進場，以防發生想不到的麻煩。自己的交通車輛若在現場，駕駛員隨時待命，不在現場的通知馬上趕回或其他車輛的聯系調動，參加救護運送至醫院，通知120救護車時，應明確說明事故發生地的正確位置，并有人在場外接車。有人員救出，馬上啟動人身意外傷亡事故應急預案。現場求援分組(1)指揮： 薛玉來 ，負責現場指揮，了解掌握事故情況、組織現場搶救工作。發生重大事故，立即向公司、建設行政主管部門報告，配合做好事故調查、取證、處理。(2)搶 救 組章志旺

22、、韓謀好、龔興良、劉偉達 。負責現場搶救傷員，排除危險源，避免事態擴大，力爭將損失減少到最低程度。(3)接 車 組： 劉承澤 。負責上級車輛和借用搶險車輛的引導進場搶險。(4)周圍警衛組： 古錫財 。負責現場保護，維護秩序，做好閑雜人員的勸離。(5)電話值班組： 葉琪輝 。負責搶險救災相關部門、單位的聯絡。通知醫療急救中心（打120）應務必講清受傷人數、人員受傷情況和工地地點。(6)搶救運送組: 楊建平、張杏泉 。負責救護用具用品的現場調配，傷員的安撫，場內運送，使傷員得到及時救助。派人隨同救護車到醫院，隨時了解傷情，及時反饋傷者情況。(7)生活后勤：尤文強。負責搶險人員的生活、茶水供應。(8

23、)澆混凝土施工過程中，如果支撐架有什么情況，必須馬上停止施工，上部作業人員全部疏散到安全地方，項目部組織人員和支撐架施工人員進行檢查，排除各種存在的安全隱患，加強對高支模架的檢查和驗收工作，根據腳手架驗收規范嚴格執行，保證不超載施工。(9)一旦在混凝土施工過程中，一處板或梁處出現輕微下陷，施工人員應馬上通知項目部，及時疏散施工人員，馬上卸掉板上的混凝土，停止施工，再加強底部支撐架的支撐力，對整個支撐架進行加固通過驗收后再施工，保證高支模架的安全。(10)發生火災事故時，馬上關掉火災區電源，現場救援專業人員立即用干粉滅火器滅火，并報告項目部領導指揮人員立即到現場指揮，組織非應急人員疏散。在火勢滅

24、火，并報告項目部領導指揮人員立即到現場指揮，組織非應急人員疏散。在火勢擴大蔓延時，立即尋求第三方求助，撥打119，并組織搶救財產和保護現場。(11)觸電情況的發生采取的應急措施：發現有人觸電時，應立即切斷電源或用干木棍、竹桿等絕緣物把電線從觸電者身上移開，使傷員盡早脫離電源。對神志清醒者，應讓其在通風處休息一會，觀察病情變化。對已失去知覺者，仰臥地上，解開衣服等，使其呼吸不受阻礙，對心跳呼吸停止的觸電者，應立即進行人工呼吸和胸外心臟按壓等措施進行搶救。同時速打120急救電話，能盡快送醫。(12)墜落情況發生采取的應急措施：一旦發現有墜落的傷員，首先不要驚慌失措，要注意檢查傷員意識反應、瞳孔大小

25、及呼吸、脈搏等，盡快掌握致命傷部位，同時及時與120聯系，爭取急救人員盡快趕到現場。對疑有脊柱和骨盆骨折的傷員，這時千萬不要去輕易搬運，以免加重傷情。在對傷員急救前，要取出傷員身上的安裝機具和口袋中的硬物。對有頷面損傷的傷員，應及時取掉傷員的假牙和凝血塊，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的暢通，將傷員的頭面向一側，同時松解傷員的衣領扣，對疑有顱底骨折或腦脊液外漏的傷員，切忌填塞，以防止顱內感染而危及生命。對于大血管損傷的傷員，這時應立即采取止血的方法，使用止血帶、指壓或加包扎的方法止血。 第九章、安全施工保證措施 1.1編制高大支模架專項方案，經公司審查總工簽字后報專家組認證，認證合格后向作業班

26、組進行書面技術交底，施工班長按認證合格后后的方案搭設支模架。1.2遵守高處作業安全技術操作規程的有關規定。1.3模板支架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。1.4搭設模板支模架的人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。1.5模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。施工現場應搭設工作梯，作業人員不得攀爬支模架上、下。1.6登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得掉落。1.7裝拆模板時，上下要有人接應，

27、隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。1.8裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時， 除操作人員外，閑人免進。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。1.9安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定桿，防止傾覆。1.10在混凝土澆搗過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常情況時應馬上報告施工負責人，并立即通知澆搗人員暫停作業，情況緊急時應立即采取措施迅速安排人員撤離，采取措施加固。1.11在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。1.12搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好

28、記錄及簽證。1.13模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，班組應接到審批后的拆模申請書后方可進行，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。文明施工保證措施1.1對每批進場的鋼管、扣件、方木、膠合板等材料按照要求分類堆放整齊。1.2木工棚布置合理，盡量避開居民區，臨時生活區，電鋸避開中午和夜間休息時作業，夜間作業不超過22時，周圍應做到噪音隔離封閉。1.3木工操作棚的鋸末要及時清理裝入袋子堆放于指定位置。 1.4搭設支模架時，操作人員應盡量避免鋼管碰撞，減少發出刺耳的聲音。1.5支模架搭設完畢后的多余架料、模板均應清理干凈，不得有多余的雜物堆放在樓層上。模板上的鐵釘要及時拔除。1.6

29、園盤鋸只允許在木加工棚使用，以防鋸末落到墻、柱、梁模板內，確實在現場使用的，柱墻鋼筋內的垃圾清掃干凈后方可封模，或用彩條布模板等接起來。1.7 夜間盡量不安排澆搗混凝土，進行混凝土施工時采用低噪音振動棒進行振搗。1.8班組作業時間晚間不超過22：00，早上作業時間不早于6：00。如遇混凝土施工確需連續作業的需辦理有關手續，并提前做出公示。第十章、高大支模架監測方案 1、監測的主要目的 高大模板支撐系統在混凝土澆筑過程中和澆筑后一段時間內，由于受壓可能發生一定的沉降和位移，如變化過大可能發生垮塌事故。為及時反映高支模支撐系統的變化情況，預防事故的發生，需要對支撐系統進行沉降和位移監測。2、采用的

30、規范和依據（1） 工程測量規范(GB50026-2007)，國家標準；（2） 建筑變形測量規范(JGJ8-2007)，國家行業標準；3、監測項目及其預警值、允許值（1）支架沉降量（頂部）：架高6m以下為5mm；（2）支架垂直度：每步架為h/1000及2mm，總高為H/600及20mm；（3）支架位移（頂部）：架高6m以下為5mm；（4）若發現異常情況，應立即停止澆筑混凝土施工作業，并報告項目部以便快作出處理，情況較嚴重時應立即撤離人員和設備。4、監測儀器和精度工作儀器設備的精度、穩定性直接關系到測量數據的準確性、可靠性，是測量項目能否成功的關鍵因素之一。本高支模監測使用儀器設備如下。序號監測項

31、目儀器名稱儀器型號監測精度1支架沉降觀測水準儀天津歐波32X1.0mm2支架水平位移觀測全站儀南方NTS-342R5A1.0mm5、監測頻率澆筑前觀測二次；澆筑時，每隔1小時觀測一次；澆筑完成后，前三天每天觀測一次，第六天觀測一次，監測澆筑段觀測次數約10次。6、監測技術和方法6.1基準點的布置 6.1.1 水平位移監測基準點的布置基準點的位置，對水平位移監測起到決定性的作用，應布設監測區域以外便于觀測、不易破環的地方。根據現場實際情況，選取遠離監測區域約30米以外測量控制點，作為基準點，基準點要周期性復核。6.1.2 沉降監測基準點的布置根據現場實際情況，選取遠離監測區域約20-50米以外結

32、構施工的標高控制點作為基準點，基準點要周期性復核。6.2 監測點的布設 根據經評審的高大模板支架方案，每個監測剖面布設3個支架水平位移監測點和3個支架沉降觀測點。支架監測點布置在支架頂部，監測點一旦確定后，一般情況下不得任意改變，以免造成混亂和增大誤差。6.2.1 支架水平位移監測點的布設水平位移監測點擬采用小反射棱鏡或反射片作標志。在支架立柱上部固定監測標志，并用紅漆編號。布點位置見附圖7。6.2.2支架沉降監測點的布設支架沉降監測點一般選在截面積較大的大梁中部，且為匯交梁受力較大的位置。在最頂上的支架，由施工單位用短鋼管橫擔垂直引下一鋼管，鋼管上端固定，下端不落地不固定。再在鋼管下端固定一

33、段約1米長的鋼尺作為觀測尺。沉降點的分布位置見下圖： 6.3 監測設備與實施方法6.3.1使用儀器 南方全站儀 南方（0.3mm/km）6.3.2 支架水平位移監測水平位移的監測方法擬采用極坐標法。極坐標法：根據實際情況擬采用極坐標法進行水平位移的監測。對工作基點的穩定性檢查可采用后方角度（距離）交會校核。極坐標法和后方交會法，外業采用南方全站儀進行監測，必須符合規范要求。監測系統對監測數據進行改正、平差計算，然后生成各種報表和變形曲線、變形速率及變形預報。極坐標法是利用數學中的極坐標原理，以兩個已知點為坐標軸，以其中一個點為極點建立極坐標系；測定觀測點到極點的距離，測定觀測點與已知坐標軸的角

34、度，計算出觀測點的坐標。6.3.3 支架沉降監測沉降點的觀測方法：在基準點上立標尺作為后視尺，固定在觀測點上的鋼尺作為前視尺。用水準儀分別對后視尺和前視尺進行讀數，同一個點相鄰兩期的后尺讀數之差減去前尺讀數之差即得觀測點的沉降量。7、數據處理與信息返饋7.1. 當次完成的測量內容，及時對數據進行處理，正常情況下第二個工作日提交上一工作日的觀測結果。7.2. 觀測結果異常時，立即口頭向項目部總工辦匯報，隨后提交書面報告，書面報告加蓋公章，做好交接手續。7.3. 監測結果反饋流程業主監測項目組工程監理部8、人員組成及組織結構8.1 人員組成. 由渤海商品交易大樓項目部測量技術人員組成監測班組，共4

35、人，專門負責本監測工程項目的實施。. 監測班組由渤海商品交易大樓項目部領導，測量結果向監理單位匯報，發生異常時向監理單位、業主單位匯報。. 監測班組人員根據工程進度和需要適時進場，人員如下表。姓 名職 稱職 務張瀟助理工程師測量隊班組長葉琪輝技術員焦元技術員張薇薇測工 注：以上人員根據工程需要可進行增減調整。8.2 組織結構 渤海商品交易大樓項目部 測量隊監測班組監測小組檢查組9、監測工作計劃和措施9.1 我項目部計劃監測同種工況前三次澆筑段,按正常工程進度每監測個澆筑段需觀測約10次。9.2 每次觀測前必須對使用的基準點和工作點進行穩定性檢查。9.3 前二次觀測的數據是以后各周期觀測的起始值

36、，應比以后各周期的觀測結果更準確可靠，應采取適當措施提高精度。9.4 觀測所使用的儀器設備應該經過法定部門的檢定并在有效期內。9.5 各次沉降觀測應采用相同觀測設備和觀測方法，盡量采用相同的水準觀測線路。9.6 基本固定的作業人員，基本相同的環境下施測。9.6 監測工程作為現場施工的一個組成部分，現場測量人員必須遵守現場施工人員安全守則。9.8 若支護結構因位移、變形過大而出現險情時，現場測量人員應立即撤離危險區域，并及時甲方和施工方等單位，在不影響測量人員的人身安全的前提下，繼續監測情況的發展。9.9 同樣工況下施工區段連續3次監測無異常，可不再進行監測，但澆筑后要復測結構尺寸。第十一章、排

37、架計算書板模板及支架計算時取：1） 板厚120mm,層高9.95m，模板搭設高度9.88m2） 板厚110mm,層高9.95m，模板搭設高度9.89m梁模板及支架計算時取: 1)梁截面300*700，層高9.95m，模板搭設高度9.3m1)梁截面250*650, 層高9.95m，模板搭設高度9.35m（一）板模板(120厚坡屋面)計算書高支撐架的計算依據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2

38、003)等規范編制。（一）參數信息:橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；采用的鋼管(mm):483.0 ；面板采用膠合面板，厚度為15mm。木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高(mm):85.00； 圖1 樓板支撐架荷載計算單元（二）模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 851.52/6 = 31.875cm3； I = 851.53/12 = 23.906 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝

39、土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大彎矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大應力計算值 = 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.253 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要

40、求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6773.352504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.002 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!（三）模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=48.58.5/6 = 48 c.17m3； I=48.58.58.5/12 = 204.71cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 =

41、0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (2.5+2)0.80.25 = 0.9 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷載 p = 1.40.9=1.26 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260.8 /4 + 1.0050.82/8 = 0.332 kN.m；最大支座力 N = P

42、/2 + ql/2 = 1.26/2 + 1.0050.8/2 = 1.032 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.332106/83.333103 = 3.989 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.989 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.81.005/2+1.26/2 = 1.032 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1032/(2 40

43、 85) = 0.455 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.455 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷載 p = 0.9 kN；方木最大撓度計算值 V= 50.8388004 /(38495004166666.67) +9008003 /( 4895004166666.67) = 0.355 mm；方木最大允許撓度值 V= 800/

44、250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.355 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.2 mm,滿足要求!（四）木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.0050.8 + 1.26 = 2.064 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.555 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.072 mm ；最大支座力 Qmax = 7.324 kN ；支撐鋼管最大應力 = 0.555106/4490=123.631 N/mm2

45、；支撐鋼管抗壓強度設計值 f=205 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 123.631 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.072 mm 小于800/150與10 mm,滿足要求!（五）扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.324 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （六）模板支架立桿荷載標準值

46、(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1389.29 = 1.286 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 250.120.80.8 = 1.92 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.43 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 k

47、N；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.148 kN；(七)立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.148 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0-

48、計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8147.683/（0.537424） = 35.784 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 35

49、.784 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.018(1.5+0.12) = 2.151 m；Lo/i = 2151.136 / 15.9 = 135 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.371 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8147.68

50、3/（0.371424） = 51.796 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 51.796 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。（二） 300mm700mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 高支撐架的計算依據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。(一)參數信

51、息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿步距h(m):1.50；梁兩側立柱間距(m):0.80；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；采用的鋼管類型為483；梁底縱向支撐根數：3； 面板厚度(mm)：15.0；次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度85mm；圖1 梁模板支撐架立面簡圖（二）梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下

52、列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本

53、工程計算荷載。（三）梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 401.51.5/6=15cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設

54、計值: q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 183.33mm；面板的最大彎距 M= 0.18.784183.3332 = 2.95104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.95104 / 1.50104=1.968N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.968N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓

55、度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.4 = 7.2N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 183.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 401.51.51.5/12=11.25cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6777.2183.334/(10095001.13105) = 0.052 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =183.333/250 = 0.733mm；面板的最大撓度計算值 =0.052mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.733mm，滿足要求！(四)梁側模板內外楞

56、的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度40mm，截面高度85mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 48.521/6 = 48.167cm3； I = 48.531/12 = 204.71cm4； 內楞計算簡圖（1）內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.

57、9)0.183=4.03kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 400mm； 內楞的最大彎距: M=0.14.03400.002= 6.44104N.mm； 最大支座力:R=1.14.0260.4=1.771 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 6.44104/4.81104 = 1.342 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.342 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準

58、值： q =18.000.18= 3.30 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 400mm； I-面板的截面慣性矩：I = 4.81106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6773.34004/(10090004.81106) = 0.0132 mm；內楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；內楞的最大撓度計算值 =0.0132mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力1.771kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型

59、為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.384 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 3.84105/8.98103 = 42.741 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎

60、應力計算值 =42.741N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2） 外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.254 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大撓度計算值 =0.254mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！（五）梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重

61、荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.700.90=15.4224kN/m；模板結構自重荷載： q2:1.20.350.800.90

62、=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=15.4224+0.30+2.02=17.7424kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.12517.74240.152=0.05kN.m； =0.05106/3.00104=1.667N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.667 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:

63、 q =（(24.0+1.50)0.70+0.35）0.80= 14.56KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52114.561504/(10095002.25105)=0.018mm；面板的最大撓度計算值: =0.018mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 150 / 250 = 0.6mm，滿足要求！（六）梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼

64、筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.700.15=2.6775 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.15(20.7+0.3)/ 0.3=0.2975 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.22.6775+1.20.2975=3.57 kN/m；活荷載設計值 P =

65、 1.40.675=0.945 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.49cm3 I=10.78cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 3.57+0.945=4.515 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.14.5150.80.8= 0.289 kN.m；最大應力 = M / W = 0.289106/4490 = 64.365 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 64.365 N/mm2 小于 鋼管抗彎強

66、度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.63.570.8 = 1.7136 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 424.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =21713.6/424.000 = 8.083 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 8.083 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 2.6775 + 0.2975 = 2.975

67、kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6772.9758004 /(10020600010.78104)=0.3715mm；鋼管的最大允許撓度 =0.8001000/250=3.200 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0.3715 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.70= 17.85 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m

68、2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.85 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.14 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.345 kN，中間支座最大反力Rmax=6.297；最大彎矩 Mmax=0.142 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.039 mm；支撐鋼管的最大應力 =0

69、.142106/4490=31.637 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 31.637 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!（七）梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。（八）扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80

70、kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6.297 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （九）立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.345 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1299.25=1.4319 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/2)0.800.35=0.218 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(

71、0.80/2+(0.80-0.30)/2)0.800.120(1.50+24.00)=1.909 kN； N =0.345+1.4319+0.218+1.909=3.9039 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按

72、下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3912.42/(0.209424) = 44.15 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 44.15 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支

73、撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.12) = 2.02 m；Lo/i = 2019.61 / 15.9 = 127 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3912.42/(0.412424) = 22.397 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 22.397 N/mm2 小

74、于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =6.297 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(9.29-0.67)=1.439 kN； N =6.297+1.439=7.633 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受

75、壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7632.907/(0.205424

76、) = 87.815 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 87.815 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.018 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.12) = 2.02 m；Lo/i = 2019.61 / 15.9 = 127 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7632.907/(0.412424) = 43.695 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 43.695 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。（三）次梁250*650梁模板扣件鋼管高支撐架計算書參照（主梁300*700梁模板扣件鋼管高支撐架計算書）附圖1：附圖2：附圖3：附圖4： 附圖5：