1、高大模板及支撐體系統設計與施工方案膠州中央商務區趙家灘片區工程二0一五年七月二十五日目 錄1、編制依據22、功能及結構介紹33、施工準備44、腳手架設計與施工55、模板工程96、模板制作、安裝技術措施117、與安裝配合148、其它注意事項159、模板拆除及養護1610、質量保證措施1811、安全生產及文明施工保證措施2012、成品保護措施2213、環境保護措施2314、模板計算241 編制依據1.1 施工組織設計1.2 施工圖紙：1#-8#主樓、9#、10#樓網點圖紙及人防車庫結構圖紙1.3 主要規程、規范(詳見表1-2)規范一覽表 表 1-2類 別名 稱 編 號國 家混凝土結構工程施工質量驗

2、收規范GB50204-2002建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001建筑工程模板施工手冊（第二版）混凝土結構工程施工質量驗收規程DBJ01-82-2004建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001 地方建筑安裝工程施工安全操作規程DBJ01-62-20021.4 其他 建設部“關于建筑業進一步推廣應用十項新技術的通知”。 企業ISO9001:2000 質量體系管理文件和環境/職業健康安全管理體系文件。 企業項目管理手冊。危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法2功能及結構介紹2.1 工程概況工程概況：本工程包括8棟高層住宅樓，層高2.9m（1#樓14

3、層、高度41.70m；2#樓13層、高度38.50m；3#樓14層、高度41.40m；4#樓14層、高度41.40m；5#樓14層、高度41.40m；5#樓14層、高度41.40m；6#樓16層、高度47.30m；7#樓16層、高度47.30m；8#樓16層、高度47.30m）,2棟網點（9#/10#樓1層、高度4.70m）,地下車庫一層，層高3.9m，本工程用地面積19872.29m2，總建筑面積56073.55 m2，其中地下建筑面積15728.70，地上建筑面積40344.85建筑結構形式：主樓為管樁基礎加筏板，主樓以外的地庫采用管樁基礎加承臺及抗水板。住宅為剪力墻結構，網點為框架結構，

4、地下車庫為網梁結構。建筑合理使用年限為50年，抗震設防裂度為6度耐火等級：住宅及網點為二級，地下室及車庫為一級。3 施工準備3.1組織施工技術人員在施工前認真熟悉圖紙，了解設計意圖，熟悉各部位及各空間的相對關系及標高。發現問題及時同設計院溝通，做到提前發現問題，提前解決問題。3.2編制模板及支撐體系專項設計施工方案，對施工隊組進行技術交底。3.3對施工人員進行安全和技術培訓，加強隊組的技術素質。4 腳手架設計與施工4.1 腳手架及其附件材料要求 鋼管1 鋼管規格及材質要求鋼管均采用482.8mm高頻焊接鋼管。其材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T-700）中Q235A級鋼的規定。2 外觀

5、檢查鋼管外觀應平直光滑，沒有裂縫、折痕、結疤、分層、嚴重銹蝕（內外壁）和硬彎曲等現象。鋼管必須涂有防銹漆。3 鋼管上嚴禁打孔。 扣件1 材質采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。2 外觀檢查扣件使用前應進行質量檢查，有裂紋、缺爪、螺栓斷絲或滑絲的嚴禁使用。4.2 腳手架搭設及構造要求 立桿立桿接頭必須采用對接扣件連接，立桿與水平桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣

6、件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。水平桿水平桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3（本工程不大于50cm），大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300，局部高差不超過5cm。剪刀撐本工程腳手架采用水平剪刀撐與豎向剪刀撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐應按附圖設置，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的斜桿應扣在立桿或水平桿上，兩端分別用旋轉扣件固定。最下端的剪刀撐的底部

7、要插到墊板處。為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用搭接連接，且連接扣件不少于3個。4.3質量保證措施扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法4.4 安全施工措施材質及其使用的安全技術措施1 扣件的緊固程度使用力矩扳手宜在4050 Nm，并不大于65 Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。2 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。3 鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。4 鋼管和扣件均要現場取樣送檢,合格后方可使用。5 梁底立

8、桿必須保證垂直，且立桿應對正梁的中心線。 腳手架搭設的安全技術措施1 操作人員必須在每步架搭設完畢，并檢查符合設計規定才可進行下步操作。2 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。3 腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。4 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。5 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。6 搭設過程中嚴

9、格控制立桿的自由伸出長度，應按附圖施工。 腳手架拆除的安全技術措施1 腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。2 拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。3 拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。4 拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。5 拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。6 每天拆架下班時，不應留下隱患部位。7 拆架時嚴禁碰撞腳手

10、架附近電源線，以防觸電事故。8 在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。9 所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。10 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。11 拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。5 模板工程模板工程是結構外觀好壞的重要保證，在整個結構施工中也是投入最大的一部分，模板系統的選擇正確與否直接影響到施工進度及工程質量。5.1 模板的

11、支設模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內側模板必須刷油性脫模劑。5.2 頂板模板支設 頂板模板采用15mm 厚木多層板，48mm80mm 木方做次楞，中心間距300mm，48mm80mm 木方作主楞，中心間距850或900mm，采用482.8滿堂鋼管架做支撐系統,考慮到整個支撐系統的穩定性,設水平剪刀撐和豎向剪刀撐。具體設置見附圖。 頂板模板施工時注意以下幾點：1 橫板支撐鋼管必須在樓面彈線下墊50mm250mm通長木跳板，鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；2 模板第一排次楞木方需緊靠墻板

12、，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；3 根據跨度大小，決定頂板模板起拱大小：4m 開間按1起拱，4mL6m按2起拱，6mL的按23起拱。4 頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體“吃模”，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。5.3樓面梁模板體系 采用15厚多

13、層板，梁側部分水平次龍骨采用48x80木方，間距250mm，豎向主龍骨采用48鋼管，當梁高大于1000mm時，間距450mm，當梁高小于等于1000mm時，間距900mm。當800mm梁高1000mm時，必須按水平間距600mm設一道14對拉螺栓；當1000mm梁高2，8758100梁8758100懸臂構件-1009.2梁側模拆除時，混凝土強度應以能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞，預埋件或外露鋼筋插鐵不因拆模碰擾而松動。9.3遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及由上而下的原則，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬碰。9.4梁、板模板為15mm厚多層板，現場拆裝時人工傳遞，嚴禁對多層板面板進行拋擲，要

14、求現場工長加強監督，避免不必要的浪費。9.5伸縮后澆帶處混凝土模板要求在混凝土澆筑后保留整個房間不拆除，直至澆注后澆帶混凝土后方可拆除此處模板。9.6梁側模、板底模等模板，使用后有變形等損傷的要及時進行修補。9.7支撐件和連接件應逐漸拆卸，模板拆除時，不得損傷混凝土。9.8拆下的模板和配件均應分類堆放整齊，現場工長加強監督，嚴禁配件隨意丟棄的現象出現。9.9對于預應力混凝土梁板，側模在滿足拆模強度后即可拆除，底模在預應力張拉后方可拆除。9.10在上部頂板結構沒有施工完時,不能進行相應部位地下室頂板模板及支撐系統的拆除。10 質量保證措施10.1 質量目標 拆模后混凝土表面平整光滑，線條順直，幾

15、何尺寸準確（在允許偏差以內），色澤一致，無蜂窩、麻面、露筋、夾渣，模板拼縫痕跡有規律性，結構陰陽角方正且無損傷，上下樓層的連接面平整搭接，表面無需抹灰即可達到相當于中級抹灰的質量標準。要求一次驗收合格率100%。10.2 質量保證體系 建立由項目經理領導，有總工程師策劃、組織實施，現場經理和質量員中間控制，專業工長檢查監督的管理系統，形成項目經理部、勞務公司和施工作業班組的質量管理網絡。10.3 模板工程質量控制程序 模板成型交驗班組內實行“三檢制”，合格后施工隊工長檢驗，合格后依次報項目專業工長、質量員進行核定，并按國家頒發的建筑工程資料管理規程（DBJ01-51-2003）及建設工程監理規

16、程（DBJ01-41-2002）填寫預檢記錄表格、質量檢驗批表格和報驗單，對于模板成型過程中要點真實記載，并向監理報驗。每個環節檢查出質量問題（不符合本方案質量、技術標準及相關規范），視性質、輕重等查處責任，并由負責人負責改正問題。10.4模板工程質量標準及控制模板安裝質量標準必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）及相關規范要求。1 安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力或加設支架；上下層支架的架體立柱應對準，下方并鋪設墊板。2 在涂刷模板隔離劑時，要求在堆放場內涂刷，不得在操作面上，以免粘污鋼筋和混凝土接槎處（通過觀察檢查）。 3

17、模板安裝的允許偏差及檢驗方法現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置3尺量底模上表面標高3水準儀或拉線尺量截面內部尺寸基礎5尺量墻、梁、柱3層高垂直度全高5m3經緯儀或吊線、尺量全高5m5相鄰兩板表面高低差2尺量表面平整2靠尺、楔形塞陰陽角方正2方尺、塞尺順直2線尺預埋鐵件中心線位移2拉線、尺量預埋管、螺栓中心線位移2拉線、尺量螺栓外露長 度+5，-0預留孔洞中心線位置5拉線、尺量尺寸+5，-0門窗洞口中心線位移3拉線、尺量寬、高5對角線6插筋中心線位移5尺量外露長度+10，-0質量控制注意點1 澆注砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設

18、班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。2 混凝土吊斗不得沖擊頂模，造成模板幾何尺寸不準。3 所有接縫處加粘海綿條（包括柱墻根部、門窗洞模板與大鋼模板面接合處、梁柱交接處等容易漏漿部位）。4 模板支好后，垃圾清理不得用變壓空氣吹，而應該用吸塵器吸，以免鋸沫等影響混凝土質量。5 在澆注頂板混凝土時不能將布料機放在高大模板支撐的上面，應單獨搭架支撐布料機。11 安全生產及文明施工保證措施11.1安全保證體系根據有關規定建立健全安全保證體系并成立由項目經理部安全生產負責人為首，各施工單位安全生產負責人參加的“安全生產管理小組”組織領導施工現場的安全生產管理工作。11.2安全、文明

19、施工具體措施工人須經三級安全教育，考試合格后方可上崗。特殊工種持證上崗，有關證件須符合建設局有關規定。起吊或安裝模板時，須和附近高壓線路或電源保持一定的安全距離，吊鉤重物下不得站人。模板吊運由持證起重工指揮，符合相關安全操作規程。拆除頂板模板前必須劃定安全區域和安全通道，將非安全通道應用鋼管、安全網封閉，并掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得進此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前認真檢查螺栓是否拆完，并清理模板上的雜物，仔細檢查吊鉤是否有開焊，脫扣現象。澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。

20、模板面涂刷水性綠色環保脫模劑，嚴禁使用廢機油，防止污染土地。裝脫模劑的塑料桶設置在專用倉庫內。木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3米，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶保護罩、鋸片防護罩、分料器，并接用漏電保護器，電刨傳動軸、皮帶必須具備防護罩和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和吊刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。施工機械必須設置防護裝置，每臺機械必須一機一閘并設漏電保護開關

21、。發生人身觸電時，須立即切斷電源，然后對觸電者進行緊急救護，嚴禁在未切斷電源之前與觸電者接觸。現場木工加工棚全封閉并采取隔音措施，防止噪聲污染。木工加工棚必須配備足夠滅火器及其它（如水桶、鐵鍬等）滅火器材。施工場所保持道路暢通，危險部位必須設置明顯標志，操作人員必須持證上崗，熟悉機械性能和操作規程。在現場高空模板施工必須有操作架（特別是施工外圍），操作架上必須鋪跳板，綁好防護欄桿及踢腳板。臨邊施工須特別做好安全防護，搭好操作架，施工時系好安全帶。嚴禁上下同時交叉作業，嚴防高空墜落。傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。所有鋼管架料及配件進場必須經過噴漆處理，滿足要求。模板整裝整拆，選擇平整堅實

22、的場地進行堆放。 材料堆放嚴格按項目經理部指定位置碼放整齊，材料碼放高度應滿足安全要求。外圍墻邊施工要特別引起重視，操作架、安全網（水平及豎向）等必須符合安全規范及有關規定的要求，嚴防高空墜落。夜間施工要有足夠照明。模板支拆要采取臨時固定措施，防止傾倒傷人。操作機械嚴守機械操作規程。模板工程的其它操作必須符合相關安全操作規范要求。混凝土樓板上的預留洞在模板拆除后將洞口及時蓋好。腳手架料、鋼筋在塔吊吊運時，捆綁繩人與千斤繩分開，捆綁繩必須對被起吊物纏繞一圈四點起吊，防止桿件滑落傷人。12 成品保護12.1上操作面前模板上的脫模劑不得有流墜，以防污染結構成品。12.2為防止破壞模板成品工序必須做到

23、：不得重物沖擊已支好模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋；在支好頂板模上焊接鋼筋（固定線盒）或要墊起，并在模板上加墊鐵皮或其它阻燃材料；在支好頂板模上進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點，須用木方作墊進行。13 環境保護措施13.1噪音的控制：在支拆模板時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞。模板的拆除和修理時，禁止使用大錘敲打模板以降低噪音。13.2 模板拆除后，清除模板上的粘結物如砼等，現場要及時清理收集，堆放在固定堆放場地。 13.4梁板模板內鋸沫、灰塵等清理后將垃圾裝袋送入垃圾場分類處理。14扣件鋼管樓板模板支架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20

24、01）。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭設高度為4.2米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.900米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米。 采用的鋼管類型為482.8。14.1 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2501.000+0.3501.000=6.600kN/m，活荷載標準值 q2 = 圖1 樓板支撐架立面簡圖(2.000+1.000)1.000=3.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面

25、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3；I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.26.600+1.43.000)0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10910001000/5400

26、0=2.020N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.26.600+1.43.000)0.300=2.182kN截面抗剪強度計算值 T=32182.0/(21000.00018.000)=0.182N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! 撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6776.6003004/(1006000486000)=0.124mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!

27、14.2 模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。 荷載的計算1 鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.0000.2500.300=1.875kN/m2 模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 0.3500.300=0.105kN/m3 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m靜荷載 q1 = 0.001.875+0.000.105=2.376kN/m活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載

28、的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.636/1.000=3.636kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.641.00最大剪力 Q=0.61.0003.636=2.182kN最大支座力 N=1.11.0003.636=4.000kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；1 木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.364106/53333.3=6.82N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿

29、足要求!2 木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32182/(25080)=0.818N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!3 木方撓度計算最大變形 v =0.6771.9801000.04/(1009500.002133333.5)=0.661mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!14.3 板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN

30、.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大變形 vmax=4.109mm最大支座力 Qmax=14.545kN抗彎計算強度 f=1.346106/4248.0=316.92N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度大于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!14.4 扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=14.55kN單扣件抗滑承載力的設計計算不

31、滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。14.5 模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容：1 腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1034.200=0.434kN2 模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN3 鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2501.0001.000=6.250kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.034kN。 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產

32、生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.0001.000=3.000kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.20NG + 1.4NQ14.6 立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 12.64kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.

33、00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155；u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/16.0=183.848 =0.214=12641/(0.214397)=148.868N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m

34、 =2100/16.0=131.086 =0.391=12641/(0.391397)=81.304N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果：l0=1.1551.007(1.500+20.300)=2.442m =2442/16.0=152.464 =0.301=12641/(0.301397)=105.636N/mm2，立桿的穩定性計算 Mmax=29.33所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模

35、板支撐可以拆除。15 梁木模板與支撐計算書 15.1 梁模板基本參數梁截面寬度 B=500mm，梁截面高度 H=1900mm，H方向對拉螺栓3道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面5080mm，梁模板截面側面木方距離300mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 15.2 梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000

36、kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側

37、壓力標準值 F1=28.800kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。15.3 梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！15.4 梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)1.90=81.624N/mm 最大彎矩計算公

38、式如下: M=-0.1081.6240.3002 f=0.735106/71250.0=10.310N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30081.624=14.692kN 截面抗剪強度計算值 T=314692/(2190015)=0.773N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 28.801.90=54.72N/mm 三跨連續梁均布

39、荷載作用下的最大撓度 v = 0.67754.720300.04/(1006000.00534375.1)=0.936mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.936mm小于 v = 300/250,滿足要求!15.5 穿梁螺栓計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.46.00)1.900.60/3=16.33kN 穿梁螺栓直徑為14mm； 穿梁螺栓有效直徑為11.6mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2； 穿梁

40、螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=16.325kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。 每個截面布置3 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求!梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。模板支架搭設高度為6.0米，基本尺寸為：梁截面 BD=500mm1900mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0.60米，立桿的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁

41、兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2025.0000.2500.5000.600=2.250kN。采用的鋼管類型為482.8。16模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。16.1荷載的計算 鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.9000.600=28.500kN/m 模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.5000.600(21.900+0.500)/0.500=2.580kN/m 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到

42、，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.600=0.900kN均布荷載 q = 1.2028.500+1.202.580=37.296kN/m集中荷載 P = 1.40.900=1.260kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.392kN N2=7.562kN N3=7.562k

43、N N4=2.392kN最大變形 V = 0.1mm1 抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.11910001000/32400=3.673N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!2 抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=33824.0/(2600.00018.000)=0.531N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!3 撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.096mm面板的最大撓度小于166.7/250,滿足要求!16.2梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續

44、梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 7.562/0.600=12.604kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.112.600.60最大剪力 Q=0.60.60012.604=4.537kN最大支座力 N=1.10.60012.604=8.318kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；1 木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.454106/53333.3=8.51N/mm2

45、木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!2 木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34537/(25080)=1.701N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算不滿足要求!3 木方撓度計算最大變形 v =0.67710.503600.04/(1009500.002133333.5)=0.455mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!16.3 梁底支撐鋼管計算 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳

46、遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大變形 vmax=0.203mm最大支座力 Qmax=10.594kN抗彎計算強度 f=0.314106/4248.0=73.89N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于416.7/150與10mm,滿足要求! 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。16.4 扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫

47、向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=10.59kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。16.5 立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=10.59kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1036.000=0.744kNN = 10.594+0.744=11.338kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60A

48、 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/1

49、6.0=185.758 =0.209=11338/(0.209397)=136.218N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391=11338/(0.391397)=72.926N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/16.0=154.

50、048 =0.294=11338/(0.294397)=96.968N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1k1 1.243 1.185 1.167 1.163表2 模板支架計算長度附加系數 k2H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113

51、1.137 1.155 1.1731.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.1491.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.1321.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.1231.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.04

52、0 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.1042.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.1012.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.0942.70 1.0 1.007 1.010 1.

53、016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全16.6 梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 模板支架的構造要求：1 梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；2 立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；3 梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 立桿步距的設計：1 當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；2 當中部有

54、加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；3 高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。 整體性構造層的設計：1 當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；2 單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；3 雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；4 在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 剪刀撐的設計：1 沿支架四周外立

55、面應滿足立面滿設剪刀撐；2 中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 頂部支撐點的設計：1 最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；2 頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；3 支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 支撐架搭設的要求：1 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；2 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；3 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能

56、選用已經長期使用發生變形的；4 地基支座的設計要滿足承載力的要求。 施工使用的要求：1 精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；2 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；3 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。模板支架搭設高度為6.0米，基本尺寸為：梁截面 BD=

57、500mm2400mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0.60米，立桿的步距 h=1.50米，梁底增加2道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2025.0000.2500.5000.600=2.250kN。采用的鋼管類型為482.8。16.7 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 荷載的計算：1 鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0002.4000.600=36.000kN/m2 模板的自重線荷載(kN/m

58、)：q2 = 0.5000.600(22.400+0.500)/0.500=3.180kN/m3 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.600=0.900kN均布荷載 q = 1.2036.000+1.203.180=47.016kN/m集中荷載 P = 1.40.900=1.260kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.801.80/6 =32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4

59、； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.040kN N2=9.344kN N3=9.344kN N4=3.040kN 最大變形 V = 0.1mm 1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.14610001000/32400=4.506N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=34796.0/(2600.00018.000)=0.666N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪

60、強度驗算 T T，滿足要求! 3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.125mm 面板的最大撓度小于166.7/250,滿足要求!16.8 梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 9.344/0.600=15.574kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.115.570.60最大剪力 Q=0.60.60015.574=5.606kN最大支座力 N=1.10.60015.574=10.279kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.

61、00/6 = 53.33cm3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；1 木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.561106/53333.3=10.51N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!2 木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=35606/(25080)=2.102N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算不滿足要求!3 木方撓度計算最大變形 v =0.67712.978600.04/(1009500.002

62、133333.5)=0.562mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!16.9 梁底支撐鋼管計算 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大變形 vmax=0.230mm最大支座力 Qmax=12.843kN抗彎計算強度 f=0.349106/4248.0=82.22N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于416.7/150與10mm,滿足要求! 梁底支撐縱向鋼管計算

63、梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。16.10 扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=12.84kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。16.11 立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=12.84kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2

64、00.1036.000=0.744kNN = 12.843+0.744=13.586kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；u 計算長

65、度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=185.758 =0.209=13586/(0.209397)=163.233N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391=13586/(0.391397)=87.388N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 =

66、k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/16.0=154.048 =0.294=13586/(0.294397)=116.199N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1k1 1.243 1.185 1.167 1.163表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 1

67、0 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1

68、.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.08

69、7 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全16.12 梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 模板支架的構造要求：1 梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；2 立桿之間必須按步距滿設

70、雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；3 梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 立桿步距的設計：1 當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；2 當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；3 高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。 整體性構造層的設計：1 當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；2 單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；3 雙水平加強

71、層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；4 在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 剪刀撐的設計：1 沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；2 中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 頂部支撐點的設計：1 最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；2 頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；3 支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 支撐架搭設的要求：1

72、 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；2 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；3 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；4 地基支座的設計要滿足承載力的要求。 施工使用的要求：1 精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；2 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；3 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。16.1

73、3墻模板計算書 墻模板基本參數計算斷面寬度400mm，高度6000mm，兩側樓板高度250mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距100mm，內龍骨采用5080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm2.8mm。對拉螺栓布置14道，在斷面內水平間距400+400+ 400+400+400+400+400+400 +400+400+400+400+400+ 400mm，斷面跨度方向間距200mm，直徑14mm。 墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力

74、密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.000kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。 墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板

75、面板的按照三跨連續梁計算。面板的計算寬度取5.70m。荷載計算值 q = 1.250.0005.700+1.46.0005.700=389.880kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 570.001.801.80/6 = 307.80cm3；I = 570.001.801.801.80/12 = 277.02cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=15.595kNN2=42.887kNN3=42.887kNN4=15.595kN最大變形 V = 0.0mm1 抗彎

76、強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.38910001000/307800=1.264N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!2 抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=323392.0/(25700.00018.000)=0.342N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!3 撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.016mm面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求! 墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨均布荷載按照面板最大支

77、座力除以面板計算寬度得到。q = 42.887/5.700=7.524kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kN)經過計算得到最大支座 F= 6.104kN經過計算得到最大變形 V= 1.1mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；1 內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.601106/53333.3=11.27N/mm22 內龍骨抗剪計算 可以不計

78、算截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33094/(25080)=1.160N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!3 內龍骨撓度計算最大變形 v =1.1mm內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大變形 vmax=0.013mm最大支座力 Qmax=

79、13.124kN抗彎計算強度 f=0.213106/8496000.0=25.07N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于200.0/150與10mm,滿足要求! 對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.124對拉螺栓強

80、度驗算滿足要求!結論：凡是梁高大于1m的頂撐間距為450mm，小于等于1m的頂撐間距為900mm。 施工荷載分析1 考慮到滿堂鋼管架自重較大，地下一層支撐架不拆除。2 段大報告廳耳光室屬懸挑構件,更應注意各層立桿上下對齊,水平桿應連通并與剪力墻頂緊。3 由于段一層樓板后澆帶模板已拆除，考慮到該部位以上為階梯教室。需對后澆帶一層樓板進行支撐回頂。在后澆帶兩側各立兩排立桿，縱橫間距1.2m，梁底中心線必須有立桿。靠近樓板的水平桿離樓板距離不能大于600mm。4 對于已經拆除的段大報告廳和段活動室樓板，應在地下室內回填土修整平整后，搭設滿堂腳手架（采用50碗扣架+“U”托），立桿下面墊50厚通長木挑

81、板，上面用“U”托頂住100X100通長木方，立桿縱橫間距1.2m，所有梁底中心線必須按間距1.2m設置立桿,水平桿步距1.5m。靠近樓板的水平桿離樓板距離不能大于600mm。5 段大報告廳有部分立桿落在懸挑臺階的邊緣，在臺階下墊木方并用木楔子塞緊。梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。模板支架搭設高度為4.4米，基本尺寸為：梁截面 BD=400mm2500mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0.60米，立桿的步距 h=1.50米，梁底增加2道承重

82、立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2025.0000.2500.5000.600=2.250kN。采用的鋼管類型為482.8。 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1 荷載的計算：1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0002.5000.600=37.500kN/m2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.5000.600(22.500+0.400)/0.400=4.050kN/m3)活荷載為施工荷載標準值

83、與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.600=0.720kN均布荷載 q = 1.2037.500+1.204.050=49.860kN/m集中荷載 P = 1.40.720=1.008kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3；I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=2.584kNN2

84、=7.892kNN3=7.892kNN4=2.584kN最大變形 V = 0.1mm1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09810001000/32400=3.025N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=34064.0/(2600.00018.000)=0.564N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.055mm面板的最大撓度小于133.3/250,滿足要求! 梁底支撐木方的計算

85、1 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 7.892/0.600=13.154kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.113.150.60最大剪力 Q=0.60.60013.154=4.735kN最大支座力 N=1.10.60013.154=8.682kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.474106/533

86、33.3=8.88N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34735/(25080)=1.776N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!3)木方撓度計算最大變形 v =0.67710.962600.04/(1009500.002133333.5)=0.475mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 梁底支撐鋼管計算1 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集

87、中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大變形 vmax=0.288mm最大支座力 Qmax=11.902kN抗彎計算強度 f=0.329106/4248.0=77.35N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于533.3/150與10mm,滿足要求!2 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。 扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN

88、；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=11.90kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=11.90kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1034.350=0.539kNN = 11.902+0.539=12.441kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.

89、60A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =297

90、6/16.0=185.758 =0.209=12441/(0.209397)=149.469N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391=12441/(0.391397)=80.019N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/16.0=1

91、54.048 =0.294=12441/(0.294397)=106.400N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1k1 1.243 1.185 1.167 1.163表2 模板支架計算長度附加系數 k2H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.

92、113 1.137 1.155 1.1731.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.1491.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.1321.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.1231.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033

93、1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.1042.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.1012.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.0942.70 1.0 1.007 1.01

94、0 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：1）梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；2）立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；3）梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2 立桿步距的設計：1）當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；2）當中

95、部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；3）高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3 整體性構造層的設計：1）當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；2）單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；3）雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；4）在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4 剪刀撐的設計：1）沿支架

96、四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；2）中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5 頂部支撐點的設計：1）最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；2）頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；3）支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6 支撐架搭設的要求：1）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；2）確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；3）確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.

97、m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；4）地基支座的設計要滿足承載力的要求。7 施工使用的要求：1）精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；2）嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；3）澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。梁木模板與支撐計算書 梁模板基本參數梁截面寬度 B=400mm，梁截面高度 H=2500mm，H方向對拉螺栓4道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面5080m

98、m，梁模板截面側面木方距離300mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新

99、澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。 梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！ 梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁

100、計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖1 抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f = M/W f其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩 (kN.m)；q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.228.80+1.46.00)2.50=107.400N/mm最大彎矩計算公式如下:M=-0.10107.4000.3002f=0.967106/93750.0=10.310N/mm2梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2 抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6

101、0.300107.400=19.332kN截面抗剪強度計算值 T=319332/(2250015)=0.773N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3 撓度計算最大撓度計算公式如下:其中 q = 28.802.50=72.00N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v = 0.67772.000300.04/(1006000.00703125.0)=0.936mm梁側模板的撓度計算值: v = 0.936mm小于 v = 300/250,滿足要求! 穿梁螺栓計算計算公式:N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.46.00)2.500.60/4=16.11kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=16.110kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置4 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!