1、吉祥家園2#、3#樓工程懸挑腳手架安全專項施工方案 目 錄第一節、工程概況- 4 -一、總體簡介- 4 -二、建筑及結構概況- 4 -三、施工目標及要求- 5 -四、技術保證條件- 5 -五、外架總體部署- 5 -第二節、編制依據- 6 -第三節、施工計劃- 6 -一、施工進度計劃- 6 -二、材料計劃- 7 -第四節、施工工藝技術- 10 -一、技術參數- 10 -二、工藝流程- 12 -三、施工方法- 13 -四、檢查驗收- 17 -第五節、施工安全保證措施- 19 -一、組織保障- 19 -二、技術措施- 20 -三、應急預案- 23 -四、監測監控范圍- 25 -第六節、勞動力計劃-

2、27 -1、機構及安全員設置- 27 -2、特種作業人員- 27 -第七節、計算書及相關圖紙- 28 - 腳手架專項施工方案第一節、工程概況一、總體簡介 工程名稱：吉祥家園 工程地址：阜陽市太和縣 建設單位：太和縣吉祥家園房地產有限公司 設計單位：中國中建設計集團有限公司 監理單位：安徽國華建設工程項目管理有限責任公司 勘察單位：阜陽市建筑勘察設計院 施工單位：安徽省阜陽市億源建筑安裝工程有限責任公司二、建筑及結構概況2#、3#樓為框剪結構，二棟樓高度、造型及面積一致，建筑檐口高度53.7m，局部高度57.5m，地下一層，地上十八層；2#、3#樓每棟建筑面積16402.64m2，工程幾何尺寸：

3、 66.95m*17.7m，層高均為2.9m。砼強度在為C25及以上，懸挑梁錨固處樓板厚度為100mm及以上；工程外墻特點：南北立面有空調板外挑600mm。2#、3#樓懸挑腳手架平面布置圖三、施工目標及要求 1、按照JGJ130-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范和JGJ59-2011建筑施工安全檢查標準驗收達到優良標準。 2、確保滿足施工進度需要和安全防護要求。 3、做到安全施工、文明施工、按章施工，確保腳手架在使用周期內安全、穩定、牢靠。 4、所有腳手架操作人員均能做到持證上崗。四、技術保證條件 1、成立腳手架管理安全領導小組，落實職責，強化管理。2、腳手架的搭設和拆除嚴格執行國

4、家有關標準標準要求和本工程專項施工方案的各項內容。3、項目部人員機構配備合理，人員素質能滿足施工技術要求。 4、管理制度嚴謹，執行力強，工作態度認真。 5、選擇有施工過類似工程腳手架搭設的技術和經驗的隊伍。 6、公司技術力量有力，技術指導有方，方案把關認真負責。五、外架總體部署 1、2#、3#樓1-2層高度5.80m，搭設落地式鋼管腳手架（方案另行編制），3層及以上搭設型鋼懸挑鋼管腳手架，本工程分3次懸挑，各懸挑層架體斷開500mm。 2、3-8層為第一懸挑段，型鋼懸挑梁處標高為5.80，懸挑高度17.4m（斷開500mm）；9-14層為第二懸挑段，懸挑處標高23.20，懸挑高度17.4m（斷

5、開500mm）；15-頂層為第三懸挑段，懸挑處標高40.60，懸挑高度13.1+1.5=14.6m，局部57.5m部分另行搭設。 3、架體立桿間距按1.5m設置（有空調板處間距1.4m），立桿步距按1.8m設置，立桿橫距按0.80m設置，內立桿離墻間距按0.20m設置，竹笆腳手板按兩步一鋪，連墻件采用鋼管預埋，隨層二跨設置，剪刀撐按5個立桿且連續設置。 5、架體斷開處層層設置連墻件，并沿斷截面設之字撐。 6、每懸挑層外側設一道安全平網，每懸挑層立桿內側用安全平網封閉，每隔三步鋪設一層腳手片笆。第二節、編制依據 1、吉祥家園工程施工合同 2、吉祥家園施工組織總設計 3、吉祥家園2#、3#樓建筑圖

6、、結構圖 4、直縫電焊鋼管GB/T13973 5、碳素鋼結構鋼GB/T700-2011 6、鋼管腳手架扣件GB15831 7、建筑結構荷載規范GB50009-2001（2006版） 8、金屬拉伸試驗方法GB/T228 9、混凝土結構設計規范GB50010-2010 10、鋼結構設計規范GB50017-2003 11、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 12、建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-2011 13、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91 14、建筑施工腳手架實用手冊 15、建設工程安全管理條例等相關法律法規要求 16、建設部建質200987號危險性較大分

7、部分項工程安全管理辦法第三節、施工計劃一、施工進度計劃 1、根據施工要求，本工程計劃2012年3月中旬搭設落地式腳手架，懸挑腳手架計劃在7月中旬搭設，住宅樓進度按每月四層結構，搭設高度11.6m。 2、確保滿足施工安全要求，腳手架始終超出施工面一步腳手架。階段時間（月）2012年2013年78910111212345678910安裝階段使用階段拆除階段備注：藍色為3#樓腳手架進度計劃，紅色為2#樓腳手架進度計劃。二、材料計劃 1、材料要求 鋼管：1）采用48*3鋼管，材質現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標

8、準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規定，每根鋼管的最大質量不大于25.8kg。2）保證鋼管平直光滑，無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的有關規定，管壁外經除銹涂有防銹漆和黃色面漆。3）舊鋼管表面銹蝕深度、和鋼管的彎曲變形符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的有關規定。4）進場后落實檢查和驗收不合格的鋼管及時清理出現場。 扣件：1）為可

9、鍛鑄造扣件，其材質應符合建設部鋼管腳手扣件標準GB15831的要求，有扣件廠家生產許可證，沒有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格與鋼管相匹配，貼和面平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離大于于5mm。2）鋼管螺栓擰緊扭力矩保證達到65Nm時不破壞。3）舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。 水平懸挑梁：1）采用16#工字鋼鋼，其鋼材強度等級為Q235-A，水平梁懸挑梁所使用的鋼材必須表面平整，無銹蝕。2）截面有足夠的抗彎抵抗距，在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計要求。3）搭設前應進行保養，除銹并統一涂黃色，力

10、求環保美觀。 腳手板、腳手片：1）腳手架作業層鋪板采用竹片笆，片笆寬度要與架子寬度一致，保證鋪設嚴密。2）腳手板必須具有足夠的強度和剛度，并應具有滿足使用要求的平整度。3）竹笆板應符合以下規定：竹笆板應采用平放的竹片縱橫編織而成。竹笆板應按以下方法制作：縱片不得少于5道并第一道用雙片，橫片則一反一正，四邊端縱橫片交點用鋼絲穿過鉆孔每道扎牢。竹片厚度不得小于10mm，竹片寬度可為30mm。每塊竹笆板可沿縱向用鋼絲扎兩道寬40mm雙面夾筋，此夾筋不得用圓釘固定。竹笆板長可為1.5m，寬可為0.8m，長竹笆用作斜道板時，應將橫筋作縱筋。 密目式安全網：1）網目應滿足2000目/100cm2，做耐貫穿

11、試驗不穿透，61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色選用綠色。2）要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及建筑質量監測站檢測合格證明。 連墻件：材料采用鋼管制作，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB 700-88中Q235-A鋼的要求。 其他桿件： 水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉角處的連接桿等采用483.0mm 焊接鋼管，其材質在保證可焊性的條件下應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規定。2、主要材料清單 腳手架桿部件名稱型號用量(m)備注立桿483.04210.8m4縱向水平桿483.07200m防護欄桿+縱向水平桿橫向水平桿483.

12、0960m橫向斜撐483.0472.75m5跨1設連墻件483.0290根隨層2跨，單位(根)安全網 6.*1.83132單位()腳手板竹笆7202步1設，單位()擋腳板 木板9002步1設備注：本材料表為懸挑一次（17.4m高度）材料用量。 3、材料根據施工進度情況，由作業班組編制材料計劃，提前3天報項目技術負責人審核后落實進場。第四節、施工工藝技術一、技術參數根據工程外截面的不同情況，本工程采用4種形式進行懸挑，L1梁無障礙處工程臨邊，梁長3m，鋪設在建筑物內1.9m，實際錨固長度1.6m，伸出建筑物長度1.1m，實際懸挑長度1.2m；L2梁用于飄窗空調板，梁長4.5m，鋪設在建筑物內長度

13、2.8m，實際錨固長度2.5m，伸出建筑物長度1.7m，實際外挑1.8m（有空調板處架體寬度可適當縮?。?；L3用于陽臺處，梁長7m，鋪設在建筑物內長度4.4m實際錨固長度4.1m，伸出建筑物長度2.6m，實際外挑2.7m;L4用于轉角處，梁長4m，鋪設在建筑物內長度2.5m實際錨固長度2.2m，伸出建筑物長度1.5m，實際外挑1.6m。樓梯間、電梯井處、轉角處局部處理見節點詳圖。各懸挑梁參數如下：【普通型鋼懸挑腳手架L1】腳手架排數雙排大小橫桿布置大橫桿在上搭設高度(m)16.9立桿型號48 3立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.8立桿步距(m)1.8連墻件布置方式隨層兩跨型鋼懸挑長度(m)

14、1.1錨固長度(m)1.9鋼絲繩支撐道數1（儲備）施工均布荷載(kN/m2)2壓環直徑20mm吊環直徑20mm同時施工層數2腳手板鋪設層數4地區阜陽市基本風壓(kN/m2)0.25砼強度C25樓板厚度（mm）100【普通型鋼懸挑腳手架L2】腳手架排數雙排大小橫桿布置大橫桿在上搭設高度(m)17.4立桿型號48 3立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.8立桿步距(m)1.8連墻件布置方式隨層兩跨型鋼懸挑長度(m)1.7錨固長度(m)2.8鋼絲繩支撐道數1（儲備）施工均布荷載(kN/m2)2壓環直徑20mm吊環直徑20mm同時施工層數2腳手板鋪設層數4地區阜陽市基本風壓(kN/m2)0.25砼強度

15、C25樓板厚度（mm）100【普通型鋼懸挑腳手架L3】腳手架排數雙排大小橫桿布置大橫桿在上搭設高度(m)17.4立桿型號48 3立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.8立桿步距(m)1.8連墻件布置方式隨層兩跨型鋼懸挑長度(m)2.6錨固長度(m)4.4鋼絲繩支撐道數1（儲備）施工均布荷載(kN/m2)2壓環直徑20mm吊環直徑20mm同時施工層數2腳手板鋪設層數4地區阜陽市基本風壓(kN/m2)0.25砼強度C25樓板厚度（mm）100【普通型鋼懸挑腳手架L4】腳手架排數雙排大小橫桿布置大橫桿在上搭設高度(m)17.4立桿型號48 3立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.8立桿步距(m)1.

16、8連墻件布置方式隨層兩跨型鋼懸挑長度(m)1.5錨固長度(m)2.5鋼絲繩支撐道數1（儲備）施工均布荷載(kN/m2)2壓環直徑20mm吊環直徑20mm同時施工層數2腳手板鋪設層數4地區阜陽市基本風壓(kN/m2)0.25砼強度C25樓板厚度（mm）100二、工藝流程 普通型鋼懸挑腳手架水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。三、施工方法 普通型鋼懸挑腳手架 1、水平懸挑梁設置方法水平懸挑梁采用16#工字鋼，長度分別為L1=3m、L2=4.0m ，工字鋼外挑部分長度L1=1.2m、L2=1.6m，具體布置情況見懸挑梁平面布置圖，壓環采用20圓鋼加工，

17、壓環高度300mm，外露混凝土面200mm，錨固在鋼筋下的長度300mm，每根懸挑梁根部設二道壓環，錨環間距見下圖，錨固段邊口處設一道壓環，工字鋼與壓環間隙用木塞緊，并用鐵釘固定，鋼粱上焊接100mm、外徑35mm的鋼管用以定位，立桿套座其外；做為安全儲備及保障，對懸挑梁進行斜拉卸荷，吊環設置上一層樓面邊梁上，吊環采用20圓鋼加工，錨固在砼內的長度不小于300mm，鋼絲繩采用12.5mm，每根鋼絲繩頭不少于3個同規格的繩卡固定，每個繩卡間距100mm，端面留安全長度150mm，卡蓋朝主繩方向，挑梁層鋪設腳手板并設安全平網封閉到邊，懸挑段基本層外側設置一道安全平網，防止人員和物體墜落。錨環布置圖

18、如下： 2、立桿設置方法1）立桿橫距0.8m，縱距1.5m（有空調板處按1.4m），在搭設中，相鄰兩根立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內，與相近大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一。2）立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，確保立桿承載力，不得隔步設置或遺漏。3）立桿的垂直偏差按架高的1/400進行控制，使其全高偏斜不大于10cm。4）立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3，頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位扎結不

19、少于3道，立桿頂端高出檐口上皮1.5m。 3、大橫桿、小橫桿、剪刀撐設置1）大橫桿（縱向水平桿）縱向水平桿步距為1.8m，設置在立桿內側，其長度不小于3跨，縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件應該交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離里不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3，同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/300，且不大于5cm。2）小橫桿（橫向水平桿）小橫桿緊貼立桿布置，兩端固定在立桿上，每個主節點處必須設置一根橫向水平桿，且嚴禁拆除，填芯桿均勻設置在小橫桿上。3）剪刀撐剪刀撐沿腳手架

20、兩端和轉角處起腳，每5根立桿設一道，沿外側立面整個長度和高度上連續設置，剪刀撐斜桿與地面的傾角控制在4560之間。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，采用3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不大于150mm。 4、腳手板的鋪設要求1）腳手板采用竹片笆鋪設，每3步應滿鋪一層，作業層應隨層鋪設。2）腳手架填芯設置兩根縱向水平桿上搭在橫向水平桿上并用扣件固定。3）竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。4）自頂層作業層的腳手板下計，宜每隔

21、3步滿鋪一層腳手板。 5、防護欄桿1）腳手架外側使用建設主管部門認可，并經實驗室檢測合格的綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。2）選用18#鉛絲固定安全網，要求嚴密、平整、牢固。3）腳手架外側必須設雙道護身欄桿，高度1.2m和0.6m，腳手板外側設20cm高木踢腳板。4）腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設同上防護欄桿和踢腳板。 6、連墻件 1）連墻件采用鋼管預埋，用鋼管扣件與架體剛性連接。步距原則上按樓層設置，縱距按4.5m布置。 2）連墻件的布置應符合下列規定： 在主節點處設置，偏離主節點的距離不應大于300mm； 從懸挑層第一步縱向水平桿處開始設

22、置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定； 采用菱形布置連墻件； 一字型、開口型腳手架及腳手架轉角處的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不大于建筑物的層高。連墻件中的連墻桿呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接； 4）連墻件構造示意圖 7、架體內側封閉 1）架體內側與建筑物封閉，采用安全網進行封閉； 2）封閉按每懸挑層設置，每懸挑層封閉一層，做法如下圖： 8、架體與物料提升機（施工電梯）斷開處的處理 1）架體斷開處按樓層設置連墻件，做法同連墻件。 2）物料提升機（施工電梯）接料臺隨腳手架搭設，并做好臨邊防護。 3）腳手架斷開截面至上而下設之字撐。

23、四、檢查驗收 普通型鋼懸挑腳手架 1、腳手架搭設完成3步架時，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。 2、腳手架驗收由搭設單位組織自檢和驗收，合格后報項目部負責人組織技術安全人員進行檢查驗收，合格報監理單位組織驗收。 3、驗收時應具備下列文件 1）根據編制依據相關文件法規要求所形成的施工組織設計文件。 2）腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志。 3）腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄。 4）腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄。 5）腳手架工程的施工驗收報告。 4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。

24、1）構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。 2）安全網的張掛及扶手的設置是否齊全。 3）桿件的設置和連接，連墻件、支撐等的構造是否符合要求。 4）垂直度、水平度及是否合格。 5）扣件螺栓是否松動，是否超載。 5、驗收完成填寫懸挑腳手架搭設驗收單，安裝班組、安裝單位、施工單位、監理單位完成簽字手續。外腳手架搭設的技術要求及允許偏差（見下表）求外腳手架搭設的技術要及允許偏差序號項 目允許偏差(mm)1立桿垂直度：H=2080m100mm2間距步距偏差20mm柱距偏差50mm排距偏差20mm3大橫桿高差桿 兩 端20mm同跨同一橫截面內的高差10mm4扣件安裝中心節點處各扣件

25、距離中心節點高差150mm兩根相鄰立柱對接扣件高差-50mm扣件螺栓擰緊扭力矩5剪刀撐斜桿與地面的偏差6腳手板外伸偏差、搭接050mm第五節、施工安全保證措施 一、組織保障 1、組織機構項目經理項目技術部項目施工、質安部架子班長外架操作工人 2、成立安全生產領導小組（各人員職責詳見P25） 組 長：姚德軍 組 員：陳飛、姚德明、范輝、王志賢、楊斌、呂標、王功球、王云峰、韋國強 3、安全保證體系流程圖 二、技術措施 1、腳手架搭設安全技術措施普通型鋼懸挑腳手架 1）架體應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，采用10鍍鋅圓鋼與建筑物避雷網連接，并檢測接地電阻不大于3

26、0。 2）做好外腳手架與外電的防護工作。 3）定期檢查腳手架，發現安全隱患，要及時整改和消除，確保施工安全生產。 4）外腳手架嚴禁鋼竹混搭，嚴禁與模板支撐，接料平臺、塔吊、龍門架附著等連接。 5）外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6）嚴禁存在探頭板和捆扎不牢，嚴禁堆放建筑垃圾和雜物。 7）結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 8）嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于2kN/m2，確保較大安全儲備。 9）結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不

27、超過兩層。 10）各作業層之間設置可靠的防護柵欄和安全網，防止墜落物體傷人。 11）定期對腳手架工字鋼、預埋件、架體垂直度進行觀測，超過規定數值及時采取加固和防范措施，防止發生傾斜和倒塌事故。 12）六級以上大風嚴禁作業，夏季實施應避開高溫時段，保證防暑藥品發放，保證茶水供應，防止中暑事件發生。 2、腳手架拆除安全技術措施 1）拆架前: (1) 應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求； (2) 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經項目負責人批準后方可實施； (3) 應由工程技術負責人進行拆除安全技術交底； (4) 應清除腳手架上雜物及地面障礙物。 2

28、）拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第6.4.32條第4款、第6.6.3條第1、2款的規定設置連墻件和橫向斜撐加固。 3）拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4）拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5）拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然

29、后托住中間，再解端頭扣件。 6）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.0m）時，應先在適當位置搭設臨時加固后，再拆除連墻件。 7）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10）拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和

30、鐵絲要集中回收處理。 11）輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 12）當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 13）如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 14）翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。 三、應急預案 1、目的提高作業班組和項目部對腳手架安全事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。 2、應急領導小組及其職責 應急領導小組由組長、副組

31、長、成員等構成。 (1) 領導各部門、班組對應急人員的培訓和演習工作，提高應變能力。 (2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。 (3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。 (4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。 3、應急反應預案 (1) 事故報告程序 事故發生后，應將事故情況及時如實逐級上報，并聯絡報警，組織搶救，必要時可越級上報。 (2) 事故報告 一般事故（輕傷）24小時上報單位，重傷或死亡事故立即上報到單位。 (3) 現場事故應急處理 腳手架施工過程可能發生的事故主要有：火災事故、雷擊觸電事故、高空墜落、落物傷人、架體倒塌等事

32、故。（A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。（B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。（C) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行

33、搶救。（D) 架體倒塌事故：架體倒塌是大事故，要第一時間啟動應急預案，及時與公司、主管部門、110、119聯系，組織自救和搶救傷員。 4、應急小組職責和聯絡方式 職責：主持施工現場全面應急救援工作 職責：負責應急救援工作的技術保障 職責：負責收集事故證據，保護事故現場 職責：負責施救和人員調配工作 職責：負責材料供應和物資保障。 職責：負責架子班組人員、物資的調運，安排和指揮。 醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場顯要位置張貼，以便緊急情況下使用，應急人員通訊工具24小時保證暢通。 四、監測監控范圍 1、安全管理 1）搭設人員必須持有特種作業人員資格證，并按

34、規定年審合格的人員。 2）搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋； 3）腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用； 4）作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備； 5）當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪； 6）腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按規定搭設和拆除； 7）在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿； 8）不得在腳手架基

35、礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報有關部門批準； 9）在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守； 10）工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005的有關規定執行； 11）搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。 2、日常維護管理要求1）使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等

36、容器分類貯存，放在室內；2）彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換；3）做好堆放鋼管和扣件的防腐工作，對鋼管進行除銹刷漆和防雨，扣件要涂油，防水；4）腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿；5）健全制度，加強管理，減少損耗，提高效益，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗。第六節、勞動力計劃 1、機構及安全員設置 搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監

37、控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。 項目管理人員編制及責任分工如下： 項目經理：姚德軍，負責協調指揮工作； 技術負責：陳飛，責方案交底和技術交底； 安 全 員：姚德明，負責現場安全檢查工作； 材 料 員：王志賢，負責現場材料計劃、物質準備； 架子班長：楊斌、呂標，負責腳手架現場具體施工； 2、特種作業人員 腳手架搭設或拆除時，作業班組配備人員如下： 1、施工技術員1人：主要負責腳手架搭設、拆除的技術指導； 2、兼職安全巡查員2人：主要負責腳手架搭拆的安全監督工作； 3、腳手架搭拆特種作業技術工人15人：根據進度需要

38、，主要負責腳手架的搭設、拆除工作； 4、其他配合人員3人，主要負責協助塔吊及操作人員對鋼管、扣件等的運輸工作。第七節 、計算書及相關圖紙 按最不利因素計算，搭設高度取17.4m，高度變化系數取53.7m參數值，立桿穩定性取40.6m時參數值，轉角懸挑梁間距按1500mm設置，不另行計算。（本方案內鋼絲繩進行的計算為獨立受力計算，并非與工字鋼共同受力計算）【計算書】型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書L1梁計算書一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架搭設高度H(m)17.4腳手架沿縱向搭設長度L(m)180立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)

39、0.8內立桿離建筑物距離a(m)0.2雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式5跨1設裝修腳手架作業層數nzj2裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區安徽阜陽市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.25風荷載體型系數s1.13風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.67風荷載標準值k

40、(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.36，0.32 計算簡圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.10.8/(2+1)+1.420.8/(2+1)=0.82kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n

41、+1)=(0.033+0.10.8/(2+1)+20.8/(2+1)=0.59kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.10.821.52=0.18kNm =Mmax/W=0.18106/4490=41.02N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.5915004/(100206000107800)=0.916mm max0.916mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.821.5=1.

42、35kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.591.5=0.98kN四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.35kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=0.98kN q=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.36106/4490=80.09N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max0.804mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極

43、限狀態 Rmax=1.37kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=1.35/2=0.68kNRc=0.98=7.2kN 橫向水平桿：Rmax=1.37kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H17.4腳手架鋼管類型483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.52/20.033/1.8)17.4=2.57kN 單內立桿：NG1k=2.57kN 2、腳

44、手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(17.4/1.8+1)1.50.80.11/2/2=0.32kN 單內立桿：NG2k1=0.32kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(17.4/1.8+1)1.50.171/2=1.36kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.517.4=0.26kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.32+1.36+0.26=1.94kN 單內立桿

45、：NG2k=NG2k1=0.32kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(nzjGkzj)/2=1.50.8(22)/2=2.4kN 內立桿：NQ1k=2.4kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.57+1.94)+ 0.91.42.4=8.44kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.57+0.32)+ 0.91.42.4=6.49kN七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19

46、鋼絲繩繩夾數量n3吊環設置共用花籃螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)10花籃螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)170卸荷系數Kf0.8上部增加荷載高度(m)17.4腳手架卸荷次數N1 第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)12.914.5320011001.5鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法 第1次卸荷驗算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69

47、.86 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.56.4914.5/17.41.5/1.5=6.49kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.58.4414.5/17.41.5/1.5=8.44kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sin1=6.49/sin86.19=6.51kN T2=P2/sin2=8.44/sin69.86=8.99kN 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=8.99kN 繩夾數量：n=1.667Fg/(2T)=1.6678.99/(215.19)=1個n=3個 滿足要求！ 花籃螺栓驗算：

48、=Fg103/(de2/4)=8.99103/(102/4)=114.43N/mm2ft=170N/mm2 滿足要求！ Pg=kFg/=98.99/0.85=95.16kN 鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(95.16/0.5)1/2=13.8mm 吊環最小直徑dmin=(2A/)1/2=(2Fg/(f)1/2=(28.99103/(65)1/2=10mm 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑13.8mm，必須拉緊至8.99kN，吊環最小直徑為10mm。八、立桿穩定性驗算腳手架

49、搭設高度H17.4立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式隨層兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.

50、4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx頂-hx1)+max17.4，(1-Kf)hj頂)/H=(1.2(2.57+1.94)+1.42.4)(2.9+(1-0.8)(2.9-2.9)+max17.4，(1-0.8)14.5)/17.4=10.24kN =N/(A)=10236.59/(0.188424)=128.42N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx頂-hx1)+max17.4，(1-Kf)hj頂)/H=(1.2(2.57+1.94)+0.91.42.4)(2

51、.9+(1-0.8)(2.9-2.9)+max17.4，(1-0.8)14.5)/17.4=9.84kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.321.51.82/10=0.2kNm =N/(A)+ Mw/W=9844.59/(0.188424)+196343.44/4490=167.23N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式隨層兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值f

52、(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.3621.821.5=5.49kN 長細比=l0/i=600/15.8=37.97，查規范表A.0.6得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.49+3)103/(0.9489)=19.22N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=5.49+3=8.49kN0.912=10.8kN 滿足要求！十、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱數量計算公式用量(m)備注立桿2H(L/la+1)4210.8縱向水平

53、桿(2(njj+nzj+nqj)+(2+n)(H/h+1)L7200防護欄桿+縱向水平桿橫向水平桿(H/h+1)(L/la+1)lb960橫向斜撐(H/h+1)(L/la+1)1/5(h2+lb2)0.5472.755跨1設連墻件LH/(2la2h)2902步2跨，單位(根)安全網 LH3132單位()腳手板(H/h+1)1/2Llb7202步1設，單位()擋腳板 (H/h+1)1/2L9002步1設 懸挑梁驗算一、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1200主梁外錨

54、固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1600梁/樓板混凝土強度等級C25二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉115029001150否 作用點號各排立桿傳至梁上荷載F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)110.243001500210.2411001500 附圖如下：平面圖立面圖三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)113

55、0主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.24/1=10.24kN 第2排：F2=F2/nz=10.24/1=10.24kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=14.56106/141000=103.24N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=20

56、.781000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=24.56N/mm2 max=24.56N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=6.45mm=2lx/250=21200/250=9.6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-8.9kN,R2=30.08kN四、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/1=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=14.56106/(1.05141103)+0103/2610=98.32N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中

57、b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2.8 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.97。 = Mmax/(bWx)=14.56106/(0.97141103)=106.51N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1600梁/樓板混凝土強度等級C25壓環鋼筋1 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =4.45kN 壓環鋼筋驗算： =N/(4A)=N/d2=8.

58、9103/(3.14202)=7.08N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度符合要求！L2梁計算書一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架搭設高度H(m)17.4腳手架沿縱向搭設長度L(m)180立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.4立桿橫距lb(m)0.8內立桿離建筑物距離a(m)0.65雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型竹芭

59、腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式5跨1設裝修腳手架作業層數nzj2裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區安徽阜陽市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.25風荷載體型系數s1.13風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.29，1.14風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.36，0.32 計算簡圖：立面圖側面圖

60、三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.10.8/(2+1)+1.420.8/(2+1)=0.82kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.10.8/(2+1)+20.8/(2+1)=0.59k

61、N/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.10.821.42=0.16kNm =Mmax/W=0.16106/4490=35.74N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.5914004/(100206000107800)=0.695mm max0.695mmminla/150，10min1400/150，109.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.821.4=1.26kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.591.4=0

62、.91kN四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.26kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=0.91kN q=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.34106/4490=74.8N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max0.747mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.28kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣

63、件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=1.26/2=0.63kNRc=0.98=7.2kN 橫向水平桿：Rmax=1.28kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H17.4腳手架鋼管類型483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.42/20.033/1.8)17.4=2.54kN 單內立桿：NG1k=2.54kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkj

64、b1/2/2=(17.4/1.8+1)1.40.80.11/2/2=0.3kN 單內立桿：NG2k1=0.3kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(17.4/1.8+1)1.40.171/2=1.27kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.417.4=0.24kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.3+1.27+0.24=1.81kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0.3kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(

65、nzjGkzj)/2=1.40.8(22)/2=2.24kN 內立桿：NQ1k=2.24kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.54+1.81)+ 0.91.42.24=8.04kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.54+0.3)+ 0.91.42.24=6.23kN七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3吊環設置共用花籃螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)10花籃螺栓

66、抗拉強度設計值ft(N/mm2)170卸荷系數Kf0.8上部增加荷載高度(m)17.4腳手架卸荷次數N1 第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)12.914.5320011001.4 第1次卸荷驗算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.

67、56.2314.5/17.41.4/1.4=6.23kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.58.0414.5/17.41.4/1.4=8.04kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sin1=6.23/sin86.19=6.24kN T2=P2/sin2=8.04/sin69.86=8.57kN 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=8.57kN 繩夾數量：n=1.667Fg/(2T)=1.6678.57/(215.19)=1個n=3個 滿足要求！ 花籃螺栓驗算：=Fg103/(de2/4)=8.57103/(102/4)=109.07N/mm2ft=170N/mm

68、2 滿足要求！ Pg=kFg/=98.57/0.85=90.7kN 鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(90.7/0.5)1/2=13.47mm 吊環最小直徑dmin=(2A/)1/2=(2Fg/(f)1/2=(28.57103/(65)1/2=10mm 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑13.47mm，必須拉緊至8.57kN，吊環最小直徑為10mm。八、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H17.4立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值

69、f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式隨層兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx頂-hx1)+max17.4，(1-Kf)hj頂)/H=(1.2

70、(2.54+1.81)+1.42.24)(2.9+(1-0.8)(2.9-2.9)+max17.4，(1-0.8)14.5)/17.4=9.75kN =N/(A)=9749.03/(0.188424)=122.3N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx頂-hx1)+max17.4，(1-Kf)hj頂)/H=(1.2(2.54+1.81)+0.91.42.24)(2.9+(1-0.8)(2.9-2.9)+max17.4，(1-0.8)14.5)/17.4=9.38kN

71、Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.321.41.82/10=0.18kNm =N/(A)+ Mw/W=9383.16/(0.188424)+183253.87/4490=158.53N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式隨層兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.

72、40.3621.821.4=5.12kN 長細比=l0/i=600/15.8=37.97，查規范表得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.12+3)103/(0.9489)=18.39N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=5.12+3=8.12kN0.912=10.8kN 滿足要求！十、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱數量計算公式用量(m)備注立桿2H(L/la+1)4489.2縱向水平桿(2(njj+nzj+nqj)+(2+n)(H/h+1)L7200防護欄桿+縱向水平桿橫向水平桿(H/h+1)(

73、L/la+1)lb1032橫向斜撐(H/h+1)(L/la+1)1/5(h2+lb2)0.5508.25跨1設連墻件LH/(2la2h)3112步2跨，單位(根)安全網 LH3132單位()腳手板(H/h+1)1/2Llb7202步1設，單位()擋腳板 (H/h+1)1/2L9002步1設 懸挑梁驗算一、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1400主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1600主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2500梁/樓板混凝土強度等級C25二、荷載

74、布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉115029001150否 作用點號各排立桿傳至梁上荷載F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)19.75750140029.7515501400 附圖如下：平面圖立面圖三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz2主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)21

75、5主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.75/2=4.88kN 第2排：F2=F2/nz=9.75/2=4.88kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=11.56106/141000=82.01N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.161000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.01N/mm2 max=12.01N/mm

76、2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=10.12mm=2lx/250=21600/250=12.8mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-4.31kN,R2=15.1kN四、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/2=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=11.56106/(1.05141103)+0103/2610=78.11N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根

77、據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.89。 = Mmax/(bWx)=11.56106/(0.89141103)=91.76N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2500梁/樓板混凝土強度等級C25 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =2.16kN 壓環鋼筋驗算： =N/(4A)=N/d2=4.31103/(3.14202)=3.43N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構

78、設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度符合要求！L3梁計算書一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架搭設高度H(m)17.4腳手架沿縱向搭設長度L(m)180立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.8內立桿離建筑物距離a(m)1.7雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型

79、木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式5跨1設裝修腳手架作業層數nzj2裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區安徽阜陽市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.25風荷載體型系數s1.13風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.29，1.14風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.36，0.32 計算簡圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性

80、矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.10.8/(2+1)+1.420.8/(2+1)=0.82kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.10.8/(2+1)+20.8/(2+1)=0.59kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.10.821.52=0.18kNm =Mmax/W=0.18106/

81、4490=41.02N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.5915004/(100206000107800)=0.916mm max0.916mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.821.5=1.35kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.591.5=0.98kN四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.35kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用極限

82、狀態 由上節可知F1=Rmax=0.98kN q=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.36106/4490=80.09N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max0.804mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.37kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=1.35/2=0.68kNRc=0.98=7.2kN 橫向水平桿：Rm

83、ax=1.37kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H17.4腳手架鋼管類型483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.52/20.033/1.8)17.4=2.57kN 單內立桿：NG1k=2.57kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(17.4/1.8+1)1.50.80.11/2/2=0.32kN 單內立桿：NG2k1=0.32kN 3、欄桿與擋腳板自重

84、標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(17.4/1.8+1)1.50.171/2=1.36kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.517.4=0.26kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.32+1.36+0.26=1.94kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0.32kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(nzjGkzj)/2=1.50.8(22)/2=2.4kN 內立桿：NQ1k=2.4kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿

85、：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.57+1.94)+ 0.91.42.4=8.44kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.57+0.32)+ 0.91.42.4=6.49kN七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3吊環設置共用花籃螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)10花籃螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)170卸荷系數Kf0.8上部增加荷載高度(m)17.4腳手架卸荷次數N1 第N次卸荷卸荷點位置高度hx(

86、m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)12.914.5320011001.5 第1次卸荷驗算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.56.4914.5/17.41.5/1.5=6.49kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.58.4414.5/1

87、7.41.5/1.5=8.44kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sin1=6.49/sin86.19=6.51kN T2=P2/sin2=8.44/sin69.86=8.99kN 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=8.99kN 繩夾數量：n=1.667Fg/(2T)=1.6678.99/(215.19)=1個n=3個 滿足要求！ 花籃螺栓驗算：=Fg103/(de2/4)=8.99103/(102/4)=114.43N/mm2ft=170N/mm2 滿足要求！ Pg=kFg/=98.99/0.85=95.16kN 鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(95.16/0.

88、5)1/2=13.8mm 吊環最小直徑dmin=(2A/)1/2=(2Fg/(f)1/2=(28.99103/(65)1/2=10mm 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑13.8mm，必須拉緊至8.99kN，吊環最小直徑為10mm。八、立桿穩定性驗算腳手架搭設高度H17.4立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式隨層兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=

89、2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx頂-hx1)+max17.4，(1-Kf)hj頂)/H=(1.2(2.57+1.94)+1.42.4)(2.9+(1-0.8)(2.9-2.9)+max17.4，(1-0.8)14.5)/17.4=1

90、0.24kN =N/(A)=10236.59/(0.188424)=128.42N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx頂-hx1)+max17.4，(1-Kf)hj頂)/H=(1.2(2.57+1.94)+0.91.42.4)(2.9+(1-0.8)(2.9-2.9)+max17.4，(1-0.8)14.5)/17.4=9.84kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.321.51.82/10=0.2kNm =N/(A)+ Mw/

91、W=9844.59/(0.188424)+196343.44/4490=167.23N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式隨層兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.3621.821.5=5.49kN 長細比=l0/i=600/15.8=37.97，查規范表得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac

92、)=(5.49+3)103/(0.9489)=19.22N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=5.49+3=8.49kN0.912=10.8kN 滿足要求！十、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱數量計算公式用量(m)備注立桿2H(L/la+1)4210.8縱向水平桿(2(njj+nzj+nqj)+(2+n)(H/h+1)L7200防護欄桿+縱向水平桿橫向水平桿(H/h+1)(L/la+1)lb960橫向斜撐(H/h+1)(L/la+1)1/5(h2+lb2)0.5472.755跨1設連墻件LH/(2la2h)

93、2902步2跨，單位(根)安全網 LH3132單位()腳手板(H/h+1)1/2Llb7202步1設，單位()擋腳板 (H/h+1)1/2L9002步1設 懸挑梁驗算一、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)2700主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)4100梁/樓板混凝土強度等級C25二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參

94、與計算1下撐260029001150是 作用點號各排立桿傳至梁上荷載F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)110.2418001500210.2426001500 附圖如下：平面圖立面圖三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25k

95、N/m 第1排：F1=F1/nz=10.24/1=10.24kN 第2排：F2=F2/nz=10.24/1=10.24kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=5.3106/141000=37.6N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.681000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=7.89N/mm2 max=7.89N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=1.07mm=2lx/250=22700/250=21.6mm

96、 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=0.06kN,R2=5.17kN,R3=16.94kN四、下撐桿件驗算 下撐桿材料類型工字鋼下撐桿截面類型16號工字鋼下撐桿截面積A(cm2)26.1下撐桿截面慣性矩I(cm4)1130下撐桿截面抵抗矩W(cm3)141下撐桿材料抗壓強度設計值f(N/mm2)205下撐桿彈性模量E(N/mm2)206000下撐桿件截面回轉半徑i(cm)6.58對接焊縫抗壓強度設計值ftw(N/mm2)140 下撐桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1150)=68.37 下撐桿件支座力： RX1=nzR3=116.94=16.94kN 主梁

97、軸向力： NXZ1=RX1/tan1=16.94/tan68.37=6.72kN 下撐桿件軸向力： NX1=RX1/sin1=16.94/sin68.37=18.23kN 下撐桿件的最大軸向拉力NX=maxNx1.Nxi=18.23kN 下撐桿長度： L01=(L12+L22)0.5=(29002+11502)0.5=3119.7mm 下撐桿長細比： 1=L01/i=3119.7/65.8=47.41 查鋼結構設計規范GB50017-2003表C得，1=0.872 軸心受壓穩定性計算： 1=NX1/(1A)=18227.92/(0.8722610)=8.01N/mm2f=205N/mm2 符合

98、要求！ 對接焊縫驗算： =NX/(lwt)=18.23103/A=18.23103/2610=6.98N/mm2fcw=140N/mm2 符合要求！五、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =(NXZ1)/nz=(6.72)/1=6.72kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=5.3106/(1.05141103)+6.72103/2610=38.38N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.07 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB5001

99、7-2003)附表B，得到 b值為0.81。 = Mmax/(bWx)=5.3106/(0.81141103)=46.62N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)4100梁/樓板混凝土強度等級C25壓環鋼筋未受拉力，無需計算，節點按構造做法即可。L4梁計算書型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書架體驗算一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架搭設高度H(m)17.4腳手架沿縱向搭設長度L(m)180立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(

100、m)1.5立桿橫距lb(m)0.8內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式5跨1設裝修腳手架作業層數nzj2裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區安徽阜陽市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.25風荷載體型系數s1.13風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩

101、定性)1.29，1.14風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.36，0.32 計算簡圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.10.8/(2+1)+1.420.8/(2+1)=0.82kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.033+G

102、kjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.10.8/(2+1)+20.8/(2+1)=0.59kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.10.821.52=0.18kNm =Mmax/W=0.18106/4490=41.02N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.5915004/(100206000107800)=0.916mm max0.916mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1

103、.1qla=1.10.821.5=1.35kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.591.5=0.98kN四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.35kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=0.98kN q=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.36106/4490=80.09N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max0.804mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 滿

104、足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.37kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=1.35/2=0.68kNRc=0.98=7.2kN 橫向水平桿：Rmax=1.37kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H17.4腳手架鋼管類型483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.52/20.033/1.8)17.4=2.57kN 單

105、內立桿：NG1k=2.57kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(17.4/1.8+1)1.50.80.11/2/2=0.32kN 單內立桿：NG2k1=0.32kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(17.4/1.8+1)1.50.171/2=1.36kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.517.4=0.26kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.32+1.

106、36+0.26=1.94kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0.32kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(nzjGkzj)/2=1.50.8(22)/2=2.4kN 內立桿：NQ1k=2.4kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.57+1.94)+ 0.91.42.4=8.44kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.57+0.32)+ 0.91.42.4=6.49kN七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾

107、螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3吊環設置共用花籃螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)10花籃螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)170卸荷系數Kf0.8上部增加荷載高度(m)17.4腳手架卸荷次數N1 第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)12.914.5320011001.5 第1次卸荷驗算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1

108、100)=69.86 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.56.4914.5/17.41.5/1.5=6.49kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.58.4414.5/17.41.5/1.5=8.44kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sin1=6.49/sin86.19=6.51kN T2=P2/sin2=8.44/sin69.86=8.99kN 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=8.99kN 繩夾數量：n=1.667Fg/(2T)=1.6678.99/(215.19)=1個n=3個 滿足要求！

109、花籃螺栓驗算：=Fg103/(de2/4)=8.99103/(102/4)=114.43N/mm2ft=170N/mm2 滿足要求！ Pg=kFg/=98.99/0.85=95.16kN 鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(95.16/0.5)1/2=13.8mm 吊環最小直徑dmin=(2A/)1/2=(2Fg/(f)1/2=(28.99103/(65)1/2=10mm 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑13.8mm，必須拉緊至8.99kN，吊環最小直徑為10mm。八、立桿穩

110、定性驗算腳手架搭設高度H17.4立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式隨層兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 長細比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+N

111、G2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx頂-hx1)+max17.4，(1-Kf)hj頂)/H=(1.2(2.57+1.94)+1.42.4)(2.9+(1-0.8)(2.9-2.9)+max17.4，(1-0.8)14.5)/17.4=10.24kN =N/(A)=10236.59/(0.188424)=128.42N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx頂-hx1)+max17.4，(1-Kf)hj頂)/H=(1.2(2.57+1.94)+0.91.

112、42.4)(2.9+(1-0.8)(2.9-2.9)+max17.4，(1-0.8)14.5)/17.4=9.84kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.321.51.82/10=0.2kNm =N/(A)+ Mw/W=9844.59/(0.188424)+196343.44/4490=167.23N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式隨層兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗

113、壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.3621.821.5=5.49kN 長細比=l0/i=600/15.8=37.97，查規范表得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.49+3)103/(0.9489)=19.22N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=5.49+3=8.49kN0.912=10.8kN 滿足要求！十、腳手架材料用量計算腳手架桿部件名稱數量計算公式用量(m)備注立桿2H(L/la+1)4210.8縱向

114、水平桿(2(njj+nzj+nqj)+(2+n)(H/h+1)L7200防護欄桿+縱向水平桿橫向水平桿(H/h+1)(L/la+1)lb960橫向斜撐(H/h+1)(L/la+1)1/5(h2+lb2)0.5472.755跨1設連墻件LH/(2la2h)2902步2跨，單位(根)安全網 LH3132單位()腳手板(H/h+1)1/2Llb7202步1設，單位()擋腳板 (H/h+1)1/2L9002步1設 懸挑梁驗算一、基本參數懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1600主梁

115、外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2200梁/樓板混凝土強度等級C25二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉115029001150否 作用點號各排立桿傳至梁上荷載F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)110.244001500210.2412001500 附圖如下：立面圖三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130

116、主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=10.24/1=10.24kN 第2排：F2=F2/nz=10.24/1=10.24kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=16.7106/141000=118.47N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=20.8

117、81000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=24.68N/mm2 max=24.68N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=12.72mm=2lx/250=21600/250=12.8mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-7.32kN,R2=28.75kN四、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =0/nz=0/1=0kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=16.7106/(1.05141103)+0103/2610=112.83N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其

118、中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.6 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.89。 = Mmax/(bWx)=16.7106/(0.89141103)=132.55N/mm2f=215N/mm2 符合要求！五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2200梁/樓板混凝土強度等級C25 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =3.66kN 壓環鋼筋驗算： =N/(4A)=N/d2=7.32103/(3.14202)=5.82N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 符合要求！【節點圖】 （錨環錨固于板筋下方，以加強其錨固）