1、 龍棲灣溫泉一號項目 懸挑腳手架施工方案 編 制 人 ： 審 核 人 ： 批 準 人 ： 目 錄第一章 編制依據1第二章 工程概況12.1工程概況12.2 腳手架的搭設概況2第三章 施工準備與資源配置計劃23.1 施工準備工作23.3.1 圖紙的審核23.3.2 方案的制定和安全技術交底23.2 資源投入計劃33.2.1 勞動力配置計劃33.2.2 材料配置計劃33.3 材料及設備進場驗收標準33.4 施工進度計劃5第四章 懸挑腳手架施工工藝54.1 技術參數54.2 施工工藝64.2.1工藝流程64.2.2 施工方法64.2.3 懸挑式腳手架的封閉134.2.5檢查驗收14第五章 腳手架安全

2、保證措施205.1 安全保證體系205.1.1 安全管理組織機構205.1.2安全責任制度和安全管理職責205.2 腳手架施工的安全措施225.2.1 腳手架搭設安全措施225.2.2 腳手架拆除安全措施235.3 防雷措施245.3.1 避雷裝置245.3.2 接閃器245.3.4 接地線即引下線245.3.5 設置避雷裝置還要注意下列事項255.4 監測措施255.4.1 監測控制255.4.2 監測點設置255.4.3 儀器設備配置255.4.4 監測說明255.4.5 監測頻率26第六章 安全應急預案266.1 建立應急小組確定應急處理程序266.1.1 編制安全應急預案的目的266.

3、1.2 應急救援組織架構圖266.2 應急救援預案276.2.1 事故報告程序276.2.2 事故報告276.3 應急救援措施286.3.1 應急準備工作286.3.2 應急措施29第七章 腳手架安全計算357.1、型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書357.2、多排懸挑架主梁驗算計算書517.3、擱置主梁驗算計算書567.4、多排懸挑架主梁（聯梁）驗算計算書617.5、型鋼懸挑腳手架(陽角A)計算書68附圖72第一章 編制依據1、混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-2015；2、建筑施工手冊 （第五版）；3、建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2011；4、建筑結構荷載規范 GB5000

4、9-2012；5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2011；6、鋼結構設計規范 GB50017-2003；7、建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-2016；8、建質（2009） 87號文；9、建質（2011）111號文；10、施工組織設計，業主的設計委托文件，設計提供的相關施工圖紙（建筑圖和結構圖）；第二章 工程概況2.1工程概況工程名稱龍棲灣溫泉一號建設單位海南龍圣投資置業有限公司監理單位湖南湖大建設監理有限公司地勘單位中南勘察設計院（湖北）有限責任公司設計單位湖南省建筑設計院施工單位中國建筑第四工程局有限公司結構類型框剪結構建筑面積51600建筑高度6066m擬建

5、場地位于樂東縣九所鎮，下高速進九所道路中段，邊防派出所北側，擬建2棟23層住宅樓和2棟21層住宅樓，住宅樓公用一套圖紙，戶型和外形均一致，只是高度相差2層；1棟原17層商住樓（現改為15層），其中15層商住樓下部2層為商業樓、上部13層標準層為住宅樓；本工程結構均為框剪結構，擬采用樁基和天然地基。2.2 腳手架的搭設概況 各棟樓外腳手架搭設情況表序號樓棟號懸挑次數懸挑層對應標高懸挑高度卸荷層1D2棟32F/9F/16F3.00/24.00/45.0021m/21m/20.5m5F/12F/19F2D3棟32F/9F/16F3.00/24.00/45.0021m/21m/20.5m5F/12F/

6、19F3D4棟32F/10F/18F3.00/27.00/51.0024m/24m/20.5m6F/14F/21F4D5棟32F/10F/18F3.00/27.00/51.0024m/24m/20.5m6F/14F/21F5商業25F/12F14.80/35.8021m/14.521.9m8F/15F備注：1、經初步按最不利點計算分析所得，D4、D5第二次懸挑24m計算所得受力最大，故腳手架按最大不利荷載進行設計，確保施工安全；局部復核懸挑底離地面高度按51.00標高計算。2、 由于本工程弧形陽臺及凹凸區域較多，考慮到外架外立面效果及考慮施工安全要求，故局部采用多排懸挑架，多排懸挑長度最長為2

7、000mm。3、 本工程局部陽角位置和跨度大于1.5m的區域均采用連梁布置，連梁最大設計跨度為2950mm，連梁寬度范圍內最多布置1根立桿（計算按3000mm考慮）。4、 懸挑腳手架的布局均已考慮后期施工電梯及懸挑卸料平臺的區域。第三章 施工準備與資源配置計劃3.1 施工準備工作 圖紙的審核 項目部技術部門及施工部門首先針對設計圖紙的要求進行核對，確保結構設計和建筑設計無沖突，尺寸標注無誤，技術人員、施工員和施工班組能充分領會設計意圖。 方案的制定和安全技術交底 項目部技術部門應編制懸挑腳手架施工專項方案，在方案的編制前，組織項目部安全部門、生產部門、質量部門的技術人員認真學習建筑施工扣件式鋼

8、管腳手架安全技術規范、混凝土結構工程施工規范和建筑施工高處作業安全技術規范。項目部的管理人員結合多年來積累的施工經驗，提出合理化建議，對于所引用的規范中有要求不一致的方面，按更嚴格規范條文的執行，編制切實可行的施工專項方案。 懸挑腳手架施工專項方案應按照建質（2009）87號文的相關要求審批，現場施工嚴格按審批論證后的方案執行，項目工程技術負責人或方案編制人員應當根據專項施工方案和有關規范、標準的要求，對現場管理人員、操作班組、作業人員進行安全技術交底，并履行簽字手續。安全技術交底的內容應包括模板支撐工程工藝、工序、作業要點和搭設安全技術要求等內容，并保留記錄。3.2 資源投入計劃 勞動力配置

9、計劃勞動力配置計劃工種架子工電工塔吊司機安全員人數11232 材料配置計劃材料配置計劃序號材料名稱單位數量備注1工字鋼（16#）m16000按進度進場2鋼管（48.33.6）m400000按進度進場3鋼笆片131000按進度進場4密目式安全網71500按進度進場5直角扣件個28000按進度進場6對接扣件個80000按進度進場7旋轉扣件個17000按進度進場8鋼絲繩m18000按進度進場9擋腳板m7500按進度進場10HPB300直徑20圓鋼T15按進度進場3.3 材料及設備進場驗收標準1、搭設腳手架的鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092中

10、規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700-2006中Q235A鋼的規定，每根鋼管的最大質量不應大于25.8kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的有關規定，必須涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、和鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的有關規定。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管

11、中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。鋼管最薄不得少于3.24mm，表面銹蝕深度小于0.18mm。2、扣件為可鍛鑄造扣件，其材質應符合建設部鋼管腳手架扣件GB15831的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65Nm時不得破壞。舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。3、水平懸挑梁采用16#工字鋼，其鋼材強度等級為Q23

12、5-A，水平梁懸挑梁所使用的鋼材必須表面平整，無銹蝕。截面有足夠的抗彎抵抗距，在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計要求。4、壓環鋼筋采用HPB300級圓鋼，直徑為20mm，應符合現行國家標準鋼結構設計規范(GB50017)的有關規定。固定鋼梁的鋼筋拉環采用HPB300級圓鋼，直徑為20mm ，應符合現行國家標準混凝土結構設計規范(GB50010)規定。5、鋼絲繩選用15.5（619）光面鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700N/mm2，具體詳見后附鋼絲繩平面布置圖。6、腳手板采用鋼笆片。7、安全網必須采用A級密目式安全網，網目應滿足不小于2500目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m

13、的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證。8、連墻件材料采用鋼管、鋼筋、鋼板，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB/T700-2006中Q235-A鋼的要求。外架材料質量要求序號項目允許偏差（mm）1焊接鋼管尺寸（mm）外徑48.3壁厚3.60.5 0.362鋼管兩端面切斜偏差1.703鋼管外表面銹蝕深度0.184鋼管彎曲a.各種桿件鋼管的端部彎曲l1.5m5b.立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6m1220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6m305沖壓鋼腳手架a.板面撓曲l4ml4m

14、1216b.板面扭曲（任一角翹起）53.4 施工進度計劃樓棟號搭設開始時間搭設完成時間拆除開始時間拆除完成時間D2棟D3棟D4棟D5棟商業第四章 懸挑腳手架施工工藝4.1 技術參數搭設高度不大于30m的技術參數適用高度H（m）15H30鋼管類型48.33.6（計算按48*3.0）腳手架排數雙排立桿橫距（m）0.8立桿縱距（m）1.5腳手架步距（m）1.8腳手板鋼笆片擋腳板硬質鋁擋腳板連墻件兩步兩跨連墻件連接方式預埋鋼管扣件橫向斜撐6跨一設吊環鋼筋直徑（mm）20鋼梁規格16#/18#工字鋼錨固點設置方式壓環鋼筋錨固長度（m）1.25L懸挑長度L(m)1.20工字鋼固定方式壓環鋼筋直徑（mm）2

15、0鋼絲繩保險鋼絲繩采用15.5（619），公稱抗拉強度1700N/mm2/卸荷鋼絲繩采用14（619）備注：多排懸挑梁采用18#工字鋼，其余采用16#工字鋼。4.2 施工工藝工藝流程1、懸挑腳手架安裝水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。2、 懸挑腳手架拆除與安裝施工流程相反（即先施工的后拆，后施工的先拆）。3、鋼絲繩卸荷布置吊點根據設計要求選定規格根據設計的進行鋼絲繩卸荷點設置。 施工方法 1、水平懸挑梁水平懸挑梁工字鋼水平間距1500mm，懸挑長度1200mm，固定段長度不應小于懸挑段長度的1.25倍。錨固位置設置在樓板上時，樓板的厚度

16、不小于120mm。樓板上應預先配置用于承受懸挑梁錨固端作用引起負彎矩的受力鋼筋，否則應采取支頂卸載措施。 結構陽角處懸挑工字鋼交匯，無法保證伸入端長度時，在交匯處采用兩側工字鋼與陽角處工字鋼焊接，上下各增設-20020010mm鋼板，所有接觸點必須滿焊，焊腳高度不得小于8mm，且不得有氣孔、夾渣、漏焊等現象，如下圖所示：陽角處工字鋼連接節點圖 2、懸挑梁的錨固懸挑梁尾端應在兩處及以上固定于鋼筋混凝土梁板結構上。型鋼懸挑梁固定端應采用直徑為20mmHPB300級圓鋼壓桿與錨環焊接固定，圓鋼錨環應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置，并應與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固錨固。懸挑梁如有穿墻的要用木楔

17、楔緊。如下圖所示： 壓環錨固大樣圖(現場按該壓環考慮) 懸挑梁錨固示意圖(作為施工參考)1-木楔楔緊 懸挑梁穿墻構造示意圖(作為施工參考) 3、鋼絲繩（1）懸挑工字鋼上的鋼絲繩所有工字鋼均設置2道15.5（619）/23道17（619）鋼絲繩，不參與受力計算，只作為安全措施；具體詳見鋼絲繩平面布置圖。鋼絲繩與建筑結構拉結的吊環采用直徑為20mm的HPB300級圓鋼筋，每個錨環吊拉不得超過2根鋼絲繩，超過應單獨設置。工字鋼與鋼絲繩拉結的下部應焊接直徑16的鋼筋作為防滑構件，防止鋼絲繩的滑動。其大樣圖如下圖所示：斜拉鋼絲繩拉結大樣圖鋼絲繩的受力卡扣應距布設3個，間距100mm，第4個卡扣為保險卡扣

18、。鋼絲繩卡扣螺絲應全部擰緊，不允許松動，其大樣圖如下圖所示：鋼絲繩卡扣布置大樣圖 （2）卸荷層的斜拉鋼絲繩卸荷層設置兩道14（619）的斜拉鋼絲繩，鋼絲繩的水平間距1500mm，鋼絲繩與建筑結構拉結的吊環采用直徑為20的HPB300級圓鋼筋，其大樣圖如下所示：卸荷層鋼絲繩設置的大樣圖 對于無法預埋連墻件的區域，可以采用工具式預埋件加強處理，如下圖所示： 4、立桿設置（1）立桿直接立在懸挑梁上，外端立桿距懸挑梁端不應小于100mm，挑梁懸挑端焊接150mm高直徑20的鋼筋，用于固定鋼管，防治方管的滑動，如下圖所示：工字鋼與鋼管連接點示意圖（2）立桿采用對接接頭連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。

19、接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。（3）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。 5、大橫桿、小橫桿設置（1）大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為100mm左右。（2）外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。為了便于鋼笆片腳手板鋪設，小橫桿上加設一道填芯桿。（3）對于局部外架內排離建筑物較遠是，可以將小橫桿延長或附加一根小橫桿，但外伸長度不大于0.4倍小橫桿計算長度。 6、鋼笆片的鋪設要求（1）鋼笆片必須滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措

20、施。（2）鋼笆片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的鋼笆片，發現有破損的要及時更換。（3）鋼笆片自重不應大于0.1KN/，擋腳板自重不大于0.01KN/。 7、安全防護（1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色A級密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。（2）選用塑料扣或尼龍繩張掛安全網，要求嚴密、平整。（3）腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。（4）腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。（

21、5）腳手架上門洞口構造如下圖所示：門洞口構造圖 7、連墻件（1）腳手架與建筑物采用預埋鋼管的形式按兩步兩跨設置拉結點。（2）拉結點在轉角范圍內和頂部處加密。（3）拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。（4）連墻桿應直接預埋在主體結構梁中，連墻件采用預埋鋼管扣件的形式與主體結構拉結，如下圖所示：連墻件的設置示意圖（5）外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠、有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。 8、剪刀撐剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。斜桿與地面的傾角宜在4560之間。剪

22、刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 懸挑式腳手架的封閉懸挑外腳手架在懸挑層層外立桿與建筑物邊線之間范圍內全部采用模板及木枋進行封閉，并設180mm高的擋腳板，防止墜物傷人。懸挑外架每層上滿鋪鋼笆片腳手板，在操作層設水平兜網，水平安全網接口處必須連接嚴密，且每隔3層設置鋼笆片封閉，（即頂靠結構邊設置）。安全網必須與結構連接嚴密牢固，嚴禁使用損壞和腐朽的安全網，挑架外側滿掛密目式安全網。懸挑示意圖（只作為施工參考）、安全措施及要求 1、所有操作

23、人員應持證上崗，操作人員進入現場后，應做好進場三級教育，并做好會議記錄，進行詳細的安全技術交底。 2、每一道防護棚搭設完畢后，必須驗收合格后方可使用。 3、防雷擊接地措施，采用440鍍鋅扁鐵與本建筑結構的均壓環焊接，其電阻不得大于要求的10。 4、及時收集氣象資料，并通知全體施工人員，便于安排工作和進一步采取措施。 5、焊接作業時，要注意防火，遇風時，應設置擋風板，避免火花飛濺。 6、防護棚上不得堆放鋼筋，模板等材料。 7、防護棚拆除程序與安裝程序相反，拆除時，應將防護棚材料逐一傳遞至樓層或轉料平臺上，再按步驟拆除，嚴禁亂丟及高空墜物。檢查驗收 1、腳手架驗收 1）腳手架的驗收時間（1）作業層

24、上施加荷載前；（2）每搭設完兩層后；（3）達到設計高度后；（4）遇到六級大風與大雨后； （5）停用超過一個月。 2、外腳手架的檢查驗收 1）、腳手架的驗收的依據（1）建筑施工安全檢查標準；（JGJ59-2011）（2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；（3）本工程外腳手架施工方案；（4）有關技術交底文件。 2）、懸挑式外腳手架驗收的內容 懸挑外腳手架在使用過程中應定期檢查下列項目：（1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞等的構造是否符合要求。（2）扣件螺栓是否松動；（3）安全防護措施是否符合要求；（4）是否超載；（5）固定工字鋼以及拉鋼絲繩的鋼筋環是否松動、脫落

25、；（6）鋼絲繩是否出現斷股等；3）、外腳手架的技術要求與允許偏差腳手架技術要求及允許偏差表項次項目技術要求允許偏差（mm）檢查方法與工具1立桿垂直度最后驗收垂直度100經緯儀、全站儀搭設中檢查的垂直度H=27H=1014H=2028H=3042H=4055H=5070中間檔次采用插值法2間距步距20鋼板尺縱距50橫距203縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀同跨內兩根縱向水平桿高差104雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸200mm-50鋼板尺外腳手架檢查項目一覽表項次項目技術要求示意圖檢查方法與工具1扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離a150mm鋼卷尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a50

26、0mm鋼卷尺立桿上的對接扣件置主節點的距離ah/3(600mm)鋼卷尺縱向水平桿的對接扣件置主節點的距離ala/3(150mm)鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩4065Nm扭力扳手2剪刀撐斜桿與地面的傾角45o60o角尺3腳手板外伸長度對接a=130150mml300mm鋼卷尺搭接a100mml200mm鋼卷尺 3、外腳手架驗收要求架子搭設和組裝完畢，使用前必須由公司負責人帶隊檢查，項目經理、技術負責人、項目安全負責人、架子班長等人員組成檢查小組參與檢查，進行驗收并填寫驗收單。本外架只能作圍護架和操作架使用，不允許將其作為主體結構施工模板加固和支撐架使用。轉料平臺的搭設應與外腳手架完全分離，不得利用外

27、腳手架作為轉料平臺。在特殊情況需要在外腳手架上搭設轉料平臺時應請技術部門出書面的通知及方案。施工人員必須嚴格執行建設工程施工安全技術操作規程。 4、連墻件連墻件采用短鋼管預埋在混凝土邊梁上，根據方案要求兩步兩跨梅花型放置，預埋完畢后在混凝土澆筑前再次檢查位置及預埋的埋入尺寸及外伸尺寸，其中，露出結構面不得超過20cm。對于無法預埋連墻件的區域，可以采用工具式連墻件加強處理，如下圖所示：附加工具式連墻件大樣 5、卸荷裝置卸荷裝置包括吊環預埋及鋼絲繩吊拉，吊環裝置檢查項目包括布置、直徑、樓層設置的位置。鋼絲繩必須張拉緊固，檢查項目為鋼絲繩的直徑，類型，鋼絲繩直徑不得小于驗算結果的數值；連接頭螺栓的

28、布置方法及安全彎的設置。鋼絲繩緊固采用手動葫蘆拉緊連接，鋼絲繩夾緊固后松開手動葫蘆。 6、腳手架使用注意事項（1）作業層每1m架面上使用的施工荷載(人員、材料和機具重量)不得超過以下的規定值或施工設計值；施工荷載(作業層上人員、器具、材料的重量)的標準值，結構腳手架采取3kN/m2，裝修腳手架取2kN/m。（2）砂漿和容器總重不得大于1.5kN；施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。結構施工時作業的施工步數不得超過一層，每層作業荷載不得大于3KN/m。裝飾施工時腳手架施工荷載必須嚴格控制，同時作業的施工步數不得超過二層，每層作業荷載不得大于2KN/

29、m。（3）在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。（4）作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物以增加操作高度。（5）在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件、安全網和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應臨時加固措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。（6）工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。不要在架面上急匆匆地行走或去辦某件事情，相互躲讓時應避免身體失衡。（7）人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴

30、禁攀援腳手架上下。做法入下圖所示：出入通道示意圖（8）每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。（9）架上作業時應注意隨時清理落到架面上的材料，保持架面上規整清潔，不要亂放材料工具，以免影響自己作業的安全和發生掉物傷人。（10）在進行撬、拉、推、拔等操作時，要注意采取正確的姿勢，站穩腳跟，或一手把持在穩固的的結構或支持物上，以免用力過猛時身體失去平衡或把東西甩出。在腳手架上拆除模板時，應采取必要的支托措施，以免拆下

31、的模板材料掉落架外。（11）在腳手架上進行電氣焊作業時，要鋪鐵皮接著火星或移去易燃物，以免火星點著易燃物,并同時準備防火措施，一旦著火時，及時予以撲滅。（12）在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落人安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。（13）六級及六級以上大風和雨、雪天應停止腳手架作業；雨、雪之后上架作業時，應把架面的積雪、積水清除掉，避免發生滑跌。（14）在架上運送材料經過正在作業中的人員時，要及時發出“請注意”“請讓一讓”的信號。材

32、料要輕擱穩放，不許采用傾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。7、腳手架拆除注意事項（1）由于塔樓外架手架采用型鋼懸挑式腳手架，故在拆除外架時，應注意每項階段的外架拆除時，上下交接的外架需要搭設交接一層，方可拆除下一階段的外架。（2）腳手架的拆除作業應按確定的拆除程序進行，就是先搭的后拆，后搭的先拆，先從鋼管腳手架頂端至下分層拆起。（3）連墻件須在位于其上的全部桿件都拆除之后才能拆除，在拆除過程中，須設置警戒區，標明危險標志，專人警戒，順序為自上而下循環進行，杜絕上下同時拆除，結構預埋與外架連桿同步拆除，不允許分段分片拆除，嚴禁高空拋物等。（4）凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶或誤靠已松脫連

33、接的桿件。嚴禁向下拋擲。在拆除期間，應做好配合、協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。（5）拆除的鋼管等桿件應采用塔吊調運至首層地面，在沒有塔吊的情況下，應先放在樓層內，再從樓層的預埋洞口處傳遞下來，不得直接在外架上傳遞，以防傳遞時，脫手掉下傷人，嚴禁向下拋擲。第五章 腳手架安全保證措施5.1 安全保證體系 安全管理組織機構項目按需要建立以單位主要負責人為首的生產安全管理小組，救援領導小組成員必須保持手機24小時暢通。安全管理領導小組組成成員如下表所示：安全管理領導小組成員成員職務聯系電話備注趙銀項目經理兼技術總工組 長武孔玨項目執行經理副組長劉名安全主管組 員鄔鉛物資主管組 員強

34、成平施工員組 員何劍施工員組 員安全責任制度和安全管理職責 1、安全生產責任制度建立以安全生產責任制為核心的各項安全管理制度。主要包括各級各類人員的安全生產責任制、安全生產目標管理制度、安全檢查制度、安全教育制度、安全技術措施計劃制度、安全交底制度、特種作業人員管理制度、安全驗收制度、班組安全活動制度、事故報告與調查處理制度、安全獎罰制度等。安全生產責任目標層層分解，落實到人。 2、安全生產教育和培訓制度為了懸挑外架工程的安全順利施工，新老職工和新崗位職工必須接受及時和全面的安全教育，提高職工的安全意識，特制定如下安全教育制度：（1）凡新老職工進入本工程項目參加現場施工的人員，必須經過三級教育

35、（公司、項目部和班組），未經過安全教育的工人一律禁止上崗作業；新工人進場必須接受不小于50小時的安全知識等教育，并經書面考試合格后方可施工。（2）工人上崗前必須經過安全技術交底，了解和熟練掌握本工種的操作技能，未經過安全技術交底的工人禁止上崗作業；（3）班組必須在每天早上開工前或晚上收工后組織本班工人進行安全作業注意事項，總結昨天或今天的安全情況，并征求工人意見和合理化建議，更完善地做好安全工作；（4）專業施工員必須每周召集班組組織全班人員進行本周安全總結和下周提出要求，集思廣益，征求工人的合理意見和方法，做到每周有總結，有要求，有記錄，有表揚，有批評，有獎罰；（5）項目部對班組定期和不定期的

36、安全教育檢查，發現有違反本規定，沒有及時組織教育工作的行為，每次對班組長罰款100元。（6）定期組織員工學習國家有關法規、規范和上級有關規定、文件；重點進行安全生產思想教育、安全知識教育、安全技術教育、事故教育和法制教育。（7）經常進行安全生產教育，特別是加強高空、雨季、夜間和季節性施工及臨時用電的安全教育，使職工正確認識生產與安全的關系。 3、安全生產獎懲制度（1）對在安全生產中作出顯著成績的班組和個人給予獎勵和表彰；對落后的班組和個人應予處罰和教育，對事故責任者根據有關規定作出相應的處罰或追究相應的責任。（2）由項目安全主管制定安全生產考核和策劃辦法，并由項目經理發布實施。（3）對每次的安

37、全檢查進行評分，對于得分少于75分項目的責任者進行一定的經濟處罰，對得分高于85分項目的責任者進行一定的經濟獎勵。（4）定期開展安全知識競賽，對成績突出者進行一定的獎勵。（5）對檢查中提出的問題沒有按時整改或整改不徹底的責任者，進行相應的經濟處罰。 3、安全生產檢查與驗收制度（1）安全檢查： 定期檢查：項目部每周檢查一次，且各種節假日前均要進行一次檢查，節后要復查，檢查時要求由項目經理主持，安全主管主要負責，技術、工程、機械、后勤、保衛和班組長等各部門均要配合參加并落實整改責任。 臨時性檢查：包括施工高峰期、機構和人員有重大變動、節假日前后、工傷和事故之后、上級臨時安排的檢查。檢查時生產經理主

38、持，安全主管負責，各主管工長、班組長均要參加并落實相關整改責任。 驗收性檢查：包括外腳手架使用前的驗收，檢查時由技術總工和安全主管負責，各主管工長、安裝單位、機械、電工均要參加并落實相關整改責任。 專業性檢查：包括各專項施工方案等，在施工前由技術總工主持，木工工長、鋼筋工長、模板班組長、鋼筋班組長均要參加并嚴格按經批準后的專項方案要求施工。 對檢查出的問題要開出整改通知單，限期整改，進行復檢，對存在重大安全隱患的部位要責令停工整改，各相關責任人分別落實相應的責任，項目經理落實領導責任，項目副經理落實具體的實施領導責任，技術總工落實技術責任，安全員落實監督責任，主管工長和班組長落實各主管和承包范

39、圍內的整改責任。（2）安全驗收： 本工程堅持“驗收合格才能使用”的原則進行施工安全驗收，所有驗收都必須進行記錄并辦理書面確認手續，否則無效。本工程需辦理驗收的項目如下表： 4、安全生產崗位認證制度安全員和特種作業人員必須持證上崗； 特殊工種的操作人員要做到有安全操作證才能上崗工作，這主要指塔吊司機、司索、架子工、電焊工、電工等特殊工種。 5、安全事故處理制度現場發生的安全事故，都要本著“四不放過”的原則進行處理，查明原因，教育大家，并落實整改措施。大、重大事故必須及時向上級部門及有關部門匯報，積極配合和接受有關部門的調查和處理。 6、堅持安全交底制度技術部在編制施工方案、技術措施時，必須編制詳

40、細的、有針對性的安全措施，并向操作人員進行書面交底，雙方簽字認可。懸挑外架搭設、拆除過程中，應有專業技術人員進行現場指導，設專人負責安全檢查，發現險情，立即停止施工并采取應急措施，排除險情后，方可繼續施工。5.2 腳手架施工的安全措施 腳手架搭設安全措施 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于10。 2、外腳手架做好可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 4、外腳手架嚴禁混用混搭。 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、

41、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整體性，不得與施工電梯一并拉結，不得截斷架體。 8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9、嚴格控制施工荷載，不得集中堆料施荷，確保較大安全儲備。 10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。 11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。 腳手架

42、拆除安全措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動力組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣

43、件，然后托住中間，再解端頭扣件。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除

44、部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪鋼笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將鋼笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。5.3 防雷措施 避雷裝置搭設的鋼腳手架在雷雨季節應設避雷裝置，避雷裝置包括接閃器、接地極、接地線。1、腳手架頂部高于2m，每個陽角設置避雷針。2、接地裝置的接地線應采用三根導體，在不同點與接地體作電氣連接，垂直接地體應采用550角鋼、48鋼管或22圓鋼，長度2.2m，不得采用螺紋鋼，接地電阻不大于10。3、懸挑主梁采用12鍍鋅鋼筋焊接成整體并與結構的防雷接地連通。 接閃器即避雷針，

45、可用直徑2532毫米、壁厚不小于3毫米的鍍鋅管或直徑不小于12毫米的鍍鋅鋼筋制作，設在房屋四角的腳手架立桿上，高度不小于1米，并應將最上層所有的橫竿連通，形成避雷網絡。在外架上安裝避雷針時應將中間立桿接高出頂端不小于2米，在該立桿下端設置接地線。 接地線應盡可能采用鋼材垂直接地極可用長1.52米，直徑2530毫米、壁厚不小于2.5毫米的鋼管，直徑不小于20毫米的圓鋼或50*5角鋼。水平接地極可選用長度不小于3米直徑814毫米的圓鋼或厚度不小于4毫米寬2540毫米的扁鋼。接地極按腳手架上的連續長度在50米之內設置一個，并應滿足離接地極最遠點內腳手架上的過渡電阻不超過10的要求，接地電阻不得超過1

46、0。接地極埋入地下的最高點，并在地面下并不淺于50厘米，埋設時應將新填土夯實。 接地線即引下線可采用截面不小于16平方毫米的鋁導線或截面不小于12平方毫米的銅導線為了節約有色金屬可在連接可靠的前提下采用直徑不小于8毫米的圓鋼或厚度不小于4毫米的扁鋼。接地線的連接要絕對接觸可靠，連接時應將接觸表面的油漆及氧化層清除，露出金屬光澤，并涂中性凡士林。接地線與接地極的連接最好用焊接，焊接點的長度應為接地線直徑的6倍以上或扁鋼寬度的2倍以上。如用螺栓連接，接觸面不得小于接地線截面積的4倍，拼接螺栓直徑不小于9毫米。 設置避雷裝置還要注意下列事項1、接地裝置在設置前要根據接地電阻限值、土的濕度和導電特性等

47、進行設計，對接地方式和位置選擇，接地及和接地線的布置、材料選用、連接方式、制作和安裝要求等作出具體規定。裝設完成后要用電阻表測定是否符合要求。2、接地線的位置應選擇人們不易走到的地方，以避免和減少跨步電壓的危害，防止接地線遭受機械損傷，接地極應和其他金屬或電纜之間保持3米或以上的距離。3、接地裝置的使用期在6個月以上時，不宜在地下利用裸鋁導線作為接地極或接地線。在有強腐蝕性土壤中，應使用鍍鋅或鍍銅的接地極。4、施工期間遇有雷擊時，鋼腳手架上的操作人員應立即撤離。5.4 監測措施 監測控制采用經緯儀、水準儀對外腳手架進行監測，主要監測其水平、垂直位置是否有偏移。 監測點設置觀測點設置在立桿1.2

48、標高處，用“+”字標出對比點，固定觀測標準點在砼樓板上設置，宜采用鋼釘或鋼筋頭在軟件中預埋，柱或砼墻邊監測點直接在澆筑好的砼上用鋼釘釘入砼中作為固定對比觀測點。（監測點布置圖詳見后附圖） 儀器設備配置名稱規格數量精度全站儀一臺拓普康332N12 2mm+2ppm水準儀蘇光DSZ212mm/km對講機TC56020鋼尺雄獅牌50m1 監測說明 1、班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查； 2、懸挑外腳手架日常檢查重點部位：（1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；（2）連墻件是否松動；（3）架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；（4）施工過程中是否有超載

49、現象；（5）安全防護措施是否符合規范要求；（6）支架與桿件是否有變形現象； 監測頻率在懸挑腳手架搭設施工過程中及使用過程中應進行監測，監測頻率分別為每搭設一次、每周一次。監測單位：中國建筑第四工程局有限公司（龍棲灣溫泉一號項目部）監測內容預警值警戒值備注垂直度501/400H沉降1.5L/2502L/250普通位置沉降1.51L/2502L/250連梁位置沉降1L/2502L/250陰陽角位置注明：L為懸挑梁長度。第六章 安全應急預案6.1 建立應急小組確定應急處理程序 編制安全應急預案的目的為提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止

50、事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。 應急救援組織架構圖項目應急救援領導小組組長：趙銀；副組長：武孔玨生產經理 ： 余唐鋒 安全主管：劉名專業工長：各棟號長項目安全值班領導信息發布小組通訊聯絡小 組疏散引導小 組安全防護救護小 組 物資供應小 組現場保護警衛小 組小組的職責如下：(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。6.2 應急救援預案 事故報告程序事

51、故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。6.2.2 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。 現場事故應急處理針對懸挑腳手架的施工，項目部成立了安全應急救援小組，以處理整個工程施工過程中可能出現的安全事故。6.3 應急救援措施 應急準備工作1、本工程可能發生事故的確定 根據施工特點和任務，本工程項目可能發生的主要安全事故有：坍塌事故、高處墜落事故、觸電事故、機械傷害事故、物體打擊事故、火災事故等。2、主要應急常

52、用工具和器材 手提電焊機、對講機（10臺）、手動葫蘆（5噸、5臺）、潛水泵、污水泵、鐵鍬、撬棍、千斤頂、氣割工具、小型金屬切割機、電工常用工具、4個防煙面具、手電筒10 把，應急燈5 個等。3、主要應急常用藥品 保健醫藥箱及搶救設施：配有體溫計、冰袋(放于廚房冰箱內)、醫用酒精、碘酒、過氧化氫(雙氧水)、生理鹽水、止血白藥、傷口貼、滅菌棉球、棉簽、夾物鉗、無菌敷料、繃帶、鑷子、剪刀、手術刀、常用小夾板，擔架（兩副）；止血帶等。4、應急救援訓練和演習 項目部針對可能發生的事故，組織進行一次模擬演習，其目的在于：保證各種應急反應資源處于良好的備戰狀態，全體作業人員熟悉作業現場緊急疏散道路；檢驗相關

53、應急人員的應急能力，確保發生緊急情況時救援工作能按照預案有序進行，防止因應急反應行動組織不力或現場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援；5、事故發生的處理流程： 安全應急救援小組成員手機必須 24 小時開機。如發生產安全事故立即通知應急小組組長和副組長，具體程序如下： 當施工現場發生物體打擊事故時，目擊者應高聲呼救，小組成員知曉后，必須并撥打應急電話通知組長和副組長，同時也要通知的小組成員，小組成員應迅速趕到出事地點，對事故情況迅速做出初步判斷，除臨時承擔指揮應急搶救工作外，應再一次電話通知組長和副組長、應準確的說明事故地點、時間、受傷程度和人數； 小組成員建立警戒區域， 封鎖事故現場，將

54、無關人員清理出現場，并保證救援通道的暢通。各作業班組要清理撤離人員人數，發現有人員失蹤時要立即報告應急小組。組長和副組長接到報告后應及時趕到現場領導負責救援工作，并在第一時間趕到現場。6、相關聯系方式：項目經理電話：安全總監電話：派出所及消防隊電話：85685811地址：313省道南50米地址：225國道永發商行旁 應急措施 1、坍塌的應急措施 （1）立即停止混凝土的澆灌，立即把施工人員從操作面上有組織的疏散到安全部位或從安全通道疏散到地面上； （2）立即把架體有可能再次坍塌影響到的范圍內的地面人員疏散到安全地帶，并劃出危險區域，拉起警戒線，由保安負責不準人員靠近； （3）在坍塌后的安全區域立

55、即組織搶救從操作面上掉下來的施工人員； （4）立即指揮通訊組人員通知應急小組組長，主要說明坍塌部位、坍塌面積、有無傷亡、目前采取的應急措施、是否需要派救護車、消防車到現場實施搶救； （5）清點現場人數，確定被埋、壓人員的數量和位置。 （6）首先自上而下清理被埋壓者上方的松散的懸挑腳手架、木枋、混凝土及其它有可能掉下傷人的小型物體； （7）然后把被壓或被埋人員救出； （8）人員救出后，對輕傷人員在現場采取可行的應急搶救，如現場包扎止血等措施，防止受傷人員流血過多造成死亡事故發生；重傷人員由醫療救護組送外搶救。 （9）懸挑腳手架坍塌事故所造成的傷害主要是機械性窒息引起呼吸功能衰竭和顱腦損傷所致中樞

56、神經系統功能衰竭，因此緊急工作組成員必須熟練掌握止血包扎、骨折固定、傷員搬運及心肺復蘇等急救知識與技術等。 2、高空墜落應急措施 （1）判定負傷人員神志清醒, 手臂或小腿發生閉合性或開放性骨折;如有開放性傷口和出血，應先止血和包扎傷口，,最好不要隨意移動傷肢或翻動傷員,以免加重損傷,增加疼痛;如斷骨伸出傷口外,不要把刺出的斷骨送回傷口，以免感染和刺破血管和神經,加重傷情;在現場尋找木懸挑腳手架，放在擔架上，把傷員抬至木板上，抬運傷員上車時操作者要輕、穩、快，避免震蕩或碰到負傷部位，立即送往醫院。 （2）經救護負責人判定負傷人員處于昏迷狀態,有可能發生頸椎、胸椎、腰椎骨折時,搶救人員不能翻動傷員

57、,4 人將昏迷傷員用手抬到木板上,抬運時，搶救者必須有一人雙手托住傷者腰部，切不可單獨一人用拉、拽的方法搶救傷者,避免把受傷者的脊柱神經拉斷，造成下肢永久性癱瘓的嚴重后果。 （3）如果被埋或被壓人員有鋼筋或其它物體穿過身體，嚴禁救援人員把物體拔出，應用氣焊或其它措施割斷物體，讓物體留在體內再到醫院由醫生處置。避免不正確的拔出造成大出血引起二次傷害； （4）當用鋤頭等鐵制工具扒開垃圾時，對可能埋有人的地方采用扒的辦法，禁止用力往下挖，避免挖到人體引起二次傷害； 3、觸電事故應急措施 （1）現場用電設備脫離方法：離觸電者最近的人員應迅速跑到開關箱處拉掉電源開關、刀閘或拔掉電源插頭等；或使用絕緣工具

58、、干燥的木棒、木板、絕緣繩子和竹桿等絕緣材料解脫觸電者；也可抓住觸電者干燥而不貼身的衣服，將其拖開，切記要避免碰到金屬物體和觸電者的裸露身體；也可用絕緣手套或將手用干燥衣物等包起絕緣后解脫觸電者；救護人員也可站在絕緣墊上或干木板上，絕緣自己進行救護； （2）拖地的電線等導致的觸電事故：觸電者觸及拖地的電線或電纜時，離觸電者最近的人員應迅速用絕緣物體如木枋、懸挑腳手架塊，或帶好絕緣手套等拉開或撥離帶電導線。在清楚開關箱的情況下，可以指揮離控制該段導線的開關箱最近的人員拉掉電源開關、刀閘或拔掉電源插頭等； （3）脫離電源后的救護臨時應急措施 現場搶救時要根據其受傷程度，決定采取合適的救治方法， 觸

59、電傷員如神志清醒者，應使其就地仰面平躺，嚴密觀察，暫時不要使其站立或走動。 觸電傷員如神志不清者，應就地仰面平躺，且確保氣道暢通，并用 5 秒時間，呼叫傷員或輕拍其肩部，以判斷傷員是否意識喪失，禁止搖動傷員頭部呼叫傷員。 觸電后又摔傷的傷員，應就地仰面平躺，保持脊柱在伸直狀態，不得彎曲；如需搬運，應用硬懸挑腳手架保持仰面平躺，使傷員身體處于平直狀態，避免脊椎受傷。 觸電傷員如意識喪失，應在 10 秒內，用看、聽、試的方法，判定傷員呼吸、心跳情況: 看看傷員的胸部、腹部有無起伏動作。 聽用耳貼近用傷員的口鼻處，聽有無呼氣聲音。 試試測口鼻有無呼氣的氣流，再用兩手指輕試一側（左或右）喉結旁凹陷處的

60、頸動脈有無搏動。若看、聽、試結果，既無呼吸又無頸動脈搏動，則可判定為呼吸、心跳停止。 觸電傷員的呼吸和心跳均已停止時，應立即按心肺復蘇法中支持生命的三項基本措施進行搶救： 1）通暢氣道 2）口對口（鼻）人工呼吸 3）胸外按壓 4)搶救過程中的再判定 按壓吹氣 1 分鐘后（相當于單人搶救時做了 4 個 15：2 壓吹循環），應用看、聽、試方法在 5 秒7 秒時間內完成對傷員呼吸和心跳是否恢復的再判定。 若判定頸動脈已有搏動但無呼吸，則暫停胸外按壓，而再進行 2 次口對口人工呼吸，接著每 5 秒時間吹氣 1 次（即每分鐘 12 次）。如脈搏和呼吸均未恢復，則繼續堅持心肺復蘇法搶救。 4、應急響應過

61、程中避免二次傷害的措施: （1）心肺復蘇應在現場就地堅持進行，不要為方便而隨意移動傷員，如確實需要移動時，搶救中斷時間不應超過 30 秒。避免停止時間過長引起傷者的二次傷害； （2）移動傷員或將傷員送往醫院時，應使傷員平躺在擔架上，并在其背部墊以平硬木板。移動或送醫院過程中應繼續搶救，心跳呼吸停止者要繼續心肺復蘇法搶救。 （3）如傷員的心跳和呼吸經搶救后均已恢復，可暫停心肺復蘇法操作，但心跳呼吸恢復的早期有可能再次驟停，應嚴密監護，不能麻痹，要隨時準備再次搶救。 5、物體打擊事故發生時的應急措施 （1）如物體打擊事故導致人員大出血、昏迷、不能行動等嚴重情況時，項目應急小組要先把受傷者轉移到便于

62、救治的地面、樓面或其它安全平臺上，搶救方法可以參照高處墜落的類似情況進行，避免要救治過程中發生二次事故。 （2）應急負責人在物體打擊造成重傷或死亡的嚴重事故時，應及時指派項目后勤保衛組組長迅速對現場進行警戒、并維持秩序。發生物體打擊的區域的所有作業要馬上停止，并由相關的施工員或相應的班組長帶作業人員離開作業面， 6、物體打擊事故發生后的現場臨時治療措施 物體打擊事故的現場緊急救治時，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克；遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。另外也應對顱腦損傷、骨折和出血等情況進行處理： （1）如受傷者處于休克狀態，要讓其平臥、少

63、搬動，并將下肢抬高約 20 度左右，要采取相應的辦法讓其蘇醒；同時盡快配合送醫院進行搶救治療。 （2）如物體打擊造成顱腦損傷，受傷處于昏迷狀態則必須保持呼吸道通暢。讓昏迷者平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。 （3）如物體打擊造成骨折，應初步固定后再搬運，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送醫院治療。 （4）如出現血流嚴重時，應想辦法進行止血，避免流血過多引起生命危險。 7、應急響應過程中避免二次傷害的措施 （1）如果物體打擊造成鋼筋、鋼管等插入身體內部；現場不能擅自將異物拔掉，只能做清洗傷口或止血等簡單處理，立即送醫院，由醫院醫生進行

64、； （2）如出現大量出血時，現場救治時要盡量止血，防止出血過多導致二次傷害； （3）如果處在不宜施救的場所時必須將患者搬運到能夠安全施救的地方，搬運時應由身體強壯的救援人員進行搬運，如果是脊柱骨折，不要彎曲、扭動患者的頸部和身體，不要接觸患者的傷口，要使患者身體放松，盡量將患者放到擔架或平板上進行搬運。避免搬運不當引起傷者的二次傷害和救援者的傷害； （4）事故現場要有專人維持秩序，特別是在高處發生的物體打擊事故，禁止施工人員圍觀，事故發生后，要防止受傷者的親屬或朋友在情緒激動的情況下對傷者進行摟抱、翻轉或晃動等動作，避免動作不當引起骨折、窒息等二次傷害。 8、高處墜落事故應急措施（1）墜落高度

65、超過3 米以上的，傷勢一般是較嚴重的，必須在第一時間內送往醫院。（2）如掉到與高差不超過 80cm 的操作層上，則由醫生視察好墜落者的傷勢情況，如其本人能走動，則由二個保安人員在旁邊保護的情況下，自己走下來；如不能走動或已失去意識，則應派二個身強力壯的保安在醫生的指導下把傷者抬到樓面上；（3）如掉到高差超過 80cm 的操作層上，則除由醫生先上去視察墜落的傷勢外，其它救援人員必須要先做好防護的情況下才能上去救援，防護措施有使用爬梯、系好安全帶、派人在旁邊看護等措施，避免救援人員在轉移時發生高處墜落事故；9、現場臨時救治措施 （1）遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀

66、態的傷員要讓其安靜、平臥、少動，并將下肢抬高約 20 度左右。 （2）如高處墜落者出現顱腦外傷，如傷者神志清醒，則先想辦法止血；如處在昏迷狀態，則在止血的同時必須維持昏迷者的呼吸道通暢，要讓昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。 （3）如高處墜落者出現骨折，比如手足骨折，不要盲目搬運傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與無骨折的下肢縛在一起，然后再用硬板擔架搬運。偶有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀

67、出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送醫院治療。 （4）發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在硬板擔架上，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運，避免受傷者的脊椎移位、斷裂造成截癱或導致死亡，從而造成二次傷害的發生。 （5）遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，正確的現場止血處理措施如下： 1) 一般傷口小的止血法：先用生理鹽水（0.9%NaCl 溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶，較緊地包扎。 2) 加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來

68、增強壓力而達到止血。 3) 止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上 1/2 處（靠近心臟位置），下肢出血結扎在大腿上 1/3 處（靠近心臟位置）。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉紗。每隔 2540 分鐘放松一次，每次放松 0.51 分鐘。 10、應急響應過程中避免二次傷害的措施 （1）發生高處墜落的傷者可能有骨折類傷害,搬運時要輕、穩、快，避免震蕩，并隨時注意傷者的病情變化。沒有擔架時，可利用門板、椅子、梯子等制作簡單擔架運送。不要把刺出的斷骨送回傷口，以免感染和刺破血管和神經。有腹部創傷及背柱損傷者，應用臥位運送；胸部傷者一般取半臥位

69、，顱腦損傷者一般取仰臥偏頭或側臥位子，以免嘔吐誤吸。避免救治不當引起二次傷害； （2）如高處墜落者掉落時身體穿有鋼筋、鋼管、木刺等異物時，不能隨便撥出，避免體內大出血造成二次傷害； （3）高處墜落者落在不易救援的地方時，要有可靠的防護措施之后才能接近進行救援，避免救援者或墜落者的二次墜落等事故； 10、機械傷害應急響應措施（1）發現輕傷者后，用布條包扎，及時送往附近的醫院治療。（2）發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩

70、背運。 （3）遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。（4）動用最快的交通工具，及時把傷者送住方案中確定的醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。 11、突發火災的應急響應措施(1)在懸挑腳手架施工以及木板和木方堆放處,要有一定消防器材。水管要接到操作的位置。(2）一旦發現施工場地局部輕微著火，不危及人員安全、可以馬上撲滅的火情，應立即進行撲滅。初起火災往往面積小，燃燒范圍不大，火勢蔓延慢，煙霧小，火場溫度低，撲救難度小。 （3）局部著火，可以撲滅但有可能蔓延擴大的，在不危及人員安全的情況下，任何員工一旦發現后一

71、方面立即通知周圍人員參與滅火，防止火勢蔓延擴大，一方面向作業現場值班工長或安全值班負責人匯報。第七章 腳手架安全計算7.1、型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書 一、腳手架參數腳手架設計類型結構腳手架卸荷設置有腳手架搭設排數雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架架體高度H(m)24立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.8內立桿離建筑物距離a(m)0.25雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型沖壓鋼擋腳板欄桿與擋腳板

72、自重標準值Gkdb(kN/m)0.11擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.13橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區海南三亞市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.5風荷載體型系數s0.839風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)1.629，1.342風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.683，0.563 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n1橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm

73、4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.10.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.768kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.10.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.273kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.11.7681.52=0.398kNm =Mmax/W=0.398106/

74、4490=88.595N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.27315004/(100206000107800)=1.965mm max1.965mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.7681.5=2.917kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.2731.5=2.101kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.917kN q=1.20.033=0.04kN/

75、m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.101kN q=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.587106/4490=130.646N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.017mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.474kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.917/2=1.459kNRc=0.

76、98=7.2kN 橫向水平桿：Rmax=1.474kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H24腳手架鋼管類型483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.13 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.13+1.51/20.033/1.8)24=3.453kN 單內立桿：NG1k=3.453kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(24/1.8+1)1.50.80.11/1/2=0.86kN 1/1表示腳手板1步1設

77、單內立桿：NG2k1=0.86kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(24/1.8+1)1.50.111/1=2.365kN 1/1表示擋腳板1步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.524=0.36kN 5、構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.86+2.365+0.36=3.585kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=0.86kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(13)/2

78、=1.8kN 內立桿：NQ1k=1.8kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.453+3.585)+ 0.91.41.8=10.714kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.453+0.86)+ 0.91.41.8=7.444kN 七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k8鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量3吊環設置共用吊環鋼筋直徑d(mm)20鋼絲繩型號619鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1700鋼絲繩受

79、力不均勻系數Kx1.5卸荷系數Kf0.8上部增加荷載高度(m)6腳手架卸荷次數1 第N次卸荷鋼絲繩直徑(mm)卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離HS(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離HS(mm)卸荷點水平間距HL(m)11412.611.42.435011501.5鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環作法(共用) 第1次卸荷驗算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(2400/350)=81.703 2=arctan(ls/Hs)=arctan(2400/1150)=64.398 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數

80、KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.57.44411.4/241.5/1.5=4.243kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.510.71411.4/241.5/1.5=6.107kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sin1=4.243/sin81.703=4.288kN T2=P2/sin2=6.107/sin64.398=6.772kN 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=6.772kN 繩夾數量：n=1.667Fg/(2T)=1.6676.772/(215.19)=1個n=3個 滿足要求！ 鋼絲繩： 查表得，鋼絲繩破斷拉

81、力總和：Fg=123kN Fg= Fg/k=0.85123/8=13.069kNFg=6.772kN 滿足要求！ 吊環最小直徑dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=(46.772103/(65)1/2=12mm d=20dmin 滿足要求！ 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩直徑14mm，必須拉緊至6.772kN，吊環直徑為20mm。 滿足要求！ 八、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H24立桿計算長度系數1.45立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f

82、(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.451.8=2.61m 長細比=l0/i=2.61103/15.9=164.151210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=Kh=1.1551.451.8=3.015m 長細比=l0/i=3.015103/15.9=189.594 查規范表A得，=0.201 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 底部卸荷段立桿 單立桿的軸心壓力設計值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx頂-hx1)+max6，(1-K

83、f)hj頂)/H=(1.2(3.453+3.585)+1.41.8)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)11.4)/24=8.498KN 頂部卸荷段立桿 單立桿的軸心壓力設計值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(H-hx頂)/H=(1.2(3.453+3.585)+1.41.8)(24-12.6)/24=5.209kN 單立桿軸心壓力最大值N=max(N1、N2)=8.498KN =N/(A)=8498.34/(0.201424)=99.718N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 底部卸荷段立桿 單立桿的軸心壓力設

84、計值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx頂-hx1)+max6，(1-Kf)hj頂)/H=(1.2(3.453+3.585)+0.91.41.8)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)11.4)/24=8.303KN 頂部卸荷段立桿 單立桿的軸心壓力設計值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(H-hx頂)/H=(1.2(3.453+3.585)+0.91.41.8)(24-12.6)/24=5.089kN 單立桿軸心壓力最大值N=max(N1、N2)=8.303KN Mw=0.91.

85、4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.5631.51.82/10=0.345kNm =N/(A)+ Mw/W=8303.04/(0.201424)+344758.68/4490=174.21N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)350連墻件截面類型鋼管連墻件型號483連墻件截面面積Ac(mm2)424連墻件截面回轉半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=

86、1.4k2h2la=1.40.68321.821.5=10.327kN 長細比=l0/i=350/15.9=22.013，查規范表得，=0.941 (Nlw+N0)/(Ac)=(10.327+3)103/(0.941424)=33.402N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=10.327+3=13.327kN0.916=14.4kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)27懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20

87、主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1250主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2000梁/樓板混凝土強度等級C30 二、荷載布置參數作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)16.8498.498350150026.8498.49811501500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk

88、(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.849/1=6.849kN 第2排：F2=F2/nz=6.849/1=6.849kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.498/1=8.498kN 第2排：F2=F2/nz=8.498/1=8.498kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=12.93

89、9106/141000=91.767N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=17.3041000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=20.449N/mm2 max=20.449N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=5.611mm=2lx/250=21250/250=10mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-6.224kN,R2=24.019kN 四、懸挑主梁整體穩定性驗算 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體

90、穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=12.939106/(0.929141103)=98.781N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C30壓環鋼筋1壓環鋼筋2 1、壓環鋼筋驗算如下 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =6.224/2=3.112kN 壓環鋼筋驗算： =N/(4A)=N/d2=6.224103/(3

91、.14202)=4.953N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 符合要求！7.2、多排懸挑架主梁驗算計算書一、基本參數主梁離地高度(m)51懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)2000主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2500

92、梁/樓板混凝土強度等級C30 二、荷載布置參數作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)16.8498.498350150026.8498.498950150036.8498.49816501500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格18號工字鋼主梁截面積A(cm2)30.6主梁截面慣性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重標準值gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(

93、N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/360 荷載標準值： q=gk=0.241=0.241kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.849/1=6.849kN 第2排：F2=F2/nz=6.849/1=6.849kN 第3排：F3=F3/nz=6.849/1=6.849kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.498/1=8.498kN 第2排：F2=F2/nz=8.498/1=8.498kN 第3排：F3=F3/nz=8.498/1=8.498kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max

94、=Mmax/W=25.647106/185000=138.633N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=26.0721000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=25.511N/mm2 max=25.511N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=15.8mm=2lx/250=22000/250=16mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-9.898kN,R2=36.692kN 四、懸挑主梁整體穩定性驗算 受彎構件整體穩定性分析：

95、其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=0.99 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.79。 = Mmax/(bWx)=25.647106/(0.785185103)=176.568N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C30壓環鋼筋1壓環鋼筋2 1、壓環鋼筋驗算如下 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =9.898/2=4.949kN 壓環鋼筋驗算： =N/

96、(4A)=N/d2=9.898103/(3.14202)=7.876N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 符合要求！7.3、擱置主梁驗算計算書 一、基本參數主梁離地高度(m)51主梁布置方式普通主梁主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁長度Lx(mm)5400梁/樓板混凝土強度等級C30主梁左側外錨固點到建筑物邊緣的距

97、離a1(mm)100主梁右側外錨固點到建筑物邊緣的距離a2(mm)100主梁左側建筑物內錨固長度Lm1(mm)1050主梁右側建筑物內錨固長度Lm2(mm)1050 二、荷載布置參數作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)16.8498.498350150026.8498.4981650150036.8498.49829501500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁

98、截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.849/1=6.849kN 第2排：F2=F2/nz=6.849/1=6.849kN 第3排：F3=F3/nz=6.849/1=6.849kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.498/1=8.498kN 第2排：F2=F

99、2/nz=8.498/1=8.498kN 第3排：F3=F3/nz=8.498/1=8.498kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=5.275106/141000=37.408N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=13.1531000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=15.544N/mm2 max=15.544N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=1.23mm=l/250=3300/250=13.2mm 符合要求

100、！ 4、支座反力計算 R1=-4.894kN,R2=18.305kN,R3=18.305kN,R4=-4.894kN 四、主梁整體穩定性驗算 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.85。 = Mmax/(bWx)=5.275106/(0.853141103)=43.851N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm

101、)20梁/樓板混凝土強度等級C30壓環鋼筋1壓環鋼筋2 1、壓環鋼筋驗算如下 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =4.894/2=2.447kN 壓環鋼筋驗算： =N/(4A)=N/d2=4.894103/(3.14202)=3.895N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 符合要求！7.4、多排懸挑架主梁（聯梁）驗算計算書 一、基本參數主梁離地高度(m)51懸挑方式聯梁懸挑主梁間距(mm)30

102、00主梁間距相當于幾倍立桿間距(倍數)nb2主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1250主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)1500梁/樓板混凝土強度等級C30 二、荷載布置參數作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)16.8498.498350300026.8498.49811503000 附圖如下：平面圖立面圖 三、聯梁驗算 聯梁材料類型工字鋼聯梁合并根數nl1聯梁材料規格16

103、號工字鋼聯梁截面積A(cm2)26.1聯梁截面慣性矩Ix(cm4)1130聯梁截面抵抗矩Wx(cm3)141聯梁自重標準值gk(kN/m)0.205聯梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215聯梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125聯梁彈性模量E(N/mm2)206000聯梁計算模型簡支梁 荷載標準值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nl=6.849/1=6.849kN 第2排：F2=F2/nl=6.849/1=6.849kN F=maxF1,F2=6.849kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nl=8

104、.498/1=8.498kN 第2排：F2=F2/nl=8.498/1=8.498kN F=maxF1,F2=8.498kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=6.65106/141000=47.165N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=13.1161000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=15.5N/mm2 max=15.5N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=1.748mm=la/250=30

105、00/250=12mm 符合要求！ 4、支座反力計算 正常使用受力狀態下: 第1排：R1max=10.581kN 第2排：R2max=10.581kN 極限受力狀態下: 第1排：R1max=13.116kN 第2排：R2max=13.116kN 四、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(m

106、m)1/250 荷載標準值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=110.581/1=10.581kN 第2排：F2=nlR2max/nz=110.581/1=10.581kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=113.116/1=13.116kN 第2排：F2=nlR2max/nz=113.116/1=13.116kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=19.866106/141000=140.895N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力

107、圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=26.541000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=31.364N/mm2 max=31.364N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=7.23mm=2lx/250=21250/250=10mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-13.06kN,R2=39.968kN 五、懸挑主梁整體穩定性驗算 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計

108、規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=19.866106/(0.929141103)=151.663N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C30壓環鋼筋1壓環鋼筋2 1、壓環鋼筋驗算如下 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =13.06/2=6.53kN 壓環鋼筋驗算： =N/(4A)=N/d2=13.06103/(3.14202)=10.393N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋

109、抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 符合要求！7.5、型鋼懸挑腳手架(陽角A)計算書 一、參數信息 1、荷載參數腳手架聯梁傳遞支座力F(kN)17.73 2、陽角型鋼構造參數型鋼支撐形式兩根鋼絲拉繩立桿橫向間距或排距Lb(m)0.8內排架距離墻長度a(m)0.55陽角型鋼長度L(m)2.2點M到Q點的距離D1(m)3O點到Q點的距離D2(m)0.2支點P到建筑物角點O的距離D3(m)2.1 3、陽角型鋼材料參數型鋼型號16號工字鋼鋼絲繩規格型號619 二、陽

110、角型鋼計算 水平陽角型鋼采用焊接建筑物埋件連接，計算條件為一端固支的連續梁。 型鋼截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W =141cm3，截面積A =26.1cm2。平面圖側面圖 1、型鋼受力計算 腳手架聯梁傳遞支座力F=17.73kN; 水平鋼梁自重荷載 q=1.220.59.810-3=0.241 kN/m 經過連續梁的計算得到 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 型鋼支點的支撐力為RA=18.723kN; 型鋼固接處的支撐力為RB=17.267kN; 型鋼最大彎矩 Mmax=8.886kNm; 圖中距離|MP|=(D1D1+D2D2+D3D3+1.414D2D3)1/2=(33+0.2

111、0.2+2.12.1+1.41420.22.1)1/2=3.75m 圖中角度 MPQ=arcsin(3.000/3.748)=53.181 圖中角度 OPQ=arctan(0.7070.200 /(2.100 + 0.707 0.200)=3.610 每根鋼絲繩的拉力 T=18.723/2/sin(53.181)=11.694kN 水平型鋼的軸向力 N=211.694cos(53.181)cos(5.44)=13.953kN 型鋼最大應力計算值 = Mmax/(1.05W)+N/A=8.886106/(1.05141103)+13.953103/(26.1102)=65.364N/mm2 型鋼

112、的最大應力計算值 = 65.364 N/mm2 f=215 N/mm2，滿足要求！ 2、型鋼整體穩定性計算 水平型鋼采用16號工字鋼 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2 由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)，得到 bb = 1.07-0.282/2=0.929。 經過計算得到最大應力 =Mmax/(bWx)=8.886106/( 0.929141103)= 67.836 N/mm2 型鋼的最大應力計算值 = 67.836 N/mm2 f=215 N/mm2，滿足要求！ 3、拉繩強度計算 鋼絲拉繩(斜

113、拉桿)的軸力為11.694kN； 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式： Fg=Fg/K 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數，取8。 計算中Fg取11.694kN，=0.85,K=8，得到：d=14.8mm。選擇619鋼絲繩,最小直徑必須大于15mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為 =N/A f 其中 f 為吊環抗拉強度，取f=65.0

114、0N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算; 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑:D=(2T /f/)0.5 =(211.694103/65/3.142) 1/2 =11mm； 4、型鋼與建筑物連接的計算 水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下： 對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為 =N/A f=F/A (2+3f2)1/2 1.1ft 其中 N - 對接焊縫軸向力,N=13.953kN; F - 對接焊縫切向力，F=17.267kN； A - 水平鋼梁滿焊的截面積，A=26.1cm2； fc - 對接焊縫的抗壓強度，fc=215N/mm2； ft - 對接焊縫

115、的抗拉強度，ft=185N/mm2； fv - 對接焊縫的抗剪強度，fv=125N/mm2； 經過計算得到焊縫正應力= N/A =13.953103/(26.100102)=5.346N/mm2； 焊縫剪應力f=F/A =17.267103/(26.100102)=6.616N/mm2； 對接焊縫的折算應力(5.3465.346+36.6166.616)0.5=12.645N/mm2； 對接焊縫的正應力=5.346N/mm2小于焊縫的抗壓強度215.000N/mm2，滿足要求； 對接焊縫的剪應力f =6.616N/mm2小于焊縫的抗剪強度125.000N/mm2，滿足要求； 對接焊縫的折算應力12.645N/mm2小于1.1ft =203.500N/mm2，滿足要求！附圖住宅樓懸挑平面布置圖商業樓懸挑平面布置圖D4、D5住宅樓懸挑立面布置圖（備注：立面高度增加1個標準層共3m；D2、D3參考該立面）D4、D5住宅樓懸挑剖面圖（備注：立面高度增加1個標準層共3m；D2、D3參考該立面）商業樓懸挑立面布置圖（備注：立面高度減小2個標準層共6m）商業樓懸挑剖面布置圖（備注：立面高度減小2個標準層共6m）住宅樓監測平面布置圖住宅樓鋼絲繩平面布置圖商業樓監測平面布置圖商業樓鋼絲繩平面布置圖