1、新建滬寧城際鐵路工程站前I標跨經五路特大橋6268#門式墩專項施工方案 計算書編制：復核：審核：中鐵四局滬寧城際鐵路站前I標項目部二九年二月目 錄一 模板計算21.1 計算依據21.2 設計荷載21.3 荷載分項系數21.4 選用材料21.5 荷載的計算21.6 蓋梁底模的計算21.7 蓋梁側模的計算21.8 蓋梁拉桿的計算21.9 蓋梁背肋和分配梁的計算21.9.1 底模背肋和分配梁的計算21.9.2 側模背肋和分配梁的計算21.10 墩柱模板計算21.11 墩柱側壓力的計算21.12 墩柱模板面板的計算21.13 墩柱模板橫肋的計算21.14 墩柱模板豎肋的計算2豎向小肋的計算2豎向大肋的

2、計算21.15 墩柱模板拉桿的計算21.16 墩柱模板連接螺栓的計算21.16.1 抗剪螺栓的計算2抗拉螺栓的計算2二 碗扣式支架計算22.1 計算依據22.2 碗扣支架布置22.3 荷載的計算22.3.1 荷載類型22.3.2 荷載取值22.4 結構的計算2荷載的分項系數2荷載效應組合2立桿承載力的計算22.4.4 貝雷梁上方木計算22.4.5 貝雷梁上工字鋼驗算2三 貝雷梁支架計算23.1設計依據23.2設計荷載23.3選用材料23.4 設計荷載計算23.5 荷載組合系數23.6貝雷梁的布置23.7貝雷梁的計算2貝雷梁荷載計算23.7.2 等效截面換算23.7.3 貝雷梁內力計算23.7.

3、4 貝雷梁應力和變形計算23.8貝雷梁的穩定性23.9 橫向分配梁的計算23.10 剛管柱的計算23.11 剛管樁的屈曲分析23.12 鋼管柱基礎的計算23.12.1 鋼管樁基礎的計算23.12.2 地腳螺栓計算2四 邊坡錨噴防護計算24.1 設計依據24.2 設計荷載24.3 選用材料24.4 荷載計算24.4.1 邊坡1：1穩定性分析24.4.2 邊坡1：0.3荷載計算24.5 錨噴混凝土厚度計算24.6 錨桿長度和布置計算24.7 錨桿支護總體穩定性2五 地錨設計25.1 設計依據25.2設計荷載及安全系數25.3 選用材料25.4 地錨設計2錨固螺栓的計算2地錨混凝土的計算2一 模板計

4、算1.1 計算依據1.路橋施工計算手冊（人交版）；2.材料力學（西南交大版）；3.結構力學（高教版）；4.公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）；5.竹膠合板模板（JGT156-2004）；6.鋼結構設計規范（GB50017-2003）；7.組合鋼模板技術規范（GB50214-2001）；8.預制混凝土構件鋼模板（JGT3032-1995）；9.建筑結構荷載規范（GB50009-2001）；10.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001）；11.鐵路橋涵設計基本規范（TB10002.1-2005）；12.公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）；13.混凝土

5、結構設計規范（GB50010-2002）；14.公路橋涵地基與基礎設計規范（JTG D63-2007）；15.地下與基礎工程百問(中國建筑工業出版社)。1.2 設計荷載 施工荷載（機械堆放和混凝土的沖擊力）； 人群荷載； 結構自重； 混凝振動產生的荷載。1.3 荷載分項系數根據路橋施工計算手冊表8-5荷載分項系數如下所示。模板、腳手架自重分項系數考慮為1.2；新澆筑鋼筋混凝土自重分項系數考慮為1.2；施工人員及施工機具運輸或堆放的荷載分項系數考慮為1.4；振搗混凝土時產生的豎向荷載分項系數考慮為1.4；新澆筑混凝土對側面模板的壓力分項系數考慮為1.2；振搗混凝土時產生的水平荷載分項系數考慮為1

6、.4；雪荷載分項系數考慮為1.2。1.4 選用材料1.蓋梁模板采用竹膠板和方木，拉桿采用Q235圓鋼；2.墩身模板采用鋼模，面板采用6mm厚A3鋼板，豎向小肋采用扁鋼10010mm，橫肋采用槽鋼10，豎向大肋采用兩根槽鋼12.6。拉桿采用圓鋼對拉，所用材料如下所示。 A3鋼板；16Mn鋼；槽鋼10；槽鋼12.6；M22螺栓；圓鋼。1.5 荷載的計算砼采用拌和站集中拌和，罐車運輸，根據混凝土攪拌站生產能力可知，混凝土攪拌站每日共生產1500m3混凝土，其供應能力每小時能供應62.5m3 混凝土。模板計算時，考慮混凝土不是均勻延整個梁截面澆筑，為安全考慮混凝土澆筑的速度設為2m/h，入模的溫度為1

7、5。按照路橋施工計算手冊表8-2。采用內部振搗器振搗時，且當混凝土速度在6m/h以下時側模的最大壓力按下式計算： （1-1）當時： （1-2）當時： （1-3）式中： 新澆筑混凝土對側面的最大壓力，kPa； h 有效壓頭高度，m；T 混凝土入模時的溫度；k 外加劑影響修正系數，不加時k1，加入緩凝外加劑時，k1.2；v 混凝土的澆筑速度，m/h；H 混凝土澆筑層的高度，m； 混凝土的容重，kN/m3。根據公式1-1、1-2和1-3，混凝土入模時的溫度為15、澆筑混凝土的速度為2m/h，混凝土側壓力計算過程如下所示。V/T2/150.133，由于0.1330.035則有效壓頭高度按照公式1-3計

8、算，模板最大側壓力按照公式1-1計算，根據跨經五路特大橋設計圖紙，其門式墩梁的鋼筋為29766.89kg（包括了鋼絞線）則鋼筋含量（體積含量）29766.89/（7.85103236.115）0.01611.61%，由于門式墩采用的是C40混凝土，根據建筑機械化鋼筋混凝土的容重分析表1可知，鋼筋混凝土的容重25.6kN/m3，為偏于安全計算26kN/m3，其計算過程如下所示。h1.53+3.82/152.04mPm11.2262.0463.648kPa由路橋施工計算手冊表8-2，采用泵送混凝土澆筑時。計算公式如下式1-4所示。 （1-4）式中： 新澆筑混凝土對側面的最大壓力，kPa；v 混凝土

9、澆筑速度，m/h。本橋采用泵送混凝土澆筑，則混凝土的最大側壓力計算如下所示。由于本橋采用的是泵送混凝土并且用內部振搗器振搗。則混凝土的最大側壓力為PmaxPm1 +Pm263.648+5.4769.118kPa，其壓力分布圖如下圖1-1所示。圖1-1 混凝土側壓力計算分布圖 單位：cm根據路橋施工計算手冊表8-2規定，振搗混凝土時，對側面模板的壓力按Pm34kPa計。由于竹膠板上背肋（1010cm方木）布置間距均為25cm，分配方木（1510cm方木）間距為60cm，且竹膠板為1.5cm厚。側模采用直徑為22mm的Q235鋼筋做拉桿，側模的拉桿布置示意圖如下圖1-2所示。圖1-2 側模拉桿布置

10、示意圖 底板自重：采用15mm厚的竹膠板做模板，由廠家提供的容重為10.4 KN/m3，則模板的自重為p110.40.0150.156KN/m2；鋼筋混凝土的重力：混凝土的容重采用26kN/m3，由跨經五路特大橋設計圖紙可知。H2.7m，p2262.770.2 KN/m2；根據路橋施工計算手冊表8-1規定，水平振動荷載p32KN/m2；根據路橋施工計算手冊表8-1規定，施工人員、施工料具運輸、堆放荷載均布荷載可取p42.5kPa，另外集中荷載F2.5kN進行驗算；根據公路橋涵設計通用規范（JTJ02189）風壓取為0.51.0kPa，在計算模板時，由于風力對模板有利，因此計算模板時忽略風壓的影

11、響。根據建筑結構荷載規范（GB 50009-2006 ）查附錄D.4可知，雪的標準荷載按照50年一遇取南京地區雪壓為0.65kN/m2。根據建筑結構荷載規范（GB50009-2006 ）6.1.1雪荷載計算公式如1-5所示。Skurso （1-5）式中：Sk雪荷載標準值(kN/m2)；ur屋面積雪分布系數；So基本雪壓(kN/m2)。根據規上述范規定，按照矩形分布的雪堆，r取平均值為2.0。雪荷載標準值計算過程如下所示。Skurso0.6521.3kN/m2荷載累加如下所示：集中荷載：PF1.22.51.23kN；總豎向荷載：pyp11.2+p21.2+p31.4+p41.4+Sk1.20.1

12、561.2+70.21.2 +21.4+2.51.4+1.31.292.287KN/m2；總的水平荷載：Pxpm11.2+pm21.2+pm31.463.6481.2+5.471.2+41.488.326KN/m2。1.6 蓋梁底模的計算采用15mm的竹膠板做底模，竹膠板下背肋為1010cm方木且布置間距均為30cm，背肋下面分配方木為1510cm方木且間距為60cm。由前面1.5節所計算總豎向荷載轉化成線均布荷載qpy0.692.2870.655.372KN/m。在計算時，考慮到模板的連續性，則按照連續梁（三跨連續梁）進行計算。計算簡圖如下圖1-3所示。圖1-3 模板計算簡圖根據路橋施工計算

13、手冊表8-13考慮模板連續性的最大彎矩公式計算，其計算過程如下所示。MmaxqL2/1055.3720.32/100.498KN.m由于選用的是15mm厚的竹膠板，計算長度按照60cm考慮，其截面抵抗矩wbh2/6，其計算過程如下所示。wbh2/6600152/622500mm3Mmax/w4.98105/2250022.13MPa通過以上計算，22.13MPa50MPa，其中50MPa為安徽省林產品質量監督檢驗站混凝土模板用竹膠合板物理力學指標中（竹膠板在濕狀、橫向的容許應力）靜曲強度最小值，則底板模板的強度滿足使用要求。根據路橋施工計算手冊表8-13考慮模板連續性剛度驗算公式wqL4/（1

14、28EI），其計算過程如下所示。由安徽省林產品質量監督檢驗站混凝土模板用竹膠合板物理力學指標中（竹膠板在濕狀、橫向的彈性模量）查得彈性模量最小40000MPa。根據竹膠板的截面形狀，則慣性矩Ibh3/12600153/12168750mm4，撓度計算如下所示。以上計算結果表明w0.519mmwL/400300/4000.75mm，則底板模板的剛度滿足使用的要求。1.7 蓋梁側模的計算側模背肋的間距為30cm，分配梁的間距為60cm。在計算時，由于模板的連續性，則按照連續梁（三跨連續梁）進行計算。計算簡圖如圖1-3所示。根據1.5節所計算總水平荷載轉化為線均布荷載qpx0.688.3260.65

15、2.996KN/m。則彎矩的計算過程如下所示。MmaxqL2/1052.9960.32/100.477KN.m截面抗彎矩同1.6節中底模的抗彎矩一樣w22500mm3，則應力計算過程如下所示。Mmax/w4.77105/2250021.2MPa通過以上計算21.2MPa50MPa，其中50MPa為安徽省林產品質量監督檢驗站混凝土模板用竹膠合板物理力學指標中（竹膠板在濕狀、橫向的容許應力）靜曲強度最小值，則側模模板強度滿足施工使用的要求。模板截面慣性矩計算同1.6節中模板的慣性矩相同， I168750mm4，則撓度計算過程如下所示。通過以上計算數據w0.497mmwL/400300/4000.7

16、5mm，則側模模板的剛度滿足使用要求。1.8 蓋梁拉桿的計算由于側模采用的鋼筋做拉桿平衡混凝土的側壓力，因此采用Q235直徑為22mm的圓鋼做拉桿。豎直方向間距為120cm，水平方向間距為180cm，整個拉桿成梅花形布置，拉桿布置圖如下圖1-4所示。圖1-4 拉桿布置示意圖 單位：cm從圖1-4可知，拉桿作用的最大面積A0.6m2，則拉桿所受的力計算如下所示。 根據1.5節計算可知，px88.326 KN/m2，N拉px0.688.3260.653KN，拉桿考慮到螺絲口削弱拉桿的截面面積，因此面積折減85%，則拉桿應力計算如下所示。通過計算最大應力164.03MPa205MPa，其中205 M

17、Pa是根據鋼結構設計規范查Q235圓鋼的容許拉應力。則拉桿的強度滿足使用的要求。根據圖1-1可知，應力在沿垂直方向在減少，這樣越向上拉桿所受的力就越小，因此這樣布置拉桿就越偏于安全。為保障側模的穩定性，在圖1-4中側模頂部每隔5m布置一個橫撐防止模板向內傾倒。1.9 蓋梁背肋和分配梁的計算1.9.1 底模背肋和分配梁的計算1.背肋的計算背肋采用的是1010cm的方木，方木在底板時承受最大荷載。由1.5節中所計算底板的最大荷載轉化為背肋上的線性荷載q192.2870.327.896kN/m，根據路橋施工計算手冊查松木的容重為6kN/m3，方木的自重為q2rA60.100.100.06kN/m，考

18、慮1.2的安全系數后線荷載qq21.20.061.20.072 kN/m，則總的荷載q27.896+0.07227.968kN/m。按均布荷載作用下的簡支梁進行計算，計算簡圖如圖1-5所示，把作用在方木范圍內的混凝土體積轉化線荷載加載在方木上，其計算過程如1-6所示。 圖1-5簡支梁計算簡圖 WyI/(b/2)8.33310-6/0.051.66710-4m3 (1-6)則應力7.55MPa13.0MPa，其中13.0MPa根據路橋施工計算手冊表8-6查紅松的容許彎曲應力。剪力：FqL/227. 9680.6/28.390kN，則剪應力計算如下所示。根據計算結果可知應力0.839MPa1.4M

19、Pa，其中1.4MPa根據路橋施工計算手冊表8-6查紅松的容許剪應力。由于7.55MPa13.0MPa，0.839MPa1.4MPa，則背肋的強度滿足使用的要求。根據路橋施工計算手冊表8-6可知紅松的彈性模量E10103MPa，根據材料力學撓度計算公式，撓度計算如下所示。撓度驗算：通過上式計算，f5.66410-4m0.566mmL/400600/4001.5mm，則背肋的剛度滿足使用要求。2.支架上分配梁1015cm方木驗算按均布荷載作用下的簡支梁進行計算，計算簡圖如下圖1-6所示，把作用在方木范圍內的混凝土體積轉化線荷載加載在方木上，其計算過程如下所示。 圖1-6 簡支梁計算簡圖模板的背肋

20、的間距為30cm，分配梁的間距為60cm。根據上面計算可知，1010cm的方木的自重為q0.072 kN/m，根據1.5節中所計算底板的最大荷載轉化為集中荷載N0.0720.6+92.2870.30.616.655kN，按照影響線加載方法找出最不利加載位置如圖1-6所示。根據路橋施工計算手冊查松木的容重為6kN/m3，1015cm方木的自重為q2rA60.100.150.09kN/m，考慮1.2的安全系數后線荷載qq21.20.091.20.108kN/m。背肋傳下來的荷載對彎矩影響計算如下所示。M1FL/416.6550.6/42.498kN.m自重荷載對彎矩影響計算如下所示。M2qL2/8

21、0.1080.62/84.8610-3KN.mMmaxM1 +M22.498+0.004862.503KN.m應力計算如下所示。WyI/(b/2)2.812510-5/0.0753.7510-4m3 則應力6.67MPa13.0MPa，其中13.0MPa根據路橋施工計算手冊查紅松的容許彎曲應力。背肋傳下來的荷載對剪力影響計算如下所示。剪力：F1N/216.655/28.328kN自重荷載對剪力的影響計算如下所示。剪力：F2qL /20.1080.6/20.032kNFmax F1 +F28.328+0.0328.36 kN則剪應力計算如下所示。則應力0.557MPa1.4MPa，其中1.4MP

22、a根據路橋施工計算手冊表8-6查紅松的容許剪應力。根據路橋施工計算手冊表8-6可知紅松的彈性模量E10103MPa，根據材料力學可知，撓度計算如下所示。背肋傳下來的荷載對撓度影響計算如下所示。撓度驗算：自重荷載對撓度影響計算如下所示。撓度驗算：通過上式計算，fmax2.67110-4mL/4000.6/4001.510-3,則支架上分配梁的剛度滿足要求。1.9.2 側模背肋和分配梁的計算1.背肋的計算背肋采用的是1010cm的方木，方木在側模時承受最大荷載。由1.5節中所計算側模的最大荷載轉化為背肋上的線性荷載q88.3260.326.498kN/m。按均布荷載的簡支梁進行計算，計算簡圖如圖1

23、-7所示，把作用在方木范圍內的混凝土體積轉化線荷載加載在方木上，其計算過程如1-7所示。 圖1-7簡支梁計算簡圖 WyI/(b/2)8.33310-6/0.051.66710-4m3 （1-7）則應力7.153MPa13.0MPa，其中13.0MPa根據路橋施工計算手冊表8-6查紅松的容許彎曲應力。剪力FqL/226.4980.6/27.95kN則剪應力計算如下所示。則應力0.795MPa1.4MPa，其中1.4MPa根據路橋施工計算手冊表8-6查紅松的容許剪應力。由于7.153MPa13.0MPa，0.795MPa1.4MPa，則背肋的強度滿足使用的要求。根據路橋施工計算手冊表8-6可知紅松

24、的彈性模量E10103MPa，根據材料力學撓度計算公式，其撓度計算如下所示。撓度驗算：通過上式計算，f5.3710-4m0.537mmL/400600/4001.5mm,則背肋的剛度滿足使用要求。2.側模橫帶驗算側模采用兩根為50mm壁厚為12mm的鋼管作橫帶，按均布荷載的簡支梁進行計算，計算簡圖如圖1-8所示，把作用在橫帶范圍內的混凝土體積轉化線荷載加載在鋼管上，其計算過程如下所示。 圖1-8 簡支梁計算簡圖模板的背肋的間距為30cm，橫帶的間距為60cm。根據上面計算可知，由1.5節中所計算側模的最大荷載轉化為背肋上的線性荷載q88.3260.653.0kN/m，考慮到鋼管的連續性，因此根

25、據路橋施工計算手冊表8-13，其彎矩計算如下所示。MqL2/1053.01.82/1017.172KN.m應力計算如下所示。 則應力94.4MPa215MPa，其中215MPa根據鋼結構設計規范查Q235鋼的容許彎曲應力值。則橫帶的強度滿足使用的要求。根據路橋施工計算手冊表8-6可知鋼材的彈性模量E2.1105MPa，根據材料力學可知，撓度計算如下所示。鋼管的剛度驗算如下所示。通過上式計算，fmax4.5mm0.035按照公式1-3計算有效壓頭高度，最大側壓力按照公式1-1計算，其計算過程分別如下所示。h1.53+3.82/201.91mPm11.2261.9159.592kPa本橋采用泵送混

26、凝土澆筑，根據公式1-4則混凝土的最大側壓力計算如下所示。根據路橋施工計算手冊表8-2可知，振搗混凝土時對側模板的壓力按Pm34.0kPa計。由于本橋采用的是泵送混凝土并且用內部振搗器振搗，因此混凝土的最大側壓力計算如下所示。PmaxPm1 +Pm2+Pm359.592+5.47+469.062kPa 2. 根據公路橋涵施工技術規范計算側壓力根據公路橋涵施工技術規范設計規范附錄D,混凝土側壓力的計算如下式1-8所示。 （1-8）式中：新澆筑混凝土對模板的最大側壓力(kPa)；h有效壓頭高度（m）；V混凝土的澆筑速度(m/h)；新澆筑混凝土的初凝時間（h），可按實測確定；混凝土的容重(kN/m2

27、)；外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.0，摻緩凝作用的外加劑時取1.2；混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mm時取0.85；5090mm時，取1.0；110150mm時，取1.15；由上述規范附錄D規定，公式1-8計算值與計算值比較取最小值為最大側壓力。由于混凝土的初凝時間一般為68小時，在加入緩凝固劑后為安全考慮初凝時間設為8小時，根據跨經五路特大橋施工圖紙可知側壓力計算如下所示。由以上計算可知，取兩者中較小值為，有效壓頭計算如下所示。根據路橋施工計算手冊表8-2可知，振搗混凝土時對側模板的壓力按Pn34.0kPa計，考慮振搗混凝土澆筑時對側模的最大側壓力計算如下所示。PmaxP

28、m1 +Pm289.31+4.093.31kPa根據以上兩個不同公式計算側壓力比較取最大值進行模板設計，既Pmax93.31kPa 進行側模控制計算。并考慮1.2的安全系數，則Pmax93.311.2111.972kPa1.12 墩柱模板面板的計算由于面板采用的是6mm厚的鋼板，豎向小肋采用10010mm扁鋼，間距S350mm，橫肋采用槽鋼10，間距h400mm，h1350mm，豎向大肋采用兩根槽鋼12.6，間距L800mm，a250mm。在縱向間距為35cm，橫向間距為40cm，既Lx35cm，Ly40cm。由于板屬于四邊簡支板，因此按最不利的三邊固定一邊簡支進行計算。計算簡圖如下圖1-9所

29、示。圖1-9 墩身模板計算簡圖 單位：cm由于Lx/ Ly35/400.875，根據路橋施工手冊附表2-18可知道撓度系數fmax0.0019mm-1，X彎矩系數Mx0.02785，y彎矩系數My 0.01485，Mx0-0.0678，My0-0.0565，取10mm寬的板條進行計算。則10mm鋼板的力學特性計算如下所示。慣性：Ibh3/121063/12180mm4截面慣性矩：Wbh2/61062/660mm3面積：Sbh10660mm2由于鋼板采用的是A3鋼，根據機械設計手冊（軟件版）V3.0可知道其容重78.5kN/m3。將混凝土的側壓力轉化為線性荷載：QpL0.111972101.11

30、972 N/mm。根據路橋施工計算手冊附表2中，剛度K計算公式如下式1-9所示： （1-9）式中: 彈性模量； 板厚； 泊松比，對鋼筋混凝土板 ，；對于鋼板，。根據公式1-9彈性模量計算如下所示。根據路橋施工計算手冊附表2中，可知撓度和彎矩計算公式分別如下所示。撓度計算公式如下式1-10所示。 （1-10）彎矩計算公式如下式1-11所示。 （1-11）式中：均布荷載；其中為Lx和Ly中的較小者。根據公式1-11彎矩計算如下所示。跨中彎矩計算如下所示。考慮到鋼板的泊松比=0.3，故換算彎矩計算如下所示。支座彎矩計算如下所示。因此取最大彎矩進行應力計算，計算如下所示。根據上面計算結構可知道，其中1

31、81MPa是根據路橋施工計算手冊表8-7，A3鋼的容許應力，則鋼板的強度滿足施工的要求。取1mm寬的面板進行剛度驗算，將混凝土的側壓力轉化為線性荷載：QpL0.11197210.11 N/mm。根據公式1-10撓度計算如下所示。根據上面計算結構可知道，則鋼板的剛度滿足施工的要求。1.13 墩柱模板橫肋的計算由于橫肋采用的是槽鋼10，間距為40cm，因此將均布荷載轉化為線性荷載，計算寬度為40cm，將混凝土的側壓力轉化為線性荷載：QpL111.9720.444.79kN/m。根據機械設計手冊（軟件版）V3.0可知槽鋼10的力學特性如下所示。A12.784cm2Wx39.7cm3I x198cm4

32、理論重量：G10.007kg/m根據路橋施工計算手冊表8-13，考慮到橫肋的連續性（三跨連續梁計算），則荷載作用下彎矩計算公式如下式1-12和1-13所示。均布荷載作用下的最大彎矩 （1-12）集中荷載作用下的最大彎矩 （1-13）荷載作用下撓度計算公式如下式1-14和1-15所示。均布荷載作用下撓度 （1-14）集中荷載作用下撓度 （1-15）則計算簡圖如下圖1-10所所示。圖1-10 橫肋計算簡圖豎向大肋的間距為80cm，根據公式1-12彎矩計算如下所示。根據計算結果可知應力72.3MPa210MPa，其中210MPa是16Mn鋼的容許彎曲應力。則橫肋的強度滿足使用的要求。根據路橋施工計算

33、手冊表8-7可知，鋼材的彈性模量E2.1105MPa，根據公式1-14，橫肋的剛度計算如下所示。通過以上計算結果，f0.345mmL/500800/5001.6mm,則背肋的剛度滿足使用的要求。1.14 墩柱模板豎肋的計算豎向小肋采用10010mm扁鋼，豎向大肋采用兩根槽鋼12.6，其計算分別如下所示。1.14.1豎向小肋的計算根據機械設計手冊（軟件版）V3.0可知10010mm扁鋼，理論重量G7.85kg/m,其力學特性計算如下所示。A100101000mm2Wxbh2/6101002/616666.667mm3I xbh3/12101003/12833333.33mm4計算寬度為35cm，

34、將混凝土的側壓力轉化為線性荷載：QpL111.9720.3539.19kN/m。豎向小肋按照簡支梁來計算，其計算簡圖如下圖1-11所示。圖1-11 簡支梁計算簡圖 則應力36MPa181MPa，其中181MPa是根據路橋施工計算手冊表8-7，A3鋼的容許應力，則豎向小肋強度滿足施工的要求。根據路橋施工計算手冊表8-7可知，鋼材的彈性模量E2.1105MPa，豎向小肋的剛度計算如下所示。通過上式計算，f0.044mmL/500350/5000.70mm,則豎向小肋剛度滿足使用的要求。豎向大肋的計算1.脊梁計算豎向大肋采用兩根槽鋼12.6，間距為80cm，計算寬度為80cm，將混凝土的側壓力轉化為

35、線性荷載：QpL111.9720.889.58kN/m。由于豎向大肋間距為80cm，由于模板的尺寸為150300cm和100300cm的模板，因此最不利組合為一個150300cm和一個100300cm的模板組合。根據機械設計手冊（軟件版）V3.0可知槽鋼12.6的力學特性如下所示。A15.692cm2Wx62.1cm3I x391cm4理論重量：G12.318kg/m豎向大肋按照簡支梁來計算，其計算長度為80cm，其計算簡圖如下圖1-12所示。圖1-12 簡支梁計算簡圖 則應力57.73MPa210MPa，其中210MPa是根據路橋施工計算手冊表8-7，16Mn鋼的容許應力，則豎向大肋強度滿足

36、施工使用的要求。根據路橋施工計算手冊表8-7可知，鋼材的彈性模量E2.1105MPa，豎向大肋的剛度計算如下所示。通過上式計算，f0.291mmL/400800/4002mm,則豎向大肋剛度滿足使用的要求。2.下端脊梁自由端計算高為1m高的模板如下圖1-13所示。圖1-13 1.5m高模板圖 單位：cm從圖1-13可知，脊梁下端的自由端自由長度為35cm，計算簡圖如下圖1-14所示。圖1-14 脊梁下端自由端計算簡圖計算寬度為80cm，將混凝土的側壓力轉化為線性荷載：QpL111.9720.889.58kN/m。 則應力44.28MPa210MPa，其中210MPa是根據路橋施工計算手冊表8-

37、7，16Mn鋼的容許應力，則豎向大肋強度滿足施工使用的要求。根據材料力學撓度計算公式，其撓度計算如下所示。通過上式計算，f0.78mmL/400350/4000.875mm,則豎向大肋剛度滿足使用的要求。3.上端脊梁自由端計算高為1 m高的模板如下圖1-15所示。圖1-15 1m高模板圖 單位：cm從圖1-15可知，脊梁下端的自由端自由長度為50cm，計算簡圖如下圖1-16所示。圖1-16 脊梁上端自由端計算簡圖從可知，側壓力的有效壓頭為3.435m，壓力圖如下圖1-17所示。圖1-17 側壓力分布圖計算寬度為80cm，將混凝土的側壓力轉化為線性荷載：QpL16.30.813.04kN/m。

38、則應力4.37MPa210MPa，其中210MPa是根據路橋施工計算手冊表8-7，16Mn鋼的容許應力，則豎向大肋強度滿足施工使用的要求。從圖1-16可知，荷載成三角形分布，為簡化計算按照13.04kN/m均布荷載計算，由于13.04kN/m是三角形荷載分布中最大荷載，因此計算是偏于安全的。根據材料力學撓度計算公式，其撓度計算如下所示。通過上式計算，f0.5mmL/400350/4000.875mm,則豎向大肋剛度滿足使用的要求。1.15 墩柱模板拉桿的計算由于側模采用的圓鋼做拉桿平衡混凝土的側壓力，因此采用Q235直徑為25mm的鋼筋做拉桿。最不利的兩塊模板拼裝后進行控制計算，其拼裝如下圖1

39、-18所示。圖1-18 模板拼裝圖 單位：cm從圖1-18可知，拉桿最大的受力面積為A0.80.80.64m2，則拉桿計算如下所示。根據節計算可知，px111.972KN/m2，N拉px0.64111.9720.6471.662KN，并且考慮拉桿的螺絲口減小鋼筋的受力面積，螺絲口的面積考慮為鋼筋截面的85%，采用直徑為25mm的圓鋼，則拉桿應力計算如下所示。則最大應力171.75MPa215MPa，其中215 MPa是根據鋼結構設計規范為直徑25mm的Q235鋼的容許應力。則拉桿的強度滿足施工的要求。1.16 墩柱模板連接螺栓的計算模板的連接螺栓是分抗剪螺栓和抗拉螺栓。1.16.1 抗剪螺栓的

40、計算從圖1-18可知，在兩塊模板拼裝中兩個拉桿的間距為70cm，根據節可知側壓力Pmax111.972kPa，計算寬度為70cm，將混凝土的側壓力轉化為線性荷載：QpL111.9720.778.38kN/m。抗剪螺栓布置如下圖1-19所示。圖1-19 抗剪螺栓布置圖 單位：cm根據路橋施工計算手冊附表3-23可知，螺栓外徑為22mm，螺栓凈面積為2.740cm2，從圖1-19可知在1m范圍內有5個螺栓，為安全考慮取4個螺栓進行計算，則抗剪強度計算如下所示。則最大應力，其中80 MPa是根據路橋施工計算手冊表3-22粗制螺栓的容許剪應力。則螺栓的抗剪強度滿足施工的要求。1.16.2抗拉螺栓的計算

41、從圖1-18可知，抗拉螺栓的計算寬度為60cm，根據1.11節可知側壓力Pmax111.972kPa，將混凝土的側壓力轉化為線性荷載：QpL111.9720.667.183kN/m。抗拉螺栓布置如下圖1-20所示。圖1-20 抗拉螺栓布置圖 單位：cm根據路橋施工計算手冊附表3-23可知，螺栓外徑為22mm，螺栓凈面積為2.740cm2，從圖5-12可知在1m范圍內有4個螺栓，為安全考慮取3個螺栓進行計算，則抗拉強度計算如下所示。則最大應力，其中110 MPa是根據路橋施工計算手冊表3-22粗制螺栓的容許拉應力。則螺栓的抗拉強度滿足施工的要求。二 碗扣式支架計算2.1 計算依據1.建筑結構荷載

42、規范（GB50009-2001）；2.建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)；3.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；4.材料力學（西南交大版）；5.結構力學（高教版）。2.2 碗扣支架布置支架采用483.5mm的Q235鋼管，立桿步距選為60cm。鋼管橫向間距設置為60cm，縱向間距設置為60cm。碗扣支架橫橋向布置如下圖2-1所示。圖2-1 碗扣支架橫橋向布置圖碗扣式支架的結構如下圖2-2所示。圖2-2 碗扣式支架結構詳圖2.3 荷載的計算2.3.1 荷載類型作用于模板支架上的荷載，可分為永久荷載（恒荷載）和可變荷載（活荷載）兩類。 模板支架

43、的永久荷載，包括下列荷載。1. 作用在模板支架上的結構荷載，包括：新澆筑混凝土、模板等自重。2. 組成模板支架結構的桿系自重，包括：立桿、縱向及橫向水平桿、水平及垂直斜撐等自重。3. 配件自重，根據工程實際情況定，包括：腳手板、欄桿、擋腳板、安全網等防護設施及附加構件的自重。 模板支架的可變荷載，包括下列荷載。1. 施工人員及施工設備荷載。2. 振搗混凝土時產生的荷載。3. 風荷載。2.3.2 荷載取值各桿件自重見下表2-1所示。表2 -1 桿件自重表名稱型號規格（mm）市場重量(kg)設計重量（kg）立桿LG-120483.512007.417.05LG-180483.5180010.671

44、0.19LG-240483.5240014.0213.34LG-300483.5300017.3116.48橫桿HG-30483.53001.671.32HG-60483.56002.822.47HG-90483.59003.973.63注：本表的參照建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范表3.4。由建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范可知，操作層的欄桿與擋腳板自重標準值按0.14KN/m2取值。腳手架上滿掛密目安全網自重標準值按0.01KN/m2取值。模板支撐架的自重標準值Q1根據建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范表4.2.3-1取為0.75 KN/m2，由上面1.5節可知道混凝土的容重Q226kN/m

45、3。振搗混凝土時產生的荷載標準值Q32KN/m2。施工人員及設備荷載標準值按均布活載取1.0 KN/m2。操作層均布施工荷載的標準值根據建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范表，取為3.0 KN/m2。則施工荷載Q43+14 KN/m2。根據建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范作用于模板支撐架上的水平風荷載標準值，按公式2-1計算。Wk 0.7zsWo （2-1 ）式中：Wk風荷載標準值（KN/m2）；z風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范（GB50009-2001）規定采用，見表；s風荷載體型系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范（GB50009-2001）規定的豎直面取0.8；Wo基本風壓

46、（kN/m2），按現行國家標準建筑結構荷載規范（GB50009-2001）規定采用，見附錄D；其中本橋為B類地形（依據建筑結構荷載規范（GB50009-2001）則高度在010m取為1.0，1015m取為1.14。基本風壓按照當地風壓（南京市10年一遇風壓值計）0.40kN/m2。風荷載的計算如下所示。在1015m時，風荷載如下所示：Wk0.71.140.80.40.2554 kN/m2按照建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范5.6.4規定，當模板支撐架高度大于8米并有風荷載作用時，應對斜桿內力進行計算，并驗算連接扣件的抗滑能力。其計算簡圖如下圖2-3所示。圖2-3 斜桿內力計算簡圖由建筑施工碗扣

47、式腳手架安全技術規范規定，對架體內力計算時將風荷載簡化為每一結點的集中荷載W；W在立桿及斜桿中產生的內力、s按下列公式2-2和2-3計算。WvhW/a （2-2） （2-3）荷載加載在結點上，密目網按照簡支板的方法計算風荷載，w0.25540.61.20.184kN。由公式2-2和公式2-3計算內力，其計算過程如下所示。Wv1.20.184/0.60.368KN由建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范規定，自上而下疊加斜桿的最大內力，驗算斜桿兩端連接扣件抗滑強度，按照公式2-4計算。 （2-4）式中：Q扣件抗滑強度，取8KN。根據公式2-4計算斜桿兩端連接扣件抗滑強度，其計算過程如下所示。則通過以上

48、計算可知，斜桿兩端連接扣件抗滑強度滿足使用要求。2.4 結構的計算荷載的分項系數計算腳手架及模板支撐架構件強度時的荷載設計值，取其標準值乘以下列相應的分項系數：1永久荷載的分項系數，取1.2；計算結構傾覆穩定時，取0.9。2可變荷載的分項系數，取1.4。3. 計算構件變形（撓度）時的荷載設計值，各類荷載分項系數，均取1.0。荷載效應組合荷載組合按照建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范表4.41的規定，取值如下表2-2所示。表2-2 荷載組合序號計算項目荷載組合1立桿穩定計算 永久荷載+可變荷載 永久荷載+0.9（可變荷載+風荷載）2連墻件承載力計算風荷載+3.0KN3斜桿強度和連接扣件（抗滑）強度

49、計算風荷載立桿承載力的計算1.荷載的計算單肢立桿軸向力計算公式根據建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范如下式2-5所示。N 1.2Q+1.4（Q+Q）LxLy +1.2Q2V (2-5)式中：Lx、Ly單肢立桿縱向及橫向間距（m）； V Lx、Ly段的混凝土體積（m3）。單肢立桿穩定性按下式計算：NA f （2-6）式中：A 立桿橫截面積； 軸心受壓桿件穩定系數，按細長比查上述規范附錄C； f 鋼材強度設計值，查上述規范附錄B表B2； 支撐架模板自重標準值； 2 新澆砼及鋼筋自重標準值； 3振搗砼產生的荷載； 4施工人員及設備荷載標準值。由于門式墩的蓋梁截面基本相同，因此只需要計算一個截面即可。根

50、據公式2-5，其計算過程如下所示。N1.20.75+1.4(2+4) 0.60.6+1.2262.70.60.633.674kN通過以上計算可知，計算最大應力時取荷載為33.674kN。2.立桿力學特性計算WDJ碗扣型腳手架材料為:48mm,3.5mm(Q235) 熱軋鋼管,其截面特性計算如下:截面抗彎模量: W5077.79mm3截面慣性矩: IQ235鋼材抗壓強度: 215N/mm2截面回轉半徑: imm截面凈面積: 3.立桿強度驗算考慮到支架立桿搭設時豎直度可能存在不足，假定立桿60cm步距范圍內偏斜量y取為0.5cm，此處是按照建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范容許傾斜度來取值，如圖2-

51、4所示。按單向壓彎桿件驗算，產生的偏斜彎矩，其計算過程如下所示。圖2-4立桿變形圖 單位：mmMNy33.6740.0050.168 kN.m （2-7） (2-8)通過計算，其應力101.91215N/mm2，則立桿強度滿足使用的要求。5.整體穩定性驗算由公式2-6計算可知N33.674kN，由公式2-7可知M0.168 kN.m。計算簡圖如下圖2-5所示。圖2-5 穩定性計算簡圖 單位：cm根據材料力學可知，等截面柱或壓桿的計算長度系數如表2-3所示。表2-3 等截面柱或壓桿的計算長度系數u項次1234桿端連接方式一端固定一端自由兩端鉸接一端固定一端鉸接兩端固定u210.70.5注：此表參

52、照材料力學（西南交大版）。立桿與水平橫桿的碗扣連接有松動，立桿計算長度系數按照兩端鉸接，則由取1.0，長細比h/i1.0600/15.7838.023，由此可查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2001)附錄C表C，可知立桿穩定系數0.893。立桿歐拉臨界力公式如下公式2-9所示。NE2EA/2 (2 -9)鋼材的彈性模量：E2.06105N/mm2，則由公式2-9計算立桿歐拉臨界力，其計算過程如下所示。NE22.06105489.3/76.052172kN根據歐拉公式應力計算如下式2-10所示。 (2-10)式中：為等效彎矩系數1.0; 為截面塑性發展系數1.15;為截面

53、抗彎模量5077.79mm3;根據以上計算可知N33.674KN 、NE172 KN 、M0.168 kN.m，將其帶如公式2-10，其計算過程如下所示： 111.18N/mm2計算結果表明111.18N/mm2215 N/mm2。由公式2-6計算，其計算結果如下所示：NA f0.893489.321510-393.943KNN29.088KNN93.943KN通過以上計算結果可知，N29.088KNN 93.943KN，應力111.18N/mm2215 N/mm2，只要立桿60cm步距范圍內偏斜控制在0.5cm以內，立桿穩定性可以得到保證。6.局部穩定性計算立桿為48mm，3.5mm，Q23

54、5熱軋圓鋼管。按照鋼結構設計規范相關規定對于圓管截面本身局部穩定必須滿足下列要求，以滿足截面本身局部穩定要求。D/t100235/fy109 fy215N/mm2立桿設計強度；碗扣式腳手架立桿D/t48/3.513.733.674kN通過以上計算，計算結果表明Nmin243.8kN33.674kN，其中33.674kN為立桿所受的最大荷載，則底座和頂托的強度滿足施工使用要求。8.貝雷梁上兩層方木強度驗算首先計算底托下的方木，由于底托下采用的1515cm方木且間距為60cm。從圖2-1可知道，在底托下面和貝雷梁工字鋼上面還有一層1515cm方木且間距同樣為60cm。根據表2-1碗扣式支架的自重計

55、算如下所示。GGLG+ GHG7.41+2.82418.69kg并且考慮安全系數為1.2，并且換算成kN為單位，其計算如下所示。P自重1.2mG1.218.691010-30.224kN每根立桿傳遞給底托下方木荷載計算如下所示。P1P自重+N0.224+33.67433.898kN2.4.4 貝雷梁上方木計算由于底托下有兩層方木，兩層方木均為1010cm的方木，其兩層方木的間距均按60cm布置。第一層方木和第二層方木計算分別如下所示。1.底托下第一層方木計算由于碗口式支架的間距為60cm，因此只有集中力作用在方木上。當集中力作用在方木跨中的時候為最不利計算。其中第一層方木的放置必須放在第二層方

56、木上，不得懸空或留有一個懸臂端。因此計算的時候按照簡支梁來計算，由于方木實際是連續的，因此按簡支梁來計算是偏于安全的。由于間距為60cm則集中荷載作用在跨中的時候為最不利計算，其計算過程如下所示，計算簡圖如圖2-6所示。圖2-6 第一層方木計算簡圖由圖2-6可知，對第一層方木內力影響的有自重和碗扣支架傳來的荷載，根據路橋施工計算手冊查松木的容重為6kN/m3，方木的自重為Q1rA60.150.150.135kN/m，考慮1.2的安全系數后線荷載QQ11.20.1351.20.162 kN/m。 碗口支架傳下來的荷載對彎矩影響計算如下所示。M1FL/433.8980.6/4第一層方木自重荷載對彎

57、矩影響計算如下所示。M2qL2/80.1620.62/87.2910-3KN.mMmaxM1 +M25.085+0.007295.092KN.m應力計算如下所示。WyI/(b/2) 4.2187510-5/0.0755.62510-4m3 則應力9.052MPa13.0MPa，其中13.0MPa根據路橋施工計算手冊查紅松的容許彎曲應力。碗口支架傳下來的荷載對剪力影響計算如下所示。剪力：F1N/233.898/216.949kN第一層方木自重荷載對剪力的影響計算如下所示。剪力：F2qL /20.1620.6/20.049kNFmaxF1 +F216.949+0.04916.998kN則剪應力計算

58、如下所示。則應力0.755MPa1.4MPa，其中1.4MPa根據路橋施工計算手冊表8-6查紅松的容許剪應力。由于9.052MPa13.0MPa，0.755MPa1.4MPa，則第一層方木強度滿足使用要求。根據路橋施工計算手冊表8-6可知紅松的彈性模量E10103MPa，根據材料力學可知，撓度計算如下所示。碗口支架傳下來的荷載對撓度影響計算如下所示。撓度驗算：自重荷載對撓度影響計算如下所示。撓度驗算：通過上式計算，fmax3.6310-4mL/4000.6/4001.510-3m,其第一層方木剛度滿足使用的要求。2.底托下第二層方木計算由于第一層方木間距為60cm，因此只有集中力作用在第二層方

59、木上。當集中力作用在方木的跨中的時候為最不利計算。其中方木的放置必須放在貝雷梁上，不得懸空或留有一個懸臂端。因此計算的時候按照簡支梁來計算，由于方木實際是連續的，因此簡支梁來計算是偏于安全的。由于下邊貝雷梁的間距為22.5cm，因此方木簡化成簡支梁的跨度就為22.5cm，其計算簡圖如圖2-7所示。圖2-7 方木計算簡圖由圖2-7可知，對1515cm方木內力影響的有自重和第一層方木傳來的荷載，根據路橋施工計算手冊查松木的容重為6kN/m3，方木的自重為Q1rA60.150.150.135kN/m，考慮1.2的安全系數后線荷載QQ11.20.1351.20.162 kN/m。將第一層方木傳來的荷載

60、傳遞到第二層方木上，其載為P233.898+0.1620.633.995kN第一層方木傳下來的荷載對彎矩影響計算如下所示。M1FL/433.9950.25/42.125kN.m第二層方木自重荷載對彎矩影響計算如下所示。M2qL2/80.1620.252/81.26610-3KN.mMmax M1 +M22.125+1.26610-32.126KN.m則方木應力計算如下所示。IWyI/(b/2)4.2187510-5/0.0755.62510-4m3 則應力3.78MPa13.0MPa，其中13.0MPa根據路橋施工計算手冊查紅松的容許彎曲應力。第一層方木傳下來的荷載對剪力影響計算如下所示。剪力

61、：F1N/233.995/216.998kN第二層方木自重荷載對剪力的影響計算如下所示。剪力：F2qL /20.1620.25/20.02kNFmax F1 +F216.998+0.0217.018kN則剪應力計算如下所示。則應力0.756MPa1.4MPa，其中1.4MPa根據路橋施工計算手冊表8-6查紅松的容許剪應力。由于3.78MPa13.0MPa，0.756MPa1.4MPa則第二層方木強度滿足使用的要求。根據路橋施工計算手冊表8-6可知紅松的彈性模量E10103MPa，根據材料力學可知，撓度計算如下所示。第一層方木傳下來的荷載對撓度影響計算如下所示。撓度驗算：第二層方木自重荷載對撓度

62、影響計算如下所示。撓度驗算：通過上式計算，fmax2.6210-5mL/4000.6/4001.510-3m,其第二層方木剛度滿足使用的要求。2.4.5 貝雷梁上工字鋼驗算由于貝雷梁的跨度為3m的整數倍，在此選取的是18m的跨度，由于門式墩的凈距為19.8m，因此貝雷梁的兩頭有90cm的部分懸空。此處用工字鋼來承擔門式墩的自重以及施工荷載。間距采用60cm，且用25b的工字鋼。而工字鋼的荷載分擔給貝雷梁。工字鋼放在竹跳板上，在工字鋼上放方木，并且方木垂直于工字鋼。方木采用的是1515cm方木。其布置圖如下圖2-8所示。圖2-8 工字鋼布置示意圖其中不計竹膠板的承重作用，只計算竹膠板的荷載。其1

63、515cm方木如節中的底托下第一層方木計算所示。方木傳遞到工字鋼上的荷載為P33.898+0.1620.633.995kN此處的工字鋼采用Midas Civil軟件計算，其自重由軟件加載，并且要考慮1.2的安全系數。其計算簡圖如下圖2-9所示。圖2-9 工字鋼計算簡圖 單位：cm由于貝雷梁上工字鋼間距為60cm，且采用的是25b工字鋼。從圖2-8可知，由于1515cm方木間距為60cm，工字鋼間距以為60cm，根據節可知道，施工人員荷載以及施工機具在貝雷梁兩側停留等荷載考慮為Q44KN/m2，根據竹挑板廠家提供為Q52kN/m2，轉化為線荷載為并考慮1.2的安全系數Q1.2（Q4+Q5）0.6

64、1.2(4+2)0.64.32KN/m。1515cm方木傳下來的荷載考慮為P33.995kN，計算采用Midas Civil軟件進行內力分析，工字鋼自重由軟件自身加載。根據圖2-9，用Midas Civil軟件建立模型，其計算結果如下所示。工字鋼應力計算如下圖2-10所示。圖2-10 工字鋼應力圖 單位：MPa從圖2-10可知，最大應力為152.8MPa。其中荷載也考慮了安全系數1.2，則最大應力152.8215 MPa，則工字鋼應力滿足使用的要求。工字鋼變形如下圖2-11所示。圖2-11 工字鋼變形圖 單位：mm從圖2-11可知，最大變形為4.5mm。其中荷載也考慮了安全系數1.2，則最大應

65、力f4.5L/4003600/4009mm，則工字鋼剛度滿足使用的要求。三 貝雷梁支架計算3.1設計依據1.鋼結構設計規范（GB50017-2003）；2.鋼結構毛德培主編（中國鐵道出版社2001）；3.鐵路橋涵設計基本規范（TB10002.1-2005）；4.路橋施工手冊周水興等主編；5.材料力學（西南交大版）；6.結構力學(高教版)；7.裝配式公路鋼橋多用途使用手冊(人交版)；8. 計算軟件Midas Civil 7.4.1。3.2設計荷載 雪荷載、風荷載； 列車通過時氣流產生的壓力，按列車時速200km，氣流速度10m/s考慮； 施工荷載（機械堆放和混凝土的沖擊力）； 人群荷載； 結構自

66、重。3.3選用材料321貝雷梁；型鋼及板材采用Q235材質。3.4 設計荷載計算1.雪荷載根據建筑結構荷載規范（GB 50009-2006 ）查附錄D.4可知，雪的標準荷載按照50年一遇取南京地區雪壓為0.65kN/m2。根據建筑結構荷載規范（GB 50009-2006 ）雪荷載計算公式如3-1所示。Skurso （3-1）式中：Sk雪荷載標準值(kN/m2)；ur屋面積雪分布系數；So基本雪壓(kN/m2)。根據規上述范規定，按照矩形分布的雪堆，由于角度為1o，因此r取平均值為1.0。其計算過程如下所示。Skurso0.6510.65kN/m22. 風荷載根據鐵路橋涵設計基本規范（TB100

67、02.1-2005）風荷載計算公式如3-2所示。WK1K2K3WO (3-2)式中：W風荷載強度（kN/m2）；WO基本風壓（KN/m2），可根據上述規范附錄D“全國基本風壓分布圖”取；K1風載體形系數，橋墩見上述規范查表，其他構件為1.3； K2風壓高度變化系數，見上述規范查表所示； K3地形、地理條件系數，見上述規范查表所示。由于鋼管柱為圓形，因此風載體形系數K1取為0.8。見上述規范表，當高度小于或等于20m時K2取為1.0。見上述規范表，按照一般平坦地考慮時K3取為1.0。根據上述查附錄D可知，風壓的標準荷載按照50年一遇取南京地區風壓為0.40kN/m2。根據公式3-2風荷載計算如下

68、所示。W1K1K2K3WO0.81.01.00.400.32 kN/m23. 列車通過時氣流產生的壓力，按列車時速200km，氣流速度10m/s考慮，其中列車產生的氣流10m/s是工務段提供。根據鐵路橋涵設計基本規范（TB10002.1-2005）規定。風壓計算公式如下式3-3所示。WO1.010-3V2/1.6 (3-3)式中：WO基本風壓（kN/m2）； V 平均最大風速（m/s）。 WO1.010-3V2/1.61.010-3102/1.60.0625 kN/m2將上述結果帶入公式3-2，則列車通過時氣流產生的壓力計算如下所示。W2K1K2K3WO0.81.01.00.06250.05

69、kN/m24. 按照路橋施工計算手冊表8-1，施工活載q12.5kN/；5. 按照路橋施工計算手冊表8-1，振搗產生的沖擊力為q22kN/；6. 混凝土自重根據1.5節取為q326kN/m2；7. 由節可知，模板取為q40.75kN/m2；8. 由節可知，碗扣支架自重G碗扣18.69kg；9. 由1.9.1節可知，方木自重G方木6 kN/m3；10. 貝雷梁結構自重由軟件加載（本計算采用的軟件是Midas Civil）。3.5 荷載組合系數為安全考慮，參照建筑結構荷載規范（GB50009-2006 ）規定，計算防門式墩支架強度時的荷載設計值，取其標準值乘以下列相應的分項系數：1結構自重荷載的分

70、項系數，取1.2；2可變荷載的分項系數，取1.4；3. 計算構件變形（撓度）時的荷載設計值，各類荷載分項系數，均取1.0。3.6貝雷梁的布置由于門式墩的跨度為19.8m，而321貝雷梁的標準長度為3m。因此為縮小跨度，貝雷梁的跨度取為18m計算。門式墩身截面高2.7m，寬3.3m。貝雷梁放置在門式墩下面，采用三排單層加強貝雷梁。在蓋梁底的貝雷梁的間距設為22.5cm。并且在門式墩周邊搭設工作平臺。在門式墩兩側沿線路的法向布置三排單層加強貝雷梁，間距為45cm。其貝雷梁的布置如下圖3-1所示。圖3-1 貝雷梁的布置圖 單位：cm從圖3-1可知，在單排單層貝雷梁的兩側布置了非標準貝雷梁，非標準貝雷

71、梁的作用是用于拆卸的時候，防止不均等拖拉貝雷梁而掉到鐵路上去。并且要在門式墩上與橫向分配梁同位置預埋鋼板，并且在鋼板上焊接角鋼。做一個三角架來支撐貝雷梁，防止單片貝雷梁拖拉時失穩。貝雷梁上結構物的布置見圖2-1所示。在非標準貝雷梁上結構物的布置見圖2-8所示。3.7貝雷梁的計算3.7.1貝雷梁荷載計算三排單層加強貝雷梁的間距為22.5cm，由于采用的是三排單層加強貝雷梁，在貝雷梁之間用標準桿件連接，其連接如下圖3-2所示。圖3-2 貝雷梁連接圖從圖3-2可知，取圖中間間距為22.5cm的三排單層貝加強雷梁進行控制計算，其荷載計算如下所示。取最中間的貝雷梁進行計算，由于門式墩梁高為H2.7m，每

72、組貝雷梁之間是鉸接，因此按照簡支梁來計算，則計算寬度b22.5367.5cm。雪荷載：Q1Skb0.650.6750.439 kN/m風荷載：Q2W1b0.320.6750.216 kN/m列車風荷載：Q3W2b0.050.6750.034 kN/m模板自重：Q4q4b0.750.6750.506 kN/m碗扣支架自重：Q5G碗扣/L18.691010-3/0.60.3115 kN/m施工荷載：Q6q1b2.50.6751.688 kN/m振搗產生的沖擊力：Q7q2b20.6751.35kN/m方木自重：Q8G方木bh6(0.150.15+0.150.15+0.10.15+0.10.1) 0.

73、42 kN/m門式墩混凝土的重量：Q9q3bH260.6752.747.385kN/m結構自重計算如下所示：G1.2(Q1 +Q4 +Q5 +Q8 +Q9) 1.2(0.439+0.506+0.3115+0.42+47.385)1.249.061558.8738 kN/m風荷載計算如下所示。F1.2(Q2 +Q3)1.2(0.216+0.034)0.3 kN/m可變荷載計算如下所示。Qb1.4(Q6+ Q7)1.4(1.688+ 1.35)4.2532 kN/m對貝雷梁內力影響的總的荷載計算如下所示。QG +Qb58.8738+4.253263.127 kN/m3.7.2 等效截面換算其中由于

74、門式支架的貝雷梁間距為22.5cm布置，貝雷梁三片一組，一片貝雷梁自重為0.27t在裝配式橋梁多用途手冊表3-5中可知三排單層加強貝雷梁幾何特性及容許內力表如下表3-1所示。表3-1 貝雷梁特性表 貝雷梁特性結構構造是否加強W（cm3）J（cm4）容許彎矩KN.m容許剪力KN三排單層是23097.41732303.24809.4698.9為簡化計算，采用一個矩形等效截面來代替貝雷梁計算最不利加載的強度和剛度。計算過程中16Mn鋼的容重為7.8510-9t/mm3，并且取3m長進行等效截面計算，其計算過程如下所示。bh30007.8510-90.273 （1）（bh3/12）10-4173230

75、3.2 （2）連解方程（1）和（2），得出b13.9906723mm ；h2458.416846mm3.7.3 貝雷梁內力計算由于竹跳板放在貝雷梁上，因此將上面傳下來的集中荷載轉化成均布荷載加載在貝雷梁上，其貝雷梁的內力計算如下所示。1.門式墩底下貝雷梁內力計算用節的矩形截面代替貝雷梁的桁架結構進行內力分析，把的荷載加載在貝雷梁上，則貝雷梁荷載加載如下圖3-3所示。圖3-3 貝雷梁加載圖 單位：kN/m則通過mida軟件計算可知，貝雷梁的彎矩如下圖3-4所示。圖3-4貝雷梁彎矩圖 單位：kN.m從圖3-4可知，最大彎矩Wmax2685.32kN.m w4809.4 kN.m，其中容許彎矩480

76、9.4 kN.m是根據裝配式公路鋼橋多用途使用手冊表3-6三排單層加強貝雷梁容許彎矩值。通過mida軟件計算可知，貝雷梁的剪力如下圖3-5所示。圖3-5貝雷梁剪力圖 單位：kN從圖3-4可知，最剪力Fmax596.7kNw698.9 kN，其中容許剪力698.9kN是根據裝配式公路鋼橋多用途使用手冊表3-6三排單層加強貝雷梁容許剪力值。2.門式墩兩側貝雷梁內力計算在門式墩的兩側也布置了貝雷梁，且貝雷梁的間距為45cm，此處貝雷梁承受門式墩兩端的荷載，由于此處門式墩的荷載按照簡支梁分擔在貝雷梁上，且計算寬度為b3.3/21.65m，荷載計算如下所示。雪荷載：QL1Skb0.651.651.073

77、kN/m模板自重：QL2q4b0.751.651.238 kN/m碗扣支架自重：QL3nG碗扣/L38.691010-3/0.60.935kN/m施工荷載：QL4q1b2.51.654.125 kN/m振搗產生的沖擊力：QL5q2b21.653.3kN/m方木自重：QL6G方木bh6(0.150.15+0.150.15+0.10.15+0.10.1) 0.42 kN/m門式墩混凝土的重量：QL7q3bH261.652.7115.83kN/m結構自重計算如下所示：GL1.2(QL1 +QL2 +QL3 +QL6 +QL7) 1.2(1.073+1.238+0.935+0.42+115.83)14

78、2.855 kN/m可變荷載計算如下所示：QLb1.4(QL4+ QL5)1.4(4.125+3.3)10.395 kN/m對貝雷梁內力影響的總的荷載計算如下所示。QLGL +QLb142.855+10.395153.25 kN/m在其余地方只考慮行人和施工機具等堆放的荷載。根據節知，荷載QZ4kN/m2，從圖3-1可知兩側的貝雷梁的計算寬度為105cm，將轉化為線荷載QX1QZb41.054.2kN/m。根據可知，方木和竹跳板取為QX20.42 kN/m。雪荷載在這段QX3Skb0.651.050.683kN/m。則總的荷載QX1.2（QX1+ QX2+ QX3）1.2（0.42+4.2+0

79、.683）6.364 kN/m。則門式墩兩側貝雷梁荷載加載如下圖3-6所示。圖3-6 貝雷梁加載圖 單位：kN/m則通過mida軟件計算可知，貝雷梁的彎矩如下圖3-7所示。圖3-7貝雷梁彎矩圖 單位：kN.m從圖3-7可知，最大彎矩Wmax136.1kN.m w4809.4 kN.m，其中容許彎矩4809.4 kN.m是根據裝配式公路鋼橋多用途使用手冊表3-6三排單層加強貝雷梁容許彎矩值。通過Midas軟件計算可知，貝雷梁的剪力如下圖3-8所示。圖3-8貝雷梁剪力圖 單位：kN從圖3-8可知，最剪力Fmax268.4kNw698.9 kN，其中容許剪力698.9kN是根據裝配式公路鋼橋多用途使

80、用手冊表3-6三排單層加強貝雷梁容許剪力值。由于采用的是等效截面因此只能計算彎矩和剪力，不能準確計算出應力和變形，從上面對蓋梁底下貝雷梁和門式墩蓋梁兩側貝雷梁的計算可知道，蓋梁底下貝雷梁的彎矩和剪力均比蓋梁兩側貝雷梁計算的大，因此取蓋梁底下貝雷梁進行變形和應力計算。3.7.4 貝雷梁應力和變形計算用Midas軟件建立三排單層加強貝雷梁進行有限元分析，其自重由軟件自身加載并且考慮1.2的安全系數。Midas建立模型并加載如下圖3-9所示。圖3-9 三排單層貝雷梁加載示意圖從圖3-9可知道，加載荷載為Q63.127 kN/m。三排單層加強貝雷梁的應力如下圖3-10所示。圖3-10 貝雷梁應力圖 單

81、位：MPa由于跨中的彎矩最大，因此跨中的應力最大，從圖3-10可知跨中的最大應力為163.5MPa210MPa，其中210 MPa為16Mn鋼容許應力，則三排單層加強貝雷梁的強度滿足使用的要求。三排單層加強貝雷梁的變形如下圖3-11所示。圖3-11 貝雷梁變形圖 單位：mm從圖3-11可知，三排單層加強貝雷梁在最不利荷載作用下最大變形為31.8mm，則f31.8mm L/40018000/40045mm,則三排單層加強貝雷梁的剛度滿足使用的要求。三排單層加強貝雷梁的支反力圖下圖3-12所示。圖3-12 貝雷梁支反力圖 單位：kN從圖3-12可知，每個支反力最大為F115.14kN。由于每組貝雷

82、梁有6個支點，因此每組所受的支反力FmaxF6115.146690.84 kN。3.8貝雷梁的穩定性貝雷片的整體穩定性由構造措施保證。貝雷片在每組間設14b槽鋼支撐架連接，使貝雷片組成為一個組，在每個組間用角鋼連接。在貝雷梁架設的時候，在地面上把三排單層加強貝雷梁拼裝好，然后用吊車吊到鋼管柱上，并且立即用U型扣鎖好，以保證吊裝的穩定性。在施工過程中用貝雷梁的穩定性由構造措施保證。每組貝雷梁用14b槽鋼連接，并且在貝雷梁的兩端也用角鋼連接，保證貝雷梁的穩定性。在拆除貝雷梁時，由于貝雷梁在蓋梁底下部分需用導鏈葫蘆拉出，因此為了保證貝雷梁在拖拉過程的穩定性，因此設計一個三角桁架，其三角撐如下圖3-1

83、3所示。圖3-13 三角撐布置示意圖為了防止貝雷梁在拖拉的時候，兩側不均勻拖拉而貝雷梁掉到鋼軌上，因此在兩端設置非標準貝雷梁。其貝雷梁的結構如下圖3-14所示。圖3-14 非標準貝雷梁示意圖 單位：cm從圖3-14可知，非標準貝雷梁與標準貝雷梁連接是通過上下的陰陽接頭連接，其中長度L必須滿足L150cm。非標準貝雷梁的上下懸桿與貝雷梁相同，都為2-10的槽鋼，斜桿為1-I8的工字鋼。3.9 橫向分配梁的計算橫向分配梁的間距如下圖3-15所示，在外側布置一根鋼管柱是為了防止拖拉貝雷梁時穩定性不夠而設計的，這個樁主要承受拖拉貝雷梁時貝雷梁的重量，因此直徑設為329cm的鋼管，其余鋼管柱設為63cm

84、。圖3-15 橫向分配梁布置圖 單位：cm橫向分配梁截面采用的是3根56c的工字鋼并列焊接而成，并且在上下翼緣處焊接兩塊20mm的鋼板，其截面如下圖3-16所示。圖3-16 橫向分配梁截面圖 橫向分配梁截面如圖3-16所示，間距為如圖3-15所示。用midas建立整體模型進行內力計算。其荷載加載圖如下圖3-17所示。圖3-17 橫向分配梁荷載加載圖 單位：kN橫向分配梁的彎矩圖如下圖3-18所示。圖3-18 橫向分配梁彎矩圖 單位：kN.m從圖3-18可知，跨中的彎矩最大且為2066.4kN.m。橫向分配梁的應力圖如下圖3-19所示。圖3-19 橫向分配梁應力圖 單位：MPa從圖3-19可知，

85、跨中的應力為161.3MPa。采用的是Q235鋼，查路橋施工計算手冊可知Q235鋼的容許彎曲應力為215MPa。則161.3MPa 215MPa。通過以上計算結果表明橫向分配梁強度滿足使用的要求。橫向分配梁的變形圖如下圖3-20所示。圖3-20 橫向分配梁變形圖 單位：mm從圖3-20可知，最大撓度發生在跨中，且最大值為6.36mm，Wmax6.36mmWL/4004200/40010.5mm。通過以上計算結果表明縱梁剛度滿足使用的要求。橫向分配梁支點反力計算如下圖3-21所示。圖3-21 橫向分配梁支點反力圖 單位：kN為保證橫向分配梁的穩定，將橫向分配梁與鋼管柱焊接處理，從圖3-21中可知

86、道最大支點反力為2529.2kN。3.10 剛管柱的計算1鋼管柱強度的計算采用熱軋無縫鋼管，且直徑為630mm、壁厚為15mm的鋼管。鋼管柱之間用用14a的槽鋼連接起來，其鋼管柱如下圖3-22所示。根據上面3.2節的計算可知，風荷載總的水平荷載：PxW1+ W20.32+0.050.37KN/m2。將其轉化為線荷載作用在鋼管柱和斜撐上，其線荷載考慮1.4的安全系數后分別為F鋼管柱0.370.631.40.33 KN/m，F槽鋼0.370.141.40.073 KN/m。由圖3-21可知作用在鋼管柱頂上荷載為P2529.2kN。其荷載作用圖如下圖3-23所示。圖3-22 鋼管柱布置示意圖 單位：

87、cm圖3-23 鋼管柱荷載加載圖 單位：kN通過有限元分析，鋼管柱的應力如圖3-24所示。圖3-24 鋼管柱應力圖 單位：MPa從圖3-24可知，最大應力為92.4MPa，采用的是Q235鋼，查路橋施工計算手冊可知Q235鋼的容許彎曲應力為215MPa。則92.4MPa215MPa，計算結果表明鋼管柱強度滿足使用的要求。通過有限元分析，鋼管柱的變形如下圖3-25所示。圖3-25 鋼管柱變形圖 單位：mm通過有限元分析，從圖3-25可知，鋼管柱的變形為平面外的變形。最大變形量為f4.2mm，由于豎直方向最大變形f4.2mm，則4.2mm沉降對門式墩施工的影響幾乎可以忽略。鋼管柱的支座反力如下圖3

88、-26所示。圖3-26 鋼管柱支反力圖 單位：kN從圖3-26可知，鋼管柱支反力為2549.6kN。2. 鋼管柱穩定性分析考慮到鋼管搭設時豎直度可能存在不足，忽略樁頂橫向分配梁的摩擦力，因此自由長度假定為1000cm，并且在自由長度范圍內偏斜量y取為5cm，如圖3-27所示。按單向壓彎桿件驗算，產生的偏斜彎矩，其最大力如圖3-26所示。其計算過程如下所示。圖3-27立桿變形圖 單位：cmMNy+qL2/22529.20.05+0.3108102/2142kN.m由于鋼管柱與工字鋼焊接，但為簡化計算鋼管柱的計算長度系數按照一端固定一端自由，根據表3-1，則由取2。表3-1 等截面柱或壓桿的計算長

89、度系數u項次1234桿端連接方式一端固定一端自由兩端鉸接一端固定一端鉸接兩端固定u210.70.5注：此表參照材料力學。計算簡圖如下圖3-28所示。圖3-28 穩定性計算簡圖 單位：cm鋼管柱與槽鋼焊接，為簡化計算鋼管柱的計算長度系數按照一端固定一端自由，根據表3-1則由取2。根據路橋施工計算手冊附表2-1可計算回轉半徑，其計算過程如下所示。長細比h/i210/0.217592，由此可查建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）附表C，鋼管柱的穩定系數。立桿歐拉臨界力公式如下公式3-1所示。NE2EA/2 （ 3-1）鋼材的彈性模量：E2.06105N/mm2則由公式3-1計算

90、，其計算過程如下所示。NE22.0610528981.1910-3/9226961.58kN抗彎模量計算過程如下所示。由歐拉公式計算其應力如公式2-9所示。 （2-9）式中： 為等效彎矩系數1.0; 為截面塑性發展系數1.15;其計算過程如下所示：通過以上計算174.7N/mm2215 N/mm2，只要鋼管柱范圍內偏斜控制在5cm以內，鋼管柱縱向穩定性可以得到保證。3.11 剛管樁的屈曲分析把作用在鋼管柱上的荷載作為屈曲分析的基本荷載，取10個模態進行分析，將軸力作為變量，其值為2529.2kN，將風荷載和自重作為常量。前幾階段屈曲分析結果如圖3-29、3-30、3-31和圖3-32所示。圖

91、3-29 鋼管柱屈曲分析模態一圖 3-30 鋼管柱屈曲分析模態二圖 3-31 鋼管柱屈曲分析模態三圖 3-32 鋼管柱屈曲分析模態四從圖3-29、3-30、3-31和圖3-32可知，四個模態屈曲臨界荷載系數分別為7.4、8.4、10.6和21.95。則模態一、模態二、模態三和模態四的臨界荷載系數均大于4，由于是荷載是考慮了安全系數的，因此本結構是安全，鋼管柱穩定性能滿足施工的要求。3.12 鋼管柱基礎的計算3.12.1 鋼管樁基礎的計算鋼管樁放在承載上，承臺加寬加寬的尺寸如下圖3-33所示。圖3-33 承臺布置圖 單位：cm根據鐵路橋涵設計規范可知剛性角max45 o，因此力在混凝土中按照45

92、 o角傳遞。則力在混凝土的傳遞如下圖3-34和圖3-35所示。圖3-34荷載橫向分布圖 單位：cm圖3-35 荷載橫向分布圖 單位：cm從3.10節可知鋼管柱的最大支座反力為P2549.6kN， (此支座反力也考慮了安全系數)，則計算時按照最大的鋼管柱支座反力計算。其地基承載力計算如下所示。個鋼管立柱下基礎受力面積為：S34.613.8P/A2549.6/13.8184.8kPa根據計算結果可知基底應力184.8kPa70，且P9.541.2，則錨噴支護穩定性滿足使用的要求。五 地錨設計5.1 設計依據1.垂直錨桿式地錨的設計與應用潘洪良（電力建設）；2.樁式地錨計算方法研究胡紅雨（公路交通科

93、技）；3.基礎工程莫海鴻（中國建筑工業出版社）；4.公路橋涵設計通用規范（JTG D60-2004）；5.鋼結構設計規范（GB50017-2003）；6.粗直徑鋼絲繩（GB20067-2006-T ）；7.路橋施工計算手冊周水興（人交版）。5.2設計荷載及安全系數由于鋼管柱的重為2.275t，考慮0.956的折減系數后，PaG0.9562.2752.175t，則地錨的抗拉能力設計為2.175t。5.3 選用材料1. C25混凝土；2. Q235鋼材螺紋鋼；3. 直徑100mm鋼絲繩。5.4 地錨設計地錨的布置如下圖5-1所示。圖5-1地錨布置示意圖 從圖5-1可知，地錨的計算分兩部分計算，首先

94、是地腳螺栓的計算和混凝土整體計算。地錨的用途用于鋼管柱安裝時頂部固定，防止向既有線傾覆。錨固螺栓的計算考慮到攬風繩安裝誤差，設安裝誤差與水平夾角為10。則地錨固力學計算模型如下圖5-2所示。圖5-2 地錨計算簡圖首先是將P分解為PV和Ph，根據垂直錨桿式地錨的設計與應用地腳螺栓抗拉計算如下式5-1所示。 (5-1)式中：錨固鋼材抗拉工作條件系數，永久性錨固取0.69，臨時性錨固取0.92；安全工作系數，一般取2.03.0；錨固剛才的截面面積，mm2；剛才的允許拉應力設計值，N/mm2；鋼筋的根數，取N1。通過公式5-1，根據鋼結構設計規范表查Q235鋼筋直徑為20cm時，、地腳螺栓的抗拉檢算如

95、下所示。則，則地錨的螺栓的抗拉強度滿足施工使用的要求。根據垂直錨桿式地錨的設計與應用地腳螺栓抗剪力計算如下式5-2所示。 (5-2)式中：錨固鋼材容許抗剪應力設計值。通過公式5-2 ，地錨地腳螺栓的抗剪計算如下所示。則，則地錨的螺栓的抗剪強度滿足施工使用的要求。根據垂直錨桿式地錨的設計與應用錨固鋼材與砂漿黏結力的計算如公式5-3所示。 (5-3)式中：錨固鋼材與砂漿接觸面積，如果使用鋼筋；鋼材的有效錨固深度，因砂漿表層有不穩定現象，一般以砂漿表層100mm以下至錨固鋼材底端為計算錨固深度；錨固鋼筋直徑；鋼材與砂漿黏結強度工作條件，對于永久性錨固取0.6，對于臨時性錨固取0.72；錨固鋼材與砂漿

96、之間的極限黏結強度N/mm2，與砂漿強度和錨固鋼材的表面情況有關，所以在使用鋼筋作為錨固鋼材時，最好選用螺紋鋼，詳細情況見表5-1所示。表5-1 錨固黏結強度與砂漿和鋼材表面情況關系錨固鋼材類型水泥砂漿強度等級（N/mm2）M25M30M35螺紋鋼2.12.42.7表面光圓鋼1.51.72.0通過公式5-3，錨固鋼材與砂漿黏結力的計算如下所示。則，則錨固鋼材與砂漿黏結力滿足施工使用的要求。5.4.2地錨混凝土的計算 按照重力式地錨設計根據上面的計算可知道，錨固鋼筋埋入深度為70cm并且在鋼筋上焊接3020cm的鋼板。則地錨的尺寸如圖5-3所示。圖5-3 重力式錨固示意圖 單位：cm地錨重量：由

97、于地錨將按照邊緣轉動，因此地錨對邊緣轉動力矩計算如下所示。M抗GL/2571/234.2kN/m鋼管樁往既有線傾倒。則轉動的力矩計算如下所示。MyPh/cos21.751.14/cos1025.18kN/m由于My25.18kN/m M抗34.2kN/m，則重力式地錨滿足施工使用的要求。錨固地基強度計算如下所示。當地錨固未工作狀態下地基應力計算。1.2P/A1.257/（1.81.8）21.11kPa當地錨固工作狀態下的地基應力計算。1.2P/A（M抗My）/W1.257/（1.81.8）+（34.225.18）/(1.21.22/6)52.4MPa則最大應力52.4kPa2，其中2為路橋施工計算手冊表15-29所取。則通過數據表明地錨的穩定性滿足施工的要求。攬風繩所用的鋼絲繩計算如下所示。選取公稱直徑為60mm鋼絲繩，根據粗直徑鋼絲繩表9可知道為1570MPa，則鋼絲繩拉應力的計算如下所示。根據以上計算可知P21.75kN，P/(d2/4) 21.75103/(602/4) 7.69MPa則7.69 MPa1570MPa，則攬風繩的鋼絲繩強度滿足使用的要求。