1、目 錄一、編制依據41.1編制依據41.2腳手架編制的主要內容及相關說明4工程概況4、腳手架構造要求5二、雙排腳手架施工72.1搭設順序72.2構造要求及搭設方法7地基基礎7立桿7縱向水平桿10橫向水平桿10腳手板10連墻件11剪刀撐122.2.8安全網設置132.2.9踢腳板、防護欄桿130水平兜網13三、懸挑式雙排腳手架搭設方案133.1挑架搭設的范圍133.2懸挑梁的組成143.3懸挑梁錨固螺栓的安裝163.4懸挑梁的安裝163.5架體部分搭設及要求17四、腳手架的拆除194.1腳手架拆除順序和要求194.2 腳手架拆除的安全技術措施20五、腳手架搭設的通病及防治措施215.1腳手架用料

2、不符合要求215.2構造做法不當225.3搭設工藝質量方面22六、腳手架安全文明施工措施236.1腳手架材料要求236.2文明施工要求236.3腳手架管理要求24七、腳手架計算書257.1雙排架計算書（搭設高度42m,計算高度50m）25雙排架搭設范圍：25712.設計基本參數 25、丈橫桿的計算28、小橫桿的計算30 、扣件抗滑承載力驗算32、腳手架立桿荷載計算33、立桿穩定性驗算34、最大搭設高度的計算367.1.9、連墻件穩定性計算37、立桿地基承載力計算387.2雙排架計算書(搭設高度23m，計算高度30m)397.2.1雙排架搭設范圍：397.2.2、參數信息397.2.3丈橫桿的計

3、算427.2.4、小橫桿的計算447.2.5、扣件抗滑承載力驗算467.2.6、腳手架立桿荷載計算477.2.7、立桿穩定性驗算487.2.8、最大搭設高度的計算507.2.9、連墻件穩定性計算517.2.10、混凝土梁板強度驗算557.3懸挑架計算書（出挑長度1.3米）557.3.1腳手架參數557.3.2.大橫桿的計算577.3.3.小橫桿的計算607.3.4.扣件抗滑力的計算627.3.5.腳手架立桿荷載的計算627.3.6.立桿的穩定性計算637.3.7.連墻件的計算657.3.8.懸挑梁的受力計算677.3.9.懸挑梁的整體穩定性計算697.3.10.錨固段與樓板連接的計算697.4

4、懸挑架計算書（出挑長度2.3米）707.4.1腳手架參數707.4.2大橫桿的計算737.4.3小橫桿的計算757.4.4扣件抗滑力的計算777.4.5腳手架立桿荷載的計算777.4.6立桿的穩定性計算787.4.7連墻件的計算807.4.8懸挑梁的受力計算827.4.9懸挑梁的整體穩定性計算857.4.10拉繩的受力計算857.4.11拉繩的強度計算857.4.12錨固段與樓板連接的計算86八、安全保證措施878.1人員要求878.2搭設階段安全要求878.3使用階段安全要求888.4拆除階段安全要求89一、編制依據與編制內容1.1編制依據1）建筑工程扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ13

5、0-2011，2011年版）；2）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；3）鋼結構設計規范（GB50017-2003）；4）建筑結構荷載規范（GB5009-2012）；5）建筑地基基礎設計規范（GB5007-2011）；6）建筑安全施工檢查標準（JGJ59-2011）；7）建筑施工手冊（第四版）；8）建筑施工計算手冊；9）本工程施工組織設計；10）本工程招標文件；11）本工程施工圖紙、投標文件；1.2腳手架編制的主要內容及相關說明工程概況1#樓工程主要功能為住宅。地下三層為消防水池、水泵房，地下二層為自行車庫，地下一層為儲藏室，一二十八層為住宅。2#樓工程主要功能為住宅。地下三層地

6、下一層為儲藏室，一三十二層為住宅。3#樓工程主要功能為住宅。地下三層地下一層為儲藏室，一三十三層為住宅。地下車庫主要功能為人防及小型車停車庫。北側及南側商業主要功能為商業用房。建筑的場地位置及設計條件：建筑場地位于東方新城二期位于邯鄲市高開區西尚璧村西側，韋三路與經四街交叉口西北角。長約180米寬約95米。1樓高87.700M，2樓高98.550M，3樓高101.800M。、腳手架構造要求根據項目實際情況，為保證外墻施工與車庫施工垂直面作業安全，同時有利于項目工期，計劃在外墻保溫施工時，采用雙排落地式鋼管腳手架；對于車庫正在施工的一側以及臨空部位，無法支撐雙排落地式鋼管腳手架的情況，采用工字鋼

7、懸挑式腳手架搭設，工字鋼懸挑腳手架從上往下懸挑搭設，先懸挑7-13層，待車庫主體結構施工完，1-6層則仍然采用雙排落地式鋼管腳手架，對于特殊臨空面始終無法采用落雙排落地式腳手架的，采用兩次懸挑，第一次7-12層，第二次13-18層懸挑，第三次19-24層懸挑，第四次25-30層懸挑，第五次31-頂層懸挑。類形不同，其構造要求也不相同，具體要求如下：.1雙排落地腳手架雙排落地腳手架搭從地下室底板算起總高約為30m以內（建筑總高度17.4m，地下負層9.65m，由于地下室周邊基礎外伸筏板及已回填并夯實，腳手架實際搭設高度局部約27m，計算高度按最大值30m計算；上面1-6層懸挑架拆除后，從車庫上搭

8、設的1-6層高度約17.4m,計算高度按照30m計算，計算書詳后面腳手架計算）。雙排架作為外墻保溫施工，外立面施工的操作平臺，以及作為較好的安全防護，搭設好極為關鍵。雙排架在搭設前應按要求將墻外側處1500mm寬處平整夯實，并在該架底范圍外側設置200*200排水溝，并連接排水井，排水溝內按0.2%找披，保證溝內排水暢通，由于場地地貌較為復雜，高底落差較大，在高差較大部位砌筑臨時擋墻，腳手架立桿直接支承于擋墻上，排水溝分段設置，確保排水暢通。雙排架要求在搭設前按建筑安全施工檢查標準（JGJ59-2011）中要求將架體鋼管刷黃色油漆，剪刀撐桿件刷成黃黑花桿，該工作應在腳手架開始一周前做準備工作，

9、雙排架立桿縱距1200和1500mm，橫距900mm，立桿離墻面300mm，立桿底面鋪50*100寬木板，腳手架大橫桿步距1800mm，小橫桿在下，大橫桿在上，小橫桿縱距1500mm，垂直方向同大橫桿步距，每步腳手架外側設置兩根通長水平桿，第一道設置于離腳手板300mm的部位，第二道設置于離腳手板900mm高，作為護身欄桿，要求在操作層滿鋪腳手板，腳手板在鋪設時不允許出現探頭板等情況，腳手架外側滿掛安全網，腳手架的連墻點按二步三跨梅花狀設置，在腳手架最底層采光井部位要求滿鋪硬防護，腳手架的最底層張掛方網作為底層軟防護，底層防護密封，上下通道應按方案圖中要求設置。.2懸挑腳手架工字鋼懸挑腳手架從

10、上往下懸挑搭設，先懸挑7-12層，（待車庫主體結構施工完，1-6層則仍然采用雙排落地式鋼管腳手架），對于特殊臨空面始終無法采用落雙排落地式腳手架的，采用四-五次懸挑， 7-12層7層作為一個懸挑段，13-18層13層作為一個懸挑段，19-24層19層作為一個懸挑段，25-30層25層作為一個懸挑段，第五次31-頂層懸挑，31層作為一個懸挑段，挑架的立桿間距1500mm，內立桿離墻300mm，內外立桿間距900mm，一般懸挑長度1.3，根據現場實際情況，局部位置懸挑長度約2.3m。立桿底部應套在16#工字鋼上(對懸挑段大于1500mm部位選用16號工字鋼)焊接的鋼筋上，立桿底層要求用水平桿（大橫

11、桿）通長連接，并按立桿縱距設置小橫桿，底層用木方及舊大板整體密封，不允許出現空隙（具體做法詳見附圖），懸挑架大橫桿步距1800mm，護身欄桿的設置要求同雙排架，在操作層要求滿鋪竹串片腳手板，腳手板擱置于小橫桿上出100150mm，并有可靠的固定措施，嚴禁探頭板現象，連墻點按二步三跨梅花狀設置，軟防護隔層設置，外側滿掛安全網時要綁扎牢固，外側設置剪刀撐，按要求每個陽角必須設置，中間距隔6米設置一道。二、雙排腳手架施工2.1搭設順序基層處理彈線、立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿、并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第一道拉桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿

12、加設臨時斜撐桿，上端與第二步橫桿扣緊（與結構柱拉接后拆除）安第三、第四步大橫桿和小橫桿安裝第二道拉桿接立桿逐層安裝各步大橫桿和小橫桿加設剪刀撐鋪設腳手板掛安全網。2.2構造要求及搭設方法地基基礎面層做好硬化架底部，并設排水溝，腳手架立桿下部沿縱向設置50200的通長木板。立桿1）落地架立桿底部墊50mm厚的木方，地下室外架要求落在100厚的素混凝土面上，架設立桿時以3-5人為一個作業小組，先樹里立桿，后立外桿，內外立桿間距為900mm架設，外架內側立桿距離結構外邊為300mm，鋪設腳手板外伸結構宜為130150mm，距離結構面不得大于150mm，在支設時先兩頭后中間，中間立桿拉線架設，立桿垂直

13、度允許偏差小于高度的1/200，因此在架設第一根桿件時應控制好桿件的垂直度。2）架設立桿的同時即安裝水平桿，縱向水平桿安裝好后緊接著安裝小橫桿，小橫桿與縱向水平桿相互垂直，兩端各伸出立桿外150mm，對存在高低差的部位先架設低處腳手架，后架設高處腳手架。在安裝腳手架立桿的同時就要緊固扣件螺栓，架立桿時可在立桿部位先留拉線留置扣件，后按扣件架設橫桿，安裝扣件時先調平，再校正，然后緊固。調整扣件時要求松開螺栓上下移動扣件，不能猛力敲打。3)立桿上的對接扣件交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。

14、鋼管接頭位置圖4）立柱的搭接長度不小于1m，不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。5）立桿垂直度偏差不得大于架高的1/400，每根立桿按6米計，即單根立桿垂直度偏差不大于15mm。6）當基礎高度不在同一平面上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處的延長兩跨與立桿固定，由于本項目的特殊性局部地方可能出現在高低差大于1米的情況，當大于1米時應設置斜撐，與立桿連接，靠邊坡處的立桿距坡頂應大于500mm寬。詳見下圖所示。7）開始搭設立柱時，每隔6m設一根拋撐，與地面傾角為4560度，連接點中心距至主節點的距離不大于300mm，直至連墻桿件安裝完畢后，方可根據情況拆除。8）當搭

15、設至有連墻桿件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，立即設置連墻件，然后才能向上搭設。9）外架外側立桿要求刷黃色安全色縱向水平桿1）縱向水平桿設于橫向水平桿之上，在立柱的內側并用直角扣件與立桿扣緊；中部加設一道水平桿，水平桿與小橫桿用直角扣件扣牢。2）縱向水平桿長度不小于3跨，采用對接扣件連接，對接接頭交錯布置，不得設在同步同跨內，相鄰接頭水平距離不小于500mm，并避免設在縱向水平桿的跨中。3）掃地桿距地200mm，當立桿基礎面有高差時，必須將高處的掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1000，靠邊坡上方的立桿距邊坡不應小于500mm。 4）外架外側縱向水平桿安全

16、色為黃色。橫向水平桿1）每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，橫向水平桿長度1.81.9，采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿的軸線偏離主節點的距離不應大于150mm（對于雙立桿，應設置在雙立桿之間）。2）操作層非主節點處的橫向水平桿根據支撐腳手板的需要設置。3）橫向水平桿伸出大橫桿外的長度應控制在150200mm。2.2.5腳手板本工程腳手板采用竹串片腳手板，作業層腳手板應鋪滿、鋪穩、靠墻內側距離墻面不得大于150mm，腳手板鋪設時，采用搭接，搭接部位為小橫桿中間部位，搭接長度應大于200mm，腳手板的接頭應采用直徑3.2mm（10）的鍍鋅鋼絲固定在支撐桿上，在拐角、斜道、平臺口處的腳手板，應

17、與橫向水平桿牢靠連接，以防止滑動。連墻件連墻件采用剛性連接，由連墻桿（48.3*3.5鋼管）、扣件、預埋鋼管組成，連墻件垂直間距為3.60m，水平間距為4.5m，連墻件布置采用菱形布置。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成4560夾角。剪刀撐1）按國家規范及有關規定設置剪刀撐，沿腳手架外側及全高方向連續設置，剪刀撐與地面成45角，剪刀撐夾角為90；剪刀撐主要采用6m長鋼管，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不應大于500mm，斜桿接長采用對接扣件，除斜桿兩

18、端扣緊外，中間增加24個扣結點。腳手架立面圖2）剪刀撐斜桿的接頭除頂層可以采用搭接外，其余各接頭均必須采用對接接頭。3）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不應小于m，兩根撐桿須交錯布置，同立桿的交錯相同。4）腳手架非封閉端如轉截面處、施工電梯斷開處腳手架端頭應設置之字形斜撐及連墻件。2.2.8安全網設置腳手架外立桿內側必須用建設主管部門認證的合格的密目式安全網封閉，且應將安全網固定在腳手架外立桿里側，安全網搭接寬度不小于30mm，并且用鐵絲捆牢繃平。每隔三層且不大于10m設一道水平

19、兜網。2.2.9踢腳板、防護欄桿在操作層設置踢腳板，要求踢腳板的高度不小于180mm。在操作層1200mm高度上設置一道扶手欄桿。防護欄桿為黃色。0水平兜網沿外架高度上設置水平兜網，兜網必須兜掛至建筑物結構面，上下兩層兜網間距不大于10m。同時在操作層腳手板底部掛設安全兜網。三、懸挑式雙排腳手架搭設方案3.1挑架搭設的范圍工字鋼懸挑腳手架從上往下懸挑搭設，先懸挑7-12層，（待車庫主體結構施工完，1-6層則仍然采用雙排落地式鋼管腳手架），對于特殊臨空面始終無法采用落雙排落地式腳手架的，采用采用四-五次懸挑， 7-12層7層作為一個懸挑段，13-18層13層作為一個懸挑段，19-24層19層作為

20、一個懸挑段，25-30層25層作為一個懸挑段，第五次31-頂層懸挑，31層作為一個懸挑段，各段懸挑高度約18m。3.2懸挑梁的組成懸挑架由懸挑鋼梁、斜拉卸荷鋼絲繩、錨固螺栓、卸荷吊環、雙排鋼管架組成。懸挑梁選用16工字鋼；在懸挑工字鋼端部斜拉卸荷鋼絲繩選用直徑為15.5（619+1，公稱抗拉度1550N/mm2），拉節點在外排立桿位，繩卡規格為Y15；懸挑梁錨固端錨栓為兩根16圓鋼制作的錨栓，由于前期未預埋，需在板上鉆孔進行錨固，錨環四周用木楔固定。吊環制作和安裝見大樣圖。注：實際不是預埋在樓板里面的，由于前期未預埋，需在樓板上鉆孔，然后進行錨固，其他與上圖構造一樣。 懸挑架體為雙排鋼管（48

21、.3*3.5）架，內外立桿橫距900mm，立桿縱距1500mm，在每跨外立桿之間加設一根立桿，即外立桿間距900，內立桿距墻面300mm，大橫桿步距1800mm，外立桿在步距中部加欄桿一道，小橫桿橫向間距1500，豎向間距1800mm，小橫桿在下，大橫桿在上，小橫桿中部設一道大橫桿，操作層滿鋪竹串片腳手板，搭接鋪設。防護采用密目式安全網，滿掛在架體外立桿內側，在操作層外立桿內側設置180mm高的木膠合板踢腳板。連墻件為鋼管扣件，連墻件按二步三跨設置。剪力撐與腳手架同時向上搭設，與樓層水平面夾角為450，操作層腳手板底部設水平安全兜網，水平安全兜網豎向間距不大于9m（三層一道）。3.3懸挑梁錨固

22、螺栓的安裝懸挑梁錨栓分別設置于7層、13層、19層、25層、31層、的結構板面（根據實際情況，可調整樓層位置），在樓板上測放出懸挑梁位置線，按懸挑梁位置進行鉆孔，每根挑梁錨固端應布設兩道錨固螺栓16鋼筋環，兩道間隔為200mm，距端部為200mm。3.4懸挑梁的安裝外挑梁先將鋼梁錨固端插入已螺栓錨環中，用木楔固定工字鋼，另一端擱在下層鋼管架水平桿上，鋼梁外伸長度超出腳手架外立桿中心線100mm，內側錨固端長度為外伸長度的1.5倍，局部無法滿足錨固長度時，采取在鋼梁懸挑端加設鋼絲繩卸荷的方法，來處埋。鋼梁安裝時應拉通線，確保外伸端部平齊，鋼梁安裝完后，應根據腳手架的橫距，在鋼梁上部焊定位鋼筋，定

23、位鋼筋采用25的螺紋鋼，長度為250-300mm，定位鋼筋應與鋼梁焊牢，定位鋼筋焊完后，將鋼梁用油漆刷成黑黃相間的警示色后，開始架體搭設，待上層砼澆筑且具有一定的強度后（約3天），對局部鋼梁不夠長的部位及角部鋼梁將斜拉鋼絲繩的一端穿過結構上預埋好的16鋼筋環，并用三個繩卡固定，繩卡間距為120mm，另一端拉節點在腳手架外排立桿位的鋼梁端部，用手拉胡蘆配合將鋼梁調整水平（應略向上傾斜）后用三個繩卡固定好鋼梁端部鋼絲繩，搭設兩步腳手架后，將懸挑鋼梁重新檢查，對不水平的鋼梁進行調整，然后將所有繩卡擰緊一遍。確認所有鋼絲繩拉緊后，松開懸挑梁底部的水平鋼管。3.5架體部分搭設及要求懸挑架搭設工藝流程做好

24、搭設的予埋準備工作安裝16#工字鋼內外立桿位工字鋼上部焊短鋼筋設置縱向掃地桿逐根樹立立桿，隨即與縱向掃地桿扣牢安裝第一步小橫桿第二步大橫桿第二步小橫桿加設臨時拋撐（上端與第二步大橫桿扣牢，在裝設兩道連墻桿后可拆除）第三、四步大橫桿和小橫桿設置連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板綁護身欄桿和擋腳板掛安全立網。架體部分采用鋼管扣件式腳手架的桿件組裝，包括立桿、縱向水平桿及橫向水平桿；剪刀撐、連墻件；腳手架外側滿掛密目安全網、腳手板采用竹串片腳手板，擋腳板每隔一步鋪設一層。懸挑架的搭設方法和要求同落地架。立桿步距1.8m，架體寬度0.9m，架體內排立桿距建筑物距離0.3m，在外立桿每跨中加設一道立桿，使外

25、立桿間距為900，內立桿不變。剪刀撐：腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，剪刀撐與水平面的夾角45度至55度之間，剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1000mm，且使用兩個旋轉扣件，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上。連墻件：連墻件采用剛性連接，由連墻桿（48*3.5鋼管）、扣件、預埋鋼管組成，連墻件垂直間距為3.60m，水平間距為4.5m，連墻件布置采用菱形或矩形布置。因二層結構面以上靠落地架部位的結構為復式層，層高為5.6m，墻件的位置與結構外邊緣預埋短鋼管有可能不在同一標高，采用雙鋼管連墻件，與混凝土墻體上對拉螺栓短鋼管扣件連接（詳大樣圖中連墻件節點2示意），

26、連墻件與架體和樓層預埋鋼管均采用雙直角扣件連接，第一道連墻件從底部第一根縱向水平桿處開始設置，連墻件盡量靠近主節點，偏離主節點不大于300mm。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成4560夾角。扶手桿：在操作層外排高度為1.2m處連續搭設扶手桿。腳手板：采用竹串片腳手板，鋪設在三根縱向水平桿上，并且用18鐵絲捆扎牢固，腳手板僅鋪于操作層，每間隔9m封閉一層腳手板，腳手架的最底層必須用木板封閉。腳手板在轉角部位應重疊鋪設，接頭部位搭接鋪設，搭接部位應在小橫

27、桿部位，搭接長度大于300mm.安全網：腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置，安全網搭接長度不小于30mm，并且用鐵絲捆牢繃平。四、腳手架的拆除4.1腳手架拆除順序和要求腳手架的拆除順序及要求：拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業，連墻桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或樓層拆除后再拆腳手架，若分段拆除架體高度差不允許大于2步架高，如根據工程需要架體高度差大于2步，必須采取增設連墻桿的加固措施，已拆除的各種構配件嚴禁拋擲至地面，拆除的各種構配件應及時清理清運出施工現場。拆除前全面檢查架體各部位是否符合要求。根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，辦理好拆除手續后

28、，方可實施。由項目安全部進行拆除腳手架的安全技術交底。清除腳手架上的雜物及設置警戒線。腳手架拆除作業人員必須按要求佩戴安全帶、安全帽及穿防滑鞋。4.2 腳手架拆除的安全技術措施 腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。 拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。4.2.3 架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。 拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹

29、立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。 拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。 拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 每天拆架下班時，不應留下隱患部位。 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。 所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手

30、板和垃圾物從高處墜落傷人。 拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。 六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。腳手架的防雷措施應與主體結構的防雷措施連接，防雷裝置的沖擊接電電阻值不得大于30歐姆。作業層上的施工荷載應控制在設計要求內，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備及大量堆放其它施工材料。在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須采用防火措施和設專人看守，并且設置滅火器。腳手架的安全檢查與維護應按要求定期定階段進行，并且做好檢查記錄。五、腳手架搭設的通病及防治措施5.1腳手架用料不符合要求原因分析

31、：1）材料進場后未經驗收直接使用；2）材料不配套；3）材料規格不當，材料雖經檢驗且為合格，但其規格不滿足要求。應對措施：加強材料計劃流程，所有材料計劃由專業工長上報項目部，經技術負責人審核后統一由材料員采購或租賃，進場后按材料計劃復核材料規格、進場數量，做到計劃與實際進場材料相吻合。5.2構造做法不當原因分析：1）腳手架基礎排水不暢，未整平夯實；2）立桿未錯開500mm，小橫桿伸出過長頂到墻面；3）大橫桿單根長度小于3跨，上下在同一跨內有接頭；4）腳手板處懸挑過長（大于150mm）、搭接長度小于300mm，與小橫桿間綁扎不牢、示設置擋板，5）連墻件偏移主節點300寬以上，與建筑連接未按設置節點

32、設置，連墻件桿與水平面夾角向上；6）剪刀撐的鋼管搭接長度小于1000mm ，未用兩個轉向扣件連接，與各立桿節點未用轉向扣件連接。7）、操作人員不具備腳手架搭設資格，腳手架搭設混亂；應對措施：此種情況主要從以下幾個方面來考慮1）加強管理措施，在腳手架搭設前做好對班組及工作的技術交底工作；2）加強過程控制，腳手架在剛開始搭設時應由專職安全員跟蹤檢查，發現問題及時糾正，對腳手架連墻件的預埋位置進行復核，以滿足安裝要求；3）操作人員持證上崗，對操作人員要求持有國家相關機構核發的特殊工種操作證（架子工），方可上崗；4）定期檢查腳手架，發現問題及時整改。5.3搭設工藝質量方面原因分析：1）扣件緊固力過大或

33、過小使扣件產生滑移，或扣件螺栓斷裂；2）、腳手板按規定滿鋪但在接頭部位綁扎不牢或出現探頭板等情況；3）綁扎鐵絲不用插扦而用的擰；4）調整扣件時用錘敲擊；應對措施：1）加強技術交底；2）鋪設完成后及時報請安全員驗收；3）施工前將水平引測到腳手架各轉用立桿上拉線上腳手架扣件，減少調整量，并加強對工作的教育。六、腳手架安全文明施工措施6.1腳手架材料要求1）加強進場材料檢查，對不符合要求和材料禁止使用到腳手架上；2）材料進場后用于腳手架上的鋼管分類堆碼整齊，并由專人將鋼管刷安全色備用；3）腳手板必須使用新腳手板，嚴禁舊板使用于本項目；4）加強材料的檢驗，鋼管必須采用國標鋼管；5）安全網必須用阻燃型安

34、全網，腳手架材料進場時必須提供相關安全檢查合格證等。6.2文明施工要求1）進入施工現場人員必須佩戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋，嚴禁施工現場吸煙；2）嚴禁酒后作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。3）腳手架專業人員必須是經考核合格，并定期體檢，合格者方可發方上崗證，凡有心臟病、高血壓、貧血病及其它不適用于高空作業者一律不得進行高空作業。4）腳手架連墻件及由于架設操作平臺的需要更改腳手架時必須由專業架子工完成。5）腳手架搭設完成后須經驗收方可使用，并且驗收后不可隨意更改腳手架，如必須進行更改須經專業安全工程師同意后方可更改。6）腳手架上不允許作為堆料平臺，不允許作業人員攀爬

35、腳手架；7）施工中不得將模板、纜風繩、混凝土泵管固定于腳手架上；8）在腳手架使用期間嚴禁更改、拆除連墻點，如必須拆除應經專業工程師同意并采取相應代替措施后方可拆除。9）腳手架不得與電梯等支架進行連接。10）施工人員嚴禁凌空投鄭桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。11）不使用的工具應放入工具袋內，防止掉落傷人；12）腳手架架料及扣件堆放場的場地應整潔、堆放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。13）施工人員應做到活完料凈腳下清，確保施工材料不浪費；14）運到地面材料應運到指定料場分堆堆碼整齊。6.3腳手架管理要求1）腳手搭設前檢查基礎是否符合方案要求，對不符合要求的

36、部位及時整改；2）懸挑架檢查樓層預埋環是否滿足要求，是否有漏埋的情況，對存在漏埋的拉環應制定相實整改方案補充。3）加強培訓教育，提高安全意識。安人全生產教育是實現安全生產的重要基礎工作。項目部要完善教育培訓制度，通過對職工的三級教育、定期培訓，開展班組安全教育，增強安全意識，掌握安全知識，提高職工搞好安全生的自覺性、積極性和創造性，使各項安全規章得以貫徹執行。4）落實安全生產責任制，強化安全檢查制度。腳手架搭設后應由項目經理部組織，項目經理、技術負責人、專職安全員及架子工班組長組成檢查組對腳手架進行定期檢查，不符合要求的地方由專業安全員下發整改通知，限期整改；5）加強腳手架拆除按全技術措施，在

37、腳手架拆除前全面檢查腳手架的扣件、連墻件、支撐系統是否符合要求，根據檢查結果補充完善施工方案中的拆除順序和措施，擬定出作業計劃后經主管部門批準實施，由工程施工負責人進行拆除安全技術交底，查看周邊情況對與主體結構相連的部位凡能提前割除的部位應提前割除；6）腳手架拆除前應劃分拆除區域，周圍拉上警示標意，腳手架在拆除時應由上而下逐層拆除，所有連墻件必須隨腳手架同時拆除，嚴禁先拆連墻件后拆架體，對拆除下的鋼管應及時吊到地面，對扣件應用掛籃及時將扣件集中收集運到地面。七、腳手架計算書7.1雙排架計算書（搭設高度約42m，計算高度50m）雙排架搭設范圍：雙排腳手架搭主要搭設5、6、7、8、9#樓外圍，從地

38、下室底板算起總高約為45m（建筑總高度36.9m，地下負層6.6m，由于地下室周邊已回填并夯實和存在高差，腳手架實際搭設高度只有3842m，計算高度按最大值50m計算。腳手架各項參數1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 50 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 0.9m，縱距La為1.2m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150.00 m；采用的鋼管類型為 48.33.5； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3.6

39、 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處重慶，基本風壓0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；.3靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1161；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重

40、標準值(kN/m):0.039；腳手板鋪設總層數:13；4.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.039 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.9/(2+1)=

41、0.6 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.039+1.20.09=0.154 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.6=0.84 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1541.22+0.100.841.22 =0.139 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為

42、 M2max= -0.100.1540.841.22 =-0.164 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.139106,0.164106)/5150=31.845 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 31.845 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.039+0.09=0.129 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.6 kN

43、/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.12912004/(1002.06105124300)+0.9900.612004/(1002.06105124300) = 0.552 mm；大橫桿的最大撓度 0.552 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1200/150 mm與10 mm，滿足要求！小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0391.2 = 0.046 kN；腳手板的自重標準值

44、：P2=0.30.91.2/(2+1)=0.108 kN；活荷載標準值：Q=20.91.2/(2+1) =0.720 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.046+0.108)+1.4 0.72 = 1.193 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0390.92/8 = 0.005 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.1930.9/3 = 0.358 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax

45、+ Mpmax = 0.363 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.363106/5150=70.427 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =70.427 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0399004/(3842.06105124300) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.046+0.108+0.72 = 0.8

46、74 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 874.44900(39002-49002/9 ) /(722.06105124300) = 0.884 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.013+0.884 = 0.897 mm；小橫桿的最大撓度為 0.897 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程

47、實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0391.22/2=0.046 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0390.9/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.2/2=0.162 kN；活荷載標準值: Q = 20.91.2 /2 = 1.08 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.046+0.0

48、17+0.162)+1.41.08=1.783 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1161kN/m NG1 = 0.1161+(1.202/2)0.039/1.8030.00 = 4.257kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3131.2(0.9+0.3)/2 = 2.808 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0

49、.15131.2/2 = 1.17 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.250 = 0.3 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =6.824 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 20.91.22/2 = 2.16 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.824+ 0.851.42.16= 10.759 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.

50、2NG+1.4NQ=1.26.824+1.42.16=11.213kN；立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.350.740.214 = 0.039 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/

51、10 = 0.85 1.40.0391.21.82/10 = 0.018 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.759kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 11.213kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l

52、0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.93 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.15 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 16218/(0.188493)+17950.841/5150 = 178.467 N/mm2；立桿穩定性計算 = 178.467 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 16671.6/(0.188493)=17

53、9.876 N/mm2；立桿穩定性計算 = 179.876 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.278 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.16 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk =

54、0.116 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.018 /(1.4 0.85) = 0.015 kNm；Hs =( 0.1884.9310-4205103-(1.24.278+0.851.4(2.16+0.1884.931000.015/5.15)/(1.20.116)=78.762 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 78.762 /(1+0.00178.762)=73.012 m；H= 7

55、3.012 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為50m，等于H，滿足要求！連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.35 = 0.048 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 12.96 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產

56、生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.875 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.875 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.93 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.9310-4205103 = 95.911 kN；Nl = 5.875 Nf = 95.911,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得

57、到 Nl = 5.875小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =81.09 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 16.218 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=81.09kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！7.2雙排架計算書（搭設高度約23m，計算

58、高度30m）7.2.1雙排架搭設范圍：對于車庫正在施工的一側以及臨空部位，無法支撐雙排落地式鋼管腳手架的情況，采用工字鋼懸挑式腳手架搭設，工字鋼懸挑腳手架從上往下懸挑搭設，先懸挑8-12層，待車庫主體結構施工完，1-7層則仍然.采用雙排落地式鋼管腳手架上面。8-12層懸挑架拆除后，從車庫上搭設的1-7層高度約23m，計算高度按照30m計算。7.2.2參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 30 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 0.9m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為

59、 48.33.5； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處浙江杭州市，基本風壓0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為-0.004；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(

60、kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.039；腳手板鋪設總層數:13；5.承重混凝土板參數由于車庫屋面樓板鋼筋為HRB400 10150，板厚250，混凝土等級C30，鋼筋、板厚均比車庫樓板大，以車庫樓板計算，若滿足承載力要求，均滿足要求。 板類型：雙向板；板單元計算寬度Bc(m)：3m；板單元計算長度Bl(m)：3m；板厚度h(mm)：250；混凝土成型齡期TB(天)：28；混凝土強度等級：XB=C30；混凝土強度實測值fck(MPa)：21.1；鋼筋位置 配筋量

61、及等級 每米寬鋼筋面積（mm2）X向正筋 HRB40010150 ASX=413.16Y向正筋 HRB40010150 ASY=413.16X向負筋 HRB40010150 ASX=413.16Y向負筋 HRB40010150 ASY=413.16 7.2.3大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.039 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.9/(2+1)=0

62、.09 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.9/(2+1)=0.6 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.039+1.20.09=0.154 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.6=0.84 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1541.52+0.100.841.52 =0.217 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max

63、 = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1540.841.52 =-0.256 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.217106,0.256106)/5150=49.709 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 49.709 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.039+0.09=0.

64、129 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.6 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.12915004/(1002.06105124300)+0.9900.615004/(1002.06105124300) = 1.347 mm；大橫桿的最大撓度 1.347 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！7.2.4小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標

65、準值：p1= 0.0391.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷載標準值：Q=20.91.5/(2+1) =0.900 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.135)+1.4 0.9 = 1.492 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0390.92/8 = 0.005 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.49

66、20.9/3 = 0.447 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.452 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.452106/5150=87.806 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =87.806 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0399004/(3842.06105124300) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p

67、1 + p2 + Q = 0.058+0.135+0.9 = 1.093 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1093.05900(39002-49002/9 ) /(722.06105124300) = 1.105 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.013+1.105 = 1.117 mm；小橫桿的最大撓度為 1.117 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣

68、件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0391.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0390.9/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷載標準值: Q = 20.91.5 /

69、2 = 1.35 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.017+0.202)+1.41.35=2.224 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 7.2.6腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.039/1.8030.00 = 4.712kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(0.9+0.3)/2 = 3.51 kN；(3)欄桿與擋腳

70、手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.530 = 0.225 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.909 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 20.91.52/2 = 2.7 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.909+ 0.851

71、.42.7= 15.104 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.29.909+1.42.7=15.671kN；7.2.7立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為-0.004；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.40.74-0.004 = -0.001 k

72、N/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.4-0.0011.51.82/10 = 0 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 15.104 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 15.671kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳

73、手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.93 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.15 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 15103.8/(0.188493)+-479.328/5150 = 162.867 N/mm2；立桿穩定性計算 = 162.867 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 2

74、05 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 15670.8/(0.188493)=169.078 N/mm2；立桿穩定性計算 = 169.078 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！7.2.8最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5

75、.198 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.7 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0 /(1.4 0.85) = 0 kNm；Hs =( 0.1884.9310-4205103-(1.25.198+0.851.4(2.7+0.1884.931000/5.15)/(1.20.125)=63.828 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 6

76、3.828 /(1+0.00163.828)=59.998 m；H= 59.998 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為30m，小于H，滿足要求！7.2.9連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s-0.004，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.92-0.0040.4 = -0.001 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻

77、件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = -0.023 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 4.977 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.93 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.9310-4205103 = 95.911 kN；Nl = 4.977 Nf

78、= 95.911,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 4.977小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖7.2.10混凝土板強度驗算 單根立桿傳遞荷載代表值(kN)：NL=NG+NQ=9.909+2.7=12.609kN；混凝土板活荷載設計值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbBc)/(0.49BcBl)+Qk=1.412.609/(1.50.9)(0.93)/(0.4933)+0=8.006kN/m2；混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=4.8kN/m2；GB=GB+QB/2

79、=4.8+8.006/2=8.803kN/m2；GQ=GB+QB=4.8+8.006=12.806kN/m2；QB= QB/2=8.006/2=4.003kN/m2；四邊鉸支：mq1=0.037；mq2=0.037；四邊固定：m1=0.018；m2=0.018；m1= -0.051；m2=-0.051；M1=(m1+m2)GBBc2+(mq1+mq2)QBBc2=3.26kN/m2；M2=(m2+m1)GBBc2+(mq2+mq1)QBBc2=3.26kN/m2；M1=m1GQBc2=-5.912kN/m2；M2=m2GQBc2=-5.912kN/m2；依據工程結構設計原理板的正截面極限計算公

80、式為：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（當2s時，采用此公式）；式中Mu -板正截面極限承載彎矩； 1 -截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -縱向受壓鋼筋合力點至受壓區邊緣的距離默認取20mm； fc -混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改； fy -受壓區鋼筋抗拉強度標準值； As-受壓區鋼筋總面積； -混凝土受壓區高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面內力臂系數，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -鋼筋抗拉強度標準值； As-受拉鋼筋總面

81、積； h0 -計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚；M1=0.80M1U=0.801.001-0.5413.158210.00/(1.00100013021.10)210.000413.16130/1000000=8.881kNm；M2=0.80M2U=0.801.001-0.5413.158210.00/(1.00100014021.10)210.000413.16140/1000000=9.575kNm；M1=0.80M1u=0.80210.00413.158(130-20)/1000000=7.635kNm；M2=0.80M2u=0.8021

82、0.00413.158(140-20)/1000000=8.329kNm；所以有：M1M1，M2M2，|M1|M1, |M2|M2，此混凝土板是滿足承載能力要求。7.3懸挑架計算書（出挑長度1.3米）7.3.1腳手架參數7.3.1.1腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 20.00 m；采用的鋼管類型為 482.8； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水

83、平間距4.5 m，采用軟拉硬撐連接；7.3.1.2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；7.3.1.3.風荷載參數本工程地處重慶，基本風壓0.4kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；7.3.1.4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1337；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2 層；腳手板類別:竹笆片腳

84、手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；7.3.1.5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3m，建筑物內錨固段長度 1.7 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):18.00；樓板混凝土標號:C30；7.3.1.6.拉繩與支桿參數 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。7.3.2.大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1）.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.0

85、31kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09kN/m ；活荷載標準值: Q=30.9/(2+1)=0.9kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.031+1.20.09=0.145kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.9=1.26kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2）.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1451.52+0.101.261.52

86、=0.31kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1451.261.52 =-0.364kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.31106,0.364106)/4250=85.647N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =85.647N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3）.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1=

87、P1+P2=0.031+0.09=0.121kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.9kN/m；最大撓度計算值為：=0.6770.12115004/(1002.06105101900)+0.9900.915004/(1002.06105101900)=2.347 mm；大橫桿的最大撓度 2.347 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！7.3.3.小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1

88、）.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0311.5=0.047kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135kN；活荷載標準值：Q=30.91.5/(2+1) =1.350kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.047+0.135)+1.4 1.35=2.108kN； 小橫桿計算簡圖2）.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0310.92/8=0.004kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.1080.

89、9/3=0.632kNm ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.636kNm；最大應力計算值 =M / W=0.636106/4250=149.703N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =149.703N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！3）.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0319004/(3842.06105101900)=0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.1

90、35+1.35=1.532kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1531.8900(39002-49002/9 ) /(722.06105101900)=1.888 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.013+1.888=1.901 mm；小橫桿的最大撓度為 1.901 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！7.3.4.扣件抗滑力的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣

91、件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.0311.52/2=0.047kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.0310.9/2=0.014kN；腳手板的自重標準值: P3=0.30.91.5/2=0.202kN；活荷載標準值: Q=30.91.5 /2=2.025kN；荷載的設計值: R=1.2(0.047+0.014+0.202)+1.42.025=3.151kN；R 8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！

92、 7.3.5.腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.031/1.8018.00=2.714kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.321.5(0.9+0.2)/2=0.518kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3=0.1521.5/2=0.225kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.0051.51

93、8=0.135kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.592kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=30.91.52/2=4.05kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.23.592+ 0.851.44.05= 9.13kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.592+1.44.05=9.98kN；7.3.6.立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(

94、kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.4kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 0.40.740.214=0.044kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0441.51.82/10=0.026kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=9.130kN；不考

95、慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 9.98kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.6 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=195 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.189立桿凈截面面積 ： A=3.98 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.25

96、cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=9129.78/(0.189398)+25644.058/4250=127.405N/mm2；立桿穩定性計算 =127.405N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=9980.28/(0.189398)=132.678N/mm2；立桿穩定性計算 =132.678N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！7.3.7.連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，

97、00.4，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.4=0.055kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=1.25kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 6.25kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=250/16的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的

98、長度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9583.9810-4205103=78.163kN；Nl=6.25 Nf=78.163,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件拉接部分柔性鋼筋的直徑按下式計算： A=N/fy d=2(A/2/)1/2其中 fy-為拉接柔性鋼筋的抗拉強度取：210N/mm2 A-拉接柔性鋼筋的截面積按照兩個截面計算A=29.763mm2 N-拉接柔性鋼筋上承受的拉應力(kN) d-拉接柔性鋼筋的直徑(mm)d =4.353mm由以上計算得到柔性拉接鋼筋的最小直徑d=4.353mm。 7.3.8.懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸

99、臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k=m/l,k1=m1/l,k2=m2/l。本方案算例中，m =1.3 m，l=1.7 m，m1=0.25 m，m2=1.15 m；水平支撐梁的截面慣性矩I=1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W=141 cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.592+1.44.05=9.98kN；水平鋼梁自重強度計算荷載 q=2.6110-378.5 =0.205kN/m；k=1.3/1.7=0.765k1=

100、0.25 / 1.7=0.147k2=1.15 / 1.7=0.676代入公式，經過計算得到支座反力 RA=28.456kN支座反力 RB=-8.147kN最大彎矩 MA=14.146kNm 最大應力 =14145519.825 /( 1.05 141000 )= 95.546N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值 95.546N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215N/mm2,滿足要求！最大撓度 max= 5.45 mm按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即 2300 mm水平支撐梁的最大撓度 5.45 mm 小

101、于 水平支撐梁的最大容許撓度 2300/400 mm,滿足要求！7.3.9.懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 =M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。經過計算得到最大應力 =14.146106 /( 0.93141000 )= 107.99N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 =107.99 小于 f=215N/mm2 ,滿足要求！7.3.10.錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環

102、強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=8.147kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=18mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: =N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；A=D2/4=3.142182/4=254.469mm2=N/2A=8146.742/254.4692=16.007N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！7.4懸挑架計算書（出挑長度2.3米）7.4.1腳手架參數7.4.1.1腳手架參數

103、雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為1.15 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150.00 m；采用的鋼管類型為 482.8； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用軟拉硬撐連接；7.4.1.2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；7.4.1.3.風荷載參數本工程地處重慶，基本風壓0.4kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算

104、連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；7.4.1.4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1337；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；7.4.1.5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.3m，建筑物內錨固段長度 2.2 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；7.4.1.6.拉

105、繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 2.2 m。7.4.2大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。7.4.2.1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.031kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.350.9/(2+1)=0.105kN/m ；活荷載標準值: Q=30.9/(2+1)=0.9kN/m；靜荷載

106、的設計值: q1=1.20.031+1.20.105=0.163kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.9=1.26kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)7.4.2.2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1631.52+0.101.261.52 =0.313kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.1

107、00.1631.261.52 =-0.368kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.313106,0.368106)/4250=86.588N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =86.588N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！.3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.031+0.105=0.136kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.9kN/m； 最大撓度計算值為：=0.677

108、0.13615004/(1002.06105101900)+0.9900.915004/(1002.06105101900)=2.371 mm；大橫桿的最大撓度 2.371 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！7.4.3小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。7.4.3.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0311.5=0.047kN；腳手板的自重標準值：P2=0.350.91.5/

109、(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=30.91.5/(2+1) =1.350kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.047+0.158)+1.4 1.35=2.135kN； 小橫桿計算簡圖7.4.3.2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0310.92/8=0.004kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.1350.9/3=0.641kNm ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.644kNm；最大應力計算值 =M /

110、 W=0.644106/4250=151.609N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =151.609N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！7.4.3.3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.0319004/(3842.06105101900)=0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.047+0.158+1.35=1.554kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3

111、l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1554.3900(39002-49002/9 ) /(722.06105101900)=1.916 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.013+1.916=1.929 mm；小橫桿的最大撓度為 1.929 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！7.4.4扣件抗滑力的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑

112、承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.0311.52/2=0.047kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.0310.9/2=0.014kN；腳手板的自重標準值: P3=0.350.91.5/2=0.236kN；活荷載標準值: Q=30.91.5 /2=2.025kN；荷載的設計值: R=1.2(0.047+0.014+0.236)+1.42.025=3.192kN；R 8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 7.4.5腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容

113、：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.031/1.8018.00=2.714kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3541.5(0.9+1.1)/2=2.152kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3=0.1441.5/2=0.42kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.0051.518=0.135kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.422kN；活荷載

114、為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=30.91.52/2=4.05kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.25.422+ 0.851.44.05= 11.326kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.422+1.44.05=12.176kN；7.4.6立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.4kN/m2； z

115、 - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 0.40.740.214=0.044kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0441.51.82/10=0.026kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=11.326kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 12.176kN

116、；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.6 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=195 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.189立桿凈截面面積 ： A=3.98 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.25 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=11325.78/(0

117、.189398)+25644.058/4250=156.599N/mm2；立桿穩定性計算 =156.599N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=12176.28/(0.189398)=161.871N/mm2；立桿穩定性計算 =161.871N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！7.4.7連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.4，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.4=0.055kN/m2；每個連

118、墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=1.25kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 6.25kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=1150/16的結果查表得到 =0.765，l為內排架距離墻的長度； A=3.98 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.7

119、653.9810-4205103=62.416kN；Nl=6.25 Ru19.923kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=19.923kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 =N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(199234/(3.142502) 1/2 =15.9mm；實際拉環選用直徑D=16mm 的HPB235的鋼筋制作即可。7.4.12錨固段與樓

120、板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=1.16kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=16mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: =N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=1160.063/201.0622=2.885N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！八、安全保證措施 8.1人員要求 腳手

121、架搭設人員必須是經過國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。 搭設腳手架人員必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等，袖口、褲口要扎緊。 8.2搭設階段安全要求腳手架的構配件質量必須按規定要求進行檢驗，合格后方準使用。腳手架搭設應按下列階段進行檢查驗收，發現問題應及時校正。 a操作層上施加荷載前； b每搭設完5-7米高度后； c達到設計高度后； (3)腳手架的搭設驗收必須符合要求方能投入使用。 (4)在靠近架空輸電線路搭設腳手架時，應按供電局規定確保一定的安全距離，必要時切斷電源或遷移電線。 (5)施工現場帶電線路，如無可靠的安全措

122、施，一律不準通過腳手架：非電工不準擅自接電線電器裝置。(6)懸挑腳手架搭拆時電焊作業必須經過三級動火審批，作業場地配備接火盆、滅火器等，并設專人進行監護，確保動火安全。 8.3使用階段安全要求操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載；不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。腳手架上嚴禁堆放鋼模板、材料等多余的材料，確保腳手架暢通及防止超載。六級及六級以上大風和霧、雨、雪天應停止腳手架作業，雨雪后上架應有防滑措施，應掃除積雪。應設專人負責對腳手架進行檢查和保修；.1在下列情況下，必須對腳手架進行檢查： a在六級大風與大雨后； b寒冷地區開凍后；

123、c停用超過一個月，復工前。.2檢查保修項目： a各主節點諸桿件的安裝，連墻件、支撐、門洞等的構造是否符合施工組織設計要求； b地基是否積水、底座是否松動、立柱是否懸空： c扣件螺栓是否松動： d腳手架立柱的沉降與垂直度允許偏差是否符合表1規定要求； e安全防護措施是否符合要求。.3在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件 a主節點的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿； b連墻件； c支撐； d欄桿、擋腳板。 e. 要拆除上述任一桿件均應采取安全措施，并報主管部門批準。.4嚴禁任意在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。.5在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須由防火措施和專人看守。.6工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等應按國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46-2005)的有關規定執行。8.4拆除階段安全要求 拆除腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。 拆下的桿件與零配件，應按類分堆(零配件裝入容器)，用吊車吊下，嚴禁高空拋擲。