1、成都天府國際機場安置房及公建配套建設項目蘆葭鎮建安安置點（F地塊衛生院及綜合體）工程模板工程專項施工方案編制人：審核人：審批人： 成都建筑工程集團總公司二0一七年一月目 錄第一章 編制依據1第二章 工程概況1第一節 工程基本概況1第二節 結構概況2第三章 施工安排2第一節 施工進度計劃2第二節 模板方案編制總體思想3一、工程施工特點3二、不利因素的解決措施3三、模板體系的指導思想3四、質量目標3五、模板工程重點、難點3第三節 材料計劃4第四節 機具設備計劃4第四章 施工工藝5第一節 模板支撐架主要搭設及工藝要求5第二節 材料力學性能指標8第三節 構造設置以及檢查8一、模板的選擇與構造措施8二、

2、模板檢查及質量控制14第四節 驗收要求15一、驗收程序15二、驗收內容15三、扣件力矩檢驗15四、驗收記錄16五、使用管理16第五章 施工安全保證措施16第一節 管理人員組織機構16第二節 施工技術措施16一、技術交底16二、模板安裝技術措施17三、混凝土的澆筑順序17第三節 模板安裝和拆除的安全技術措施17一、模板安裝17二、模板拆除18第四節 應急預案19一、應急情況識別19二、應急領導小組和應急搶險隊19三、腳手架倒塌事故應急準備與響應預案20第六章 主要墻、柱、梁、板、模板支撐設計計算書22第一節 300MM厚地下室擋土墻模板計算22第二節 600MM1000 MM矩形框架柱模板計算2

3、7第三節 600MM600 MM矩形框架柱模板計算33第四節 400MM700 MM截面梁模板計算39第五節 400MM700 MM截面梁側模板計算49第六節 地下室200MM厚頂板模板計算54第七節 主樓200MM厚樓板模板計算64第八節 架空層120MM厚樓板模板計算74附圖：最近醫院救援線路圖第一章 編制依據1、木結構設計規范GB 50005-20032、建筑結構荷載規范GB50009-20123、混凝土結構設計規范GB50010-20104、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-20155、鋼結構工程施工質量驗收規范GB 50205-20016、建筑工程施工質量驗收統一標準G

4、B 50300-20137、施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-20058、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20119、建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-200810、建筑施工安全檢查標準JGJ59-201111、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-201612、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文13、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號文）14、關于加強模板支撐體系及構配件安全管理的通知（成建安監發201429號文）15、經圖審合格的本工程施工圖紙16、已審批的本工程施工組織設計第二章 工程概況第一節 工程

5、基本概況工程名稱成都天府國際機場安置房及公建配套建設項目蘆葭鎮建安安置點（F地塊衛生院、綜合體）工程地址簡陽市蘆葭鎮工程類別三類總占地面積衛生院6.13畝；綜合體8226.92m2建設單位成都天府國際機場建設開發有限公司勘察單位成都市勘察測繪研究院設計單位成都市建筑設計研究院監理單位四川元豐建設項目管理有限公司質監部門簡陽市建設工程質量監督站總包單位成都建筑工程集團總公司質量要求符合國家、行業、地方相關的合格標準分包單位無建設規模層數：地下1層，地上1-4層；高度：3.2-15.60m；總建筑面積：13077.84 m2合同工期360天功能用途衛生院及社區服務第二節 結構概況序號項 目內 容1

6、層數地下1層；地上1-4層2層高地下負一層4.05； 4.5m地上首層4.2m標準層3.6 m3結構形式基礎結構形式機械成孔灌注樁樁、抗水板基礎（400mm厚）主體結構形式框架結構4結構截面尺寸柱截面尺寸（mm）600600； 600800；6001000；梁斷面尺寸(mm)200500；250600；300550；400700等樓板厚度（mm）200；180；160；150；120擋土墻厚度（mm）350（局部）；3005樓梯結構形式板式樓梯6板結構形式現澆板7主體層高3.6m8主要軸網尺寸78007800；78006800；72007200；72005500；72004600； 梁、墻、柱

7、、板模板采用18mm厚覆面木膠合板（清水模工藝）,地下室模板周轉一次，主體結構模板按兩層配置，周轉使用，以滿足模板拆除混泥土強度和工期要求，與4060mm鋼方木、48.33.6鋼管及M12螺栓或者M14螺栓（計算確定）組合成模板體系，支撐架采用普通扣件式鋼管滿堂腳手架。第三章 施工安排第一節 施工進度計劃序號部 位完成時間1磚胎模及防水2抗水板及獨立柱基鋼筋及澆砼3地下室及一層結構施工4主體結構2017.4.212第二節 模板方案編制總體思想一、工程施工特點1、主體結構施工工期緊迫，從挖土至主體結構封頂計劃工期360天。2、工程質量要求高，混凝土表面基本不做抹灰處理，即為清水混凝土表面。3、模

8、板全部采用雙面覆膜膠合板，厚18mm，尺寸9151830mm；背楞采用4060mm、鋼木方，梁寬300、梁高度600mm時采用48.63.6 鋼管加12mm穿墻螺桿2道配合3型卡、雙螺帽加固。4、工程施工中須確保安全和文明施工。二、不利因素的解決措施1、首先是施工的流水段劃分應當合理，模板的配置數量應能滿足施工流水要求。2、模板的選型、模板的設計應當合理，盡量減少模板拼縫，盡量發揮垂直運輸機機械性能，以提高工作效率，縮短工期。3、各種模板必須是新品，嚴把產品質量關，模板質量不合格的，不許進入現場使用，重點是板、梁、柱的表面平整度和強度。4、各種架設工具進場前，必須經過油漆刷新處理，以達到施工現

9、場文明整潔的要求。三、模板體系的指導思想模板體系的選型恰當與否以及模板的拼裝質量和施工工藝直接關系到本工程混凝土觀感，關系到本工程清水混凝土效果，關系到本工程的施工進度和工程質量目標的實現。因此，為了優質、高速的完成工程的建設，根據工程結構特點和工期緊等情況，本工程模板設計主要遵循操作簡便快捷、接縫少、強度大、機械化程度高等特點。四、質量目標本工程質量目標為：合格，驗收一次性通過。模板的設計、施工質量標準，按清水混凝土質量標準實施。清水混凝土外觀要求達到：表面平整光滑，線條順直，幾何尺寸準確，色澤一致，無蜂窩、麻面、露筋、夾渣和明顯的汽泡，模板拼縫痕跡有規律性，結構陰陽角方正且無損傷，上下樓層

10、的連接面平整搭接，表面無需粉刷或僅需涂料罩面即可達到相當于中級抹灰的質量標準。五、模板工程重點、難點本工程為四層公建配套房，軸線跨度大，同一層內縱橫交錯梁較多，底層為素填土，防止排架整體下沉、失穩是該部位模板支設控制重點。為保證工程質量，模板方案將對以下的重點進行專項控制：地基回填控制；素土回填每層鋪設厚度300mm，夯實采用蛙式打夯機或挖土機履帶壓實，一夯壓半夯，行行相接，全面進行夯實，不少于三遍。施工中宜整體進行施工，如必須分段施工時，接頭處應作成斜坡，每層錯開0.51m，并應充分夯實。壓實系數0.97；確保地基承載力115Mpa。為防止排架下沉、提高架體穩定性，架體立桿下滿鋪200mm5

11、0mm4000mm木板底座。模板方案質量控制要點序號部 位控 制 點1頂板陰角陰角順直，無錯臺、漏漿。2梁陰陽角順直，無漏漿，表面無錯臺3梁柱接頭接頭處陰陽角方正順直，無錯臺漏漿4門窗洞口洞口模板無變形，陰陽角無漏漿、錯臺5雨篷、陽臺欄板表面平直，位置準確第三節 材料計劃序號名稱規格單位數量118mm厚覆面木膠合板189151830M2 270002鋼方木（木方）60402.5(4m)m1300003可調頂托個120004鋼管48.33.6噸6005扣 件直接、旋轉、十字個120000 6止水對拉螺桿12（用于擋土、擋水墻）個40007高強螺桿14（用于框架柱）套6000 8高強螺桿12（用于

12、梁和構造柱）套6000 9鐵釘噸1.5第四節 機具設備計劃序號機具名稱型號功率數量說 明1塔吊QZ50122調運模板材料2圓盤鋸MJ1062臺切割模板3手提電鋸1.5KW20個切割模板、木枋4手提電動打眼機1.5KW8個打模板螺栓眼5打磨機1.5KW8個打磨模板接頭砼6水準儀DZS32臺模板、架體操平7線 錘20個垂直度檢查8鋼卷尺50m/5m20把量尺第四章 施工工藝第一節 模板支撐架主要搭設及工藝要求1、根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現場條件，墻、柱、梁、板決定采用扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。2、所有框架柱、墻模板安裝前，先彈出模板邊線及控制線。3、柱子模板在安裝

13、完成后吊線檢查垂直度，并拉通線校核軸線位置。4、樓板支架搭設好后，應復核底模標高位置是否正確，梁板跨度超過4m時，模板應起拱，起拱高度宜為全長跨度的13，本工程7.2m長框架梁按15mm起拱，其它挑梁按10mm起拱。5、模板安裝誤差必須控制在驗收標準規定的允許范圍內。模板應具有足夠的強度和剛度,結構軸線、幾何尺寸準確性的重要保證，因此，模板的選擇除滿足安拆方便，周轉使用外，還應考慮達到一定的強度和剛度，在承受施工荷載后，不發生變形。6、施工使用的要求：1）精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展及先澆柱后澆梁板的澆筑方式；對挑陽臺待主體框架澆筑完畢后，最后澆

14、筑。2）嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；3）澆筑過程中派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。7、一般規定1) 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。2）具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。3) 不同支架立柱不得混用。4) 構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。5) 多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。6) 現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1

15、000。7)拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。8) 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。9) 梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下： 10) 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。11)所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊

16、頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。12)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48.33.6mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用不少于2個旋轉扣件分別在離桿端不小于150mm處進行固定。13) 支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。8、立柱及其他桿件1)扣件式（1) 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：（2) 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。2)方柱模板9、水平拉桿1) 每步縱橫向

17、水平桿必須拉通；2) 水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖：當層高小于8m時，水平拉桿如下圖示意：10、剪刀撐1)扣件式第二節 材料力學性能指標材料種類材料規格材質要求力學性能指標覆面木質膠合板18mm滿足GB/T176562008混凝土模板用膠合板規定剪切強度1.4 N/mm2抗彎強度13.0 N/mm2彈性模量6000 N/mm2鋼木枋60402.5mm矩管抗彎強度設計值=205N/ mm2小梁彈性模量=2060(N/mm2小梁截面抵抗矩=10.33cm3小梁截面慣性矩=30.99cm4 鋼管6m、4m、3m、1.2mQ235鋼，48.3，壁厚3.6mm（計算時按48

18、3.0）抗壓強度設計值取205 KN/mm2抗彎強度設計值=205N/ mm2回轉半徑i=15.9 mm2 扣件直角、對接、旋轉滿足GB15831-2006鋼管腳手架扣件要求單扣件抗滑8KN雙扣件抗滑12KN 可調頂托直徑與螺距滿足現行國家標準GB/T5796.2、GB/T5796.3的要求外徑不得小于36mm受壓承載力設計值不小于40KN第三節 構造設置以及檢查一、模板的選擇與構造措施在現澆鋼筋砼結構中，模板是確保工程質量和進度的關鍵，模板應具有足夠的強度和剛度是結構軸線，幾何尺寸準確性的重要保證，因此，模板的選擇除滿足安拆方便，周轉使用外，還應考慮達到一定的強度和剛度，在承受施工荷載后，不

19、發生變形。本工程模板安裝在現澆鋼筋砼結構中是確保工程質量和進度的關鍵。1、基礎模板 地下室基礎模板采用磚胎膜，如下圖：抗水板高低連接處磚胎膜剖面圖2、地下室擋土墻模板1）地下室擋土墻模采用覆面木膠合板，以扣件式鋼管架作支撐系統，次龍骨采用木方，主龍骨鋼管，斜向支撐間距不大于1500mm，斜向支撐下端應墊實牢固，防止滑移和沉陷變形。2）地下室擋土墻模板采用12帶止水片的穿墻絲桿，內墻面支撐可采用滿堂架撐牢，其墻、梁、柱支模架連成整體，防止墻體模板傾斜。3）地下室300厚擋土墻模板搭設參數：搭設用途材料名稱規格（mm）根數（根）水平間距(mm)縱向間距(mm)面板木膠合板915183018通長通長

20、次楞鋼木枋40602.51225通長主楞鋼管48.33.62通長200對拉件止水拉桿1219002003、矩型柱模板1）矩型柱采用覆面木膠合板，背龍骨采用鋼木方，框箍采用鋼管柱子穩定架和上下兩道柱箍與樓板支模滿堂架相連成整體。2）6001000矩型柱模板搭設參數：搭設用途材料名稱規格（mm）根數（根）水平間距(mm)豎向間距(mm)面板木膠合板915183018通長通長次楞鋼木枋40602.51通長150主楞鋼管48.33.62通長500對拉件高強拉桿1414385003）600600矩型柱模板搭設參數：搭設用途材料名稱規格（mm）根數（根）水平間距(mm)豎向間距(mm)面板木膠合板9151

21、83018通長通長次楞鋼木枋40602.51通長150主楞鋼管48.33.62通長500對拉件高強拉桿1414135004、矩型梁模板1、矩型梁底模及側模均采用覆面木膠合板，主龍骨采用48.33.6mm鋼管，梁底次龍骨采用40604mm鋼木方，梁側次龍骨采用50100mm枋木，梁高大于600時，設穿梁拉桿固定模板，模板采用48.33.6mm鋼管腳手架作支撐體系，其立桿間距按計算確定。梁、板模的立桿下面墊50mm厚的木板。2）梁模板搭設參數搭設用途材料名稱規格（mm）根數（根）水平間距(mm)縱向間距(mm)面板木膠合板915183018通長通長梁底次楞鋼木枋40602.51200通長梁底支撐鋼

22、管48.33.61450900梁側次楞木枋501001250通長梁側主楞鋼管48.33.62600通長梁支撐立桿鋼管48.33.61900（地下室）900（地下室）梁支撐立桿鋼管48.33.611000（樓上）1000（樓上）水平桿鋼管48.33.611500（地下室）900（地下室）水平桿鋼管48.33.611500（樓上）1000（樓上）對拉件高強拉桿1216003005、樓板模板1）現澆板模板采用覆膜木膠板，為防止板縫漏漿，在模板縫隙處用50mm寬的膠紙帶粘貼，現澆樓板模板采用滿堂扣件式鋼管腳手架作支撐體系。 搭設用途材料名稱規格（mm）根數（根）水平間距(mm)縱向間距(mm)面板木膠

23、合板915183018通長通長板底次楞鋼木枋406041300通長板底支撐立桿鋼管48.33.61900（地下室）900（地下室）板支撐立桿鋼管48.33.611000（樓上）1000（樓上）水平桿鋼管48.33.611500（地下室）900（地下室）水平桿鋼管48.33.611500（樓上）1000（樓上）6、樓梯模板，現澆樓梯底模采用覆膜木膠板，側模采用木模以控制踏步尺寸。本工程樓梯模板安裝到每層的休息平臺梁處，平臺板施工縫留設在上層樓梯板相對應梯梁段板跨端1/4處，上層梯板鋼筋在二層模板安裝完成后錨入梯梁內綁扎。本工程樓梯先澆搗后砌墻體，則梯段兩側都應設外幫板梯段中央加設反三角木。同時，

24、必須要注意梯步高度應均勻一致，最下一步的高度，必須考慮到樓地面最后的裝修厚度，防止由于裝修厚度不同，而形成梯步高度不協調。樓梯在支模時應先放1：1大樣，然后根據大樣和節點標高搭設承重腳手架，在樓梯起步踏步和轉角平臺起步踏步也向前平移50 mm，避免在建筑裝修時剔踏步，樓梯支模時踏面寬度，踢面高度在同一層樓同一梯段中應均勻一致，正負誤差不超過5 mm，在樓梯留施工縫時，應留在梯段的上三步或下三步，并用模板擋成砼澆筑直槎。梯步間的腳手架應科學搭設，保證上下行人暢通。樓梯底模采用18mm厚覆膜木膠板，利用對拉螺桿防止踏步模板上浮。由于澆混凝土時將產生模板的位移，在施工時須附采用措施，將踏步頂板與底板

25、拉結使其變形得到控制。樓梯模板支固示意圖詳見下圖：7、構造柱模板磚砌體構造柱模板使用木模，48.33.6鋼管配合穿墻12通絲拉桿鎖夾支撐。8、梁底、板配模2套，梁側、柱、墻配模一套。9、梁、柱、板模各自支好后，其縱橫水平桿將三方連成整體，且下部離地200mm內安設縱橫掃地桿。10、特殊部位模板支設1）板吊模支設：廚房間、衛生間、陽臺、露臺等地面比相鄰樓板面低，為保證樓面砼成型質量，該部位模板支設待板底鋼筋綁扎完成后，板面鋼筋擺放好綁扎前實施。先放砼支礅，然后放模板，模板的加固采取在底板模上設釘用鉛絲拉緊，模板支設如下圖所示。2）邊柱、墻模板的支設：為保證外邊柱、墻砼水平施工縫處接頭平滑，施工時

26、采取模板下口加設緊固螺栓的方式。在首層梁板砼澆筑時，在墻柱外模板上口埋設12緊固螺栓，緊固螺栓埋設標高必須嚴格控制，緊固螺栓端部帶彎鉤，彎鉤錨入砼中。上一層墻柱模板支設時，模板下口應覆蓋下部結構100mm，背枋加固時，模板下口加設一道100高對接模板，防止施工縫處砼漏漿，外墻模板必須用緊固螺栓鎖緊。為保證外墻順直度，轉角模板外表面必須設置與外墻控制線一致的控制線，模板檢測時必須保證兩道外控線雙線合一。3）后澆帶模板在底板設有后澆帶的地方，均采用雙層網眼為55（或33）mm鋼板網（靠里再加一層鐵砂網），并用扎絲綁于同向水平鋼筋，再支設豎向附加短鋼筋支擋鋼板網。后澆帶處樓板模板和支撐與整體模板同時

27、搭拆，后澆帶位置的梁采用鋼筋混凝土方柱支撐，后澆帶分隔的模板作成梳子狀，用短木枋支擋，為防止漏漿，木方與鋼筋間隙處填塞海綿條。后澆帶支撐應一次到位，將板底模及梁底模、側模連同支撐一起支設完畢，在距后澆帶兩側梁端500mm處采用鋼筋混凝土方柱支撐，離后澆帶跨度2m以內的不設置，間距不大于4設置，支撐方柱斷面200200mm，支撐方柱模板與整體模板一起搭設、混凝土與整體梁板同時澆筑、混凝土標號同梁板、內配縱筋 12,；箍筋 6200，待后澆帶澆筑完成并達到設計強度后拆除。后澆帶上部采用18厚木膠合板進行封閉，避免垃圾等雜物進入后澆帶，并應在后澆帶兩側采用砂漿做好擋水措施。二、模板檢查及質量控制1、

28、模板的安裝必須符合規范GB50204-2015第4.2.64.2.8條現澆結構模板安裝的允許偏差的規定。2、模板安裝質量要求除應按照砼結構工程施工質量驗收規范中有關規定外，尚應著重檢查以下幾個方面：1）預埋插筋、預埋件、預留洞的規格、數量、位置和固定情況必須按建筑工程質量驗收統一評定標準的規定，進行逐項評級驗收。2）模板的支設必須保證結構的幾何尺寸及軸線位置的準確。3）木模板與砼接觸面應刨光，且刷脫模劑二遍。4）本工程按設計要求梁長超4m時，梁模板應按梁跨中13起拱；框架梁高度600mm時加通絲拉桿控制斷面尺寸。5）在混凝土澆筑前，應檢查承重架及架子的支撐扣件是否擰緊，擰緊螺栓的力矩4065N

29、.m, 要保證螺栓擰緊的扭力矩達65N.m時不得發生破壞。3、為保證梁柱節點處幾何尺寸正確，輪廊方正，避免節點出現縮頸，夾渣等質量通病，在支模前先準確計算出各構件的幾何尺寸，按計算預先設計配模。4、柱模板安裝前必須系統抄平，打砂漿標志，巴塊，模下口位置用水泥砂漿灌縫、護腳，以防止柱墻腳漏漿而“爛根”。結構層板之間的拼縫采用不干膠紙蓋實，防止漏漿，管道間板模視其損壞程度作報廢處理。5、模板的接縫寬度不得大于1.5mm，安裝的允許偏差按下表執行： 6、預埋件和預留孔洞的允許偏差按下表執行：預埋件和預留孔洞的允許偏差項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5

30、外露長度+10,0預埋螺栓中心線位置2外露長度10預留洞中心線位置+10,0尺寸+10,0注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向測量，并取其中的較大值?，F澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面表高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向測量，并取其中的較大值。7、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷

31、。第四節 驗收要求一、驗收程序模板支架投入使用前，項目部要組織驗收。項目經理、項目技術負責人和相關人員，以及監理工程師應參加模板支架的驗收。二、驗收內容a、材料技術資料；b、參數專項施工方案；c、構造專項施工方案和相關法規規程。三、扣件力矩檢驗安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法按隨機分布原則進行。四、驗收記錄按相關規定填寫模板施工檢驗批驗收記錄表。五、使用管理1、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。2、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，架體因特殊原因或使用荷載變化而發生改變時，需采取措施（編制補充專項施工方案），重新驗收。3、混凝土澆筑過

32、程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。第五章 施工安全保證措施第一節 管理人員組織機構項目工程部木工組責任工長：熊永剛方成執行經理：吳 強 杰項目質量部項目工程部項目物資部安全工程師：李承學技術負責人：葉尚倫項目經理：曾彥敏項目安全部第二節 施工技術措施一、技術交底工程技術人員在工序開工前將各工序部位的模板安裝圖詳細交底，工人按圖施工，質檢員嚴格按圖檢查驗收。技術交底包括：模板安裝的技術參數，模

33、板的的施工工藝，施工要點，質量控制措施，安全保證措施，模板的驗收標準，架體的拆除要求。二、模板安裝技術措施1、嚴格按方案進行施工，施工前做好定位放線。2、鋼管支撐架，在立柱距地面200mm高處，沿縱橫水平方向設置掃地桿，立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件，相鄰兩立柱的對接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm,各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平桿上。滿堂模板和共享空間模板支架立柱，在外側周圈應設由下至上的豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，寬度宜為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃

34、地桿處設置水平剪刀撐，剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45。60。；當支架立柱高度超過5m，應在立柱周圈外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點。三、混凝土的澆筑順序1、防水底板混凝土澆筑：由于本工程的防水板尺寸不大，因此每個基礎防水板為一個自然施工段，一次性澆筑完成。2、地下室墻、梁、板混凝土澆筑：先澆筑墻柱混凝土，后澆筑梁板混凝土。梁板混凝土澆筑時，確保模板支架在施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展及先澆柱后澆梁板的澆筑方式； 3、地上柱、梁、板混凝土澆筑：當框架柱砼強度與梁板砼強度不相同時，先澆筑高強度的柱砼，后澆筑低強度的梁板砼。梁板

35、砼澆筑時，確保模板支架在施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。對挑陽臺待主體框架澆筑完畢后，最后澆筑。當框架柱砼強度與梁板砼強度相同時，采用由中部向兩邊擴展及先澆柱后澆梁板的澆筑方式。第三節 模板安裝和拆除的安全技術措施一、模板安裝1、作業班組進場時應做好安全“三級”教育。2、作業班組施工前應做好安全、技術交底，并認真學習本方案，嚴格按方案施工。3、施工現場嚴禁煙火，作業層面配備ABC干粉滅火器，并配備消防栓，嚴防火災。4、應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。5、施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模或鋼筋上下。6、登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架

36、上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。7、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。8、裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時， 除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。9、安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。模板垂直吊運時應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。10、模板起吊時，下面不準站人。11、在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。12、在支撐搭設前技術負責人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄。二、模板

37、拆除模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，并報監理審批后方可拆除。模板的拆除按規范GB50204-2015第4.3.1條執行。拆模前由主管工長填寫模板拆除批準表，經由項目工程師批準后方可拆除。本工程懸挑梁必須在砼強度達100%后且梁上沒有其它施工荷載方可拆除。1、 模板拆除的控制程序：施工現場同條件試塊試驗根據試塊的強度值確定是否滿足規范要求滿足規范要求后填寫拆模申請報告報監理驗收批準拆模模板拆除2、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由項目技術負責人發放拆模通知書后，方可拆模。底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的

38、百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件100模板拆除安全申請表單位名稱工程名稱砼澆搗日期設計拆模強度砼實際強度試塊報告編號拆除部位監護人拆模警戒范圍拆除班組拆模安全技術措施： 施工部門負責人：申請人 年 月 日技術負責人 年 月 日工地審批負責人： 年 月 日監理單位： 年 月 日質量員： 年 月 日安全員 年 月 日第四節 應急預案（應急救援路線圖附后）一、應急情況識別根據本專項方案實際情況，結合我公司生產管理情況,確定以腳手架倒塌為應急準備和響應的重點：根據識別的應急情況制定應急準備措施，主要包括：1、為防止發生事故采取的預防措施（本專項方案內容）。2、為可

39、能發生事故的場所所配備的應急器材。3、規定事故發生時的應急處理辦法。4、建立相關信息的傳遞渠道，發生緊急情況及時報警。二、應急領導小組和應急搶險隊1、項目部成立安全專項應急領導小組和應急搶險隊，對應急場所的工作人員和管理人員進行崗位教育、消防知識教育、應急準備和響應培訓，對應急場所的所有人員進行應急救援知識培訓，對應急預案在本分項工程開工前進行一次應急演練，并不斷完善應急預案，對應急準備情況每周一次進行檢查，包括對應急設備進行測試，發現不符合立即組織整改并做好檢查記錄。2、當緊急情況發生后，應立即按應急預案中的應急響應流程和救援措施采取行動，防止擴散。3、當緊急情況威脅到人身安全時，必須先確保

40、人身安全，迅速組織人員脫離危險區域或場所。發生人員傷亡時，應立即與當地120急救中心聯系或以最快的速度送醫院搶救。4、緊急事故處理結束后，項目部技術負責人應組織評審應急預案實施情況，填寫應急準備和響應報告，經項目經理簽字確認后報公司安全主管部門，由公司主管部門報公司工程管理部和企業管理部。三、腳手架倒塌事故應急準備與響應預案1、目的為使有效防止事故擴大，降低員工生命危險，最大限度減小經濟損失，特制定本預案。2、組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作。組長：曾彥敏 成員：吳 強、葉尚輪、熊永剛、李承學、仲明躍 3、具體分工如下：1）曾彥敏、吳強負責立即組織人員搶救傷員。2）

41、葉尚輪、李承學負責組織人員對倒塌腳手架進行處理。3）熊永剛負責立即同德仁醫院、勞動等部門的聯系，說明詳細事故地點、事故情況，并派人到路口接應。4）仲明躍負責現場物資、車輛的調度。3、事故應急措施1）事故發生后應立即報告應急搶險指揮部。2）搶救被掩埋傷員及時脫離危險區。3）清除傷員口、鼻內泥塊、凝血塊、嘔吐物等，對昏迷傷員將舌頭拉出，以防窒息。4）進行簡易包扎、止血或簡易固定骨折。5）有呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇。6）盡快與120急救中心取得聯系，詳細說明事故地點、嚴重程度，并派人接應。7）組織人員盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發生，并轉移至安全地方。8）若有骨折時應及時用夾板等簡易固

42、定后立即送至德仁醫院。9）在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。10）現場安全員應對事故進行原因分析，制定相應的改正措施，認真填寫傷亡事故報告表、事故調查等有關處理報告，并上報集團應急搶險領導小組。4、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等物資。5、通訊聯系醫院急救中心 120 火警 119 匪警 110項目負責人 曾彥敏 電話： 安全負責人 李承學 電話：技術負責人 葉尚倫6、注意事項1）應立即停止施工。2）人工胸外心臟擠壓、人工呼吸不能輕易放棄，必須堅持到底。7

43、、勞動力計劃1）安全生產管理人員模板施工過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下組長：項目經理：曾彥敏 負責協調指揮工作；組員：技術負責人：葉尚倫 負責現場施工指揮，技術交底；組員：安全負責人：李承學 負責現場安全檢查工作；組員：木工工長：王飛、付雅強 負責現場具體施工。序號人員及工種計劃數量操作內容1專職安全管理員2人施工過程中專職安全檢查2施工管理人員3人

44、使用過程中測量、施工、質量、材料、后勤、機械管理3吊裝司機、指揮4人現場材料吊運4電 工1人 現場臨電維護5焊工1人各種支撐件焊接2）特種作業人員配置第六章 主要梁、板、柱、墻模板支撐設計計算書第一節 300mm厚地下室擋土墻模板計算（高4.5m-0.5m=4.0m ,凈跨6.6m)一、工程屬性新澆混凝土墻名稱地下室擋土墻新澆混凝土墻墻厚(mm)300混凝土墻的計算高度(mm)4000混凝土墻的計算長度(mm)6600 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11.2混凝土坍落

45、度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.2121/2，244min35.842，9635.842kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.2121/2，244min35.84，9635.84kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0

46、.9max1.235.84+1.42，1.3535.84+1.40.720.9max45.808，50.3440.950.34445.31kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k35.84 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式水平下部模板懸臂高度(mm)125小梁間距(mm)225小梁一端懸臂長(mm)100主梁間距(mm)200主梁一端懸臂長(mm)100對拉螺栓橫向間距(mm)200對拉螺栓豎向間距(mm)900模板設計立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)6000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗

47、算主梁，取b0.2m，Wbh2/6200182/610800mm3，Ibh3/12200183/1297200mm4 1、強度驗算 qbS承0.245.319.062kN/m 面板彎矩圖(kNm) Mmax0.057kNm Mmax/W0.057106/108005.31N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.235.84=7.168kN/m 面板變形圖(mm) 0.409mml/400225/4000.562mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形鋼管小梁材料規格(mm)60402.5小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000

48、小梁截面抵抗矩W(cm3)7.36小梁截面慣性矩I(cm4)22.07 1、強度驗算 qbS承0.23745.3110.761kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.054kNm Mmax/W0.054106/73607.31N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.23735.84=8.512kN/m 小梁變形圖(mm) 0.004mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=2.266kN，R2=.R17=2.147kN，R18=1.55kN 六、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規格(mm)483主梁抗彎強度設計

49、值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面慣性矩I(cm4)21.56 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.8kNm Mmax/W0.8106/898089.108N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 0.716mml/400900/4002.25mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 對拉螺栓橫向驗算間距mmax200，200/2+100200mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax900，900/2+300900mm N0.95mnS

50、承0.950.20.945.317.748kNNtb12.9kN 滿足要求！第二節 600mm1000 mm矩形框架柱模板計算 (綜合體地下室KZ1-5，柱高4.05m，)一、工程屬性新澆混凝土柱名稱地下室KZ1-5新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1000新澆混凝土柱的計算高度(mm)4050新澆混凝土柱短邊邊長(mm)600 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11.2混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)

51、4.05新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.2121/2，244.05min35.842，97.235.842kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.2121/2，244.05min35.84，97.235.84kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.235.84+1.42，1.3535.84+1.40.72

52、0.9max45.808，50.3440.950.34445.31kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k35.84 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)6000柱長邊小梁根數8柱短邊小梁根數5柱箍間距l1(mm)500模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.735.8430.482kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.721.235kN/m Mmax-0.107q1l2-0.1

53、21q2l2-0.10730.4820.152-0.1211.2350.152-0.077kNm Mmax/W0.077106/(1/6700182)2.03N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.735.8425.088kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63225.0881504/(1006000(1/12700183)0.039mml/400150/4000.375mm 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁類型矩形鋼管小梁材質規格(mm)60402.5小梁截面慣性矩I(cm4)30.99小梁截面抵抗矩W(cm3)10.33小梁抗彎強度設計值f(N/m

54、m2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000最低處柱箍離樓面距離(mm)180 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.1545.316.796 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.465kNm Mmax/W0.465106/7.3610363.205N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.1535.845.376 kN/m 面板變形圖(mm) 0.578mm1.5mm 滿足要求！ 五、柱箍驗算 （規范中缺少相關計算說明，僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩

55、W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.239kNm，N17.21kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.23kNm，N27.285kN M/Wn0.239106/(4.49103)53.338N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.074mml/4000.963mm 20.0

56、52mml/4000.945mm 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號T14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.65扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26N7.2852=14.571kNNtb17.65kN滿足要求！N7.2852=14.571kN26kN滿足要求！第三節 600mm600 mm矩形框架柱模板計算 (衛生院地下室KZ,柱高4.50m)一、工程屬性新澆混凝土柱名稱地下室KZ新澆混凝土柱長邊邊長(mm)600新澆混凝土柱的計算高度(mm)4500新澆混凝土柱短邊邊長(mm)600 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(k

57、N/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11.2混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.5新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.2121/2，244.5min35.842，10835.842kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.2121/2，244.5min35.84，10835.84kN/m2 承載能

58、力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.235.84+1.42，1.3535.84+1.40.720.9max45.808，50.3440.950.34445.31kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k35.84 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)6000柱長邊小梁根數5柱短邊小梁根數5柱箍間距l1(mm)500模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.9

59、1.350.735.8430.482kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.721.235kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10730.4820.152-0.1211.2350.152-0.077kNm Mmax/W0.077106/(1/6700182)2.03N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.735.8425.088kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63225.0881504/(1006000(1/12700183)0.039mml/400150/4000.375mm 滿足要

60、求！ 四、小梁驗算小梁類型矩形鋼管小梁材質規格(mm)60402.5小梁截面慣性矩I(cm4)30.99小梁截面抵抗矩W(cm3)10.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000最低處柱箍離樓面距離(mm)180 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.1545.316.796 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.348kNm Mmax/W0.348106/7.3610347.277N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.1535.845.376 kN/m 面板變形圖(mm) 0.321mm1.5m

61、m 滿足要求！ 五、柱箍驗算 （規范中缺少相關計算說明，僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.2kNm，N16.364kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.2kNm，N26.364kN M/Wn0.2106/(4.49103)44.649N/mm2f205N/mm2 滿足

62、要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.046mml/4000.945mm 20.046mml/4000.945mm 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號T14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.65扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N6.3642=12.729kNNtb17.65kN 滿足要求！ N6.3642=12.729kN26kN 滿足要求！第四節 400mm700 mm截面梁模板計算 (綜合樓一層2-KL8,6軸交B-C軸段）一、工程屬性新澆混凝土梁名稱2-KL8新澆混凝土梁計算跨度(m)7.2混

63、凝土梁截面尺寸(mmmm)400700新澆混凝土結構層高(m)4.05梁側樓板厚度(mm)160二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.2非自定義:0.104風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土

64、梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450梁底支撐小梁根數3每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板

65、彈性模量E(N/mm2)6000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q

66、1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12523.5730.220.118kNm Mmax/W0.118106/540002.183N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52117.952004/(1006000486000)0.051mml/250200/2500.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R3=0.375

67、 q1靜l +0.437 q1活l=0.37521.8090.2+0.4371.7640.21.79kN R2=1.25q1l=1.2523.5730.25.893kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R3=0.375 q2l=0.37517.950.21.346kN R2=1.25q2l=1.2517.950.24.487kN 五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁材料規格(mm)60402.5小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)10.33小梁截面慣性矩I(cm4)30.99驗算方式三等跨連

68、續梁 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.79+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.7-0.16)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.72max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，5.893+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2=5.942kN/m q2max1.346+(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.7-0.16)+(0.5+(24+1.1)0.16)max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/

69、21，4.487+(0.3-0.1)0.4/24.527kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.9420.92，0.55.9420.220.481kNm Mmax/W0.481106/736065.393N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.9420.9，5.9420.23.209kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.209100040602-(40-5)552/(82207005)13.857N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.

70、677q2l14/(100EI)0.6774.5279004/(100206000220700)0.442mml1/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)4.5272004/(8206000220700)0.02mm2l2/2502200/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.9420.9，0.45.9420.9+5.9420.25.882kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R33.06kN，R25.882kN 正常使用極限狀

71、態 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.5270.9，0.44.5270.9+4.5270.24.482kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R32.621kN，R24.482kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.264106/4490

72、58.908N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.289kN max2Vmax/A=22.2891000/42410.798N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.092mml/250450/2501.8mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.771kN，R2=10.46kN，R3=0.771kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座扣件抗滑移折減系數kc0.85可調托座內主梁根數1可調托座承載力容許值N(kN)30 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力R

73、maxR1,R3max0.771,0.7710.771kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR210.46kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細

74、比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1040.91.52/100.027kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92124.06kN/m 2)小梁驗算 q1max1.836+1.2(0

75、.3-0.1)0.4/2+0.5(0.7-0.16)+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，6.015+1.2(0.3-0.1)0.4/2=6.063kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.782kN，R210.649kN，R30.783kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax0.782+1.

76、2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.45-0.4/2)/20.9，10.649，0.783+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+0.027/0.910.678kN fN/(A)+Mw/W10678.434/(0.588424)+0.027106/449048.742N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1

77、+N邊1，R2，R3+N邊2+1.20.15(4.05-0.7)+Mw/lbmax0.782+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.45-0.4/2)/20.9，10.649，0.783+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+0.603+0.027/0.911.281kN fN/(A)+Mw/W11281.434/(0.197424)+0.027106/4490140.972N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)400混凝土強度等級C

78、30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=11.281kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截

79、面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um

80、=2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)12320380/1000=882.482kNF1=11.281kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受

81、壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=11.281kN 滿足要求！第五節 400mm700 mm截面梁側模板計算 (綜合樓一層2-KL8,6軸交B-C軸段） 一、工程屬性新澆混凝梁名稱2-KL8混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400700梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)160 二、荷載組合側壓

82、力計算依據規范混凝土結構工程施工規范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4塌落度修正系數0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.7新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.7min34.213，16.816.8kN/m2混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.7min34.213，16

83、.816.8kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.916.8+1.40.9222.932kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數3主梁間距(mm)600主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為0，300 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)6000 梁截面寬度取單位長度，b1000

84、mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承122.93222.932kN/m q1靜01.350.9G4kb11.350.916.8120.412kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.125q1L20.125q10.2720.209kNm Mmax/W0.209106/540003.87N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正116.816.8kN/m max0.521qL4/(100EI)=0.52116.8270

85、4/(1006000486000)0.16mm270/250=1.08mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax1.25q1l左1.2522.9320.277.74kN 正常使用極限狀態 Rmax1.25l左q1.250.2716.85.67kN 五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)300小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁材料規格(mm)9545小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.2小梁截面抵抗矩W(cm3)32.062小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)11小梁截面慣性矩I(cm4)72.141 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖

86、懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q7.74kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.740.62，0.57.740.32=0.348kNm Mmax/W0.348106/3206210.863N/mm2f11N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.740.6，7.740.3=2.786kN max3Vmax/(2bh0)=32.7861000/(29545)0.978N/mm21.2N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q5.67kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.676004/(10090

87、00721410)0.766mm600/250=2.4mm 2maxqL4/(8EI)=5.673004/(89000721410)=0.884mm300/250=1.2mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.17.740.6，0.47.740.6+7.740.35.108kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.15.670.6，0.45.670.6+5.670.33.742kN 六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)600主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主

88、梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均勻系數1 因主梁2根合并，驗算時小梁傳遞主梁受力不均勻系數為1。 計算簡圖如下： 同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R11.56kN，R25.108kN，R31.56kN 正常使用極限狀態：R11.123kN，R23.742kN，R31.123kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.374106/4490=83.385N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) max2Vmax/A=25.8451000

89、/42427.572N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.587mm300/2501.2 mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.957.405/17.035kNNtb12.9kN 滿足要求！第六節 地下室200mm厚頂板模板計算(衛生院一層樓板，層高4.5m)一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱標高-0.05m新澆混凝土樓板板厚(mm)200新澆混凝土樓板邊長L(m)5.45新澆混凝土樓板邊寬B(m)3.25 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面

90、板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.098風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計模板支架高度(m)4.5立柱縱向間距la(mm)

91、900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)25立柱距混凝土板長邊的距離(mm)275主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)250小梁兩端各懸挑長度(mm)25，25主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)6000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，

92、另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K

93、=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4= 0.198kNm Mmax/W0.198106/540003.661N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)55.122504/(3846000486000)0.089mml/250250/2501mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁材料規格(mm)60402.5小梁抗彎強度設計值f(N/

94、mm2)205小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)10.33小梁截面慣性矩I(cm4)30.99 因L/la取整5450/900取整6，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為25mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.50.252.224kN/m

95、因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.251.436kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.787kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1071.4360.92+0.1210.7870.920.202kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0810.92+0.213.150.9，0.1

96、070.0810.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2240.0252/2，0.0810.0252/2+3.150.0250.079kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.202，0.6，0.0790.6kNm Mmax/W0.6106/1033058.122N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6071.4360.9+0.620.7870.91.224kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0810.9+0.6813.152.189kN V

97、3maxq1L1，q2L1+pmax2.2240.025，0.0810.025+3.153.152kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.224，2.189，3.1523.152kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.152100040602-(40-8)522/(83099008)9.134N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.251.33kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.339004/(100206000309900)0.086mml/2

98、50900/2503.6mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+

99、1.40.71.50.252.007kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.2)0.251.677kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.472kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.25=1.38kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1431.6770.9+1.2230.4720.92.245kN 按懸臂梁，R1q1l=2.0070.0250.05kN RmaxRmax，R12.245kN

100、; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1431.380.91.42kN 按懸臂梁，R1q2l=1.380.0250.034kN RmaxRmax，R11.42kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.736kNm Mmax/W0.736106/4490163.875N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax4.897kN max2Vmax/A=24.8971000/42423.101N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.97mm 跨中max=0.97m

101、m=900/250=3.6mm 懸挑段max0.883mm=2502/250=2mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i

102、=2633.4/15.9=165.623=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0980.91.52/100.025kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+0.91.410.90.9+0.025/0.96.414kN f Nw/(A)+ Mw/W6413.823/(0.197424)+0.02

103、5106/449082.355N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0980.91.52/100.025kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.410.90.9+0.025/0.96.657kN f Nw/(A)+ Mw/W6656.823/(0.197424)+0.025106/449085.265N/m

104、m2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N6.414kNN30kN 滿足要求！九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)400混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=6.657kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0

105、.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中

106、柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=380mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)12320380/1000=882.482kNF1=6.657kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓

107、面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=6.657

108、kN滿足要求！第七節 主樓200mm厚樓板模板計算(衛生院二層樓板，層高4.2m)一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱標高4.15m新澆混凝土樓板板厚(mm)200新澆混凝土樓板邊長L(m)6.85新澆混凝土樓板邊寬B(m)2.55 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準

109、值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.20.065風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計模板支架高度(m)4.2立柱縱向間距la(mm)1000立柱橫向間距lb(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)425立柱距混凝土板長邊的距離(mm)275主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)250小梁兩端各懸挑長度(mm)250，250主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250結構表面的要求

110、結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)6000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

111、(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4= 0.198kNm Mmax/W0.198106/540003.661N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G

112、2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)55.122504/(3846000486000)0.089mml/250250/2501mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁材料規格(mm)60402.5小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)10.33小梁截面慣性矩I(cm4)30.99因L/la取整6850/1000取整6，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q

113、10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.50.252.224kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.2)0.251.436kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.787kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1071.43612+0.1210.787120.2

114、49kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.08112+0.213.151，0.1070.08112+0.1813.1510.668kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2240.252/2，0.0810.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.249，0.668，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/7360107.

115、341N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6071.4361+0.620.78711.36kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0811+0.6813.152.194kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2240.25，0.0810.25+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.36，2.194，3.173.17kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.17100040602-(40-5)552/(82207005)13.691N/mm2125N/mm2 滿足要求！

116、 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.251.33kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.3310004/(100206000220700)0.185mml/2501000/2504mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=1.332504/(8206000220700)0.014mml12/250500/2502mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)12

117、5主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.71.50.252.007kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.2)0.251.677kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50

118、.250.472kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.25=1.38kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1431.6771+1.2230.47212.494kN 按懸臂梁，R1q1l=2.0070.250.502kN RmaxRmax，R12.494kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1431.3811.577kN 按懸臂梁，R1q2l=1.380.250.345kN RmaxRmax，R11.577kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kN

119、m) Mmax0.857kNm Mmax/W0.857106/4490190.941N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.975kN max2Vmax/A=23.9751000/42418.749N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.881mm 跨中max=0.881mm=1000/250=4mm 懸挑段max0.093mm=2502/250=2mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11

120、.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.919

121、1.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.06511.52/100.018kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+0.91.4111+0.018/17.902kN f Nw/(A)+ Mw/W7902.427/(0.197424)+0.018106/449098.712N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4k

122、lah2/10=0.91.40.06511.52/100.018kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.4111+0.018/18.202kN f Nw/(A)+ Mw/W8202.427/(0.197424)+0.018106/4490102.304N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N7.902kNN30kN 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)200混凝土強度等級C30立桿底座長

123、a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=8.202kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩

124、個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=180mm， um =2(a+h0)

125、+(b+h0)=1520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11520180/1000=273.874kNF1=8.202kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓

126、的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=8.202kN滿足要求！第八節 架空層120mm厚樓板模板計算(綜合體12軸交DH軸，層高7.8m)一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高7.55m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)7.45新澆混凝土樓板邊寬B(m)2.5 二、荷載設計施工人員及設

127、備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.20.065風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計模板支架高度(m)7.

128、8立柱縱向間距la(mm)1000立柱橫向間距lb(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)225立柱距混凝土板長邊的距離(mm)250主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度(mm)225，225主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)6000 根據建筑施工模板安全技術規范

129、5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11

130、=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1123004/(3846000486000)0.113mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁材料規格

131、(mm)60404小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)10.33小梁截面慣性矩I(cm4)30.99 因L/la取整7450/1000取整7，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為225mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1

132、2)+1.40.72.50.32.018kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1071.07312+0.1210.945120.229kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0971

133、2+0.213.151，0.1070.09712+0.1813.1510.669kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.2252/2，0.0970.2252/2+3.150.2250.711kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.229，0.669，0.7110.711kNm Mmax/W0.711106/736096.632N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6071.0731+0.620.94511.237kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0971+0.6813

134、.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.225，0.0970.225+3.153.172kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.237，2.204，3.1723.172kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.172100040602-(40-5)552/(82207005)13.698N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.99410004/(1002060002

135、20700)0.138mml/2501000/2504mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.9942254/(8206000220700)0.007mml12/250450/2501.8mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(

136、G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)

137、L1.1431.1381+1.2230.56711.994kN 按懸臂梁，R1q1l=1.7050.2250.384kN RmaxRmax，R11.994kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1431.05411.204kN 按懸臂梁，R1q2l=1.0540.2250.237kN RmaxRmax，R11.204kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.627kNm Mmax/W0.627106/4490139.738N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax4.117kN max2Vmax

138、/A=24.1171000/42419.419N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.817mm 跨中max=0.817mm=1000/250=4mm 懸挑段max0.418mm=2502/250=2mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(h

139、d+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2633.4/15.9=165.623=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.06511.52/100.018kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(2

140、4+1.1)0.12)+0.91.4111+0.018/15.493kN f Nw/(A)+ Mw/W5492.827/(0.197424)+0.018106/449069.864N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.06511.52/100.018kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.0

141、18/15.793kN f Nw/(A)+ Mw/W5792.827/(0.197424)+0.018106/449073.456N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N5.493kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎驗算地基土類型粘性土地基承載力設計值fak(kPa)115立柱墊木地基土承載力折減系數mf0.4墊板底面面積A(m2)0.25 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)5.793/(0.40.25)57.928kPafak115kPa 滿足要求！附圖：最近醫院救援線路圖如下: