1、 潘集區黃山路地下商業街一期工程模板工程專項施工方案山西第二建筑工程有限公司2013年5月25日目 錄一、編制依據1、國家現行建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）及相關現行施工規范。2、淮南市潘集區黃山路地下人防商業街施工圖紙。二、工程概況1、地下商業街概況2、本工程難點三、施工計劃1、施工進度計劃2、材料和設備計劃四、模板體系材料選擇及搭設參數1、模板體系材料選擇2、柱模板3、梁模板4、墻模板5、頂板模板6、導墻模板7、樓梯模板五、模板安裝1、模板安裝一般要求2、模板安裝要求3、模板組拼4、模板定位和支設5、模板驗收程序及人員分工六、模板拆除1、模板拆除原則2、墻、

2、柱模板拆除3、樓板、梁模板拆除七、模板技術措施1、進場模板質量標準2、模板安裝質量要求3、其他注意事項4、脫模劑及模板堆放、維修八、安全、環保文明措施九、模板計算書一、編制依據1、國家現行建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）及相關現行施工規范。2、淮南市潘集區黃山路地下人防商業街施工圖紙。二、工程概況1、商業街概況黃山路地下人防商業街工程，全長約607米，工程總建筑面積為17500平方米，為地下一層的框剪結構。本工程層高為4.5m，抗震等級為三級，抗震設防類別，標準設防類。底板砼強度等級：地下室為C35、P6，地下室內墻、柱C35，地下室外墻、頂板、梁C35、P6。樓

3、梯結構形式：板式樓梯。2、本工程難點現場場地兩側均為多層及少量高層商鋪、酒店及辦公樓等，人員流動量大。施工期間包括了多種工種施工，同時相應材料進場的車輛多、大，給交通壓力很大，并同時影響商業街進度，工期緊，材料投入量大，周轉性小。三、施工計劃1、施工進度計劃本工程根據施工圖紙設計的后澆帶，施工區域均劃分別為7個作業面，再按施工區域進行組織施工，雙向推進，交叉作業。在正常情況下，每個平面流水作業面模板安裝4天，并根據施工總進度計劃安排隨時調整模板安裝進度。2、材料和設備及勞動力計劃（1）勞動力準備：組織勞動力80人，其中滿堂腳手架搭設人員18人，為提高支模速度，在每個平面流水作業面內實施分段流水

4、施工。操作工人均為熟練工人，經“三級”安全教育合格方可上崗。（2）材料準備：為滿足施工要求，現場準備六套模板，每個木工班組三套模板，模板采用18厚九夾板，支楞采用3080方木，對拉螺栓采用14拉桿，梁、板支撐體系為鋼管架支撐系統。（3）機具準備：現場準備一臺電鋸、一臺平刨機、一臺壓刨機、十臺手持電鋸以及電鉆等。四、模板體系材料選擇及搭設參數1、模板體系材料選擇根據工程特點及當地材料供應商的實際情況綜合考慮施工周期及模板安拆除時間，材料選擇：鋼管用48mm3.0mm，木方采用30mm80mm，模板采用18mm厚九夾板，由于地下人防要求，人防區域地下室穿墻螺桿全部采用止水螺桿。模板要刷脫模劑，以延

5、長模板使用周期，確保混凝土表面光潔。進場的鋼管、扣件等周轉材料須現場檢查、復試后方可使用。2、柱模板柱箍箍采用雙鋼管加固，邊角處采用木板條找補，接線處貼雙面膠帶，保證楞角方直，美觀大方。柱子尺寸有：600600 700700 600700 400600。截面和立面圖如下圖。 計算簡圖3、梁模板梁的計算形式為：，梁側模板應包住梁底模板，橫向采用木方內楞，豎向采用鋼管外楞，采用鋼管支架。搭設參數下圖所示。 4、墻模板內龍骨木方內楞，內內龍骨間距225mm，外內龍骨采用雙鋼管用14止水對拉螺桿進行加固，螺桿水平方向間距450，豎方向間距450，最下一排螺桿離模板邊200mm。底部4排螺桿采用雙螺帽加

6、固。邊角處采用木板條找補，接線處貼雙面膠帶，保證楞角方直，美觀大方。如下圖所示。5、頂板模板地下商業街頂板厚450mm，采用18mm厚九夾板，龍骨采用30mm80mm方木，鋼管采用48mm3.0mm，搭設滿堂腳手架，立桿間距800800，步距1.5m，每步設置水平桿，立桿立地200mm處按縱下橫上設置掃地桿，在四周及主梁底處設置剪刀撐，立桿底部用墊板抵緊。鋪龍骨：模板采用木模拼裝，在以搭設滿堂腳手架上布設木方龍骨，調整標高，先排放一排龍骨，以一端向另一端推進，依次排列安裝模板，龍骨間距250。鋪模板：每塊板間用釘子與龍骨連接，拼縫均應嚴密，均設雙面膠帶。平臺板鋪完后，用水準儀測量或用50線拉線

7、檢測模板標高，進行校正，并用靠尺找平，經檢驗員驗收后，作下道工序施工。特別注意地下室凈空，保證不能產生負誤差。6、導墻模板 7、樓梯模板樓梯模板均采用木模板，施工前根據實際層高放線，在支設時，須注意樓梯建筑與結構標高差別，出地坪厚度。樓梯模板均采用18mm厚九夾板為斜梯板底模，斜木楞次龍骨為30mm80mm，間距200mm，支撐系統、水平拉條、剪刀撐均采用鋼管固定。做法詳見大樣圖。五、模板安裝1、模板安裝一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清理雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平定位砂漿。彈出定位控制線。2、模板安裝要

8、求（1）柱模安裝模板安裝順序搭設腳手架柱模就位安裝柱模安裝安設支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架清理模板。技術要點板塊與板塊豎向接縫處理，應嚴密拼接，加貼膠帶，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。按圖紙尺寸制作柱側模板后，按放線位置釘好壓腳板再安裝柱模板，校正垂直度及柱頂對角線。安裝柱箍：柱箍選擇雙鋼管。柱箍間距、柱箍材料及對拉螺栓直徑參數按本方案要求設置。防止脹模、斷面尺寸鼓出、漏漿、混凝土不密實，或蜂窩麻面、偏斜、柱身扭曲的現象。預防措施：根據柱箍間距要求釘牢固。成排柱模友模時，應先立兩端柱模，校直與復核位置后，再頂部拉通長線，再立中間柱模。（2）、墻模板安裝模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加

9、固驗收澆筑混凝土拆模。技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現“爛根”現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。按位置線安裝門洞模板，下預埋件。一面模板就位置線就位，然后安裝拉桿或斜撐，安裝塑料套管和穿墻螺栓（人防區使用防水螺桿），穿墻螺栓規格和間距按本方案參數設置。清掃墻內雜物，再安裝另一側模板，調整斜撐（拉桿）使模板垂直后，再擰緊穿墻螺栓。模板安裝完畢后，檢查一遍扣件、螺栓是否緊固，模板拼縫及下口是否嚴密。墻模板宜將木方做豎肋，雙根483.0鋼管做水平背楞。墻模板立縫、

10、腳縫宜設于木方和膠板所形成的企口位置，以防漏漿和錯臺。墻模板的水平縫背面應加木方拼接。墻模板的吊鉤，設于模板上部，吊鉤鐵件的連接螺栓應面板和豎肋木方連接在一起。防止墻體混凝土厚薄不一致，墻體上口過大，混凝土墻體表面粘連，角膜與大模板縫隙過大跑漿，角膜入墻過深，門窗洞口變形。預防措施：墻身放線應準確，誤差控制在允許范圍內，模板就位調整應認真，穿墻螺栓要全部穿齊、擰緊。支模時上口卡具按設計要求尺寸卡緊。模板清理干凈，隔離劑涂刷均勻，拆模不能過早，模板拆裝時縫隙過大，連接固定措施不牢固，應加強檢查，及時處理。門窗洞口模板的組裝及固定要牢固，必須認真進行洞口模板配模，能夠保證尺寸，便于裝拆。（3）、梁

11、模板安裝模板安裝順序搭設和調平模板支架（包括安裝水平拉桿和剪刀撐）按標高鋪設梁底模板拉線找直綁扎安裝鋼筋安裝墊板梁兩側模板調整模板。技術要點按設計要求起拱（跨度大于4m時按1/500起拱）主次梁交接時，先主梁起拱，再次梁起拱。并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。在柱子上彈出梁軸線、梁位置線和水平線，釘柱頭模板。梁底模板：按設計標高調整友柱的標高。然后安裝梁底板，并接線找平。梁側模板：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板確定。當梁高起過700mm時，梁側模板加穿數值螺栓加固。防止梁身平直，梁底不平及下撓、梁側模脹模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象。

12、預防措施：支模時應遵守邊模包住底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。梁模必須有壓腳板，接線通直后將梁側釘固。梁底模板按規定起拱。混凝土澆筑前，應將模內清理干凈，并澆水濕潤。（4）、樓板模板安裝模板安裝順序“滿堂”腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序。技術要點樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱（跨度大于4m的板按L/400起拱）。根據平面圖架設支柱和龍骨。支柱與龍骨的間距，根據本方案參數確定。支柱排列要考慮設置施工通道。支柱間的水平拉桿和剪刀撐要認真

13、加強。通線調節支柱的高度，將在大龍骨找平，加設小龍骨。鋪模板時可從四面鋪起，從中收口樓板模板壓在梁側模時，角位模板應通線釘固。樓面模板鋪完后，應認真檢查是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈預防措施：樓板模板厚度要一致，擱柵木料要有足夠的強度和剛度，擱柵面要平整。支頂要符合規定，保證項目要求。板模按規定起拱。3、模板組拼模板組裝要嚴格按照構件尺寸配好的模板拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：兩塊模板之間拼縫1.5相鄰模板之間高低差1模板平整度2模板平面尺寸偏差34、

14、模板定位和支設當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，可上人開始進行軸線設測，根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500控制線，以便于梁、柱模板的安裝和校正。5、模板驗收程序及人員分工班組自檢質量組進行驗收（周永勤）監理進行驗收澆筑混凝土。六、模板拆除1、模板拆除原則（1）模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發出拆除通知書后，方可拆模。（2）模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要1.2MPa（依據拆模試塊定），保證其表面及棱角不因拆除模板布而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土

15、強度必須符合下表規定后方可拆除。（3）、拆除模板的順序與安裝模板順相反，先支的模板后拆，后支的模板先拆。2、墻、柱模板拆除墻、柱模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，拆除模板的順序與安裝模板順相反，先拆外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內墻模板。先拆模板后角模。拆墻、柱模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板后傾斜與墻體脫開。不得在墻下撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能大錘砸模板，門窗洞口模板在墻體模板拆除后拆除，先槍支周圍固定的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬

16、動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角損壞，跨度大于1m的洞口拆模后要加設臨時友撐3、樓板、梁模板拆除樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到與樓板分離的要求，保留養護友撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均勻落在滿堂腳手架上。拆除模板時要保留板的養護支撐。模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫劑。模板有損壞的地方及時修理，以保證使用質量。模板拆除后，及時進行反面清理，涂刷隔離劑，防止粘連砂漿。七、模板技術措施1、進場模板質量標準模板要求：（1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證報告來檢驗）。（2）外觀質量檢查標準（

17、通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.0012平方米。每平方米污染面積不大于0.005平方米。（3）尺寸規格標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值：各測點與平均值差為偏差。長寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測板長、板寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：鋼卷尺測量對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼卷尺量量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50304-2002）及相關規范要

18、求，即“模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”。（1） 主控項目安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2）、一般項目模板安裝應滿足下列要求：、模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數

19、量：全數檢查。檢驗方法：觀察。、對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；檢查數量：在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。、固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合附1表的規定；檢查數量：在同一檢驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；檢驗方法：鋼尺檢查。、現澆結構模板安裝的的偏差應符合附表1 的規定。檢查數量：在同一檢驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽

20、查構件數量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；現澆結構模板安裝的的偏差和檢驗方法見附表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，沿縱橫兩個方向量測，并取其中的較大值。1項 目允許偏差（mm） 檢 驗 方 法2軸線位置移柱、墻、梁5鋼尺檢查3底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查4截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁4，5鋼尺檢查5層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查6相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查7表面平整度52m靠尺和塞尺檢查8陰陽角方正2m靠尺和塞尺檢查垂直方尺和塞尺檢查9預埋件中心線位

21、移鋼尺檢查10預埋管、螺栓中心線位移3鋼尺檢查螺栓外露長度+10，-0鋼尺檢查11預留洞中心線位移+10鋼尺檢查尺寸10，-0鋼尺檢查12門窗洞中心線位移鋼尺檢查寬、高鋼尺檢查對角線13插筋中心線位移5外露長度10，-0、模板垂直度控制A、對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝前，必須對每一塊模板進行復測，無誤后，方可模板安裝。B、模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不起這3mm，平整度不起過2mm；C、模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。、模板變形控制

22、A、墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減小1mm）。B、澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振摀不實或過振，使模板變形。C、門窗洞口處對稱下混凝土；D、模板支立后，拉水平線、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；E、澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動。F、模板拼縫的拼縫、接斗模板拼縫的拼縫、接斗不密實時，用塑料密告封條堵塞；如發生變形時，及時修整。G、窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防止混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土密實。H、清掃口的留置樓梯模板清掃口留平臺梁下口，清掃口50100洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清

23、理干凈后，用木膠合板訂木方固定。I、安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。J、混凝土澆筑時所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。K、為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員采取12的鋼筋與主筋電焊，墻采用12600的鋼筋與主筋電焊，以控制模板底部定位。3、其他注意事項在模板工程施工過程中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對一些質量通病制定預防措施，防患于末然，以保證模板工程質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工

24、方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）、膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）、進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）、模板配板后臨界點邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）、墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條或雙面膠帶，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，經保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐帶，并校正其平直。（5）模板的對拉螺栓孔平直相對，穿墻螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚23mm。（6）、門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7

25、）、支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。（8）模板支撐體系立桿連接方式必須 必須對接，水平桿件連接方式必采用搭接方式。（9）、外墻根翻口根部模板安裝時必須貼雙面膠，防止漏漿等情況出現。（10）、為防止墻柱根部漏漿等情況出現，在模板與樓面間貼雙面膠。如遇漲模、跑模等質量通病，應在24小時內按照控制軸線進行鑿除，后用1:2水泥砂漿進行修補。（11）、墻柱底部采用水泥砂漿找平、封底，以免產生漏漿現象。（12）、混凝土澆筑順序為先澆筑墻柱，后澆筑樓板，有一個方向向另一個依次推進。4、脫模劑及模板堆放、維修（1）、木膠合板選水性脫模劑，安裝前將脫模劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。（2）

26、、模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）、裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。八、安全、環保文明措施1、支模前必須搭好相關腳手架。腳手架與模板支架要分離。2、支、拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。3、在拆墻前不準將腳手架拆除，用塔吊時與起重工配合：拆除頂模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。4、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動

27、。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時修復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。5、木工機械必須嚴格使用專用開關箱，一次不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、分料器和護手裝置。使用木工機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套：長度50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸：兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽：機械停用時斷電加鎖。6、用塔吊吊運模板時，必須由起重式指揮，嚴格遵守相關操作規程。模板安

28、裝就位前有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人：垂直吊運必須采用兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板。7、模板堆放時，使模板向下傾斜30。，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下覆。8、模板施工中由陶有金負責安全檢查，發現問題應報告有關人員處理，如遇險情時，立即停工和采取應急措施：待修復或排除險情后，方可施工。9、施工用的臨時照明和行燈的電壓不得越過36V：當為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環境時，不得超過12V。照明行燈及機電設備的移動線路應采用絕緣膠套電纜線。10、支模過程如果中途停歇，應將已就位模板或支架連接穩固，不得浮擱或縣空。拆除中途停歇時，應將已松扣件或已拆松

29、的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業人員浮空墜落傷人。九、預防坍塌倒塌事故措施九、模板計算書（一）、柱模板計算書一）基本參數 柱截面寬度B=700mm，B方向對拉螺栓1道， 柱截面高度H=700mm，H方向對拉螺栓1道， 柱模板的總計算高度:H = 3.2m，柱箍采用圓形鋼管483.5柱模板豎楞截面寬度60mm，高度80mm，B方向豎楞數目5根，H方向豎楞數目5根面板厚度 18 mm，抗剪強度1.5N/mm2，面板抗彎強度13N/mm2，面板彈性模量9500N/mm2，木方抗彎強度3N/mm2，抗剪強度1.5N/mm2，方木彈性模量9500N/mm2； 鋼管鋼楞抗彎強度205N/mm2，

30、彈性模量210000N/mm2，計算簡圖二）柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.00； V - 混凝土的澆筑速度，取2.50m/h； H - 模板計算高度，取3.20m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.20； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.

31、15。 根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1 = 65.830kN/m2； 傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2 = 2 kN/m2。三）柱模板面板的計算 模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l = 160.000 mm，且豎楞數為 5，面板為3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用

32、下的(3跨)按三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算 對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M - 面板計算最大彎距(N.mm)； l - 計算跨度(豎楞間距): l = 160.00mm； q - 作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000450/10000.90 = 1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 = 31.993+1.134 = 33.127 kN/m；面板的最大彎距：M = 0.125 33.127160.000160.

33、000 = 1.0601105N.mm； 面板最大應力按下式計算： 其中， - 面板承受的應力(N/mm2)； M - 面板計算最大彎距(N.mm)； W - 面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f = 13N/mm2； 面板的最大應力計算值： = M/W = 1.0601105 / 2.4300104 = 4.362N/mm2； 面板的最大應力計算值 = 4.362N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值 = 13.000N/mm2，滿足要求！建議增大面板的厚度或者增加豎楞的數目！ 2.面板抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的

34、三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V - 面板計算最大剪力(N)； l - 計算跨度(豎楞間距): l = 160.000mm； q - 作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000450/10000.90 = 1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 = 31.993+1.134 = 33.127 kN/m； 面板的最大剪力：V = 33.127160.000/2 = 2650.192N； 截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， - 面板承受的剪應力(N/mm2)； V - 面板計算最大剪力(N)：

35、= 2650.192N； b - 450mm ； hn - 面板厚度(mm)：hn = 18mm ； fv - 面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13 N/mm2； 面板截面抗剪強度設計值: fv = 1.5N/mm2； 面板截面的受剪應力 = 0.491N/mm2小于 面板截面抗剪強度設計值 fv = 1.500N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算 最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， - 面板最大撓度(mm)； q - 作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 65.830450/100029.624 kN/m； l - 計算跨度(豎楞間

36、距): l = 160.00mm ； E - 面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500 N/mm2； I - 面板截面的慣性矩(mm4)； 面板最大容許撓度: = 160.000 / 250 = 0.640 mm； 面板的最大撓度計算值 = 0.122mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.640mm, 滿足要求！四）豎楞方木的計算 模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。 本工程柱高度為3.2m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于3 跨，因此按均布荷載作用下的跨連續梁計算。 本工程中，豎楞采用木楞mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 64.000cm3； I

37、 = 256.000cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算 支座最大彎矩計算公式： 其中， M - 豎楞計算最大彎距(N.mm)； l - 計算跨度(柱箍間距): l = 450mm； q - 作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.265.830.1600.90 = 11.376kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.420.1600.90 = 0.403kN/m； q = (11.376+0.403)/2 = 5.889 kN/m； 其中， - 豎楞承受的應力(N/mm2)； M - 豎楞計算最大彎距(N.mm)； W - 豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W

38、 = 6.400104； f - 豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f = 13N/mm2； 豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.193105/6.400104 = 1.863N/mm2； 豎楞的最大應力計算值 = 1.863N/mm2小于 豎楞的抗彎強度設計值 = 13.000N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V - 豎楞計算最大剪力(N)； l - 計算跨度(柱箍間距): l = 450mm； q - 作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.265.830.1600.90 = 11.

39、376kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.420.1600.90 = 0.403kN/m； q = (11.376+0.403)/2 = 5.889 kN/m； 豎楞的最大剪力：V = 0.65.889450 = 1590.125N； 截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， - 豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V - 豎楞計算最大剪力(N)：V = 1969.809N； b - 豎楞的截面寬度(mm)：b = 60mm ； hn- 豎楞的截面高度(mm)：hn = 80mm ； fv- 豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.5 N/mm2； 豎楞截面抗剪強度設計值: f

40、v = 1.5N/mm2； 豎楞截面最大受剪應力計算值 = 0.497N/mm2小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv = 1.500N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算 最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中， - 豎楞最大撓度(mm)； q - 作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q = 65.8300.160 = 10.533 kN/m； l - 計算跨度(柱箍間距): l = 450mm ； E - 豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2； I - 豎楞截面的慣性矩(mm4)，I = 2.560106； 豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.800mm；

41、 豎楞的最大撓度計算值: = 0.67710.5334504/(1009500.002.560106 豎楞的最大撓度計算值 = 0.120mm 小于 豎楞最大容許撓度 = 1.800mm ，滿足要求！五）B方向柱箍的計算 本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.080cm3； I = 12.190cm4； 柱箍為2跨，按集中荷載兩跨連續梁計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖 其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的； B方向柱箍剪力圖(kN) 最大支座力: N = 7.293 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN.m) 最大彎矩: M

42、 = 0.610 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm) 最大變形: V = 0.0186 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算 柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.610 kN.m； B邊柱箍的最大應力計算值: = 120.0787 N/mm2； 柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2； B邊柱箍的最大應力計算值 = 120.079N/mm2小于 柱箍的抗彎強度設計值 f = 205.000N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算 經過計算得到: = 0.0186 mm； 柱箍最大容許撓度: = 700/2 / 250 = 1.400 mm； 柱箍的最

43、大撓度 = 0.0186mm 小于 柱箍最大容許撓度 = 1.400mm，滿足要求!六）B方向對拉螺栓的計算 計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2； 查表得： 對拉螺栓的型號: M12； 穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2； 對拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.293 kN。 對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.60010-5 = 12.920 kN； 對拉螺栓所受的最大拉力 N = 7.293kN 小于 對拉螺栓最

44、大容許拉力值 N = 12.920kN，對拉螺栓強度驗算 滿足要求!七）H方向柱箍的計算 本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.080 cm3； I = 12.190 cm4； 柱箍為2 跨，按兩跨連續梁計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖 其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的； H方向柱箍剪力圖(kN) 最大支座力: N = 8.3812 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN.m) 最大彎矩: M = 0.670 kN.m； H方向柱箍變形圖(mm) 最大變形: V = 0.0255 mm；1.柱箍抗彎強度驗算 柱箍截面抗彎強

45、度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.670 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.080 cm3； H邊柱箍的最大應力計算值: = 131.890 N/mm2； 柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2； H邊柱箍的最大應力計算值 = 131.890N/mm2小于 柱箍的抗彎強度設計值 f = 205.000N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算 經過計算得到: V = 0.026 mm； 柱箍最大容許撓度: V = 350.00 / 250 = 1.400 mm； 柱箍的最大撓度 V = 0.026mm 小于 柱箍最大容許撓度 V =

46、1.400mm，滿足要求!八）H方向對拉螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2； 查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2； 對拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.3812 kN。 對拉螺栓所受的最大拉力 N = 8.3812kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N = 12.920kN，對拉螺栓強度驗算，滿足要求!（二）梁模板(扣件鋼管架)計算書一）梁模板基本參數梁截面寬度B=0.6m梁截面

47、高度H=1.9mH方向對拉螺栓3道，對拉螺栓直徑14mm對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離（即計算跨度）800。梁模板使用的木方截面6080mm梁模板截面側面木方距離300mm梁底模面板h=18mm，面板彈性模量6000N/mm2，抗彎強度15N/mm2。梁側模面板厚度h=18mm，面板彈性模量6000N/mm2，抗彎強度15N/mm2。二）梁模板荷載標準值計算 1.梁側模板荷載 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3

48、； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.00； V - 混凝土的澆筑速度，取1.50m/h； H - 模板計算高度，取0.75m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.20； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.00。 根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 分別為 18.00 kN/m2、44.34 kN/m2，取較小值18.00 kN/m2作為本工程計算荷載。三）梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和 倒混凝土時產生

49、的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間 距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖 1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； f- 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； 按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1 = 1.20.5180.90 = 9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2 = 1.40.520.90 = 1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.72+1.26 = 10.98 kN/m； 計算跨

50、度(內楞間距): l = 360mm； 面板的最大彎距 M = 0.110.98360.002 = 14.23104N.mm； 經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 14.23104 / 2.70104 = 5.27N/mm2； 面板的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2； 2.撓度驗算 q - 作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9.00N/mm； l - 計算跨度(內楞間距): l = 360mm； E - 面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； 面板的最大容許撓度值: = 360/250 = 1.44mm； 面板的最大撓度計算值 = 0.70mm

51、 小于 面板的最大容許撓度值 = 1.44mm，滿足要求！四）梁側模板內外楞的計算 1.內楞計算 內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面類型為：矩形，寬度：60mm，高度：80mm； 內鋼楞截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 內鋼楞截面慣性矩 I = 256.00cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算 強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f- 內楞的強度設計值(N/mm2)。 按以下

52、公式計算內楞跨中彎矩： 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M = 0.13.955002 = 9.88104N.mm； 經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 9.88104/6.40104 = 1.54 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 13.00N/mm2； 內楞最大受彎應力計算值 = 1.54 N/mm2內楞的抗彎強度設計值 小于 f = 13.00N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 9500.00N/mm2； q - 作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q = 18360/1000/2 = 3

53、.24 N/mm； l - 計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I - 木楞的截面慣性矩：I = 2.56106N/mm2； 內楞的最大容許撓度值: = 500 /250 = 2.00mm； 內楞的最大撓度計算值 = 0.056mm 小于 內楞的最大容許撓度值 = 2.00mm，滿足要求！ 2.外楞計算 外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面類型：圓形鋼管483.5；截面慣性矩：12.19mm，截面抵抗矩：5.08mm； W = 608080/6 = 5.08cm3； I = 60808080/12 = 12.19cm4；

54、外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f-外楞的強度設計值(N/mm2)。 最大彎矩M按下式計算： 軟件沒有注冊，該部分不能正常顯示。請及時購買我們的產品！ 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 360mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1751.98360 = 12.45104N.mm 經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 12.45104/0.51104 = 24.51 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205.00N/mm2； 外楞的受彎應力計算值 = 24

55、.51N/mm2小于 外楞的抗彎強度設計值 f = 205.00N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2； 軟件沒有注冊，該部分不能正常顯示。請及時購買我們的產品！ l - 計算跨度(拉螺栓間距)：l = 360mm； I - 鋼楞的截面慣性矩：I = 0.12106mm4； 外楞的最大撓度計算值: = 1.1462.331033603/(100210000.000.12106 軟件沒有注冊，該部分不能正常顯示。請及時購買我們的產品！ 外楞的最大容許撓度值: = 0.90mm； 外楞的最大撓度計算值 = 0.049mm 小

56、于 外楞的最大容許撓度值 = 0.90mm，滿足要求！穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直徑: M14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105.00 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 18720/1000360/10002 = 9.33 kN。 穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000105.00/1000 = 17.85 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N = 9.33kN

57、 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N = 17.85kN，滿足要求！五）梁底模板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。 強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 0.810001818/6 = 4.32104mm3； 鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.08 cm3； I = 12.19

58、cm4； 六）鋼管強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 線荷載設計值 q = 3.90+0.95 = 4.85 kN/m； 最大彎距 M = 0.1ql2 = 0.13.900.80.8 = 0.25 kN.m； 最大應力 = M / W = 0.25106/5077.79 = 49.21 N/mm2； 抗彎強度設計值 f = 205 N/mm2； 鋼管的最大應力計算值 49.21 N/mm2小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求! 1.抗彎強度驗算 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2

59、)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l - 計算跨度(梁底支撐間距): l = 800.00/(5-1) = 150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)； 新澆混凝土及鋼筋荷載設計值： 模板結構自重荷載： q2:1.20.350.80.90 = 0.30kN/m； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3: 1.420.80.90 = 2.02kN/m； q = q1 + q2 + q3 = 41.86+0.30+2.02 = 44.18kN/m； 跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1044.180.152； = 0.10106/4.32104 = 2

60、.30N/mm2； 梁底模面板計算應力 = 2.30 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f = 15N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 最大撓度計算公式如下: 其中，q - 作用在模板上的壓力線荷載: l = 600.00/(5-1) = 150.00mm； E - 面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； 面板的最大允許撓度值: = 150.00/250 = 0.60mm； 面板的最大撓度計算值: = 0.0229mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 0.60mm，滿足要求！七）梁底支撐的計算 本工程梁底

61、支撐采用鋼管。 由于鋼管兩頭直徑不能一致，因此考慮到最不利的因素只能以原木兩頭直徑中較小端直徑作為原木的計算直徑。支撐鋼管擱置在支撐鋼管上應平整且受力均勻；如通過楔形墊塊或其他方法進行水平調整，應保證其充分的穩定性。本工況在國家規范中沒有作出具體規定及計算方式，故本計算書不作為依據只作參考。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： (2)模板的自重線荷載(kN/m)： (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+ 2)0.15 = 0.67 kN/m； 2.鋼管的支撐力驗算 靜荷載設計值 q = 1.22.8

62、7+1.20.38 = 3.90 kN/m； 活荷載設計值 P = 1.40.67 = 0.95kN/m；鋼管計算簡圖 3. 鋼管抗剪驗算： 最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.63.900.8 = 1.87 kN； 鋼管的截面面積矩 A = 4.89 N/mm2； 鋼管方受剪應力計算值 T = 21874.16/489.30 = 7.66 N/mm2； 鋼管抗剪設計值 t = 120.000 N/mm2； 鋼管的受剪應力計算值7.66 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120.000 N/mm2,滿足要求! 4.鋼管撓度驗算: 最大撓度考慮為靜荷

63、載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 2.87+ 0.38 = 3.25 kN/m； 鋼管的最大允許撓度 = 0.81000/250 = 3.20 mm； 鋼管的最大撓度計算值 = 0.36 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 = 3.20 mm，滿足要求！5.支撐鋼管的強度驗算 支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 荷載計算公式如下： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)： q1 = (24+ 1.5)0.75 = 19.13 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.35 kN/m2； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)： q

64、3 = (2.5+ 2) = 4.50 kN/m2； q = 1.2(19.13 + 0.35 )+ 1.44.50 = 29.67 kN/m2； 梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。 當n = 2時： 當n2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(m.m)支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB = 4.451 kN； 最大彎矩 Mmax = 0.534 kN.m； 最大撓度計算值 Vmax = 0.001 mm； 支撐鋼管的最大應力 = 0.534106/5077.

65、8 = 105.164 N/mm2 支撐鋼管的抗壓設計強度 f = 205.0 N/mm2； 支撐鋼管的最大應力計算值 105.164 N/mm2小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八）梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九）扣件抗滑移的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱

66、向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R = 4.45 kN； R 小于 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十）立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = 4.45 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293 = 0.46 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N = 4.45+0.46+0.15+4.96 = 10.02 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立

67、桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f = 205.00 N/mm2； lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u = 1.70； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.161.701.5 = 2.95 m； L

68、o/i = 2945.25 / 15.78 = 186.62 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.21 ； 鋼管立桿穩定性計算 = 99.93 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！ 2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 = 4.451 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(3-1.9) = 0.17 kN； N = 4.45+0.17 = 4.62 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；

69、 i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f = 205.00 N/mm2； lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.16 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u = 1.70； 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.161.701.5 = 2.

70、95 m； Lo/i = 2945.25 / 15.78 = 186.62 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.21 ； 鋼管立桿穩定性計算 = 46.07 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！（三）墻模板計算書 一）墻模板基本參數計算斷面寬度300mm，高度5400mm，兩側樓板厚度450模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距450mm，內龍骨采用6080mm的木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。對拉螺栓布置8道，在斷面內水平間距300+450+450+450+450+450+450+450mm，斷面跨度方

71、向間距450mm，直徑14mm。面板厚度18mm，面板抗剪強度1.50N/mm2，抗彎強度13.00N/mm2；彈性模量9500.00N/mm2。木方抗剪強度1.50N/mm2，抗彎強度130.00N/mm2，彈性模量9500.00N/mm。墻模板設計簡圖二）墻模板荷載標準值計算 按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.00； V - 混凝土的澆筑速度，取2.5

72、0m/h； H - 模板計算高度，取4.95m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.20； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。 根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 分別為 65.83kN/m2、118.80kN/m2，取較小值65.83kN/m2作為本工程計算荷載。 計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1 = 65.83kN/m2； 傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2 = 2.00 kN/m2。三）墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原

73、則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算 跨中彎矩計算公式如下: 其中， M - 面板計算最大彎距(N.mm)； l - 計算跨度(內楞間距): l = 225.0mm； q - 作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.265.830.500.9 = 35.55kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.9 = 1.26kN/m； q = q1 + q2 = 35.55+1.26 = 36.81 kN/m； 面板的最大彎距：M = 0.13

74、6.81225.0225.0 = 1.86105N.mm； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 面板承受的應力(N/mm2)； M - 面板計算最大彎距(N.mm)； W - 面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W = 5001818/6=0.27105mm3； f - 面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f = 13.00N/mm2； 面板截面的最大應力計算值 = 6.90N/mm2小于 面板截面的抗彎強度設計值 f = 13.00N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算 計算公式如下: 其中，V - 面板計算最大剪力(N)； l - 計算跨度(豎楞間距

75、): l = 225.0mm； q - 作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: q = q1 + q2 = 35.55+1.26 = 36.81 kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.636.81225.0 = 4969.35N； 截面抗剪強度必須滿足: 其中，- 面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V - 面板計算最大剪力(N)：V = 4969.35N； b - 構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn- 面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv- 面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.00 N/mm2； 面板截面的最大受剪應力計算值: T = 349

76、69.35/(250018.0) = 0.83N/mm2； 面板截面抗剪強度設計值: fv = 1.50N/mm2； 面板截面的最大受剪應力計算值 T = 0.83N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T = 1.50N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算 根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 撓度計算公式如下: 其中，q - 作用在模板上的側壓力線荷載: q = 65.830.5 = 32.91N/mm； l - 計算跨度(內楞間距): l = 225mm； E - 面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I - 面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8

77、/12 = 24.3cm4； 面板的最大允許撓度值: = 0.90mm； 面板的最大撓度計算值: = 0.244mm 小于等于面板的最大允許撓度值 = 0.90mm，滿足要求！四）墻模板內外楞的計算 內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面類型為矩形 內矩形截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 內木楞截面慣性矩 I = 256.00cm4；內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算 內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M - 內楞跨中計算最大彎距(N.mm)； l - 計算跨度(外楞間距): l

78、= 500mm； q - 作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.265.830.230.9 = 16.00kN/m，其中0.90為折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.230.9 = 0.57kN/m； q = (15.9967+0.567)/2 = 8.28kN/m； 內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， - 內楞承受的應力(N/mm2)； M - 內楞計算最大彎距(N.mm)； W - 內楞的截面抵抗矩(cm3)，W = 64cm3； f - 內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f = 130N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 1

79、30N/mm2； 內楞的最大應力計算值 = 3.23 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f = 130N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V - 內楞承受的最大剪力； l - 計算跨度(外楞間距): l = 500mm； q - 作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.265.830.230.9 = 16.00kN/m，其中0.90為折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.230.9 = 0.57kN/m； 其中，0.90為折減系數。 q = (q1+q2)/2 = 8.

80、28kN/m； 內楞的最大剪力：V = 0.68.28500 = 2484.56N； 截面抗剪強度必須滿足下式:其中， - 內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V - 內楞計算最大剪力(N)：V = 2484.56N； b - 內楞的截面寬度(mm)：b = 60mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)： = 1.5N/mm2； 內楞截面的抗剪強度設計值: fv = 1.5N/mm2； 內楞截面的受剪應力計算值 = 0.78N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv = 1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算

81、根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， - 內楞的最大撓度(mm)； q - 作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 65.830.225/2 = 7.41 kN/m； l - 計算跨度(外楞間距): l = 500mm ； E - 內楞彈性模量(N/mm2)：E = 9500 N/mm2； I - 內楞截面慣性矩(cm4)，I = 256cm4； 內楞的最大容許撓度值: = 2.00mm； 內楞的最大撓度計算值 = 0.13mm 小于 內楞的最大容許撓度值 = 2.00mm，滿足要求！ (二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，

82、按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，外龍骨采用 鋼楞, 截面類型 圓形鋼管483.0, 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面慣性矩 I = 10.78cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算 外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.265.83+1.42)0.2250.5/1.0 = 9.2kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 450mm； 強度驗算公式：其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 7.25105 N/mm； W - 外楞的凈截面抵抗矩；W

83、 = 0.04105mm3； f- 外楞的強度設計值(N/mm2)，f = 130N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的最大應力計算值 = 161.47N/mm2小于 外楞的抗彎強度設計值 f = 205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算 公式如下: 其中， V - 外楞計算最大剪力(N)； l - 計算跨度(水平螺栓間距間距): l = 450mm； P - 作用在外楞的荷載: P = (1.265.83+1.42)0.2250.5/1.00 = 9.2kN； 外楞的最大剪力：V = 0.659200 = 5.98103N； 外楞截面抗剪強度必須滿足:

84、 其中， - 外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V - 外楞計算最大剪力(N)：V = 5.98103N； b - 外楞的截面寬度(mm)：b = 80mm ； hn- 外楞的截面高度(mm)：hn = 100mm ； fv- 外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.5 N/mm2； 外楞截面的受剪應力計算值: = 35.98103/(280100) = 1.12N/mm2； 外楞的截面抗剪強度設計值: fv = 1.5N/mm2； 外楞截面的受剪應力計算值 = 1.12N/mm2小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv = 1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算 根據建

85、筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， - 外楞最大撓度(mm)； P - 內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 65.830.2250.5/1.007.41 kN/m； l - 計算跨度(水平螺栓間距): l = 450mm ； E - 外楞彈性模量(N/mm2)：E = 210000 N/mm2； I - 外楞截面慣性矩(mm4)，I = 10.78104； 外楞的最大撓度計算值: = 1.1467.414503/(10021000010.78104) = 0.34mm； 外楞的最大容許撓度值: = 1.125mm； 外楞的最大撓度計算值 = 0.34mm 小于 外楞的最大容許撓度值 = 1.125mm，滿足要求！五）穿墻螺栓的計算 計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2； 查表得： 穿墻螺栓的型號: M14 ； 穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2； 穿墻螺栓所受的最大拉力: N = 65.830.450.45 = 13.33 kN。 穿墻螺栓所受的最大拉力 N = 13.33kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N = 17.85kN，滿足要求！