1、綿陽市殯儀館遷建項目（一期）邊坡治理工程護坡樁懸臂段及連系梁 高支模施工方案四川錦安建設工程有限公司二O一六年六月目 錄1、工程概況11.1邊坡基本特征11.2主要工程規模22、編制依據和編制說明22.1、編制依據22.2、編制說明33、施工準備33.1、技術準備33.2、物資準備33.3、勞動力準備44、護坡樁懸臂段模板及支撐設計45、護坡樁及連系梁模板及支撐安裝95.1、施工順序95.2、操作架搭設105.3、模板及支撐安裝145.4、驗收及拆除的批準程序185.5、模板、支撐及操作架拆除186、模板工程質量保證措施197、模板工程施工安全管理208、監測措施219、針對澆搗砼輸送制定的安

2、全措施2210、安全事故預防措施2310.1、預防坍塌事故的安全技術措施2310.2、預防高空墜落事故的安全技術措施2311、文明施工措施2412、應急救援預案2512.1、應急救援機構2512.2、應急救援機構職責2612.3、應急救援工作程序2612.4、應急救援裝備2712.5、應急救緩藥品2712.6、應急救援措施2713、模板及支撐驗算3013.1、1500*2000懸臂段護坡樁模板及支撐驗算3013.2、1800*2500懸臂段護坡樁模板及支撐驗算4314、連系梁模板計算書56綿陽市殯儀館遷建項目（一期）邊坡治理工程護坡樁懸臂段模板工程施工方案1、工程概況綿陽市殯儀館遷建項目(一期

3、) 邊坡治理及圍墻工程項目位于綿陽市游仙區觀太鄉羅家溝。場地總體地形趨勢東南面高西北面低，我公司受業主綿陽市殯儀館委托，承擔綿陽市殯儀館遷建項目（一期）的邊坡治理及圍墻工程施工。施工項目有：護坡樁擋板墻、混凝土擋墻、錨桿、砼格構梁護坡、六棱塊砌筑、圍墻砌筑、三維網植草等工程。1.1邊坡基本特征（1） 擬建場地位于綿陽市游仙區觀太鄉羅家溝，整個場地地勢東南面高西北低，呈階梯狀臺地。場地地貌單元屬丘陵，最大相對高差26.05m。邊坡呈“L”型280339方向，坡腳主要為機耕道，坡腳高程為512.58520.87m：坡頂為擬建場地走廊、消防通道等，坡頂高程為：523.2525.3m，既該場地回填后形

4、成邊坡高度約為2.1013.40m垂直土質回填邊坡，邊坡總長約674m（北側填方邊坡長約554m，西側邊坡120m）。南側及局部西側挖方邊坡，邊坡呈“L”型14357方向，坡腳主要為擬建場地消防通道及建筑等，坡腳高程為524.8527.5m，坡頂為原始森林，植被非常茂盛，該場地開挖后形成高度約2.1023.08m的“土巖二元結構”邊坡，該段人工邊坡總長約720m（西側邊坡58m，南側開挖邊坡長約662m）。（2） 場地地層構成及特征 據鉆探揭露，場區地層主要由第四系耕土層（Q4pd）、第四系上更新統冰水沉積（Q3fgl）的粘土層及侏羅系中統沙溪廟組（J2S）粉砂質泥巖組成，現將各地層分述如下：

5、耕土層（Q4pd）：黃褐色，松散，稍濕，其成分以粘性土為主，含較多植物根莖。該層分布于場地表層，層厚0.500.70m。粘土（Q3fgl）：褐黃色，硬塑，稍濕，無搖振反應，稍有光澤，刀切面光滑，韌性低，干強度高，含較多鐵錳質氧化物及鈣質結核，局部可見網狀裂隙，多為灰白色粘土填充。該層分布于整個場地，層厚0.509.80m。（1-1）全風化粉砂質泥巖（J2S）：黃褐色、褐灰色，其礦物成分為粘土質礦物，巖石組織結構基本破壞，巖芯呈土狀，該層分布于整個場地，層厚0.604.70m。（1-2）強風化粉砂質泥巖（J2S）：紫紅色，其礦物成分為粘土質礦物，巖石受風化作用強烈，風化、節理裂隙發育，巖體較破碎

6、，巖芯多呈碎片、碎塊狀，少量呈短柱狀，風干后易開裂，可用手捏碎巖塊，遇水易軟化，用鎬可挖掘，干鉆可鉆進。該層整個場地基本都有揭露，最大揭露厚度15.20m。（1-3）中等風化粉砂質泥巖（J2S）：紫紅色，層理清晰，其礦物成分為粘土質礦物，風化裂隙較發育，巨厚層構造，整體結構，局部夾薄層泥質砂巖，泥質膠結，膠結程度中等。錘擊易碎，用鎬難挖掘，巖芯鉆方可鉆進。巖芯呈短柱狀或長柱狀，巖芯采取率達90%以上。巖石堅硬程度為極軟巖，巖體完整程度為較完整，巖體基本質量等級為級，最大揭露厚度5.80m。1.2主要工程規模本工程護坡樁砼強度為C30,共92根，其中： （1）A型樁共20根樁，樁為矩形樁，樁寬高

7、1.5米2.0米，樁間距為5.0米，樁長19.0米；（2）B型樁共16根樁，樁為矩形樁，樁寬高1.5米2.0米，樁間距為5.0米，樁長21.0米；（3）C型樁共33根樁，樁為矩形樁，樁寬高1.8米2.5米，樁間距為5.0米，樁長27.0米；（4）D型樁共23根樁，樁為矩形樁，樁寬高1.5米2.0米，樁間距為5.0米，樁長24.0米； （5）樁間板長寬3.2/3.5米1.0米，厚度為0.3米。護坡樁為人工挖孔方樁，方樁尺寸分別為1.5m*2m、1.8m*2.5m，A型樁、B型樁、C型樁、D型樁的嵌入段長度分別為7.9m、8.5m、11.m2、10.7m，懸臂段長度分別為8.4m、9.7m、12m

8、、11.2m，樁頂設連系梁，高500mm。樁芯及連系梁砼強度為C30，鎖口、護壁砼強度為C20。護坡樁之間為300厚擋土板，擋土板長3.2m或3.5m，擋土板寬1m；擋土板高11.1m至15.8m，擋土板采用C30預制板，擋土板間的空隙用細土回填。2、編制依據和編制說明2.1、編制依據為了保證本工程懸臂段護坡樁的高大支模工程的施工安全，根據建設部關于危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法的要求，按相關規定特編制本專項施工方案。主要編制依據如下：（1）本工程的設計施工圖紙（2）建筑施工計算手冊（第四版）（3）建筑結構荷載規范（GB50009-2012）（4）建筑地基基礎設計規范（G

9、B50007-2011） （5）混凝土結構設計規范（GB50010-2010）（6）鋼結構設計規范（GB50017-2003）（7）木結構設計規范（GB 50005-2003）（8）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2015）（9）混凝土結構工程施工規范（GB50666-2011）（10）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011)（11）建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008（12）建筑施工安全檢查標準JGJ592011（13）建筑施工高處作業安全技術規范JGJ802011（14）施工現場臨時用電安全技術規范JGJ462012（15）砼模板用膠合板 （G

10、B/T17658）（16）扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011（17）危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文）（18）建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號文）（19）施工現場條件2.2、編制說明本方案為護坡樁懸臂段、樁間板及連系梁的模板施工方案。3、施工準備3.1、技術準備在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規范等技術資料，做好三級安全技術交底工作，減少和避免施工誤差。3.2、物資準備 1）材料準備確保材料質量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按

11、規定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有產品質量合格證；其質量檢驗報告及其鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準的規定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規范的規定；鋼管必須涂有防不銹漆；新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強度測試。面板及木龍骨的質量必須符合要求，安裝前先檢查模板的質量，不符合質量標準的材料，不得投入使用。根據護

12、坡樁的數量和規格尺寸和施工工期綜合考慮：1500*2000的護坡樁配備10套模板及配套材料；1800*2500的護坡樁配備6套模板及配套材料。模板配備表序 號護坡樁規格木模板鋼管（t）扣件（個）80*80木枋（m3）備注11500*200010243232002521800*250090035300025注：對拉螺栓的規格、數量按抗滑樁模板設計確定。2)機具準備 根據施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養工作，確保運轉正常。3)周轉材料準備做好鋼管、扣件等周轉料的備料工作，分批分期進場。周材配備表序 號護坡樁規格鋼管（t）扣件（個）木跳板（塊）安全平網（m2

13、）安全立網（m2）備 注11500*2000459000660420304321800*250036680056036024603.3、勞動力準備1)根據開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。2)做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。4、護

14、坡樁懸臂段模板及支撐設計 （1）護坡樁模板采用木模板，模板內楞采用木方8080mm， 250-300mm，模板外楞采用48*3.5的鋼管，間距300-500mm。 （2）護坡樁模板采用48*3.5鋼管加高強螺桿固定，16高強螺桿設置方式為： 1）樁寬方向：樁寬為1500mm，中部設置二道；樁寬為1800mm，中部設置三道；樁寬為2000mm，中部設置三道；樁寬為2500mm，中部設置四道。 2）樁高方向：地面以上至3m，采用步高400mm；3m以上至6m，采用步高600mm。 3）對拉螺桿埋入砼內，預穿套管。 （3）為保證護坡樁模板體系的穩定性和施工安全，護坡樁懸臂段獨立混凝土柱模板支設方式，

15、沿柱四邊搭設雙排腳手架，形成獨立柱架。 （4）為了保證護坡樁操作架的穩定性，同時在護坡樁之間的擋土板沿邊坡治理方向，擋土板內、外側搭設雙排腳手架，圖示如下：1）護坡樁擋土板腳手架立桿橫向間距1000mm，掃地桿距地面200mm，大橫桿步距1500mm，大橫桿與立桿相交節點處設小橫桿，從底至頂滿搭剪刀撐。2）水平加固桿：鋼管支撐架水平加固桿步距為1.5m，縱橫設置；在底部設置通長掃地桿；水平加固桿均采用483.5鋼管，用扣件與立桿扣牢。3）剪刀撐布置：設置縱向剪刀撐，由底至頂連續布置。在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。4）所有鋼管連接均采用配套扣件連接（其中立

16、桿的連接必須采用對接，水平桿及剪刀撐的連接采用2個扣件搭接不少于500）。5）局部地面不平的地方，可采用底座調整，底座螺桿不宜超過200mm。 （5）施工時，立桿間距可根據現場實際情況適當調整（主要目的是便于水平加固鋼管的拉結），但均不應大于設計的間隔距離。 （6）護坡樁模板根據護坡樁的尺寸現場配制。 （7）由于施工現場地處山坡地帶，受場地條件限制，場內材料轉運不能按常規施工進行，必須租50t汽車吊用于垂直運輸，現場水平運輸采用人工搬運。 （8）1500*2000護坡樁模板及支撐設計參數和模板安裝圖。1500*2000護坡樁模板及支撐設計參數混凝土柱高(mm)8000柱箍材料48*3.5鋼管柱

17、箍最小間距(mm)300柱箍最大間距(mm)600柱箍合并根數1混凝土柱長邊邊長(mm)2000長邊小梁根數11混凝土柱短邊邊長(mm)1500短邊小梁根數8柱長邊螺栓根數3柱短邊螺栓根數2對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)500柱短邊對拉螺栓間距(mm)500面板材質木模板面板厚度(mm)15小梁材料木枋小梁材質規格(mm)8080柱箍材料鋼管柱箍材質規格(mm)48*3.5對拉螺栓類型M16扣件類型鋼墊板加M16螺帽設計說明：1、 護坡樁寬B方向和H方向的柱箍和M16對拉螺桿在高度方向錯開100mm設置。2、護坡樁斷面中間采用M16的對拉螺桿，護坡樁寬B方向和H方向的對拉螺桿間

18、距按上圖設置，高度方向按下列要求設置：地面以上至3m，采用步高400mm；3m以上至6m，采用步高600mm。 3、在設置對拉螺桿的位置采用48*3.5鋼管配制。 （9）1800*2500護坡樁模板及支撐設計參數和模板安裝圖。2000*2500護坡樁模板及支撐設計參數混凝土柱高(mm)8000柱箍材料48*3.5鋼管柱箍最小間距(mm)300柱箍最大間距(mm)600柱箍合并根數1混凝土柱長邊邊長(mm)2500長邊小梁根數13混凝土柱短邊邊長(mm)1800短邊小梁根數10柱長邊螺栓根數4柱短邊螺栓根數3對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)500柱短邊對拉螺栓間距(mm)450面板

19、材質木模板面板厚度(mm)15小梁材料木枋小梁材質規格(mm)8080柱箍材料鋼管柱箍材質規格(mm)48*3.5對拉螺栓類型M16扣件類型鋼墊板加M16螺帽設計說明：2、護坡樁寬B方向和H方向的柱箍和M16對拉螺桿在高度方向錯開100mm設置。3、護坡樁斷面中間采用M16的對拉螺桿，護坡樁寬B方向和H方向的對拉螺桿間距按上圖設置，高度方向按下列要求設置：地面以上至3m，采用步高400mm；3m以上至6m，采用步高600mm。4、在設置對拉螺桿的位置采用48*3.5鋼管配制。5、護坡樁及連系梁模板及支撐安裝5.1、施工順序模板施工方案編制模板施工方案審批合格放出軸線及護坡樁位置線，定好水平控制

20、標高操作架搭設鋼筋綁扎 模板及支撐安裝混凝土澆筑混凝土保養，達到規范要求的拆模強度拆模令經監理審批，同意拆模拆除護坡樁模板，清理模板拆除水平拉桿、剪刀撐及立桿5.2、操作架搭設一、護坡樁操作架設計在護坡樁四周搭設雙排外架及上人斜道，雙排外架立桿縱向間距為1.0m，橫向間距為1.0m，橫桿步距為1.8m。護坡樁和樁間擋土板的操作架及上人斜道如下圖示。二、連系梁操作架設計新澆混凝土梁支撐方式梁側無板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱間距la(mm)1000梁兩側立柱間距lb(mm)3100步距h(mm)1200混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)1550梁底增加立柱根

21、數3梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)775,1550,2325梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)200結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：平面圖立面圖三、操作架搭設要求1、操作架搭設前，工程技術負責人應按本施工方案要求向施工管理人員及工人班組進行詳細安全技術交底，并簽字確認。2、對鋼管、配件進行檢查和驗收，嚴禁使用不合格的鋼管及配件。3、對工作面進行清理干凈，不得有雜物。4、根據立桿平面布置要求放線定位，先彈出鋼管立桿位置線，墊板、底座安放位置要準確，搭設時可采用逐排和通層搭設的方法，并應隨搭隨設掃地桿水

22、平縱橫加固桿。5、立桿底座，平整地面后，地面墊設通長跳板。6、水平桿與立桿扣接牢固，縱橫掃地桿離地面高度不大于200mm。 7、在支架四邊每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。 8、腳手架立桿的垂直度控制，立桿的全部絕對偏差50mm，在腳手架高度段H內，立桿偏差的相對值小于H/100。 9、水平桿及剪刀撐的接長應采用兩個扣件搭接，搭接長度不少于500，水平桿的搭接應交錯布置，兩根相鄰水平桿的接頭不宜設在同步同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向的錯開距離大于500mm，各接頭中心至近主節點的距離不宜大于

23、跨段的1/3。 10、立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。11、操作架搭設完成后，必須先自檢，再通知項目部門檢查合格后，經過監理、質監站驗收通過后，方可投入使用。12、建筑物四周距腳手架外側30cm設20cm*15cm的排水溝進行排水，保證架子基礎牢固。 5.3、模板及支撐安裝1、定位基準：為保證模板就位后的內框幾何尺寸和軸線位置準確，應事先設置立模定位基準。2、護坡樁模板安裝前，先用水準儀實測護坡樁模板底標高，采用1:3水泥砂漿將護坡樁模板安裝底標高

24、找平，其底標高允許偏差2mm。3、按圖紙尺寸制作護坡樁模板后，按放線位置釘好壓腳板安裝好護坡樁鋼筋籠后再安裝護坡樁模板，兩垂直向加斜拉頂撐，校正護坡樁垂直度及樁頂對角線。4、模板抱箍安裝及模板加固：模板抱箍的安裝按模設計自下而上進行，抱箍間距根據樁高及斷面大小經計算確定。模板抱箍安裝完后采用鋼管及配套扣件對護坡樁模板進行加固，其對護坡樁模板支撐應對稱進行加固。模板加固完畢其位置經校正準確無誤后拆除斜拉頂撐。5、檢查、校正：模板安裝、加固完后，應全面復核模板的垂直度、對角線長度差、截面尺寸等項，支撐必須牢固。6、護坡樁模板安裝示意圖如下圖示。（1）1500*2000護坡樁模板安裝示意圖（2）15

25、00*2000護坡樁寬度B方向模板、豎楞、抱箍安裝圖 （3）1500*2000護坡樁寬度H方向模板、豎楞、抱箍安裝圖 （4）1800*2500護坡樁模板安裝示意圖 （5）1800*2500護坡樁寬度H方向模板、豎楞、抱箍安裝圖 （6）1500*2000護坡樁寬度H方向模板、豎楞、抱箍安裝圖 7、連系梁模板安裝示意圖如下圖示。5.4、驗收及拆除的批準程序(1) 護坡樁模板及支撐安裝完畢后，必須先自檢，再通知項目部門檢查合格后，報監理單位、質監站進行驗收，驗收合格后才能澆筑混凝土。(2) 模板拆除前，必須向監理單位申請拆模報告，監理單位簽字同意后方可拆模。5.5、模板、支撐及操作架拆除1、 拆除順

26、序：模板對拉螺桿拆除鋼管抱箍拆除模板拆除操作架拆除。 2、側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。3、拆除4m高度以上護坡樁模板時，應逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。4、拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。嚴禁在同一垂直平面上操作。嚴格控制模板及其支架拆除的順序。5、拆除腳手架支撐前，應清除高大支模支撐上存留的零星對象等雜物。拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。6、腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求運行：1) 腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；2)

27、同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。3) 通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關的鋼管時方可拆除。4) 工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品。7、模板的清理維修、存放 (1)模板清理維修拆除后的模板運至后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，堵螺栓孔，要求板面平整干凈，嚴重破損的予以更換。 (2)模板的堆放現場拆下的模板不要碼放，須修整的及時運至后臺。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。 (3)模板拆除成品保護要求： 1)拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。 2)堅持每次使用后清理。

28、 3)按護坡樁模板使用部位復安，減少損耗。 4)材料應按編號分類堆放。5)對已完成的混凝土的護坡樁應加以保護，工人不得將材料用力拋擲。6、模板工程質量保證措施(1)模板及其支架須符合選材和材質的有關要求，同時還須符合下如規定：1) 保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。2) 具有足夠的承載力、剛度和穩定性，并不致發生不允許的下沉和變形。3) 構造簡單、裝拆方便，便于后繼工序的施工。4) 模板內側要平整，接縫嚴密，接縫不應漏漿。5) 模板的設計、制作和施工應符合國家現行標準的相應規定。配制木模板尺寸時，要考慮模板拼裝接合的需要，適當加長或縮短某一部位長度。6) 模板應構造簡單，裝拆方

29、便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和混凝土的澆筑及養護等工藝要求。(2)模板安裝須符合下如規定：1）模板安裝前應對操作人員進行技術交底。2）模板工程完成后要按照設計圖紙要求檢查軸線位置、相鄰標高關系、幾何尺寸、形狀、垂直度等，并仔細檢查各構件是否牢固，經質安員、技術員復核合格后方能澆筑混凝土。在澆筑混凝土過程中派專人經常檢查。如發現變形、松動等現象，應及時修整牢固。3）模板安裝和預埋件、預留孔洞的允許偏差和檢驗方法必須符合有關規定。模板及其支架必須保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置正確。(3)模板支撐組裝完畢后應進行下列各項內容的驗收檢查，并必須符合本方案設計要求及規范要求：1）腳手架設置情況

30、是否按本方案搭設。2）縱橫桿、掃地桿及斜撐等配置情況。7、模板工程施工安全管理(1) 支模施工現場作業人員不得從支撐系統上爬下，應從外排專用通道進入工作面。(2) 支模搭設、拆除和砼澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。經本項目部主要技術與施工管理人員對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用本方案所述的腳手架體系。(3) 施工現場安全責任人和方案編制人負責施工全過程的安全工作，應在高大支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。(4) 對鋼管、配件、加固桿等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。(5) 搭拆腳手架支撐必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準

31、特種作業人員安全技術考核管理規定考核合格，持證上崗。搭拆腳手架支撐時工人必須戴安全帽，穿防滑鞋，系安全繩。(6) 腳手架搭設完畢，經施工主管組織有關人員驗收合格后，方能進行模板安裝。(7) 支模安裝人員必須持證上崗。(8) 支撐系統安裝應自下而上按步架設，不得相對進行，以免結合處錯位，難于連接。(9) 水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求。(10) 泵送混凝土時，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。(11) 應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。(12) 水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。(13) 在腳手架搭設過程中要實行嚴格的監控，由

32、專職施工員進行現場指揮監督，隨時糾正可能出現的質量安全隱患。搭設前要進行班前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發現有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。(14) 高大支模安裝完畢后，通知項目部進行驗收，并報監理單位、質監站進行驗收，驗收合格后才能澆筑混凝土。(15) 在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位：1) 桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求，即加強架體的檢查。2) 地基是否積水，底座是否松動。3) 鋼管、剪刀撐等桿件是否有變形的現象。4) 安全防護措施是否符合規范要求。(16) 在澆筑樁、梁砼過程中，在安全員的監督

33、下，派木工進行巡查，負責檢查模板、支頂，若發現異常，立即停止澆筑砼，并及時組織人員進行加固處理，保證澆筑工作正常進行。(17) 支撐架在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如防礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施后方可拆除，作業完成后，馬上復原。(18) 拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。(19) 拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。(20) 施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與支架接觸。(21) 設立支架維護小組，對拆下來的鋼管及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物，并加油保養，對受損傷、變形的構件應及時修理，按品種、規格分類整理存放，妥善保管

34、。(22) 混凝土澆筑過程中派專人監管，控制好砼的澆筑速度，保證模板的安全性，嚴禁閑雜等無關人員進入支撐架內。(23) 支模完畢的驗收應由項目經理組織方案編制人或技術負責人、專職安全員、施工負責人對架體進行驗收合格后，上報監理機構及建設單位，合格后方可使用。(24) 雨霧后上架作業必須做防滑措施。8、監測措施(1)班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。(2)高大支模日常檢查，巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度。

35、5）施工過程中是否有超載現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）支架與桿件是否有變形的現象。(3)支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。(4)監測專案及監測點布設支架監測專案：立桿垂直變形、支架整體水平位移、支架沉降（本工程腳手架體，僅作墻柱模板操作架和防護架，架體不承重，不設此項）。(5)監測頻率在澆筑砼過程中應實施實時監測，監測應跟蹤進行，由專人、專職負責。在砼初凝前后及砼終凝前后也應實施實時監測，監測時間可根據現場實際情況進行調整。監測時間應控制在高大支模使用時間至砼終凝。扣件式鋼管腳手架高大支模搭設允許偏差及監測變形預警值序號項 目搭設允許偏差變形預警值檢查工具1立桿垂直度

36、全高絕對偏差50mm10mm經緯儀及鋼板尺2立桿腳手架高度H內相對值H/60010mm吊線和卷尺3支架沉降觀測10mm8mm水平儀4支架水平位移/10mm經緯儀及鋼板尺(6) 當監測數據超過上表預警值時必須立即停止澆筑砼，疏散人員，并進行加固處理。9、針對澆搗砼輸送制定的安全措施 1、本工程全部采用商品混凝土，現場布置混凝土輸送天泵，樁身混凝土采用水下澆筑。護坡樁懸臂段采用1.0m澆筑一次，振搗后再進行下一次澆筑，振搗后與下次澆筑間隔時間不超過45分鐘。各專業負責人及施工員、質安員跟班作業，負責檢查督促，同時做好各方協調工作。 2、施工方法 (1)準備工作1)鋼筋的隱蔽檢查工作已經完成，并已核

37、實擋土板的預埋鋼筋位置、數量及固定情況無誤。2)模板的預檢工作已經完成，模板標高、位置、尺寸準確符合設計要求，支架穩定，支撐和模板固定可靠，模板拼縫嚴密，符合規范要求。3)由商品混凝土攪拌站試驗室確定配合比及外加劑用量。4)混凝土澆筑前組織施工人員進行方案的學習，由技術部門講述施工方案，對重點部位單獨交底，設專人負責，做到人人心中有數。5)澆筑混凝土用架子、走道及工作平臺，安全穩固，能夠滿足澆筑要求。6)混凝土澆筑前，仔細清理泵管內殘留物，確保泵管暢通，仔細檢查模板支撐和操作架加固情況。 (2)混凝土澆筑和振搗一般要求：混凝土澆筑采用天泵送料，分層下料，分層澆搗。1)本工程每根護坡樁砼分兩次澆

38、筑，第一次澆筑至彎矩為500KN.m位置，即A型樁施工縫留置在樁頂下3.5m-4.5m處，B型樁施工縫留置在樁頂下4m-5m處，C型樁施工縫留置在樁頂下5m-6m處，D型樁施工縫留置在樁頂下4m-5m處。為保證整體工程質量，相鄰樁施工縫不留置在同一斷面，留置高差為0.5m-1.0m。第二次澆筑至抗滑樁頂。每次澆筑應連續，分層澆筑，分層振搗，每層澆筑間隔時間不超過45分鐘。施工縫按混凝土結構工程施工及驗收規范規定進行處理，。2)澆筑混凝土時設專人看模，經常觀察模板、支架、鋼筋的情況，當發生變形移位時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。3)使用50插入式振搗棒要快插慢拔，插點呈梅花形布

39、置，按順序進行，不得遺漏。移動間距不大于振搗棒作用半徑的15倍，振搗上一層時插入下一層混凝土5cm以消除兩層間的接縫。振搗時間以混凝土表面出現浮漿及不出現氣泡、下沉為宜。4)護坡樁分層(厚度為500mm)澆筑，當澆注至護坡樁的1/2高時，應加強對支撐體系變形的監控。5）護坡樁振搗人員應下至樁底進行澆筑，采用天泵將砼輸送至樁底，分層下料，現場指揮人員應嚴格控制下料厚度。6）泵送砼應隨澆、隨搗。 (3)試塊制作在現場制作試塊應以600同條件養護為主，同時還要制作28d標準養護及拆模試壓試塊。同條件試塊置于現場標識同條件養護。10、安全事故預防措施10.1、預防坍塌事故的安全技術措施 (1)模板作業

40、前，按設計單位要求，根據施工工藝、作業條件及周邊環境編制施工方案，單位技術負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收，經驗收合格后簽字后，方可作業。 (2)模板支撐采用木方鋼管支撐材料作支柱。支撐立柱基礎應牢固，支撐立柱基礎為泥土地面時，應要采取有效的排水措施，對地面平整夯實，并加設滿足支撐承載力要求的墊板后，方可用以支撐立柱。斜支撐和立柱應牢固拉接，形成整體。 (3)模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移、開裂時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排隊后，方可作業。 (4)架體上不得堆放木枋、木板、模板等材料。 (5)拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然

41、掉落、倒塌傷人。10.2、預防高空墜落事故的安全技術措施 (1)對從事高處作業人員要堅持開展經常性安全宣傳教育和安全技術培訓，使其認識掌握高處墜落事故規律和事故危害，牢固樹立安全思想和具有預防、控制事故能力，并要做到嚴格執行安全法規，當發現自身或他人有違章作業的異常行為，或發現與高處作業相關的物體和防護措施有異常狀態時，要及時加以改變使之達到安全要求，從而為預防、控制高處墜落事故發生。 (2)高處作業人員的身體條件要符合安全要求。如，不準患有高血壓病、心臟病、貧血、癲癇病等不適合高處作業的人員，從事高處作業；對疲勞過度、精神不振和思想情緒低落人員要停止高處作業；嚴禁酒后從事高處作業。 (3)高

42、處作業人員的個人著裝要符合安全要求。如，根據實際需要配備安全帽、安全帶和有關勞動保護用品；不準穿高跟鞋、拖鞋或赤腳作業；如果是懸空高處作業要穿軟底防滑鞋。不準攀爬腳手架或乘運料井字架吊籃上下，也不準從高處跳上跳下。 (4)要按規定要求支搭各種腳手架。腳手板要鋪嚴，板頭、排木要綁牢，不準留探頭板。 (5)要按規定要求設置安全網，施工層采用立網做防護時，應保證立網高出建筑物1m以上，而且立網要搭接嚴密。并要保證規格質量，使用安全可靠。嚴禁在高空將材料或工具隨處拋擲。 (6)在操作面下1.5m處拉設白色兜底粗網或者鋪密竹。 (7)使用高凳和梯子時，單梯只許上1人操作，支設角度以6070為宜，梯子下腳

43、要采取防滑措施，支設人字梯時，兩梯夾角應保持40，同時兩梯要牢固，移動梯子時梯子上不準站人。使用高凳時，單凳只準站1人，雙凳支開后，兩凳間距不得超過3m。如使用較高的梯子和高凳時，還應根據需要采取相應的安全措施。 (8)在沒有可靠的防護設施時，高處作業必須系安全帶，否則不準在高處作業。同時安全帶的質量必須達到以使用安全要求，并要做到高掛低用。 (9)登高作業前，必須檢查腳踏物是否安全可靠，如腳踏物是否有承重能力；木電桿的根部是否腐爛。(10)不準在六級強風或大雨、雪、霧天氣從事露天高處作業。另外，還必須做好高處作業過程中的安全檢查，如發現人的異常行為、物的異常狀態，要及時加以排除，使之達到安全

44、要求，從而控制高處墜落事故發生。11、文明施工措施 （1）所有施工人員進入施工現場必須遵守安全文明施工的有關規定，嚴格按照安全技術操作規程進行操作。并必須于施工前對施工班組進行入場三級教育，經考核合格后，方準許進場施工。 (2)支模過程中應遵守安全操作規程，如遇中途停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。安裝模板時應搭設工作平臺，并于其下1.5m處拉設兜底網。 (3)拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。 (4)平模存放時，必須滿足地區條件所要求的自穩角。兩塊模板應采用板面對板面的存放方法，長期存放應將模板聯成整體。對沒有支撐或自穩角不足的大模板，應存放在專用的堆放架上，

45、或者平臥堆放，嚴禁靠放到其它模板或構件上，以防下腳滑移傾翻傷人。(5)模板起吊前，應檢查吊裝用繩索、卡具及每塊模板上的吊環是否牢固可靠，然后將吊鉤掛好，拆除臨時支撐，穩起穩吊，防止模板大幅度擺動或碰倒其它模板。(6)組裝時，應及時用卡具或螺栓將相鄰模板連接好，防止傾倒，安裝外板時，必須待懸挑扁擔固定，位置調整好后，方可摘鉤。(7)模板安裝時，單面模板就位后，用工具將其支撐牢固。雙面板就位后，用拉桿和螺栓固定。12、應急救援預案在高大支模區域內施工極可能發生高空墜落、物體打擊等事故。本預案針對梁板高大支模施工可能發生的高空墜落、物體打擊觸電、火災等緊急情況的應急準備和響應。12.1、應急救援機構

46、 （1）指揮機構及其成員項目部成立現場安全施工管理組織，并成立應急小組，項目經理為第一責任人，擔任組長，組員由管理骨干和各專業負責人組成。小組組成人員按各人職責和分工對施工情況進行檢查，發現問題及時處理、匯報。發生較大事故時，領導小組成員要迅速到達現場指揮救援工作。 組 員：楊輝 向玖紅 白江（2）.應急救援專業小組成員由各專業部門的技術骨干、義務消防人員和專業技術工人組成。.義務消防人員：李娜.醫療救護應急人員：馬嬌 張淑芳.治安隊人員：賈福德 張本喜 王久林（3）職 責.負責制定和修訂本項目的“施工安全事故應急救援預案”。.組建應急救援隊伍，并組織實施和交底。.檢查督促做好重大事故的預防措

47、施和應急救援的各項準備活動。.事故發生時，發布和解除應急救援命令，并組織指揮救援行動。.向上級匯報和組織事故調查，總結應急救援工作的經驗和教訓。（4）安全事故應急救援相關人員聯絡電話 姓 名電話號碼姓 名電話號碼青云戴禮兵楊輝向玖紅李娜馬嬌報警信號和通訊火警：119 公安：110 醫療：120 交通：12212.2、應急救援機構職責(1) 負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。(2) 負責突發事故的預防措施和各類應急救援實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。(3) 進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。(4) 當發生緊急情況時，立即報告公司相關主管

48、部門并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府部門的幫助。12.3、應急救援工作程序(1) 當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。(2) 由應急救援小組組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。(3) 事故發生時，組長不在現場時，由在現場的其它組員作為臨時負責人指揮安排。(4) 事故發生時，應急救援小組立即組織營救受害人員，組織撤離或者采取其它措施保護危害區域內的其它人員。搶救受害人是應急救援的首要任務，在應急救援行動中，快速、有序、有效地實施現場急

49、救與安全轉送傷員降低傷亡率，減少事故的損失。(5) 事故發生后迅速控制危險源，對事故造成的危害進行監測、測定事故危害區域、危害性質及危害程度。做好現場清潔，消除危害后果。查清事故原因，查明人員傷亡情況，協助上級部門對事故調查(6) 項目部指定專人負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。12.4、應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、報警電話、無線對講機、滅火器材、消防專用水管、消防水池、防毒面具、應急藥箱、擔架、抽水機及切割機等。12.5、應急救緩藥品（1）外用藥品：雙氧水、雷佛奴爾水、紅藥水、碘酒、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創可貼、跌打萬花油、眼水

50、、眼膏、磺胺結晶、燙火膏、清涼油或驅風油、三角巾、急救包。（2）服藥品：人丹、十滴水、保濟丸或藿香正氣丸、一般退燒藥品。12.6、應急救援措施 (1)物體打擊急救措施當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。 1)發生物體打擊事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。 2)在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直在線，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。3)觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態

51、的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。4)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。5)防止傷口污染。在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發，但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。6)在運送傷員到醫院就

52、醫時，昏迷傷員應側臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩燥不安者可因地置宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。 (2)高空墜落急救措施當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。1)發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克，去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。在搬運和轉送

53、過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發生或加重截癱。2)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。3)頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位元的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內異物無法清除時，可用12號粗針穿刺環甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。4)發現脊

54、椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。5)發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹片等。6)復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領扣。7)周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環為宜，常有效。當上述方法無效時可慎用止血帶，原則上盡

55、量縮短使用時間，一般以不超過1h為宜，做好標記，注明上止血帶時間。遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施是：創傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導致顱內感染。a一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9Nacl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。b加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。c止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂以上12處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上13處(靠近心臟位置)

56、。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。動用最快的交通工具或其它措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。 (3)觸電事故急救措施1)當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源，并應防止觸電者二次觸電或搶救者觸電。2)隔離電源方法：斷開電源開頭；使用絕緣物（如干燥的竹枝、木枝）隔離或挑開電源或帶電體；用導電體使電源接地或短路，迫使漏電保護器和短路保護器跳閘而斷開電路。3)搶救方法:口對口、口對鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使觸電者頭部盡量后仰，鼻孔朝天。解開

57、領口和衣服，仰臥在比較堅實（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏緊鼻孔，另一只手掰開嘴巴（如果掰不開嘴巴，可用口對鼻人工呼吸法貼鼻吹氣）。C、深吸氣后，緊貼嘴巴或鼻孔吹氣，一般吹二秒，放松三秒。D、救護人換氣時放松觸電者的嘴和鼻，讓其自然呼吸。胸外心臟擠壓法（心臟跳動停止者）A、解開觸電者的衣服，讓其仰臥在地上或硬板上。B、救護人員騎跪在其腰部兩側，兩手相送，手掌根部放在心口稍高一點的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一處。C、掌根用力垂直向下擠壓，壓出心臟里面的血液。對成人應壓陷3-4cm，以每分鐘擠壓60次為宜D、擠壓后，掌根迅速全部放松，讓其胸部自動復原，血又充滿心臟，放松時掌根不

58、必完全離開胸膛。如果觸電者心臟停止跳動和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心擠壓法要同時交替進行。人工呼吸和胸外心臟擠壓法要堅持不斷，切不可輕率中止。如果觸電者身上出現身體僵冷或尸斑，經醫生作出無法救治的診斷后方可停止搶救。 (4)火災事故急救措施1)事故發生后，最早發現者應迅速向事故現場負責人報告，并迅速切斷事故現場的電源。2)事故現場負責人接到報告后，一邊組織現場人員撲救，盡力控制火勢漫延，疏散人員，爆炸事故應迅速朝壓力容器噴水，并轉移臨近的易燃易爆物品到安全地方；一邊向當地公安消防部門報警，同時向公司應急救援指揮部報告。3)發生火災時，如有人員被火圍困，要立即組織力量搶救，應堅持救人第一，救

59、人重于救火的原則，救人是火場上的首要任務。火場尋人方法：主要有大聲呼喚和深入內部尋找兩種。進入火場救人，要選擇最近、最安全的信道，如信道被堵塞可迅速破拆門窗或墻壁；遇有火場煙霧較濃、視線不清時，可以爬行前進，并采取呼喊、查看、細聽、觸摸等方法尋找被困人員。救人時應注意安全，進入火場要帶手電筒和繩子。火場煙霧彌漫，沒有防毒面具，可用濕毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后蓋在身上，防止灼傷。火場救人方法：應根據火勢對人的威脅程度和被救者的狀態來確定。對神志清醒的人員，可指定通道，引導他們自行脫離險區；對在煙霧中迷失方向的人員，可指派專人護送出險區；對傷殘人員或不能行走的老人、兒童，要把他們背、

60、抱或抬出火場。當搶救的正常通道被隔斷時，應利用安全繩、梯等將人救出。5) 火場疏散物資是減少火災損失，控制火勢，防止蔓延的有效方法。首先要及時疏散受火災威脅的易燃易爆物品及壓縮氣體鋼瓶等，對不能移動的上述物品，要集中一部分水槍均勻地冷卻其外壁，降低其溫度；其次要疏散重要文件、數據和貴重設備及物品等，并把疏散出來的物資集中存放到安全地點，指定專人看管，防止丟失，被竊或壞人乘機破壞。人員、物質疏散后應在指定地點集中清點，并查明有關情況，及時向指揮部報告。13、模板及支撐驗算13.1、1500*2000懸臂段護坡樁模板及支撐驗算 取8.0m高的1500*2000懸臂段護坡樁模板及支撐進行驗算。柱截面

61、寬度B(mm):1500.00；柱截面高度H(mm):2000.00；柱模板的總計算高度:H = 6.0m； 一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:2；柱截面寬度B方向豎楞數目:6；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:3；柱截面高度H方向豎楞數目:8；對拉螺栓直徑(mm):M16；2.柱箍信息柱箍材料:鋼管；截面類型:48*3.5鋼管；鋼楞截面慣性矩I(cm4):26.00；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):10.40；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):80.00；高度(mm):80.00；4.面板參數面板類型:膠合面

62、板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，

63、取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取5.000m/h； H - 模板計算高度，取6.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 28.335 kN/m2、153.200 kN/m2，取較小值28.335 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=28.335kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續

64、梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。作用在模板上的側壓力線荷載q，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1：1.228.340.500.85=14.451kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.500.85=1.190kN/m；式中，0.85為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q = q1 + q2 =14.451+1.190=15.641kN/m； 柱截面寬度B方向 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 變形圖(mm)從左往右，各支座反力為R1=1.

65、778kN，R2=5.097kN，R3=4.386kN，R4=4.386kN，R5=5.097kN，R6=1.778kN 柱截面寬度H方向 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 變形圖(mm)從左往右，各支座反力為R1=1.709kN，R2=4.912kN，R3=4.18kN，R4=4.363kN，R5=4.364kN，R6=4.176kN，R7=4.924kN，R8=1.716kNMmax =136560.748N/mm；Vmax=2726.473N；max=0.646mm；Rmax=5097.320N1.面板抗彎強度驗算 =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面

66、板計算最大彎矩(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=50018.018.0/6=2.70104mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 8.46104 / 2.70104 = 3.132N/mm2；面板的最大應力計算值 =3.132N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2309.215N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm； hn-

67、面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =32309.215/(250018.0)=0.385N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.385N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算面板最大容許撓度: = 232 / 250 = 0.928 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.165mm；面板的最大撓度計算值 =0.165mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.928mm,滿足要求

68、！四、豎楞計算本工程柱高度為8.000m,柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度80mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 808080/6 = 108cm3；I = 80808080/12 = 453cm4；作用在豎楞上的線荷載，q=Rmax/l=4302.508/500.000=8.605N/mm 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm；豎楞的最大彎距：M =0.18.605500.0500.0= 2

69、.15105N/mm； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 豎楞的最大應力計算值: = M/W = 2.15105/5.40104 = 3.984N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =3.984N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.68.60550

70、0=2581.505N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =32581.505/(280.080.0)=1.076N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =1.076N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-豎楞彈性模

71、量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.43106；豎楞最大容許撓度: = 500/250 = 2mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6770.61500.04/(1009000.02.43106) = 0.166 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.166mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼管，類型為48*3.5，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.4cm3； I =26cm4；根據豎楞對柱箍得作用力即為面板所受的支座反力得計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 變

72、形圖(mm)Mmax =560.487N/mm；Vmax=5737.094N；max=0.267mm；Rmax=10123.094，10123.094max=10123.094N1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =5.60108/(1.051.04107)=51.33N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.267 mm；柱箍最大容許撓度: = 700 / 250 = 2.8 mm；柱箍的最大撓度 =0.26

73、7mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2.8mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=fa其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M16 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.123 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=10.123kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，

74、對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼管，類型為48*3.5，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.4cm3； I =26cm4；根據豎楞對柱箍得作用力即為面板所受的支座反力得 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 變形圖(mm)Mmax =542.274N/mm；Vmax=5207.039N；max=0.107mm；Rmax=8923.072，9634.382，8922.331max=9634.382N1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值

75、=5.42108/(1.051.04107)=49.659N/mm2 小于柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.107 mm；柱箍最大容許撓度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.107mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2.4mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:NN=fa其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M16； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面

76、積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.050-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.634 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=9.634kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!13.2、1800*2500懸臂段護坡樁模板及支撐驗算取最高8.0m的1800*2500懸臂段護坡樁進行模板及支撐驗算。一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:3；柱截面寬度B方向豎楞數目:8；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:4；柱截面高度H方向豎楞數目:10；對拉螺栓直徑(mm):M16；2.柱箍信息柱箍材料:鋼管；截面

77、類型:48*3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):26.00；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):10.40；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):80.00；高度(mm):80.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50

78、；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取5.000m/h； H - 模板計算高度，取6.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 28.335 kN/

79、m2、153.200 kN/m2，取較小值28.335 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=28.335kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。作用在模板上的側壓力線荷載q，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1：1.28.340.500.85=14.451kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.

80、500.85=1.190kN/m；式中，0.85為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q = q1 + q2 =14.451+1.190=15.641kN/m； 柱截面寬度B方向 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 變形圖(mm)從左往右，各支座反力為R1=1.53kN，R2=4.398kN，R3=3.743kN，R4=3.905kN，R5=3.91kN，R6=3.728kN，R7=4.443kN，R8=1.559kN 柱截面寬度H方向 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 變形圖(mm)從左往右，各支座反力為R1=1.671kN，R2=4.807kN，R3=4.087kN，R

81、4=4.279kN，R5=4.231kN，R6=4.23kN，R7=4.28kN，R8=4.083kN，R9=4.818kN，R10=1.679kNMmax =121984.834N穖m；Vmax=2575.650N；max=0.513mm；Rmax=4817.840N1.面板抗彎強度驗算 =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=50018.018.0/6=2.70104mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 8.00104

82、 / 2.70104 = 2.964N/mm2；面板的最大應力計算值 =2.964N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2237.626N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =32237.626/(250018.0)=0.373N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1

83、.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.373N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算面板最大容許撓度: = 225 / 250 = 0.9 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.142mm；面板的最大撓度計算值 =0.142mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.9mm,滿足要求！四、豎楞計算本工程柱高度為8.000m,柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度80mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=108108108=108cm3；I=453453453453=

84、453cm4；作用在豎楞上的線荷載，q=Rmax/l=4189.481/500.000=8.379N.mm 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm；豎楞的最大彎距：M =0.18.379500.0500.0= 2.09105N.mm； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: =

85、 M/W = 2.09105/5.40104 = 3.879N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =3.879N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.68.379500=2513.689N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =32513.689/(

86、280.080.0)=1.047N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =1.047N/mm2 小于豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-豎楞彈性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.43106；豎楞最大容許撓度: = 500/250 = 2mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6770.38500.04/(1009000.02.43106) = 0.16

87、2 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.162mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼管，類型為48*3.5，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10.4cm3；I=26cm4；根據豎楞對柱箍得作用力即為面板所受的支座反力得 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 變形圖(mm)Mmax =506.499N/mm；Vmax=6762.805N；max=0.182mm；Rmax=10392.313，6770.638，10390.33max=10392.313N1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗

88、彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =5.06108/(1.051.04107)=46.38N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.182 mm；柱箍最大容許撓度: = 450 / 250 = 1.8 mm；柱箍的最大撓度 =0.182mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.8mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=f譇其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型

89、號: M16 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.392 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=10.392kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼管，類型為48*3.5，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =10.4cm3；I =26cm4；根據豎楞對柱箍得作用力即為面板所受的支座反力得 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m)

90、變形圖(mm)Mmax =574.337N/mm；Vmax=6522.390N；max=0.218mm；Rmax=10888.094，8592.796，8592.796，10888.094max=10888.094N1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =5.74108/(1.051.04107)=52.595N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.218 mm；柱箍最大容許撓度: = 500 / 250 =

91、2 mm；柱箍的最大撓度 =0.218mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:NN=fa其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.888 kN。 對拉螺栓所受的最大拉力: N=10.888kN 小于 N=17.8

92、5kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!14、連系梁模板計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱6001400混凝土梁截面尺寸(mmmm)2500500模板支架高度H(m)13模板支架橫向長度B(m)4.5模板支架縱向長度L(m)3.5 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.2非自定義:0.

93、269地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地面高度(m)24風壓高度變化系數z1.294風荷載體型系數s1.04 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁側無板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱間距la(mm)1000梁兩側立柱間距lb(mm)3100步距h(mm)1200混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)1550梁底增加立柱根數3梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)775,1550,2325梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)200結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：平面圖

94、立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400驗算方式三等跨連續梁 按三等跨連續梁計算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=25001818/6135000mm3，截面慣性矩：Ibh3/12=2500181818/121215000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1

95、.40.722.543.442kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.52.539.032kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.722.54.41kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.5)2.532.125kN/m 簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.139.0320.22+0.1174.410.220.177kNm Mmax/W0.177106/1350001.309N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0

96、.677q2L4/(100EI)=0.67732.1252004/(10054001215000)0.053mmL/400200/4000.5mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1.1q1靜L+1.2q1活L1.139.0320.2+1.24.410.29.645kN 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1.1q2L1.132.1250.27.068kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)11.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)7040小

97、梁截面慣性矩I(cm4)256 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q19.645/2.53.858kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.20.049kN/m 梁左側模板傳遞給小梁荷載F1=0.91.350.50.50.2=0.061kN 梁右側模板傳遞給小梁荷載F2=0.91.350.50.50.2=0.061kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q17.068/2.52.827kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左側模板傳遞給小梁荷載F1=10.50.50.2=0.05kN 梁右側模板傳遞給小梁荷載F2=10.50.50.2=0.05kN

98、 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.21106/64000=3.281N/mm2f=11.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax1.585kN max=3Vmax/(2bh0)=31.5851000/(26080)0.495N/mm2=1.232N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.213mmL/400775/4001.938mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.347kN，R23.126kN，R32.972kN，R43.126kN，R

99、50.347kN 正常使用極限狀態 R10.258kN，R22.298kN，R32.179kN，R42.298kN，R50.258kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)483.5主梁計算截面類型(mm)483.2主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)11.36主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6 主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6 由上節可知PmaxR2，R3，R40.61.876kN，

100、PmaxR2，R3，R40.61.379kN 主梁計算簡圖一 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) =Mmax/W=0.825106/4730=174.419N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) Vmax4.202kN max=2Vmax/A=24.2021000/45018.676N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中max1.364mmL/4001000/4002.5mm 滿足要求！ 懸臂端max0.55mm2l2/4002200/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=9.83kN

101、用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一 立柱2：R29.83kN，立柱3：R39.343kN，立柱4：R49.83kN 立柱所受主梁支座反力依次為:立柱2:P2=9.83/0.6=16.384kN,立柱3:P3=9.343/0.6=15.572kN,立柱4:P4=9.83/0.6=16.384kN 七、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.2鋼管截面面積A(mm2)450鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)11.36鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.73鋼管抗彎強度設計值f(N/

102、mm2)205鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125 由小梁驗算一節可知PmaxR1，R50.347kN，PmaxR1，R50.258kN 縱向水平鋼管計算簡圖一 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖一(kNm) Mmax/W0.153106/473032.347N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖一(kN) Vmax0.777kN max2Vmax/A=20.7771000/4503.455N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖一(mm) 跨中max0.255mmL/4001000/4002.5mm 滿足要求！ 懸臂端ma

103、x0.103mm2l2/4002200/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=1.818kN 用小梁兩側的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一： 立柱1：R1=1.818kN，立柱5：R5=1.818kN 八、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc1 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R5max1.818,1.8181.818kN18=8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxP2，P3，P416.384kNN30

104、kN 滿足要求！ 九、立柱驗算鋼管截面類型(mm)483.5鋼管計算截面類型(mm)483.2鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)450回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.1 1、長細比驗算 l0=h=1200mm =l0/i=1200/15.9=75.472=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.75 2、風荷載計算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.26911.22/100.044kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008，荷載設計值q1有所

105、不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.922.540.365kN/m 2)小梁驗算 F10.91.20.50.50.20.054kN F20.91.20.50.50.20.054kN q13.597kN/m q20.043kN/m 同上四七計算過程，可得： R11.682kN，P215.257kN，P314.515kN，P415.257kN，R51.682kN 立柱最大受力NwmaxR1，P2，P3，P4，R5+0.91.20.1(13-0.5)+Mw/lbmax1.682，15.257，14.515，15.257，1.682+1.35+0.044

106、/3.116.621kN fN/(A)+Mw/W16621.332/(0.75450)+0.044106/473058.551N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 十、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=13/4.5=2.8893 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！ 十一、立柱地基基礎計算地基土類型粘性土地基承載力特征值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.2 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)16.621/(10.2)83.107kPafak140kPa 滿足要求！