1、1. 工程概況 本工程為滄州敏豐家居有限公司消防水池、泵房。建筑面積為159.72，設(shè)計使用年限50年，工程等級為三級，耐火等級為一級，屋面防水等級為二級，抗震設(shè)防烈度為7度，地上為磚混結(jié)構(gòu)，地下為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。本工程模板工程質(zhì)量直接影響主體結(jié)構(gòu)表觀質(zhì)量。為保證混凝土結(jié)構(gòu)的表面平整度、垂直度、混凝土澆搗不漏漿，確保工程質(zhì)量，本工程模板系統(tǒng)決定采用竹膠板木模系統(tǒng)，支撐及加固系統(tǒng)采用48*3.5鋼管扣件式排架，木模板現(xiàn)場加工，現(xiàn)場拼接安裝。支撐加固系統(tǒng)均現(xiàn)場裝拆。現(xiàn)場備齊二層以上的用料，以利于循環(huán)周轉(zhuǎn)使用。模板每一層使用后均應(yīng)該清理干凈，涂抹隔離劑后再使用。2. 支撐及加固系統(tǒng)A. 梁模板的架設(shè)

2、：梁模由底板、側(cè)模、夾木和斜撐等組成，下面用頂撐支承，間距控制在0.9米之內(nèi)。當(dāng)梁較大的時候，應(yīng)在側(cè)模上加對拉螺桿。平臺及梁下排架間距為0.81.0m，主梁下排架間距0.9m ，水平牽引桿每1.8m高設(shè)置一道，并加剪刀撐固撐，平臺模擱柵用鋼管或50X100方木，間距0.30.4m。底模承受垂直荷載，采用4-5CM厚的木條板。底模下面的支撐立柱支于樓地面上時，必須牢固堅實，如基座不平時應(yīng)該采用木楔楔緊，防止下墜，同時也便于拆除。立柱的側(cè)向彎曲和壓縮變形造成的標(biāo)高降低值不得大于兩跨度的1/1000。上、下層立柱應(yīng)在同一豎直線上，否則要求采取措施時上層樓面立柱的荷載能直接傳遞到下層樓面立柱上去，因為

3、下層樓面的混凝土強(qiáng)度還很低，不能承受由立柱傳來的施工荷載。當(dāng)梁的跨度在4米或4米以上時，梁的底模應(yīng)起拱，起拱高度宜為全跨長度锝0.1%-0.3%。梁側(cè)模應(yīng)先安裝一側(cè)，等鋼筋綁扎完成后，再封另一側(cè)的側(cè)模。當(dāng)梁較大的時候，應(yīng)在側(cè)板上家釘斜撐。平臺及主梁下排架間距為0.8m, 水平牽引桿每1.8m高設(shè)置一道，離地0.2米高必須設(shè)置一道掃地桿，并加剪刀撐固撐，底模承受垂直荷載，采用4-5CM厚的木條板。底模下面的支撐立柱支于樓地面上時，必須牢固堅實，如基座不平時應(yīng)該采用木楔楔緊，防止下墜，同時也便于拆除。立柱的側(cè)向彎曲和壓縮變形造成的標(biāo)高降低值不得大于兩跨度的1/1000。B. 板模板的架設(shè)：板模板安

4、裝時，先在模板的外側(cè)彈水平線，其標(biāo)高為樓板底標(biāo)高減去樓板厚度和擱柵高度，在按照墨線架設(shè)水平鋼管，并用鋼管扣件安裝牢固。再在水平鋼管上鋪設(shè)4cm5cm的木方。然后鋪設(shè)竹膠板從一側(cè)向另一側(cè)密鋪，在兩端及接頭處用釘釘牢，其它部位少釘，便于模板拆除。3. 模板的拆除本工程模板的拆除根據(jù)同條件養(yǎng)護(hù)試塊的強(qiáng)度確定構(gòu)件模板是否可以拆除。模板的拆除：砼澆搗完畢后，能保證砼表面及棱角不受損壞，方可拆除側(cè)模，并拔出拉桿螺栓，盡可能重復(fù)使用。梁板等結(jié)構(gòu)跨度小于等于8米的承重結(jié)構(gòu)的底模必須待砼強(qiáng)度達(dá)到75%以后方可拆模，而懸臂結(jié)構(gòu)或跨度大于8米的簡支結(jié)構(gòu)必須等混凝土強(qiáng)度達(dá)到100%后才可拆除底模。另外，必須保證在其上

5、面二層結(jié)構(gòu)梁板砼澆搗完畢后，才可拆除該層的結(jié)構(gòu)承力模板。模板拆除是必須注意確保混凝土結(jié)構(gòu)的質(zhì)量和安全，應(yīng)嚴(yán)格遵守以下規(guī)定：（1） 拆摸順序是先拆承重較小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的側(cè)模，然后再拆承重的水平方向的模板等。（2） 在拆除模板過程中，如發(fā)現(xiàn)混凝土出現(xiàn)異常現(xiàn)象，可能影響混凝土結(jié)構(gòu)的安全和質(zhì)量等問題時，應(yīng)立即停止拆摸并經(jīng)處理認(rèn)證后，方可繼續(xù)拆摸。現(xiàn)場模板拆除過程中，須逐漸傳遞下來，不得隨意拋擲，拆下來的模板隨即清理干凈，并將板面涂刷隔離劑，按規(guī)格分類堆放整齊。4. 模板工程質(zhì)量要求1、 豎向模板及其支架的支撐部分，應(yīng)有足夠的支撐面積。其支撐面積必

6、須具備足夠的強(qiáng)度，滿足全部荷載的承載力。2、 安裝模板及其支架的過程中，必須設(shè)置足夠的臨時固定設(shè)施，以免傾覆。為防止模板及其支架在風(fēng)荷載作用下傾覆，應(yīng)從模板構(gòu)造上采取有效的防傾覆措施，以保證模板的穩(wěn)定性。3、 板的模板安裝必須保證其有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性。各頂撐之間要加水平支撐或剪刀撐，保持頂撐的穩(wěn)固以免失穩(wěn)。4、 現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的允許偏差為： 軸線位置允許偏差5mm； 底模上表面標(biāo)高允許偏差5mm； 基礎(chǔ)截面尺寸允許偏差10mm； 梁、柱、墻截面尺寸允許偏差+4、-5mm； 層高小于5米時，垂直度允許偏差6mm； 相鄰兩板高低差允許偏差2mm； 表面平整度允許偏差5mm5. 模板工程安

7、全施工措施拆裝模板時，必須有穩(wěn)定的登高工具，高度超過3.5m時，必須搭設(shè)腳手架，操作時，下面不得站人；安裝柱、墻模板時，應(yīng)一邊安裝一邊支撐固定，未支撐牢固不得松手以防止傾覆。安裝梁的側(cè)模時，不得在梁的底模上站立或行走，使用模板施工期間，對電線和電燈等各類用電裝置必須采取保護(hù)措施。零星物料如釘子、墊木、水泥墊塊等，必須裝箱或裝袋吊運、防止墜落傷人。夏季高溫季節(jié)施工，注意錯開高溫作業(yè)時間，避開烈日下工作，做好防暑降溫工作。冬季霜雪期間施工，應(yīng)安排 專人清除腳手架上、道路上和混凝土上的積雪，做好防滑具體措施，確保施工人員施工操作的安全。模板工程計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)

8、規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)。一、參數(shù)信息1.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.20；鋼筋自重(kN/m3):0.20；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；2.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2

9、)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；3.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；4.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：400；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.

10、00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17

11、.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 4022/6=26.67cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.11

12、7q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.417.85=8.567kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.40.44=2.24kN/m；計算跨度: l = (900-120)/(4-1)= 260mm；面板的最大彎矩 M= 0.18.567(900-120)/(4-1)2 + 0.1172.24(900-120)/(4-1)2= 7.56104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.18.567(900-120)/(4-1)/1000+1.22.240(900-120)/(4-1)/1000=3.149

13、kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 7.56104 / 2.67104=2.8N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =2.8N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 8.567N/mm； l-計算跨度: l = (900-120)/(4-1)=260mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 40222/12=26.67cm4；面板

14、的最大撓度計算值: = 0.6778.567(900-120)/(4-1)4/(10060002.67105) = 0.166 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(900-120)/(4-1)/250 = 1.04mm；面板的最大撓度計算值 =0.166mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.04mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.149/0.400= 7.873kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面

15、抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.126 kNm，最大支座反力 R= 3.464 kN，最大變形 = 0.060 mm（1）次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.26105/6.40104 = 2 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17

16、N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；次楞的最大撓度計算值 =0.06mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.464kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.312

17、 kNm，最大支座反力 R= 5.592 kN，最大變形 = 0.113 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 3.12105/1.28105 = 2.4 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =2.4N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.113 mm主楞的最大容許撓度值: = 180/400=0.45mm；主楞的最大撓度計算值 =0.113mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.45mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算

18、 驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M16 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.592 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170144/1000 = 24.48 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.592kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=24.48kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重

19、荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4002020/6 = 2.67104mm3； I = 400202020/12 = 2.67105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2（24.00+0.20）0.400.90=10.454kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：q2:1.20.200.40=0.096kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4(2.00+

20、2.50)0.40=2.520kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(10.454+0.096)2002+0.1172.522002=5.40104Nmm； =Mmax/W=5.40104/2.67104=2N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=10.454+0

21、.096=10.550kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.552004/(10060002.67105)=0.071mm；面板的最大撓度計算值: =0.071mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐鋼管的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)： q1= 1.2(24+0.2)0.40.90.2+ 0.20.2(20.78+0.4)= 2.

22、185 kN；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN)： q2 = 1.4(2.5+2)0.40.2=0.504 kN；均布荷載設(shè)計值 q = 2.185+0.504 = 2.689 kN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設(shè)計值： p=0.201.20.1224.00+1.4(2.50+2.00)(0.60-0.40)/4=0.098kN2.支撐鋼管的強(qiáng)度驗算：本工程梁底支撐采用鋼管，鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.08100cm3；I=1.22101cm4；E= 206000 N/mm2； 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變

23、形圖(mm)鋼管的支座力:N1=N3=0.3 kN；N2=2.285 kN；最大剪力：V= 1.143 kN鋼管最大正應(yīng)力計算值 ： =M/W=0.064106 /5.08103=12.6 N/mm2；鋼管最大剪應(yīng)力計算值 ： =2V/A=21.143103/(4.89100)=4.673N/mm2；鋼管的最大撓度： =0.011 mm；鋼管的允許撓度: =600.000/250=2.400 mm；鋼管最大應(yīng)力計算值 12.619 N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205.000 N/mm2，滿足要求！鋼管受剪應(yīng)力計算值 4.673 N/mm2 小于 鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv=120.

24、000 N/mm2，滿足要求！鋼管的最大撓度 =0.011 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2.400 mm，滿足要求！八、梁底縱向鋼管計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐鋼管的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.3 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.09 kNm ；最大變形 max = 0.

25、162 mm ；最大支座力 Rmax = 1.013 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.09106 /(5.08103 )=17.7 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 17.7 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.162mm小于800/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 2.285 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩

26、 Mmax = 0.686 kNm ；最大變形 max = 1.232 mm ；最大支座力 Rmax = 7.712 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.686106 /(5.08103 )=134.9 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 134.9 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=1.232mm小于800/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的單扣件承載力取值為

27、8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=7.712 kN；R 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =2.285 kN ；縱向鋼管的最大支座反力： N2 =7.712 kN ；腳手架鋼管的自重

28、： N3 = 1.20.1493=0.536 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2(0.80/2+(0.60-0.40)/4)0.800.20+(0.80/2+(0.60-0.40)/4)0.800.120(0.20+24.00)=1.341 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：N5=1.4(2.500+2.000)0.800/2+(0.600-0.400)/40.800=2.268 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=2.285+7.712+0.536+1.341+2.268=14.142 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i -

29、 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.1= 2.356 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7； a

30、- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.312 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=14142.087/(0.312489) = 92.7 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 92.7 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =2.285 kN ；縱向鋼管的最大支座反力：N

31、2 =7.712 kN ；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.149(3-0.9)=0.536 kN；N =N1+N2+N3 =2.285+7.712+0.375=10.372 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度l

32、o有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.2,1.2+20.1= 2.356 m； k - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結(jié)果: 立桿的計算長度 lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.312 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=10372.347/(0.312489) = 68 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 68 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！