1、東南國際航運中心總部大廈（37#地塊）A、B座工程B座大體積混凝土施工方案編制人： 審核人： 審批人： 日 期： 目 錄第1章 編制依據1第2章 工程概況22.1工程概況22.2大體積混凝土工程概況2第3章 施工準備33.1技術準備33.2商品混凝土的技術要求4材料4坍落度5配合比5和易性5初凝、終凝5混凝土試配53.3場地及交通準備6交通條件6場地準備73.4降低入模溫度的準備工作73.5施工資源配置7混凝土泵選擇7輸送泵配備數量8勞動力配置9機械設備配置9主材、周轉材料及輔助材料10第4章 施工方法114.1混凝土工程11混凝土澆筑順序11混凝土輸送17泵管加固18混凝土澆筑18標高控制1

2、9混凝土施工作業面泌水處理19混凝土養護20混凝土試塊制作204.2模板施工20底板及承臺模板20電梯井基坑、集水坑模板214.3鋼筋施工22底板鋼筋22鋼管支撐及型鋼支撐布置22底板面鋼筋型鋼支架受力計算34第5章 混凝土熱工計算465.1混凝土表面溫度裂縫控制計算46混凝土的絕熱溫升46混凝土的內部最高溫度46混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后）47溫度差47混凝土澆筑體表面保溫材料厚度計算485.2自約束裂縫控制熱工計算495.3外約束裂縫控制熱工計算50混凝土澆筑前裂縫控制計算50大體積混凝土冷凝管布置52第6章 溫度監測536.1測溫系統工作原理及測溫部署53測溫系統工作

3、原理53測溫頻率54溫控指標54測溫過程注意事項54監測布點54第7章 施工質量技術保證措施557.1確保工程質量的管理措施557.2混凝土表面外觀檢查577.3混凝土的進場檢驗577.4混凝土試塊留置577.5混凝土抗裂縫保證措施577.6大體積砼施工的應急措施58不能連續澆筑的應急措施58天氣突變的應急措施59大體積混凝土溫度異常處理措施59第8章 安全文明施工保證措施59 第1章 編制依據1、東南國際航運中心總部大廈（37#地塊）A、B座工程施工圖紙；2、與本工程相關的現行國家規范、規程及技術標準；3、福建省及廈門市頒布現行的法律、法規，以及規章制度；4、施工現場及周邊環境的情況；5、I

4、SO9001質量管理體系、ISO14001環境管理體系、OSHMS18001職業安全健康管理體系標準；我單位質量、環境及職業安全健康管理手冊、程序文件及其支持性文件。 6、采用規范、標準目錄：序號標準名稱標準編號1建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-20022混凝土結構設計規范GB50010-20103工程測量規范GB50026-20074混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011版）5鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋GB14992-20076混凝土質量控制標準GB50164-20117硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥GBl7519998礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質硅酸鹽水泥及

5、粉煤灰硅酸鹽水泥GBl34419999普通混凝土力學性能試驗方法標準GB/T50081-200210混凝土外加劑應用技術規范GB50119-201311混凝土泵送施工技術規程JGJ/G10-201112高層建筑箱形與筏形基礎技術規范JGJ6-201113普通混凝土配合比設計規程JGJ55-201114大體積混凝土施工規范GB50496-200915建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-201116混凝土用水標準JGJ63-200617鋼筋機械連接技術規程JGJ107-201018地下工程防水技術規范GB50108-200819施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-200520建筑

6、機械使用安全技術規程JGJ33-201221預拌混凝土GB/T10902第2章 工程概況2.1工程概況工程名稱：東南國際航運中心總部大廈（37#地塊）A、B座工程本工程位于廈門市海滄新區，西鄰東嶼南路，東臨海滄大道。建筑功能為辦公及商業。本工程（37#地塊），包括A樓聯檢商務中心和B樓聯檢政務中心，地下二層為車庫。37#地塊用地面積53270 m2，總建筑面積263680 m2（不含避難層6075 m2），其中地上建筑面積約185585 m2，地下建筑面積約78095 m2，由總高度153.55m的A座塔樓及總高度87.95m的B座塔樓組成。基礎型式（主樓）為樁筏基礎，基礎型式（地下車庫）為樁

7、基+防水板。2.2大體積混凝土工程概況B座主樓筏板區域厚度為3000mm，其它承臺厚度為1500mm、1800mm、2300mm，防水板厚度為1000mm、1500mm。筏板基礎底板頂標高為-12.200m，筏板底標高為-15.200m，核心筒電梯基坑坑底標高（-13.700m、-14.900m），集水坑坑底標高（-14.500m、-15.200m、-16.400m）。主樓區域核心筒底板厚度為3.0m、4.5m、5.3m、5.7m、6m、7.2m。本方案只針對B座底板大體積混凝土施工（區域劃分詳見下表），其他區域底板施工見地下室土建施工方案。序號后澆帶劃分區域筏板面積(m)砼方量（m）1B2區

8、1799 m244912B3區1805 m247043B4區1287 m226104B5區1518 m230455B6區1587 m225316B7區1879 m232237B6-1區830 m21455混凝土強度等級：基礎墊層混凝土為強度等級C20，底板混凝土強度等級C40，抗滲等級為P8。B座底板分區劃分示意圖第3章 施工準備3.1技術準備施工前應進行圖紙會審，提出施工階段的綜合抗裂措施，制訂關鍵部位的施工作業指導書。應對工人進行專業培訓，并應逐級進行技術交底，熟悉圖紙中該部位施工的工程概況，板厚、面積、混凝土量。同時應建立嚴格的崗位責任制和交接班制度。大體積混凝土施工前要對混凝土的模板和

9、支架、鋼筋工程、預埋管件驗收并在合格的基礎上進行。施工現場設施應按施工總平面布置圖的要求按時完成，場區內道路應堅實平坦，必要時，應與市政、交管等部門協調，制訂場外交通臨時疏導方案。施工現場的供水、供電應滿足混凝土連續施工的需要，當有斷電可能時，應有雙路供電或自備電源等措施。要對選定的商品混凝土站進行實地考察，對其加工程序、生產環節、原材料采購渠道、生產供貨能力、路程遠近、交通運輸道路暢通情況，混凝土供應保障措施都要進行考核，確保商品混凝土的供應能力及產品質量沒有問題。大體積混凝土的供應能力應滿足混凝土連續施工的需要，不宜低于單位時間所需量的1.2倍。用于大體積混凝土施工的設備，在澆筑混凝土前應

10、進行全面的檢修和試運轉，其性能和數量應滿足大體積混凝土連續澆筑的需要。混凝土的測溫監控設備宜按本規范的有關規定配置和布設，標定調試應正常，保溫用材料應齊備，并應派專人負責測溫作業管理。在施工之前要注意季節性氣象資料的收集，進行分析，底板大體積混凝土澆筑宜選擇在連續晴朗的天氣澆筑。 3.2商品混凝土的技術要求3.2.1材料 1、水泥根據大體積混凝土施工規范，大體積混凝土所用水泥必須滿足以下要求：底板混凝土使用中、低熱硅酸鹽42.5水泥，所用水泥其3d 的水化熱不宜大于240kJ/kg，7d 的水化熱不宜大于270kJ/kg。底板混凝土為抗滲混凝土，所用水泥的鋁酸三鈣含量不宜大于8%。2、粗細集料

11、細骨料宜采用中砂，其細度模數宜大于2.3，含泥量不大于3%；粗骨料宜選用粒徑531.5mm，并連續級配，含泥量不大于1%，應選用非堿活性的粗骨料。3、外加劑使用緩凝型的高效減水劑改善混凝土的流動性，降低混凝土的單方用水量。所用外加劑的質量及應用技術，應符合現行國家標準混凝土外加劑GB 8076、混凝土外加劑應用技術規范GB50119和有關環境保護標準的規定。4、摻合料摻加一定量的粉煤灰和粒化高爐礦渣粉，其質量應符合現行國家標準用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596-2005用粉煤灰二級F類技術要求 和用于水泥和混凝土中的粒化高爐礦渣粉GB/T 18046-2008中的粒化高爐礦渣S95級別技術

12、要求的有關規定。5、拌和用水拌合用水的質量應符合國家現行標準混凝土用水標準JGJ 63 的有關規定。3.2.2坍落度攪拌站應根據氣溫條件、運輸時間（白天或夜天）、運輸道路的距離、混凝土原材料（水泥品種、附加劑品種等）變化、混凝土的坍落度損失情況來調整原配合比，確保混凝土澆筑時的坍落度能夠滿足施工生產需要，保證混凝土供應質量。3.2.3配合比本工程底板混凝土為防水混凝土，按圖紙要求，采用混凝土60d 強度作為混凝土配合比的設計依據。拌和水用量不宜大于175kg/ m。粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40%；礦渣粉的摻量不宜超過膠凝材料用量的50%；粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不宜大于混凝土中膠凝材

13、料用量的50%。水膠比不宜大于0.50。砂率宜為3842%。拌合物泌水量宜小于10L/m。3.2.4和易性為了保證混凝土在澆筑過程中不離析，要求混凝土要有足夠的粘聚性，要求在泵送過程中不泌水、不離析。坍落度經時損失要求兩小時小于40mm。擴展度不小于45mm。3.2.5初凝、終凝為了保證底板混凝土的連續澆筑，避免出現施工冷縫，要求商品混凝土的初凝時間保證在10小時以上；為了保證后道工序的及時插入，要求混凝土終凝時間控制在12小時以內。3.2.6混凝土試配在混凝土制備前，應進行常規配合比試驗，并應進行水化熱、泌水率、可泵性等對大體積混凝土控制裂縫所需的技術參數的試驗；必要時其配合比設計應當通過試

14、泵送，根據試泵送結果來調整或者優化配合比。初步設計出配合比如下： 配合比P.O425.R水泥水砂石二級F類粉煤灰礦渣粉聚羧酸高性能減水劑抗裂硅質防水劑高性能鋼筋阻銹劑砂率水膠比用量220156779102957965.4799430.40重量比10.713.544.680.260.440.0250.040.043.3場地及交通準備3.3.1交通條件1、場內：本工程37#地塊場地內臨時通道、4#施工大門處有臨時道路，可作為混凝土泵及混凝土攪拌運輸車通道。2、場外：本工程位于廈門市海滄區東嶼村南端，東鄰海滄大道，西鄰東嶼南路。37#地塊B座底板混凝土澆筑供應商為廈門市路橋建材有限公司，公司地址為福

15、建省廈門市海滄區石塘村水頭188號，如圖中起點所示，混凝土攪拌運輸車可按如圖所示線路行走，到達工地時間約為16min。3.3.2場地準備根據周邊市政道路的交通流量的分布情況，場內交通線路，B座以B3區底板大體積混凝土澆筑方量最大為例，需要配備5臺輸送泵(其中1臺備用)，可以將輸送泵布置在基坑內臨時道路上，場內交通組織有序，可滿足混凝土攪拌運輸車就位布置需要。1、場外交通維持底板大體積混凝土需要24h連續澆筑，混凝土施工前要與混凝土攪拌車沿途路線的交警取得聯系，有效溝通，獲得批準，適當放行。 另外還要安排一個人負責與全部混凝土攪拌車司機保持聯系，了解混凝土攪拌車的行進狀態，罐車在路途中遇到問題，

16、及時趕赴現場，加以解決。了解混凝土攪拌車到達現場的時間，以便作合理安排。2、場內交通維持混凝土攪拌車到達現場后，由現場值班人員進行指揮，在出入口處設兩名值班人員維持交通，全程采用對講機進行指揮，以保證進場車輛按規定位置停靠，不能進場的在大門口指定區域停靠等候，在道路寬度或者場地不夠情況下，場內施工完畢的車輛出場后，停靠等候的車輛才能進場，防止無序進出，阻礙交通，延誤時間。3.4降低入模溫度的準備工作因B座底板大體積混凝土澆筑時間處于廈門的夏天時間，日平均氣溫約為25至35，混凝土的入模溫度基本滿足規范要求，即不低于5且不高于30（大體積混凝土規范（GB50496-2009）。在混凝土攪拌站進行

17、溝通，采取以下措施降低混凝土的入模溫度。1.設計幾種不同的配合比，進行試配，以確定理想水化熱的最終配合比；2.安排混凝土攪拌站準備搭設遮陽棚的相關材料，以降低砂石等原材料的溫度；3.準備一定量的冰塊，以便降低混凝土的用水溫度；4.現場準備足夠的麻袋和足夠長的水管，在泵管全長范圍覆蓋濕麻袋。3.5施工資源配置3.5.1混凝土泵選擇根據混凝土體量的分布情況和工程進度的需要，地下室底板混凝土澆筑選擇HBT60C混凝土泵，其性能參數如下表：HBT60C混凝土輸送泵性能參數表序號性能指標單位數值1理論混凝土輸送量（低壓）m/h702理論混凝土輸送量（高壓）m/h433理論混凝土輸出壓力（低壓）m/h9.

18、24理論混凝土輸出壓力（高壓）m/h15.75液壓系統壓力Mpa326轉速r/min15007柴油機主動力kw1108上料高度mm13209料斗容積m0.610外型尺寸mm66852085207211理論泵送高度m2503.5.2輸送泵配備數量（1）、混凝土泵的實際平均輸出量Q1= Qmax*a1*=60*0.85*0.6=30.631m/h式中：N1-混凝土輸送泵車需用臺數Q1-每臺混凝土泵的實際平均輸出量(m/h)Qmax-每臺混凝土泵的最大輸出量，Qmax=60 m/ha -配管條件系數，可取。取0.85-泵車作業效率，根據混凝土攪拌運輸車向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料

19、停歇等情況，可取，取0.6。（2）、B座B3區底板砼澆筑方法及混凝土泵數量的計算B座B3區一次性澆筑時混凝土工程量最大，約為4704m3。混凝土泵選用5臺，其中一臺備用。采用整體斜面分層、推移式連續澆筑，分層厚度為每層0.5m。 總澆筑用時：4704（314）38h。（3）、混凝土攪拌運輸車數量的配置每臺輸送泵車需混凝土罐車數量計算公式： N=式中： Q1-每臺混凝土泵的實際平均輸出量 (m/h)N-混凝土攪拌運輸車臺數（臺）V-每臺混凝土攪拌運輸車的容量(m) ，取8m3L-混凝土攪拌運輸車往返距離(km)，取20km So-混凝土攪拌運輸車平均行車車速(km/h)；一般取30，本工程取40

20、 km/hT1-每臺混凝土攪拌運輸車總計停歇時間(h)，取0.5hN=31/8（20/40+0.5）=3.87，取4臺每臺輸送泵需配備混凝土攪拌運輸車臺數n=4(臺)；共需配備攪拌運輸車：20(臺)。根據計算結果，B座B3區底板大體積混凝土澆筑需HBT60C型混凝土泵為5臺（1臺備用），攪拌站總共需配置混凝土輸送車20臺。 3.5.3勞動力配置根據工程量及工程整體安排，進行合理的勞動力安排，要使B座B3區底板混凝土施工按計劃完成，各專業需要投入的勞動力數量見下表：工 種人 數備 注鋼筋工100隨施工進度調整木 工30混凝土工40防水工20機電安裝工15電焊工5合 計2103.5.4機械設備配置

21、按照工程進度及工程量安排合理的機械，以滿足施工要求，機械設備配置按照下表：序號設備名稱規格型號數量國別/產地1塔式起重機MCT3701臺德國2塔式起重機MC4801臺德國3混凝土泵HBT60C5臺（1臺備用）武漢4泵管系統D=1254套南京5振搗棒ZN5016根廣東6鋼筋切斷機GQ-406臺江蘇7鋼筋彎曲機WQ-404臺浙江8鋼筋調直機JK-34臺江蘇9電動套絲機15-504臺江蘇10砂輪切割機SQ-40-1Q3臺山東11潛水泵H=30m10臺福建12壓刨MB-1052臺四川13圓盤鋸MJ-1348臺山東14經緯儀TDJ2E6臺上海15全站儀GTS-602/L2臺日本16自動安平水準儀AT-G

22、66臺日本3.5.5主材、周轉材料及輔助材料B3區底板施工所需主材、周轉材料及輔助材料見下表：序號材料名稱數量進場時間1鋼筋600t隨現場施工進度分批進場2混凝土4704m隨現場施工進度分批進場318mm多層膠合板400隨現場施工進度進場4焊條5包隨現場施工進度進場5氧氣、乙炔各兩瓶隨現場施工進度進場6蒸壓灰砂多孔磚（240*180*80）2000塊隨現場施工進度進場7鋼管10t隨現場施工進度分批進場8止水螺桿800根隨現場施工進度進場93003鋼板止水帶220m隨現場施工進度進場10塑料薄膜1800隨現場施工進度進場11防雨彩條布1800 隨現場施工進度進場12土工布1800 隨現場施工進度

23、進場1312.6#槽鋼980m隨現場施工進度進場1463*6等邊角鋼2300m隨現場施工進度進場第4章 施工方法4.1混凝土工程4.1.1混凝土澆筑順序（1）輸送泵及輸送泵管的布置B3區底板大體積混凝土澆筑采用5臺混凝土泵（3臺地泵、1臺天泵，1臺地泵備用）進行輸送，其中3#、4#輸送泵布置在A座區域臨時道路處，1#、2#混凝土泵布置于B座臨時坡道處。泵管沿B3區南北方向均勻布置，泵管澆筑坑中坑時采用溜槽澆筑混凝土。泵車具體布置見下圖：（2）澆筑順序及泵管泵送部署： 4.1.2混凝土輸送泵送混凝土時混凝土泵的支腿應完全伸出，并插好安全銷。混凝土泵與輸送管連通后，應按所用混凝土泵使用說明書的規定

24、進行全面檢查，符合要求后方能開機進行空運轉。混凝土泵啟動后應先泵送適量水以濕潤混凝土泵的料斗、活塞及輸送管的內壁等直接與混凝土接觸部位。經泵送水檢查確認混凝土泵和輸送管中無異物后，應采用下列方法之一潤滑混凝土泵和輸送管內壁：1、泵送水泥漿2、泵送水泥砂漿3、泵送與混凝土內除粗骨料外的其他成份相同配合比的水泥砂漿。潤滑用的水泥漿或水泥砂漿應分散布料不得集中澆筑在同一處。開始泵送時混凝土泵應處于慢速、勻速并隨時可反泵的狀態。泵送速度應先慢后快逐步加速，同時應觀察混凝土泵的壓力和各系統的工作情況，待各系統運轉順利后，方可以正常速度進行泵送。混凝土泵送應連續進行，如必須中斷時其中斷時間不得超過混凝土從

25、攪拌至澆筑完畢所允許的延續時間，泵送混凝土時活塞應保持最大行程運轉。泵送混凝土時，如輸送管內吸入了空氣，應立即反泵吸出混凝土至料斗中重新攪拌排出空氣后再泵送。泵送混凝土時，水箱或活塞清洗室中應經常保護充滿水。在混凝土泵送過程中若需接長3m以上的輸送管時，仍應預先用水和水泥漿或水泥砂漿，進行濕潤和潤滑管道內壁。混凝土泵送過程中不得把拆下的輸送管內的混凝土撒落在未澆筑的地方。當混凝土泵出現壓力升高且不穩定油溫升高、輸送管明顯振動等現象，而泵送困難時不得強行泵送并應立即查明原因采取措施排除。可先用木槌敲擊輸送管彎管、錐形管等部位并進行慢速泵送或反泵防止堵塞。當輸送管被堵塞時應采取下列方法排除：重復進

26、行反泵和正泵逐步吸出混凝土至料斗中，重新攪拌后泵送。用木槌敲擊等方法，查明堵塞部位，將混凝土擊松后重復進行反泵和正泵排除堵塞；當上述兩種方法無效時。應在混凝土卸壓后，拆除堵塞部位的輸送管，排出混凝土堵塞物后方可接管，重新泵送前應先排除管內空氣后方可擰緊接頭。在混凝土泵送過程中有計劃中斷時，應在預先確定的中斷澆筑部位停止泵送，且中斷時間不宜超過1h。當混凝土泵送出現非堵塞性中斷時應采取下列措施：混凝土泵車卸料清洗后重新泵送，或利用臂架將混凝土泵入料斗，進行慢速間歇循環泵送，有配管輸送混凝土時可進行慢速間歇泵送。固定式混凝土泵可利用混凝土攪拌運輸車內的料進行慢速間歇泵送，或利用料斗內的料進行間歇反

27、泵和正泵。向下泵送混凝土時應先把輸送管上氣閥打開，待輸送管下段混凝土有了一定壓力時方可關閉氣閥。混凝土泵送即將結束前，應正確計算尚需用的混凝土數量并應及時告知混凝土攪拌站。泵送過程中廢棄的和泵送終止時多余的混凝土應按預先確定的處理方法和場所及時進行妥善處理。泵送完畢時應將混凝土泵和輸送管清洗干凈。排除堵塞重新泵送或清洗混凝土泵時布料設備的出口應朝安全方向以防堵塞物或廢漿高速飛出傷人。當多臺混凝土泵同時泵送或與其他輸送方法組合輸送混凝土時應預先規定各自的輸送能力。4.1.3泵管加固將混凝土輸送泵就位，按照底板混凝土澆筑線路，布置泵管走向，輸送管布置本著盡量縮短管線長度，少用彎管和軟管的原則。本工

28、程泵管從37#地塊北側兩條臨時施工坡道向基坑內布置，采用48.3鋼管沿泵管方向在邊坡上搭設間距1m*1m*1m腳手架支撐泵管。基坑內水平輸送管采用廢舊輪胎鋪墊，間隔2000mm設置一個，以保護底板鋼筋。廢舊輪胎在混凝土澆筑的過程中依次移除，在底板大體積混凝土澆筑完成后收集備下次利用。4.1.4混凝土澆筑根據本工程大體積混凝土的特點，采用整體斜面分層、推移式連續澆筑，配備4臺HBT60C混凝土輸送泵按1:10的坡度分層澆筑。采用分段分層布料、分段分層振搗的施工方法進行施工，混凝土一次澆筑的厚度為500mm，分段的長度為10米，盡量延長上下層混凝土的覆蓋時間，讓混凝土充分散熱，但上下層澆搗間歇時間

29、不得超過混凝土初凝時間，布料時在23m范圍內水平移動泵管且垂直布料，混凝土采用插入式高頻振動棒進行振搗，進行上層混凝土振搗時插入下層的深度不少于50mm，振動棒的移動間距以400mm為宜，應盡量避免碰撞鋼筋，振動棒每一振點的振搗時間，一般控制時間為1530s，時間過短，混凝土不易振實，過長會引起混凝土離析，混凝土振搗應注意“快插慢拔不漏點”。每根泵管配備4根插入式振動棒，分別布置在斜面的坡頂、坡中和坡腳。在混凝土澆筑后即將凝固前，在適當的時間和位置給予二次振搗，消除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密實度，減少內部微裂縫和改善混凝土強度，提高抗裂性。砼澆筑到收尾階

30、段的泌水采用污水泵抽排至坑外。混凝土在初凝前用刮尺刮平和木抹子收光，并及時用塑料薄膜覆蓋，防止混凝土表面水分過快散失出現干縮裂縫。4.1.5標高控制底板鋼筋綁扎前，根據現場基坑外側已布置的永久性標高控制線，將底板標高控制線引至現場塔吊標準節上，鋼筋綁扎好后，再引至底板墻、柱鋼筋上，用紅油漆標出該層+100cm 線。澆筑混凝土時每個開間用尼龍線拉對角線控制標高。4.1.6混凝土施工作業面泌水處理混凝土表面離析水以及沉積水對底板混凝土質量影響較大，如果施工過程中不及時排出，不但會影響混凝土的強度，而且會加劇混凝土的自身收縮，引起底板混凝土的裂縫，本工程擬在混凝土澆筑的過程中采取如下措施對沉積水、離

31、析水進行排出：底板大體積混凝土澆筑時，當混凝土澆筑分層大坡面坡腳接近另一端端頭斜坡時，從另一端端頭往回澆筑，與原斜坡相交形成一個積水坑，再用抽水泵及時排除其中間的泌水。4.1.7混凝土養護（1）為防止底板混凝土內外溫差過大，導致貫通裂縫的產生，需要采取保濕保溫法養護。在底板混凝土表面二次抹壓處理后，在混凝土面層覆蓋塑料薄膜，使混凝土內蒸發出的水分積在混凝土表面進行保濕養護，塑料薄膜上覆蓋土工布，塑料薄膜和土工布覆蓋時搭接長度應不小于20cm，保證保溫層的整體密閉性。側面（包括后澆帶部位）滿鋪塑料薄膜進行保溫養護。（2）底板混凝土應連續養護不少于14d，并應經常檢查塑料薄膜的完整情況，保證塑料薄

32、膜內時刻保持濕潤狀態。（3）在保溫養護中，應對混凝土澆筑體的里表溫差和降溫速率進行現場監測，當實測結果不滿足溫控指標要求時，應及時調整保溫養護方案。4.1.8混凝土試塊制作（1）抗滲砼每500m3留置標養試塊一組，試塊尺寸185（175）150mm，一組6塊，養護條件203，相對濕度90%以上，養護齡期28天。（2）同條件試塊的組數根據實際需要確定，一般不少于2組。（3）標準養護試塊連續澆筑不超過100m3的同配合比的混凝土，取樣不得少于一次；當一次連續澆筑超過1000 m3時，同一配合比的混凝土每200 m3取樣不得少于一次。4.2模板施工4.2.1底板及承臺模板因承臺頂面高出防水板板面50

33、0mm，故地下室承臺部位采用吊模施工。4.2.2電梯井基坑、集水坑模板電梯基坑、集水坑模板采用18mm厚木模板， 50100mm木枋，48.33.6mm鋼管支撐加固。鋼管支撐50100mm木枋電梯基坑、集水井模板安裝示意圖電梯基坑、集水井模板固定鋼筋支架示意圖底板積水井、電梯井周圍無支撐物體，故該部位模板采用散拼吊模，主楞間距400mm，次楞間距250mm，陰角做200mm寬壓腳板和50100mm木枋，上口和下口用調節撐對撐。4.3鋼筋施工4.3.1底板鋼筋因型鋼支撐架較高約3.0m7.2m，為便于進行支撐水平橫梁及連系角鋼焊接，在底板鋼筋綁扎完成后搭設鋼管腳手操作架進行水平支撐型鋼的焊接。在

34、水平聯系角鋼及水平支撐型鋼焊接完成后拆除腳手架。形成交叉作業，該做法施工流程如下：4.3.2鋼管支撐及型鋼支撐布置CTB-T4-79（B2區）承臺鋼筋支架平面布置及剖面示意圖：CTB-T7-79（B3區）承臺鋼筋支架平面布置及剖面示意圖：CTB-T3-18（B4區）承臺鋼筋支架平面布置及剖面示意圖：B5區（CTB-T6-24）承臺鋼筋支架平面布置示意圖：B6區（CTB-T2-18）承臺鋼筋支架平面布置示意圖：CTB-T1-14（B6-1區）承臺鋼筋支架平面布置示意圖：4.3.3底板面鋼筋型鋼支架受力計算 （1）-16.4m集水井坑兩側筏板面筋支架計算，支架高度7.2m。一、參數信息：鋼筋支架（

35、馬凳）應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。 型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為 3.600kN/m施工設

36、備荷載標準值為 9.000kN/m施工人員荷載標準值為3.000kN/m橫梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2橫梁的截面慣性矩 I=391.466cm4立柱的高度 h=7.2m立柱的間距 l=2m鋼材強度設計值 f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.23.600+1.29.000=15.120kN/m 活荷載的計算值 q

37、2=1.43.000=4.200kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.0815.120+0.104.200) 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.1015.120+0.1174.200) 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =8.014106/62137.0=128.967N/mm2 支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續

38、梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=3.600+9.000=12.600kN/m 活荷載標準值q2=3.000kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.67712.600+0.9903.000)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.293mm 支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=15.69cm2 截面回轉半徑i=4.953cm 立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3 支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力； N軸向壓

39、力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.328； A立桿的截面面積,A=15.69cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2； 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=23.56kN, =174.738N/mm2； 立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!（2）-14.5m集水井坑兩側筏板面筋支架計算，支架高度5.3m。 一、參數信息： 鋼筋支架（馬凳）應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的

40、標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。 型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩定驗算。 作用的荷載包括自重和施工荷載。 鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。 上層鋼筋的自重荷載標準值為 3.150kN/m 施工設備荷載標準值為 9.000kN/m 施工人員荷載標準值為3.000kN/m 橫梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05

41、105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=391.466cm4 立柱的高度 h=5.3m 立柱的間距 l=2m 鋼材強度設計值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架橫梁的計算 支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。 按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.23.150+1.29.000=14.580kN/m 活荷載的計算值 q2=1.43.000=4.200kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最

42、大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.0814.580+0.104.200) 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.1014.580+0.1174.200) 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =7.798106/62137.0=125.490N/mm2 支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=3.150+9.000=12.150kN/m 活荷載標準值q2=3.00

43、0kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.67712.150+0.9903.000)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.232mm 支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=15.69cm2 截面回轉半徑i=4.953cm 立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3 支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.537； A立桿的截面面積,A=15.69cm2；

44、 f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2； 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=22.89kN, =152.657N/mm2； 立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!（3）-14.9m電梯井坑兩側筏板面筋支架計算，支架高度5.7m。一、參數信息： 鋼筋支架（馬凳）應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。 型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，

45、焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩定驗算。 作用的荷載包括自重和施工荷載。 鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。 上層鋼筋的自重荷載標準值為 3.150kN/m 施工設備荷載標準值為 9.000kN/m 施工人員荷載標準值為3.000kN/m 橫梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=391.466cm4 立柱的高度 h=5.7m 立柱的間距 l=2m 鋼材強度設計值 f=2

46、05N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。 按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.23.150+1.29.000=14.580kN/m 活荷載的計算值 q2=1.43.000=4.200kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.0814.

47、580+0.104.200) 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.1014.580+0.1174.200) 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =7.798106/62137.0=125.490N/mm2 支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=3.150+9.000=12.150kN/m 活荷載標準值q2=3.000kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.67712.150+0.9903.000)2000.04/(1002.0510

48、53914660.0)=2.232mm 支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=15.69cm2 截面回轉半徑i=4.953cm 立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3 支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.483； A立桿的截面面積,A=15.69cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2； 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=

49、22.89kN, =155.694N/mm2； 立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!（3）3.0m厚筏板面筋支架計算，支架高度2.7m。一、參數信息： 鋼筋支架（馬凳）應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。 型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩定驗算。 作用的荷載包括自重和施工荷載。 鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋

50、的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。 上層鋼筋的自重荷載標準值為 3.150kN/m 施工設備荷載標準值為 9.000kN/m 施工人員荷載標準值為3.000kN/m 橫梁的截面抵抗矩 W=62.137cm3 橫梁鋼材的彈性模量 E=2.05105N/mm2 橫梁的截面慣性矩 I=391.466cm4 立柱的高度 h=2.7m 立柱的間距 l=2m 鋼材強度設計值 f=205N/mm2 立柱的截面抵抗矩 W=62.137cm3二、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。 按照支架

51、橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 靜荷載的計算值 q1=1.23.150+1.29.000=14.580kN/m 活荷載的計算值 q2=1.43.000=4.200kN/m 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.0814.580+0.104.200) 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.1014.580+0.1174.200) 我們選擇支座彎矩和

52、跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =7.798106/62137.0=125.490N/mm2 支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=3.150+9.000=12.150kN/m 活荷載標準值q2=3.000kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.67712.150+0.9903.000)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.232mm 支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算 支架立柱的截面積A=15

53、.69cm2 截面回轉半徑i=4.953cm 立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3 支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： 式中 立柱的壓應力； N軸向壓力設計值； 軸心受壓桿件穩定系數,根據立桿的長細比=h/i，經過查表得到,=0.839； A立桿的截面面積,A=15.69cm2； f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2； 采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為 經計算得到 N=22.89kN, =142.878N/mm2； 立桿的穩定性驗算 =f,滿足要求!第5章 混凝土熱工計算考慮到主樓電梯基坑、集水坑底板混凝土厚度最大

54、為7.2m，且強度等級為C40P8，理論上該處混凝土內部溫度最高，容易產生裂縫，所以將此部位混凝土作為范例進行熱工計算。底板混凝土配合比為：水泥220kg，水156kg，砂779kg，石1029kg，粉煤灰57kg，礦渣粉96kg，聚羧酸高性能減水劑5.47 kg，高性能鋼筋阻銹劑9kg，抗裂防水劑9kg。5.1混凝土表面溫度裂縫控制計算大體積混凝土結構施工應該使混凝土中心與表面溫度、表面溫度與大氣溫度之差在允許范圍內，則可控制混凝土裂縫的出現。5.1.1混凝土的絕熱溫升水泥水化熱引起的混凝土內部實際最高溫度與混凝土的絕熱溫升有關。混凝土的絕熱溫升：T（t）=mcQ（1-e-mt）/（C）式中

55、：T（t）混凝土的絕熱溫升（）；mc每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取220kg/m3；Q每公斤水泥的水化熱，本工程為P.O42.5水泥，查計算手冊，Q分別為335kJ/kgC混凝土比熱0.96kJ/(kgK)；混凝土容重2400 kg /m3；t混凝土齡期（天）；m常數，與水泥品種、澆筑時溫度有關；e常數，e=2.718；混凝土入模溫度取30：查表得1-e-mt（3天）=0.704；1-e-mt（5天）=0.869；1-e-mt（7天）=0.942。得到3天，5天，7天混凝土水化熱絕熱升溫溫度為：Tt3=22.52，Tt5=27.80，Tt7=30.13。5.1.2混凝土的內部最高溫度

56、Tmax(t) =To+Tt(t)式中T (t)混凝土t齡期內部最高溫度（）；分別取3、5、7天計算；Tp混凝土澆筑溫度（），取30；混凝土t齡期的散熱系數，混凝土澆筑最大厚度為7.2m，混凝土實際溫升已接近于絕熱溫升，則=1；按上式計算，3天，5天，7天的結果為Tmax（3）=52.52，Tmax（5）=57.80，Tmax（7）=60.13。5.1.3混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后）本工程混凝土表面保溫層擬采用1層塑料薄膜和1層土工布。=1/()=1/()=3.4389-各種保溫材料的厚度；-各種保溫材料的導熱系數；-空氣導熱系數，可取23w/(m2.K)；則式中Tb(t)

57、-混凝土表面最高溫度（）；Tq大氣的平均溫度（）； H混凝土的計算厚度；h混凝土的虛厚度；h混凝土的實際厚度；T混凝土中心溫度與外界氣溫之差的最大值；混凝土的導熱系數，此處可取 2.33Wmk；k計算折減系數，根據試驗資料可取0.67；混凝土表面保溫層的傳熱系數（W/m2K）；Tb(t)=Tq+4(H- h)hTH2h=k/t=0.672.33/3.4389=0.4540H=h+2h=7.2+20.4540=8.108Tb(7)=30+4（8.108 -0.4540）0.4540(60.13-30)/8.1082=36.37Tb(5) =35.21；Tb(3) =34.22；5.1.4溫度差中

58、心溫度與表面溫度之差Tmax- Tb=60.13-36.37=23.76， 小于25混凝土表面溫度與大氣溫度之差Tb- Tq=36.37-30=6.37，小于20故知，滿足防裂要求。5.1.5混凝土澆筑體表面保溫材料厚度計算一、計算公式：保溫材料所需厚度計算公式：式中i-保溫材料所需厚度(m)；h-結構厚度(m)；i-結構材料導熱系數(W/m.K)；-混凝土的導熱系數,取2.3W/m.k；Tmax-混凝土中心最高溫度()；Tb-混凝土表面溫度()；Ta-混凝土表面溫度()；K-透風系數。二、計算參數(1)混凝土的導熱系數=2.3(W/m.k)；(2)保溫材料的導熱系數i=0.01(W/m.K)

59、；(3)大體積混凝土結構厚度h=7.20(m)；(4)混凝土表面溫度Tb=36.37()；(5)混凝土中心溫度Tmax=60.13()；(6)空氣平均溫度Ta=30.00()；(7)透風系數K=2.30。三、計算結果保溫材料所需厚度i=0.01(m)。采用先鋪設一層薄膜然后覆蓋一層土工布，覆蓋總厚度大于1cm，滿足保溫覆蓋厚度要求。5.2自約束裂縫控制熱工計算 一、計算原理 (依據 ) :澆筑大體積混凝土時，由于水化熱的作用，中心溫度高，與外界接觸的表面溫度低，當混凝土表面受外界氣溫影響急劇冷卻收縮時，外部混凝土質點與混凝土內部各質點之間相互約束，使表面產生拉應力，內部降溫慢受到自約束產生壓應

60、力。則由于溫差產生的最大拉應力和壓應力可由下式計算: 式中 t、c分別為混凝土的拉應力和壓應力(N/mm2)； E(t)混凝土的彈性模量(N/mm2)； 混凝土的熱膨脹系數(1/) T1混凝土截面中心與表面之間的溫差()，其中心溫度按下式計算 計算所得中心溫度為：52.22度 混凝土的泊松比，取0.150.20。由上式計算的t如果小于該齡期內混凝土的抗拉強度值，則不會出現表面裂縫，否則有可能出現裂縫，同時由上式知采取措施控制溫差T1就有可有效的控制表面裂縫的出現。大體積混凝一般允許溫差宜控制在2025范圍內。二、計算: 取 E0=3.25104N/mm2,=110-5,T1=24.48,=0.

61、15 1) 混凝土在3.0d齡期的彈性模量,由公式: 計算得: E(3.0)=0.77104N/mm2 2) 混凝土的最大拉應力由式: 計算得: t=1.09N/mm2 3) 混凝土的最大壓應力由式: 計算得: c=0.54N/mm2 4) 3.0d齡期的抗拉強度由式: 計算得: ft(3.0)=0.84N/ mm2ft(5.0)=1.08N/ mm2 ；t5=2.09N/mm2 ； E(5.0)=1.18104N/mm2 ft(7.0)=1.22N/ mm2 ；t7=2.92N mm2 ； E(7.0)=1.52104N/mm2 從上可知，因內部溫差引起的拉應力大于該齡期內混凝土的抗拉強度值

62、，所以會出現表面裂縫，需要覆蓋塑料薄膜加土工布以減小內外溫差。5.3外約束裂縫控制熱工計算5.3.1混凝土澆筑前裂縫控制計算一、計算原理(依據):大體積混凝土基礎或結構(厚度大于1m)貫穿性或深進的裂縫，主要是由于平均降溫差和收縮差引起過大的溫度收縮應力而造成的。混凝土因外約束引起的溫度（包括收縮）應力（二維時），一般用約束系數法來計算約束應力，按以下簡化公式計算：式中混凝土的溫度(包括收縮)應力(N/mm2)；E(t)混凝土從澆筑后至計算時的彈性模量(N/mm2)，一般取平均值；混凝土的線膨脹系數,取1.010-5；T混凝土的最大綜合溫差()絕對值，如為降溫取負值；當大體積混凝土基礎長期裸露

63、在室外，且未回填土時，T值按混凝土水化熱最高溫升值(包括澆筑入模溫度)與當月平均最低溫度之差進行計算；計算結果為負值，則表示降溫，按下式計算:計算所得，綜合溫差T=16.79度T0混凝土的澆筑入模溫度()；T(t)澆筑完一段時間t,混凝土的絕熱溫升值()，按下式計算：計算所得，絕熱溫升值T(t)=28.07度Ty(t)混凝土收縮當量溫差()，按下式計算：計算所得，收縮當量溫差Ty(t)=-1.92度Th混凝土澆筑完后達到的穩定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫()；S(t)考慮徐變影響的松弛系數，一般取；R混凝土的外約束系數，當為巖石地基時，R1；當為可滑動墊層時，R0，一般土地基取

64、；c混凝土的泊松比。二、計算:取S(t)=0.30，R1.00,=110-5,=0.15。1)混凝土7d的彈性模量由式：計算得:E(7)=1.521042)最大綜合溫差T=16.793)基礎混凝土最大降溫收縮應力，由式：計算得:=0.90N/mm24)不同齡期的抗拉強度由式：計算得:ft(7)=1.22N/mm25)抗裂縫安全度：K=1.22/0.90=1.361.15滿足抗裂條件5.3.2大體積混凝土冷凝管布置為大體積混凝土內外溫差小于25提供進一步保障措施，大體積混凝土內布設循環冷卻水管，通過冷卻水將混凝土內部水化熱傳導到混凝土外。冷卻水冷卻水管布置詳見下圖。循環冷卻水管第6章 溫度監測由

65、于混凝土在水化過程中釋放出大量熱量，導致內部溫度升高，形成內外溫差很大，容易造成混凝土產生溫度裂縫。為及時掌握混凝土內外溫差及溫度應力，及時調整保溫措施，調整養護時間，保證混凝土內外溫差小于25及降溫速率小于2/d，根據大體積混凝土的施工要求，將對主樓基礎底板施工進行大體積混凝土的信息化測溫工作。6.1測溫系統工作原理及測溫部署6.1.1測溫系統工作原理本工程大體積混凝土采用電腦測溫系統測溫。此系統由用戶計算機端監測軟件、數據適配器、數據及電源傳輸線，現場數據采集器、熱敏傳感器等組成。數據傳輸線將各個現場數據采集器和數據適配器串聯起來，數據適配器負責計算機和各個現場數據采集器之間進行數據通訊，

66、計算機軟件通過對數據適配器的控制和收發數據，能控制各個現場數據采集器的運行，并采集各個現場數據采集器的測量數據，然后進行匯總處理。6.1.2測溫頻率大體積混凝土澆筑后，應對大體積混凝土澆筑體里表溫差、降溫速率及環境溫度進行測試，測試時間安排如下：（1）入模溫度進行測量，每臺班不少于2次。（2）砼澆注完6至10小時開始測溫，齡期2天內，每2小時測溫一次；齡期37天內，每4小時測溫一次，7天后4天測一次。（3）停止監測：十天后或砼澆筑體表面與大氣溫差不大于20時。 每次測溫同時監測出周圍環境的溫度，測溫點按圖編號，并在現場掛編號標志，測溫作詳細記錄并整理繪制溫度曲線圖，溫度變化情況應及時反饋和處理

67、。6.1.3溫控指標大體積砼溫度監測的檢測結果參考委托方和設計圖紙的要求，并根據國家大體積混凝土施工規范（GB 50496-2009）中的相關規定。溫控指標宜符合下列規定：(1)砼澆筑體在入模溫度基礎上的溫升值不宜大于50；(2)砼澆筑體的里表溫差(不含砼收縮的當量溫度)不宜大于25；(3)砼澆筑體的降溫速率不宜大于2.0/d；(4)砼澆筑體表面與大氣溫差不宜大于20。6.1.4測溫過程注意事項1、指派相關施工管理人員在現場與測溫公司監測人員對測溫工作進行配合。2、在測溫工作開始前，提供固定測溫導線的12鋼筋，鋼筋長度應滿足伸至混凝土底部且高出板面約0.81.5m，測溫頭導線固定后，對固定有測

68、溫導線的12鋼筋進行加固工作。3、在測溫期內，盡量做到對檢測系統正常用電的連續性，對測點、測點間連接線及施工現場到測溫系統控制辦公室的電纜線進行保護；同時適當加強做好防盜工作。4、 嚴格按照制定的本工程施工方案中大體積混凝土養護措施進行養護。6.1.5監測布點B座底板大體積按要求進行溫度檢測，詳見B區基礎大體積混凝土溫度監測方案。其中上測點距砼上表面50100mm，中部測點間距為600mm，下測點距砼下表面50100mm。同時還設置大氣溫溫測點。 B座大體積測溫平面布置圖(為測孔位置) 第7章 施工質量技術保證措施7.1確保工程質量的管理措施各級技術、工程管理人員必須熟悉圖紙，了解設計意圖，掌

69、握施工及驗收規范、規程。編制施工方案要切實可行，經審批后實施。認真做好底板施工方案的技術交底，工長要對班組長進行交底，交底要認真、細致、可操作。選派從事過類似規模工程的管理人員、技術人員和熟練的作業工人。嚴格執行“三檢制”，確保道道工序受控是保證工程質量的重要方法。嚴格按設計、規程要求對材料進行的檢驗和試驗。著重抓好鋼材、水泥、外加劑和防水材料的復試。抓好計量管理，保證底板混凝土配合比的正確性。做好大體積混凝土施工養護保溫措施，確保工程質量。抓好成品的保護，在混凝土強度達到4Mpa之前，不允許在混凝土上堆放鋼筋及腳手架、大模板等重物，放線時，隨打點隨覆蓋。并抓好職工教育和成品的防護設施。保證技

70、術資料及時、真實、準確。在終凝之前反復用木抹子搓平，保證大體積混凝土表面不龜裂。及時向技術部報告大體積混凝土各測溫點的溫度情況。在測溫超出控制指標內時，采取如下相應措施：混凝土的內外溫差大于25時，須提高混凝土表面溫度，采用碘鎢燈照射混凝土表面或水面，使混凝土表面溫度升高，達到內外溫差25后，立即用土工布進行覆蓋。混凝土的降溫速率大于2.0時，對混凝土表面澆適量熱水后用土工布覆蓋，升高混凝土表面溫度，直至降溫速率2.0。混凝土表面與大氣溫差大于20時，即氣溫驟降后（下雨天），用彩條布覆蓋在保溫層上，采用碘鎢燈照射，使混凝土表面周圍的大氣溫度升高，保持混凝土表面與大氣的溫差在20，直至天氣恢復正

71、常。為保證大體積混凝土的施工質量，每臺混凝土輸送泵配一名專職收料員，對每車砼的坍落度進行檢查，對砼方量進行抽檢，對小票各項內容進行核對、填寫，對不符合技術要求的混凝土堅決要求退場。在施工中堅持三檢制、樣板制、掛牌制、技術交底制、質量獎懲制度及追根會診制度等管理措施，規范項目部各部門的工作程序和原則，使各項工作在有序的受控中進行。7.2混凝土表面外觀檢查板面標高是否正確；施工縫接槎是否平整，高差是否明顯，接槎有沒有痕跡存在；墻根至墻根外25cm處是否平整，地面平整度用2米大杠檢查；澆筑到頂后，檢查頂面標高，校正鋼筋位置。澆筑過程中設專人看護鋼筋、模板，發現問題及時處理。7.3混凝土的進場檢驗混凝

72、土進場后，核對混凝土供應小票內容是否為本部位所需之混凝土。檢查混凝土的出站時間，出站時間與混凝土的澆筑時間差不得超過混凝土的初凝時間。混凝土工長目測檢查混凝土的和易性，檢查隨車所帶資料是否符合要求，并由試驗工實測混凝土的塌落度作好相應記錄，施工時測量混凝土的澆筑溫度，由混凝土工長記錄混凝土的四個時刻，即：1砼出站時間（由攪拌站填寫）；2到場時間；3下料時間；4澆筑完時間；六個時間，即：1運輸時間；2等待時間；3澆筑時間；4出站到澆筑完時間；5間隔時間；6初凝時間。7.4混凝土試塊留置在砼澆筑過程中，未經項目總工程師同意，任何人不得隨意變動配合比。砼試塊留量：依據地下防水工程質量驗收規范（GB5

73、0208-2012），每500m留置一組抗滲試塊（每組6個），每一工作班不少于一組。按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）要求留設抗壓試塊和同條件試塊。同一配合比、同一臺班、每100m取一組抗壓強度試件，當一次連續澆筑超過1000m時，同一配合比的混凝土每200m取樣一組（每組3個）。試塊留置組數見下表：試塊類別標養試塊同條件養護試塊抗滲試塊試塊留置組數（組）373157.5混凝土抗裂縫保證措施大體積混凝土的裂縫主要是溫度裂縫、干縮裂縫和塑性裂縫，因此在控制筏板大體積混凝土裂縫時主要針對以上裂縫產生的原因采取措施：以60天的強度作為砼配合比及強度評定的標準。盡量選用低熱或

74、中熱水泥，如礦渣水泥、粉煤灰水泥等；減少水泥用量，將水泥用量控制在400kg/m3以下；降低水灰比，一般混凝土的水灰比控制在0.5以下；改善骨料級配，控制粗細骨料的含泥量，摻加粉煤灰或高效減水劑等來取代部分水泥，減少單方混凝土中的水泥用量，降低水化熱，另外在摻加一定量的具有微膨脹作用的摻合料也可以防止裂縫的產生；改善混凝土的攪拌加工工藝，可以攪拌水中加入適量冰塊，并將骨料和水泥進行降溫，從而降低混凝土的入模溫度；澆筑前應認真規劃澆筑順序，避免約束和不均勻的沉降，從而產生裂縫，相反，采取恰當的澆筑順序會減少開裂。正確進行混凝土振搗，使用振搗棒時絕對禁止用振搗棒橫拖趕動混凝土拌和物。否則必然造成離

75、下料口遠處砂漿過多而開裂。在混凝土中摻加一定量的具有減水、增塑、緩凝等作用的外加劑，改善混凝土拌合物的流動性、保水性，降低水化熱，推遲熱峰的出現時間；大體積混凝土要合理安排施工工序，分層、分塊澆筑，以利于散熱，減小約束；混凝土運到工地后應立即檢測坍落度，并盡快澆筑。如發現坍落度不足，不得擅自加水，應當在技術人員指導下用追加減水劑的方法解決。加強混凝土養護，混凝土澆筑后，在終凝后及時澆水養護，并覆蓋塑料薄膜和土工布保溫，并適當延長養護時間，保證混凝土表面緩慢冷卻。7.6大體積砼施工的應急措施7.6.1不能連續澆筑的應急措施（1）現場用電：在施工前，由現場施工員、安全員、現場電工、工長對現場施工用

76、線路、用電設備進行檢查，以確保施工用電，施工中配置值班電工隨時對現場用電情況進行管理。（2）輸送泵故障、泵管堵塞：施工前將輸送泵（包括備用泵）進行調試，并在施工中配備專職泵管維護人員現場待命，發生堵管情況迅速進行處理，確保在最短時間內恢復使用，備用輸送泵司機現場待命，如發生輸送泵故障，及時啟用，以確保施工連續進行。（3）混凝土供應不及時：因混凝土預拌單位選擇主站及備用站為同一單位的不同地理位置的分站，其所用原材料差異不大，故在混凝土澆筑之前，與備用站簽訂供應協議，如需要使用相同配合比進行拌制，在混凝土供應中出現攪拌材料短缺或交通問題不能及時供應時，及時通知備用站進行混凝土的供應。7.6.2天氣

77、突變的應急措施（1）密切關注氣象信息，根據大體積混凝土的施工進度計劃，購買澆筑前后各30天的氣象資料，確保避免大體積砼在雨期澆筑。（2）養護期間（尤其是澆筑后7天內）遇天氣大幅降溫、降雨情況，做好砼表面保溫措施，配備碘鎢燈、鋼管、塑料薄膜等應急材料。遇大幅降溫天氣時，用碘鎢燈照射混凝土表面，以保證混凝土內外溫差不大于25，避免產生裂縫。遇降雨天氣，用塑料布覆蓋混凝土保溫層，同時，基坑周邊進行24小時不間斷抽排水，以保證降雨不影響混凝土養護。7.6.3大體積混凝土溫度異常處理措施做好混凝土澆筑過程和成型后養護措施，定時測溫并做好記錄。覆蓋保溫材料養護時，若混凝土內部最高溫度與表面溫度差達到25或

78、者混凝土表面溫度與大氣溫差達到20，采取以下措施進行避免和處理：（1）要加大保濕養護的力度，保持塑料薄膜內時刻充分濕潤，在土工布表面再蓋一層塑料薄膜，薄膜上再覆蓋土工布，上述塑料薄膜和土工布等覆蓋時搭接長度應不小于20cm。以降低保溫材料的綜合導熱系數，減小混凝土內外溫差。（2）要增加養護周期，保持連續25天養護，保持內部溫度綜合降每天在1.5度以下。第8章 安全文明施工保證措施（1）施工人員必須是經培訓合格的有證人員，嚴禁無證操作。（2）泵管的質量應符合要求，對已經磨損嚴重及局部穿孔現象的泵管不準使用，以防爆管傷人，施工前準備好洗管、清洗用品、接球器及有關裝置，作業前必須用同配合比的砂漿潤管

79、。（3）泵管架設的支架要牢固，轉彎處必須設置井字式固定架。泵管轉彎宜緩，接頭密封要嚴。（4）泵車料斗內的砼保持一定的高度，防止吸入空氣造成堵管或管中氣錘聲和造成管尾甩傷人的現象。（5）泵車安全閥必須完好，泵送時先試送，注意觀察泵的液壓表和各部位工作正常后加大行程。在砼坍落度較小和開始起動時使用短行程。檢修時必須卸壓后進行。（6）當發生堵管現象時，立即將泵機反轉把砼退回料斗，然后正轉小行程泵送，如仍然堵管，則必須經拆管排堵處理后開車，不得強行加壓泵送，以防發生炸管等事故。（7）砼澆筑結束前用壓力水壓泵時，泵管口前面嚴禁站人。（8）插入式振搗器電動機電源上，應安裝漏電保護裝置，熔斷器選用應符合要求

80、。接地安全可靠電動機未接地線或接地線不良時嚴禁使用。（9）操作振搗器作業時，應穿戴好膠鞋和絕緣橡皮手套。（10）振搗器停止使用時，應立即關閉電動機，搬動振搗器時，應切斷電源，以確保安全，不得用軟管和電纜線拖拉、扯動電動機。（11）電纜線上不得有裸露之處，電纜線必須放置在干燥、明亮處；不允許在電纜線上堆放其它物品。（12）振搗器必須由操作人員掌握，作業后必須做好清洗、保養工作，振搗器要安放在干燥處。（13）砼罐車進場必須聽從現場指揮人員調度，嚴禁亂停亂靠。（14）砼施工后，應及時清理管內余砼，施工現場做到“活完料凈腳下清”。（15）清理豎管時，高空作業人員必須戴好安全帽，系好安全帶，保證安全帶高掛低用。（16）嚴禁工人打架斗毆，以確保文明、安全施工。