1、目錄1 編制依據32 工程概況32.1項目工程概況32.2自然條件及施工環境33 施工方案53.1 總體說明53.2 施工工藝流程53.3 16#塊施工方案63.3.1 支架設計63.3.2 支架安裝和預壓73.4 15#塊施工方案11施工準備工作113.4.2 合龍段剛性支撐施工113.4.3 合龍段鋼筋、模板、混凝土及預應力施工133.5 2#輔助墩支座施工方案13施工準備工作133.5.2 2#輔助墩支座施工144 施工計劃組織174.1 主要施工人員174.2 主要機械設備174.3 施工進度計劃185 施工安全管控措施185.1 模板施工安全管理措施185.2 高空作業安全管理措施1

2、85.3 預應力工程安全措施195.4 施工機械安全管理205.5 施工人員安全管理205.6 施工現場防火安全措施205.7 主梁下方施工安全措施206 施工質量管控216.1 測量工作的質量保證措施216.2 普通模板及支架質量保證216.3 鋼筋質量保證措施216.4 混凝土的質量保證措施227 施工環保管控237.1 加強組織領導、明確工作職責237.2 環境保護措施238 施工應急保證措施238.1 大雨238.2 停電238.3 傷害事故239 2#輔助墩支架計算書249.1 概述249.2 計算依據及相關說明259.3 支架構件計算269.4 結論361 編制依據1.1 武漢市四

3、環線吳家山至沌口段兩階段施工圖設計（漢江特大橋）1.2 公路橋涵施工技術規范 （JTJG/T F50-2011）1.3 公路工程質量檢驗評定標準 （JTGF80/12004）1.4 混凝土結構工程施工質量驗收規范 （GB50204-2002）1.5 2#輔助墩現澆支架設計圖紙 中鐵大橋局設計分公司 2013 2 工程概況2.1項目工程概況武漢四環線漢江特大橋主橋為（77+100+360+100+77）m雙塔雙索面預應力混凝土斜拉橋。輔助墩現澆段長度為9.2m，輔助墩合龍段長2.8m，橫斷面采用箱形截面，頂面寬43.6m，梁高4m，頂板厚28cm，底板厚50cm，斜底板厚35cm。2#輔助墩15

4、#、16#節段主梁采用現澆支架法施工。15#節段為合龍段，A15、A16斜拉索均分布在16#節段主梁上。序號項目單位數量備注1主梁C55混凝土m3767.42壓重C30混凝土m32253普通鋼筋t97.3表2.1-1 15#、16#節段主梁工程量表2.2自然條件及施工環境2.2.1 地形、地貌橋址所在地穿越湖北省武漢市東西湖區慈惠街與蔡甸區交界處。兩側均靠近村莊，附近有河堤和城市環線及多條公路在旁邊通過，交通便利。橋址區地貌特征為平原，橋址段為沖積平原，地形平坦開闊，地勢低洼。沿橋軸線，地面標高一般20.331.2m。橋址區沖積的粘土、粉質粘土、淤泥質土、砂、礫石較發育，地形坡度平緩。2.2.

5、2地層巖性根據勘察資料，橋址地基上覆地層主要由第四系全新統沖積（Qal h）成因的粘土、粉質粘土、淤泥質土、粉土、砂等組成。地層巖性特征見下表。地層巖性特征表系統符號層號成因巖 性 特 征揭露厚度（m）第四系全新統Qh0me人工填土：褐灰黃褐色，可塑，濕，主要成份為粘性土，含少量碎石及圓礫。零星分布。0.008.401al粘土：灰色、 褐灰、褐黃色，濕，可塑軟塑狀，具層理，夾較多薄層粉砂及少量礫石2.108.802al淤泥質粘土：灰、青灰、灰黃色，軟、流塑為主，具水平層理，夾較多極薄層粉砂、粉土，含少量云母屑、碎貝殼及腐植物8.0022.503al粉、細砂：灰、青灰、灰褐色，濕，中密密實，具水

6、平層理，夾較多薄層粘性土，含少量云母屑、碎貝殼及腐植物，層下部含少許小礫石10.6035.903al粉質粘土：灰、青灰色，濕、飽和狀，軟塑狀為主，具水平層理，夾較多極薄層粉砂、粉土，含少量云母屑、碎貝殼及腐植物。呈透鏡體狀發育0.9016.604al礫砂：青灰、灰褐色，濕，密實，顆粒粒徑為235mm，含較多圓礫，孔隙間充填細砂及粘性土0.007.905al粉砂：青灰色，密實，濕，具水平層理，夾較多極薄層粘性土、粉土和少許小礫石。僅橋址終點岸發育0.0022.00志留系墳頭組S2強風化泥巖：灰、灰褐、灰綠色，殘余泥巖結構，巖芯呈散柱狀、碎塊狀4.2014.503中風化泥巖：灰綠色，泥質結構，薄-

7、中厚層狀構造，節理裂隙較發育、極發育，巖芯多呈柱狀、碎塊狀，最大節長70cm最大揭露厚度20.702.2.3地質構造橋址區大地構造位置屬于揚子準地臺的四級構造單元武漢臺褶束以西與江漢平原（斷陷）的東北部的交接地帶。江漢平原（斷陷）是在古老變質巖基底之上發展起來的一個中生代盆地。在志留系墳頭組紅色沉積盆地之上，又堆積了一套第四紀松散堆積物，組成江漢平原廣泛分布的第四紀沉積物，區內地質構造行跡被第四紀沉積物全部覆蓋，成為隱伏構造。2.2.4水文地質條件根據鉆孔水文地質觀測和地表水文點觀察，結合地形地貌，巖性和構造條件判斷，路線周邊地下水較發育，地下水類型主要為松散沉積物孔隙水及基巖裂隙水。橋址區地

8、下水補給來源有大氣降水的下滲，溝渠、河、湖及灌溉入滲補給，排泄形式主要為表層毛細水、薄膜水蒸發。水位隨季節變化，勘探期間地下水埋藏深度1.209.10米。本地區全年均可施工，但雨季對施工存在一定的影響。15#、16#節段主梁施工是在2015年3 -4月施工，受季節影響不大。3 施工方案3.1 總體說明因邊跨15#、16#節段比標準節段重100多噸，而牽索掛籃按標準節段設計，故邊跨15#、16#節段不能使用牽索掛籃施工，采用支架法施工。15#、16#節段支架基礎采用在承臺上預埋預埋件和插打鋼板樁。支架施工方法與0#、1#節段支架施工相同。支架布置具體見 “15#、16#號塊現澆段支架布置圖”。圖

9、3.1-1 15#、16#塊現澆段支架布置圖（單位：mm）牽索掛籃施工完14#節段后，掛籃后退6m；在輔助墩旁安裝支架先施工16#塊，焊接16#塊與14#塊間剛性支撐，澆筑15#塊梁段。施工輔助墩并安裝此處支座，掛籃前移至16#、16#號節段，分節澆筑其余節段。具體施工步驟見附圖。3.2 施工工藝流程15、16節段預應力張拉、壓漿、封錨16節段混凝土澆筑及養護16節段模板加固、調校檢查16節段底模安裝、預壓、調整16節段預應力管道安設、加固16節段鋼筋綁扎、內外模安裝鋼筋、模板加工、各種材料準備支架搭設13#節段施工完成掛籃施工15#、16#塊，分別對稱施工A15、J15、A16、J16斜拉索

10、拆除模板、支架掛籃走行錨固到17#、17#塊主梁上2#墩施工到墩頂，施工墊石、安裝支座14節段主梁施工完成拆除部分16節段支架焊接合龍段剛性支撐施工15節段主梁掛籃走行施工17#、17#塊主梁圖3.2-1 15#、16#塊現澆段施工工藝流程圖3.3 16#塊施工方案3.3.1 支架設計2#過渡墩15#、16#節段主梁采用現澆支架法施工，15#塊為合攏段長2.8m, 16#塊長9.2m。現澆支架自上而下的組成為：底模系統、貝雷梁、橫梁、砂筒、鋼管支架。底模系統包括底模分配梁和底模板，底模分配梁采用工14，且在貝雷梁上布置間距為750mm，底模板采用厚度為18mm的竹膠板；貝雷梁橫橋向共布置48排

11、，過渡墩處貝雷梁順橋向的跨度類型為4.5m。貝雷梁上的荷載通過橫梁傳給鋼管支架，橫梁截面采用2HN700300型鋼組合；鋼管支架的立柱采用6308的鋼管，連接系采用2196鋼管。3.3.2 支架安裝和預壓安裝支架，合龍段貝雷梁、樁帽、樁頂分配梁先不安裝，根據監控指令安裝底模，根據監控指令和設計要求，安裝支座預埋件。支架部分立柱支承在2#墩承臺上，不會產生基礎沉降不進行預壓。對插打入土中的管樁，采用反力架進行預壓。在樁頭安裝門式架，利用千斤頂對樁頭進行預壓，消除基礎沉降。對已安裝的支架，采用水袋對支架進行整體預壓，按梁體最大施工荷載1.1倍進行預壓，消除支架的非彈性變形。3.3.3 模板工程16

12、#節段主梁、橫梁、內外箱室模板全部采用木模，面板采用18mm厚竹膠板，用10cm10cm方木作為背肋，主梁、橫梁側模用對穿拉桿進行固定。16#節段主梁頂板底模均采用483.5mm鋼管支架支撐，鋼管支架橫橋向按照60cm90cm不等間距布置，順橋向按照90cm間距布置，按照施工規范要求設置水平撐，剪刀撐，立桿頂安裝可調頂托，進行標高調整。主梁端頭模板采用鋼模板，模板上根據梁體外露接縫鋼筋及制孔波紋管規格、位置尺寸在模板上開孔。模板安裝過程中，應在底模上測量放出邊箱內模、端模、外模的底部安裝位置，復核橫隔梁側模、直腹板側模的底部位置及底模標高。所有模板在拆除后應清除表面雜物，使用前外模均應涂刷脫模

13、劑或機油。模板安裝質量標準見表3.3-1表3.3-1 模板安裝質量標準項目允許偏差（mm）模板高程10模板尺寸+5，-0軸線偏位10模板相鄰兩板表面高低差2模板表面平整5預埋件中心線位置33.3.4 鋼筋工程3.3.4.1 鋼筋制作鋼筋進場存放及檢驗：所有鋼筋均應有制造廠家的質量保證書和出廠合格證，試驗室應分批抽取試樣進行檢驗。鋼筋檢驗合格后，方可使用。鋼筋分類存放，并做好標識。鋼筋在現場存放應抄墊，底部設置排水設施，頂部進行覆蓋，以防鋼筋水浸和雨淋。加工前，鋼筋表面的油污、浮銹等應清理干凈，鋼筋應順直、無局部彎折。鋼筋加工后，表面應無明顯傷痕。加工好的鋼筋應分類編號存放，并覆蓋保護。3.3.

14、4.2 鋼筋連接主梁鋼筋直徑12mm、16mm、20mm全部采用綁扎搭接形式接長，搭接長度為35d，且接頭應按照50%數量錯開。25mm鋼筋，采用機械連接。鋼筋接頭位置應避開鋼筋彎曲處，且距起彎點的距離不得小于鋼筋直徑的10倍。配置在“同一截面”內的鋼筋接頭，不得超過鋼筋數量的50%；在接頭長度區段內，同一根鋼筋上不得超過一個接頭。綁扎接頭，兩接頭間的距離應不小于1.3倍的搭接長度。3.3.4.3 鋼筋安裝 鋼筋安裝應按設計圖紙和規范要求進行施工，鋼筋品種、規格、數量、形狀、位置、接頭等均應符合設計圖紙和施工規范的要求。鋼筋綁扎采用直徑0.72.0mm的扎絲隔點進行扎結，鋼筋骨架應綁扎牢固，以

15、保證在混凝土澆筑過程中不發生大的變形。鋼筋保護層：周邊的鋼筋保護層采用水泥砂漿墊塊，其強度不小于砼的設計強度，保護層墊塊宜錯開布置，墊塊數量不少于3個/m2。斜拉索錨塊鋼筋安裝時應注意索導管方向的鋼筋角度應與索導管方向一致，錨墊板下的承壓鋼筋網應與錨塊角度一致。預留搭接的縱向普通鋼筋應調直，主梁鋼筋綁扎應順直、平整。當鋼筋與預應力管道相碰時可適當調整鋼筋的位置。鋼筋制作與安裝質量要求。鋼筋加工與安裝質量要求見表3.3-2表3.3-2 鋼筋加工與安裝質量要求工程項目名 稱允許偏差（mm）鋼筋制作受力鋼筋全長10彎起鋼筋的各部分尺寸20箍筋、螺旋筋各部分尺寸5鋼筋安裝受力鋼筋排距5同排受力主筋間距

16、10箍筋、水平筋、螺旋筋鋼筋間距10鋼筋保護層厚度5彎起位置20鋼筋骨架尺寸長10寬、高或直徑5主梁上的主體結構預埋件：支座、排水、斜拉索阻尼器、索導管、檢查車，防雷接地，通氣孔，合龍段剛性支撐預埋件；臨時結構預埋件：掛籃預埋件、支座安裝預埋吊裝孔、墩身模板安裝預埋吊裝孔等，施工中應認真檢查，不得遺漏。3.3.5混凝土工程3.3.5.1 混凝土配合比和原材料控制主梁混凝土強度為C55,采用已審批的主梁配合比。水泥優先選擇低水化熱水泥；粗骨料含泥量、粉屑、有機物和其他有害物質不得超過規定數值，并應具有良好的級配以獲得水泥用量低、混凝土強度高、和易性好的效果；細骨料宜選用細度模數2.33.0細骨料

17、；考慮使用混合料，降低水膠比，減少水泥用量，減少水化熱，增加和易性，保證施工密實性，硬化后混凝土具有高強度穩定性和耐久性；選用外加劑，降低單位水泥用量，改善混凝土和易性、可泵性以及早強性；以上各種材料均應經過試驗確定，并符合相關規范和設計要求。3.3.5.2 混凝土生產與運輸混凝土在拌合站集中生產，由混凝土運輸車運抵現場，再由混凝土泵泵送入模。泵送前，應先用水泥漿或水泥砂漿潤滑輸送內壁。如泵送過程中間歇時間過長（根據氣溫確定），應立即卸管疏通、沖洗管內殘留混凝土。泵送時，管料斗內應經常有足夠的混凝土，防止吸入空氣形成阻塞。3.3.5.3混凝土澆筑混凝土澆筑前檢查混凝土澆筑前，對模板、鋼筋、預應

18、力管道、索導管位置、預埋件及掛籃預留孔等按設計要求和施工規范進行檢查驗收，辦理簽證手續后，方可澆筑。模板內的雜物盒鋼筋上的油污應清除干凈。穿好波紋管內的襯管并全部檢查一遍，有破損應及時進行修補，防止漏漿。混凝土澆筑順序混凝土采用分段分層澆筑，由下而上，由低向高進行，先前端橫梁、底板、腹板、最后頂板。澆筑橫梁，由兩側向內澆筑，有前端向后端澆筑。澆筑底板，由低處向高處，由外側向中間進行。先澆筑支座頂，澆筑中避免砂漿集中，防止收縮裂紋的產生。澆筑腹板采用水平分層，每層澆筑厚度不大于30cm。頂板采用由外向內（橫向）的澆筑順序。順橋向由箱梁頂面兩端向梁中線合龍。混凝土澆筑及振搗在斜底板澆筑時,采用附著

19、式振搗器振搗，必要時在模板頂開孔用于振搗,澆筑完成后及時封堵。混凝土要求振搗密實，無漏振、過振，無蜂窩、麻面、空洞，振搗器快插慢拔，振搗間距控制在20cm左右，直至砼表面無氣泡為止。砼分層厚度按30cm控制，第二層砼振搗時振搗棒必須插入上一層砼內510cm，以確保每層砼充分結合在一起，砼表面無明顯分層現象，橫梁由于寬度較小且內布置有預應力波紋管造成混凝土下料空間狹小因此橫梁混凝土澆筑分層厚度要嚴格控制不能過大，在振搗時采用30振動棒進行振搗，確保橫梁混凝土振搗密實。砼布料要求對稱均勻，保證支架受力一致。混凝土澆筑期間，應派專人檢查模板，防止出現暴模、漏漿等現象；專人檢查預埋鋼筋和其它預埋件的穩

20、固情況，對松動、變形、位移等情況，及時進行處理。主梁頂面采用自動整平提漿機進行整平，現場每隔23m設置一個標高控制點，保證主梁混凝土面平整，保證梁面縱、橫向坡度符合要求。混凝土養護砼澆筑完畢后，應及時整平、收漿，為了避免裂紋的產生，應及時覆蓋土工布養護模灑水養護。砼強度達到2.5Mpa前，不得使其承受施工人員、運輸工具、鋼筋、支架及腳手架等荷載。模板拆除時，梁體表面溫度與環境溫度之差不應超過20，模板拆除后，如環境溫差大于10，應立即對梁體全面灑水一次。3.3.6 預應力工程根據設計圖紙， 主梁設置縱向、橫向預應力體系，預應力體系為高強度低松弛鋼絞線，鋼絞線單根截面面積。預應力張拉嚴格按照設計

21、圖紙順序進行，預應力管道采用塑料波紋管，壓漿采用自動循環壓漿工藝，預應力張拉采用普通張拉系統張拉。錨具采用與相應鋼絞線匹配的成套產品，包括錨墊板、錨板、夾片和錨下螺旋筋等。根據設計院、監控單位、支架設計單位的計算文件張拉16#橫梁預應力。3.4 15#塊施工方案3.4.1施工準備工作13#塊施工完成時，拆除與掛籃相沖突貝雷梁和樁帽。掛籃走行至14、14#塊，根據監控指令，調整模板，安裝14、14#塊鋼筋、預應力、預埋件，安裝A14、J14#斜拉索，鋼筋模板報檢，澆筑14、14#塊混凝土。混凝土達到張拉設計強度后，按設計要求張拉預應力，然后進行A14、J14#斜拉索體系轉換，邊跨掛籃后退一個節段

22、（13#塊）錨固，安裝合龍段支架。3.4.2 合龍段剛性支撐施工按照監控和設計要求提前幾個節段開始測量主塔、主梁三向位移變法（X、Y、Z）值。根據監控指令選擇常溫和溫度穩定時（一般為晚上12：00左右）安裝合龍剛性支撐。剛性支撐采用工鋼和槽鋼加工，剛性支撐安裝前，可先將剛性支撐的一側與預埋件焊接，等達到剛性支撐安裝條件時，再同時將剛性支撐與另一側預埋件焊接。安裝合龍段模板，并將支架貝雷梁與14#，16#混凝土梁底進行抄墊密實,確保貝雷梁能正常受力，抄墊的點應在豎桿上，如果不在，應增加加強立柱。主要材料表見表3.4-1。圖3.4-1合龍段剛性支撐圖表3.4-1 輔助墩合龍段主要材料匯總表3.4.

23、3 合龍段鋼筋、模板、混凝土及預應力施工安裝合龍段鋼筋、預應力，按設計單位、監控單位、支架設計單位要求張拉部份縱向合龍預應力。合龍段鋼筋、模板報檢，澆筑合龍段混凝土。等合龍段混凝土達到強度要求后，按設計要求張拉縱向、橫向預應力。3.5 2#輔助墩支座施工方案3.5.1施工準備工作中跨掛籃走行到15#塊施工，根據監控指令，調整底模、同步對稱掛設A15、J15斜拉索,安裝15#塊鋼筋，預應力，預埋件。鋼筋、模板報檢，澆筑混凝15#混凝土。混凝土強度達到設計張拉強度后，按設計要求張拉縱向、橫向預應力。J15斜拉索體系轉換，A15斜拉索與J15同步張拉到監控指令索力。中跨掛籃走行到16#塊施工，根據監

24、控指令，調整底模、同步對稱掛設A16、J16斜拉索,安裝16#塊鋼筋，預應力，預埋件。鋼筋、模板報檢，澆筑混凝16#混凝土。混凝土強度達到設計張拉強度后，按設計要求張拉縱向、橫向預應力。J16斜拉索體系轉換，A16斜拉索與J16同步張拉到監控指令索力。拆除15#、16#塊支架,中、邊跨掛籃走行至16#、16#塊。根據監控指令，調整17#、17#塊底模、同步對稱掛設A17、J17斜拉索,安裝17#、17#塊鋼筋，預應力，預埋件。鋼筋、模板報檢，澆筑混凝17#節段主梁混凝土。混凝土強度達到設計張拉強度后，按設計要求張拉縱向、橫向預應力。AJ17斜拉索體系轉換。3.5.2 2#輔助墩支座施工主梁16

25、#節段施工時按照設計和監控指令要求預埋支座錨桿和地腳螺栓套筒，錨桿和地腳螺栓套筒采用定位鋼板定位，另外還需要預埋支座吊裝孔。等掛籃走行到17#節段時，將2#墩身施工至墩頂，并在墩頂以下1m位置預埋支座安裝平臺預埋件。2#墩墩身施工時，支座墊石鋼筋只預埋出墩頂15cm高，墊石鋼筋接頭采用加長絲級接頭。安裝支座施工平臺，在橋面上利用吊機和鋼絲繩通過吊裝孔將支座和支座墩頂預埋件吊裝至墩頂。支座安裝施工步驟見圖3.5-1-5圖3.5-1支座安裝施工步驟一、在主梁上預留支座提升吊裝孔，2#墩上預埋安裝支座施工平臺，墊塊焊接在預埋在墩頂的預埋件上，然后將32型鋼按上圖所示位置安裝，作為支座滑道，滑道與墊塊

26、先不焊接，處于自由狀態。圖3.5-2支座安裝施工步驟二、通過預留提升孔將2#墩支座提升到滑道頂面。圖3.5-3支座安裝施工步驟三、將滑道移到能夠滿足支座滑移長度要求的位置，并在后端與主梁底面抄墊密實，滑道底部與鋼墊塊焊接，防止支座滑移時滑道傾覆。圖3.5-4支座安裝施工步驟四、解除支座上的提升裝置，將支座滑移到圖紙設計位置。圖3.5-5支座安裝施工步驟五、利用千斤頂將支座與主梁預埋地腳螺栓連接定位，拆除支座滑移所用的槽鋼和墊塊。根據設計和監控指令要求，選擇恒溫時（晚上）調整主梁標高，梁面不允許有動活載，安裝支座墊石鋼筋和模板，在支座墊石兩側橫梁底與墩頂采用鋼墊塊抄墊。澆筑支座墊石混凝土(采用附

27、著試振搗器振搗)，預留3cm采用支座灌漿料填充，確保支座預埋件底下密實。等支座墊石達到強度后，拆除鋼墊塊和支座墊石模板。恒溫（晚上）時觀測支座底板與預埋件頂板的縫，當支座底板與預埋件頂板縫閉合時，請專業電焊工將支座底板和預埋件頂板按設計要求進行焊接，焊接過程中，梁面不允許有動活載。4 施工計劃組織根據項目部人員情況，配置一個副經理負責整個主梁的生產協調、工序安排、人員調配等工作；配置2個技術負責人負責整個主梁施工過程中的技術工作；主梁施工配置2名技術員負責2#墩頂主梁現澆支架施工的技術工作。根據2#墩頂主梁現澆支架施工特點，材料由平板運輸車和汽車吊機配合完成。4.1 主要施工人員表4.1-1

28、主要施工人員配置表序號工種配備人數備注1現場施工負責人12現場技術負責人23現場施工技術員24現場質檢員15現場安全員16現場領工員27工程機械司機28試驗人員29測量人員310鋼筋工2511模板工2012混凝土工3013預應力工12合計1034.2 主要機械設備主要機械設備見表4.2-1表4.2-1 主要機械設備配置表序號設備名稱型號單位數量備 注1混凝土工廠120m3/h座12混凝土攪拌車8m3 臺83移動式地泵/天泵/臺2/1一臺備用4平板汽車/臺15交流電焊機/臺若干6鋼筋加工設備/套27振動棒B30、B50臺若干8掛索設備/套2配張拉桿、卷揚機等整套設備9張拉設備400t套4主梁預應

29、力張拉10張拉設備100t套4掛籃走形、提升11張拉設備600t套8斜拉索調索，配撐腳12張拉設備900t套8斜拉索調索，配撐腳13壓漿設備/套414試驗設備/套115測量設備/套116土工布/M21200養護材料17彩條布/M21200養護材料18汽車吊25t臺119平板車9m輛1倒運鋼筋20液壓振動錘DZ120臺14.3 施工進度計劃表4.3-1 2#輔助墩頂主梁施工計劃表編號工程名稱工期（天）開始時間完成時間114,14號粱段及斜拉索施工1822#墩支架施工103支架壓重3416號粱段施工13515號粱段施工（合龍）15615號粱段及斜拉索（A15J15）施工8716號粱段及斜拉索(A1

30、6J16)施工13815、16粱段支架拆除7917、17號粱段及斜拉索施工910輔助墩施工到墩頂、支座安裝、 10合計1065 施工安全管控措施5.1 模板施工安全管理措施嚴格按照設計圖紙進行操作。工人在進行模板安裝及拆除時，必須戴安全帶，安全帶掛在穩固的骨架上。模板吊升應由專人指揮。模板上的腳手架必須符合安全要求，平臺跳板必須與腳手架捆綁牢固，跳板盡量不要求出現懸挑的現象。有懸挑跳板時要采用鐵絲綁扎牢固。梁底設置設置防墜安全網。5.2 高空作業安全管理措施高空作業應遵守以下規定： 作業人員必須定期進行檢查，對不適宜高處作業的人員（尤其是高血壓及心臟病患者），不得從事此項工作；高處作業人員必須

31、系好安全帶，戴安全帽、穿防滑鞋，禁止打赤腳或穿拖鞋作業。高空作業人員必須配戴安全帶并且必須掛在牢靠的位置上高空作業所選用材料要堆放平穩，對有可能墜落的物件，應先行撤除或加以固定，工具應隨手放入工具袋內，上下傳遞物件禁止拋擲。腳手架臨空應設置欄桿，要接安全網等防護設施。安全網在使用前，應按規定進行試驗，合格后方可使用。5.3 預應力工程安全措施錨具、夾具應設專人妥善保管，避免銹蝕、玷污、遭受機械損傷或散失。施工時在終張拉完成后對錨具進行防銹處理。張拉前仔細檢查張拉平臺的安全性，并在張拉平臺上搭設高度適當的安全擋板，防止張拉中的意外事故傷及人身安全。從施加預應力至錨固后封端期間，除非采取有效屏蔽措

32、施，否則操作人員不得在錨具正前方活動。張拉過程中，測量伸長值或拆卸工具錨時，操作人員應站在千斤頂側面，禁止非預應力施工人員進入張拉區域。從開始張拉至孔道壓漿完畢的過程中，不得敲擊錨具、鋼絞線和碰撞張拉設備。張拉過程中發現張拉設備運轉聲音異常，應立即停機檢查維修。油壓泵上的安全閥應調至最大工作油壓下能自動打開的狀態。油壓表安裝必須緊密滿扣，油泵與千斤頂之間采用的高壓油管連同油路的各部接頭均須完整緊密，油路暢通，在最大工作油壓下保持5min以上不得漏油。若有損壞者應及時修理更換。特殊情況下，在更換夾具時，兩端都應裝上千斤頂，采取其它措施放松預應力筋時，應仔細做好施工現場的安全防護工作。壓漿人員必須

33、站在錨具兩側操作，嚴禁正對錨具，也不得踩踏高壓油管。張拉設備使用前，應對高壓油泵、千斤頂進行空載試運行，無異常情況方可正式使用。高壓油管使用前應作耐壓試驗，不合格的不能使用。切割鋼絞線時應注意防止砂輪片破碎傷人。操作人員需帶防護眼鏡。5.4 施工機械安全管理起重設備的繩索與滑輪等零件應經常檢查并涂油保養；機械設備必須專人負責維護使用，無關人員不得擅自操作；施工電路需定時檢查，防止發生漏電事故；遇大風、大雨及雷電而停工時，注意切斷電源，保護好各種設備；砼運輸時應有專人指揮，輸送車就位；起吊模板前，應將吊裝機械位置調整適當，就位準確，穩起穩落，嚴禁大幅度擺動。5.5 施工人員安全管理進入施工現場的

34、人員必須服從項目經理部的安排；施工人員進入現場佩戴符合安全標準的安全帽，其佩戴方法要符合要求高空作業且必須掛安全帶；施工人員進入施工現場禁止打赤腳，穿拖鞋，高跟鞋；施工人員工作前嚴禁飲酒；夜間施工要準備足夠的燈光照明，各上、下通道處需安裝足夠的電燈，確保夜間施工人員的上、下安全。5.6 施工現場防火安全措施施工現場應配備足夠的消防器材，指定專人維護、管理，定期更新保證器材完整好用；焊割作業點與乙炔和氧氣瓶等危險物品的距離不得小于10m，與易燃易爆物品距離不小于30m；乙炔與氧氣瓶的存放間距離不小于2m，使用時兩者的距離不小于5m；施工現場嚴禁使用明火取暖，杜絕使用碘鎢燈、電驢取暖；5.7 主梁

35、下方施工安全措施主梁施工時，主梁下方及周圍嚴禁無關人員來回走動，值班人員發現要及時警告其離開此區域。6 施工質量管控6.1 測量工作的質量保證措施對所有施工用的測量儀器，要按計量要求定期到指定單位進行校定，施工過程中，如發現儀器誤差過大，應立即送去修理，并重新校定，滿足精度要求后，方可使用。對設計單位交付的所有樁位和水準基點及其測量資料進行檢查、核對，如發現問題必須補測加固，重新測校，并通知設計單位及現場監理工程師。施工基線、水準線、測量控制點，定期校核，各工序開工前，應校核所有的測量點。6.2 普通模板及支架質量保證模板要經過結構設計，保證有足夠的強度和剛度，并且構造簡單，尺寸準確，便于制作

36、、安裝和拆卸。加工鋼模板要嚴格按技術規范施工，實行三級驗收程序。鋼模板統一調撥，安裝時要涂脫模劑，加貼防漏膠條，并注意控制高差、平整度、軸線位置、尺寸、垂直度等技術要求，流水作業，逐一檢查，防止漏裝、錯裝等錯誤。支架材料以腳手架為主，詳細計算支架的受力情況。支架經“加級驗收”合格后，方允許交付使用，并應向下一工序人員詳細交底提醒注意事項。模板、支架施工操作時，應派專人不斷檢查，發現問題及時解決。6.3 鋼筋質量保證措施鋼筋采購：必須要有出廠質量保證書，沒有出廠質量保證書的鋼筋，不能采購，對使用的鋼筋，要嚴格按規定取樣試驗合格后方能使用。鋼筋焊接：必須持證上崗，焊接頭要經過試驗合格后，才允許正式

37、作業，在一批焊接件之中，進行隨機抽樣檢查，并以此作為加強對焊接作業質量的監督考核。鋼筋配料卡必須經過技術主管審核后，才準開料，開料成型的鋼筋，應按圖紙編號順序掛牌，堆放整齊，鋼筋的堆放場地要采取防銹措施。專人負責鋼筋墊塊（保護層）制作，要確保規格準確，數量充足，并達到足夠的設計強度，墊塊的安放要疏密均勻，可靠地起到保護作用。鋼筋綁扎后，要經過監理工程師驗收合格后，方可澆注混凝土，在混凝土澆筑過程中，必須派鋼筋工值班，以便處理在施工過程中發生的鋼筋及預埋移位等問題。6.4 混凝土的質量保證措施根據混凝土的強度要求使用已審批的混凝土配合比。派專人（試驗人員）到攪拌站監督檢查配比執行情況，原材料、坍

38、落度、試件取樣、稱量衡器檢查校準以及拌和時間是否相符。混凝土運抵現場后，必須經過坍落度試驗，符合要求后才能澆筑，若坍落度損失過大，試驗人員可根據實際情況征得監理工程師同意后加入適量水泥漿，以確保混凝土的水灰比不變，并要攪拌均勻后方可澆注。混凝土采用泵送施工時，輸送管接頭要嚴格密封，保證不漏氣，管道安裝要順直、墊平，泵送混凝土之前要先拌一定數量的水泥砂漿潤滑管道。澆注混凝土前，全部模板和鋼筋應清潔干凈，不得有雜物，模板若有縫隙應填塞密實，并經監理工程師檢查批準后方能開始澆筑，混凝土的澆筑方法，必須經得監理工程師的批準。混凝土澆筑施工時，要嚴格控制分層厚度，最大不超過30cm，同時要嚴格控制混凝土

39、自由下落高度，最高不能超過2m，超過2m要使用串筒或溜槽，以免混凝土產生離析。混凝土澆注作業應連續進行，如因故發生中斷，其中斷時間應小于前次混凝土的初凝時間或能重塑時間，超過時間，應采取相應措施處理。混凝土振搗時，振搗器的插入或撥出時的速度要慢，振搗點要均勻，在振搗器不能達到的地方應輔以插鏟式振搗，以免發生漏振現象。施工縫的設置，應按規定或監理工程師的要求進行，在舊混凝土表面澆筑混凝土前，必須將其表面鑿毛清洗干凈，用水濕潤后，先澆一層水泥漿以確保新舊混凝土之間能結合良好。混凝土終凝以后要采取適當措施養護，并在澆筑部位注明養護起止日期，以免遺漏。7 施工環保管控7.1 加強組織領導、明確工作職責

40、項目部成立環保工作領導小組，負責項目部環保的領導工作，指定專門的部門和人員具體負責節能減排工作。項目經理是環保第一責任人，對此項工作負總責。領導小組主要負責組織、檢查、落實項目部環保工作，通過宣傳發動，制定措施、實施推進、檢查改進、考核獎懲、鞏固發展等階段積極開展環保保護工作。7.2 環境保護措施運輸容易散落、飛揚、流漏物料的車輛，必須采取措施封閉嚴密，保證車輛清潔。對現場易飛揚物質采取有效措施，如灑水、地面硬化、圍擋、封閉等，防止揚塵產生。針對不同的污水，設置相應的處理設施，如沉淀池、化糞池等。主梁混凝土雜質在橋面收集好后，采用吊斗吊至地面后運至棄渣場。8 施工應急保證措施為保證2#輔助墩頂

41、主梁能夠順利、安全進行特制定應急保證措施。8.1 大雨在澆筑混凝土之前和當地天氣預報部門聯系了解最近一周天氣情況如遇大暴雨天氣應推遲澆筑，并做好防洪、防澇準備。8.2 停電現場準備285KW發電機一臺，以及柴油若干，若遇到施工過程中斷電立即啟用發電機組并聯系當地電力部門盡快回復供電。8.3 傷害事故遇突發傷害事故及時撥打急救電話。9 2#輔助墩支架計算書9.1 概述武漢四環線漢江特大橋主橋為（77+100+360+100+77）m雙塔雙索面預應力混凝土斜拉橋。過渡墩現澆段長度為10m，橫斷面采用箱形截面，頂面寬43.6m，梁高4m，頂板厚28cm，底板厚50cm，斜底板厚35cm。2#過渡墩1

42、5#、16#節段主梁采用現澆支架法施工。現澆支架自上而下的組成為：底模系統、貝雷梁、橫梁、砂筒、鋼管支架。底模系統包括底模分配梁和底模板，底模分配梁采用工14，且在貝雷梁上布置間距為750mm，底模板采用厚度為18mm的竹膠板；貝雷梁橫橋向共布置48排，過渡墩處貝雷梁順橋向的跨度類型為4.5m。貝雷梁上的荷載通過橫梁傳給鋼管支架，橫梁截面采用2HN700300型鋼組合；鋼管支架的立柱采用6308的鋼管，連接系采用2196鋼管。2#過渡墩的現澆支架總體布置圖如下圖所示。圖1 2#過渡墩現澆支架立面圖2 2#過渡墩現澆支架平面圖3 2#過渡墩現澆支架橫斷面9.2 計算依據及相關說明9.2.1 計算

43、依據1、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）2、鋼結構設計規范(GB 500172003)3、裝配式公路鋼橋多用途使用手冊（黃紹金）4、武漢市四環線漢江橋施工圖設計圖紙5、建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）6、項目部提供的相關資料。9.2.2 相關說明1、預應力鋼筋混凝土結構容重按考慮。2、竹膠板按極限狀態法計算，底模分配梁、橫梁、貝雷支架及鋼管立柱按容許應力法規定取值，考慮到結構為臨時工程，Q235B鋼的容許應力取，剪切容許應力取。3、在支架的計算中模板荷載按；振搗混凝土荷載標準值：計算；施工設備及施工人員荷載標準值：按；4、風荷載風荷載，橋位處風速28.6m/s。按

44、公路橋涵設計通用規范，得風荷載： 作用在梁段上的風荷載；作用在貝雷梁上的風荷載；貝雷梁遮擋系數0.8。作用在管柱上的風荷載。9.3 支架構件計算9.3.1 底模計算底模面板為厚竹編膠合板，竹膠板下布置橫向底模分配梁，凈間距m，以主梁橫隔墻高實心段為最不利位置考慮，取1m模板寬度進行計算，其計算如下：（1）橫隔墻計算高度，寬度，鋼筋混凝土密度按，則混凝土自重荷載標準值為：；（2）18mm厚竹膠板底模自重標準值：；（3）振搗混凝土荷載標準值：計算；（4）施工設備及施工人員荷載標準值：按；標準荷載值：荷載設計值：均布荷載，強度計算：，滿足要求。撓度計算：，滿足要求。9.3.2 已澆筑梁段溫度變化對支

45、架的影響根據施工步驟，在1#14#節段對稱施工完成后張拉預應力及相應的斜拉索。已經施工的1#14#號節段在溫度荷載作用下會對輔助墩支架產生附加力，需要在支架設計中考慮此荷載。建立主體結構施工完1#14#節段的的模型如圖所示。圖4 主體結構計算模型根據主體結構的設計文件，體系整體升溫20度；整體降溫20度；豎向日照正溫差T1=14度，T2=5.5度；豎向日照負溫差T1=-7度，T2=-2.75度；拉索與主梁的溫差為10度，塔柱兩側溫差為5度。將溫度荷載按最不利組合計算得到作用在輔助墩支架上的溫度附加壓力1600kN。此附加壓力由4.0m高橫隔墻下5根底模分配梁承受，底模分配梁橫向作用寬度為28.

46、8m，作用在底模分配梁上的均布荷載為：P1600/5/28.8=11.1kN。9.3.3 現澆支架計算計算采用Midas 2010，所有桿件均用梁單元模擬，鋼管底部全部固結。模板、機具、振搗、支架自重按均布荷載作用在支架上，共計6kN/m2。計算工況為：1、施工狀態下施工階段計算1）支架安裝完成2）澆筑混凝土主梁15、16節段（混凝土梁自重及施工荷載按均布荷載施加到支架分配梁上）3）混凝土達到設計強度4）張拉縱向及橫向預應力5）張拉斜拉索J162、安裝狀態支架自重+風荷載+施工機具等荷載計算模型如圖所示。圖5 支架計算模型9. 工作狀態計算結果支架反力計算結果如圖所示。（說明：在澆筑完混凝土后

47、的施工階段中不包含6kN/m2的模板、機具、振搗、支架自重荷載） 圖6 混凝土澆筑完成支架反力(kN) 圖7 混凝土達到強度后支架反力(kN) 圖8 預應力張拉完成支架反力(kN) 圖9 斜拉索張拉完成支架反力(kN)通過對圖中支點反力的分析，隨著混凝土達到強度以及預應力及斜拉索的張拉，箱梁的重量基本都已經轉移由斜拉索和已澆筑梁段承受。作用在支架上的荷載（除個別荷載有少量增加外）總體減小的。澆筑混凝土階段對支架結果是最不利的，因此后續支架結構的計算結果均以混凝土澆筑階段為準。圖10 最大豎向架位移(mm)底模分配梁（I18）計算結果：圖11 最不利彎矩(kN.m)圖12最不利剪力(kN)圖13

48、最不利應力圖(MPa)I18分配梁最大應力為31.2MPa，小于容許的170MPa。橫梁（2HN700300）計算結果：圖14 最不利彎矩(kN.m)圖15 最不利剪力(kN)圖16 最不利應力圖(MPa)2HN700300梁最大應力為77.2MPa，小于容許的170MPa。主梁（貝雷梁）計算結果：貝雷梁上下弦桿：內力最大值：86kN560kN(貝雷梁理論容許承載力)上弦桿最不利內力組合：軸力N=86kN，對應彎矩。上弦桿軸心受壓穩定系數，,。貝雷梁豎桿：內力最大值：157kN210kN(貝雷梁理論容許承載力)貝雷梁斜桿：內力最大值：79kN171.5kN(貝雷梁理論容許承載力)圖17 上下弦

49、桿內力(kN)圖18 豎桿內力(kN)圖19 斜桿內力(kN)計算得到貝雷梁各構件最大內力均在容許范圍內。鋼管立柱計算結果： 圖20 鋼管最不利軸力圖（kN） 圖21 鋼管最不利彎矩圖（kN-m）9.安裝狀態計算結果圖22支架計算模型圖23 支架反力(kN)圖24 最大豎向架位移(mm)安裝狀態支架結構計算結果受力小于工作工況，故不予計算。9. 鋼管立柱結構穩定性計算立柱鋼管采用外徑630mm、壁厚8mm的形式。根據支架布置圖，屬于有側移框架。由于立柱和橫聯均為等截面等間距布置，且立柱底節受力較大，故僅需計算底節立柱即可。立柱：鋼管，；橫聯：鋼管，,。底節邊柱：，由公式，得。立柱節段計算長度系

50、數見表。表2 立柱計算長度系數計算結果項 目K1K2長度系數計算長度回轉半徑長細比穩定系數底節邊柱0.06101.80419.30.2287.70.634鋼管立柱穩定應力為：，鋼管支架的穩定性滿足要求。9.3.4 樁基礎計算樁基礎采用6308的鋼管樁，通過上述計算可知，樁基豎向反力最大為1131kN,則作用在樁基礎上的豎向荷載F=1131+50=1181kN（鋼管樁自重50kN）。表3 土層摩阻力統計表土層土層名稱樁側極限摩阻力(kPa)樁端承載力標準值(kPa)1粘土(3.6m)30/2淤泥質粉質土(17.1m)20/3粉、細砂(21.4m)45150按摩擦樁計算，則樁基容許承載力計算公式：， 計算樁基礎時土層厚度時，打入鋼管樁的入土總長度為40m，。則其單樁容許承載力為： 樁最大軸向力：,滿足要求。9.4 結論通過計算，結構受力均滿足規范要求。