1、一. 工程概況（一） 工程基本概況本工程為珠海格力電器股份有限公司投資興建的龍山壓縮機生產基地C區1#廠房、2#廠房。總建筑面積約19986萬平米，建筑層數共3層、首層層高6米，建筑總高：21.2米。2#廠房建筑面積約19930萬平米，建筑層數共三層，首層層高6m，建筑總高：21.2米。（二） 模板工程概況1#、2#廠房基礎承臺、地梁面標高為-0.8米、現場場地標高為-0.45米。考慮后期在-0.8m部位施工無基礎梁墊層，施工作業單層面積大以及今后現場排水、積水對支模體系影響等問題，同時為了確保業主工期要求、后續施工及結構施工安全,擬采取在標高為-0.45m的填土面上施工，架體采用直徑48mm

2、壁厚3.5mm的普通焊接鋼管，滿堂架架體高度為6.45m。本工程模板均采用18mm 厚膠合板，木枋采用5080木枋。為了指導本工程首層結構施工特編制本方案。二. 方案編寫依據本工程模板方案主要編寫依據如下：業主提供的施工圖紙；建筑施工模板安全技術規程（JGJ 162-2008）；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；扣件式鋼管腳手架技術規程；建筑結構荷載規范；建筑地基基礎設計規范；冷彎薄壁型結構技術規范；鋼管腳手架扣件；建筑施工腳手架實用手冊；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。中建三局安全技術規程。三. 施工準備 （一） 材料準備細讀施工圖，根據施工圖設計要求

3、，規范各類構件的數量及規格，為繪制配模圖作好準備。進場的木枋要經檢驗合格，對部分彎曲的木枋要用平刨機刨平，并保證木枋的橫截面高度，誤差控制在規范要求范圍內。進場的鋼管要調直，嚴禁使用銹蝕、變形、斷裂、脫焊的鋼管，嚴禁在鋼管上打洞且必須配可調支座。進場的扣件及時清洗，更換銹蝕或“咬死”的螺桿。密目式安全網必須采用符合國家規范、廣東省及珠海市地方規定的安全網，必須有出廠合格證。（二） 施工人員教育準備1、安全教育所有主管工長及項目安全員必須經過項目技術負責人進行模板專項施工方案交底，對本工程的模板方案有比較系統全面的認識。參加支模操作人員必須先經過項目安全員、主管工長、勞資員及保衛組織的項目安全常

4、識系統教育，并建立相應的檔案資料。參加支模人員分配到工作面及分派給工長后，應由項目主管工長結合模板的具體情況及特點作專項技術交底，并形成相應記錄。針對施工過程中階段性出現的具有的特定性的安全問題及隱患，工長必須現場作針對性交底，并形成相關記錄。2、技術教育通過項目技術負責人及主管工長、內業技術員、勞資員參與的入場技術教育，施工班組應對模板施工質量通病、質量要求有預防措施及感性認識。 在施工工作面的第一階段作業展開時，項目技術負責人、主管工長應在現場對一些具體的施工節點處理及質量通病的預防處理措施作現場交底，并形成記錄。工長負責貫徹實施、落實到位。（三） 施工人員投入計劃1、管理人員投入情況擬委

5、派主管副經理賈云飛、劉濤全面負責模板工程施工，另外委派專職安全員一名，專職質檢員一名，專業工長二人配合施工。2、施工操作人員投入情況擬投入施工操作人員90人。3、施工操作人員身體素質要求施工操作人員要求身體健康狀況良好，年齡范圍為2050歲，具有較為豐富的施工經驗。（四） 模板的配置及發放工長要繪制配模圖：參考模板模數與梁板凈空尺寸，對梁板進行組合配模，以求最大限度的保證材料使用率，減少浪費。配模設置專人，在木工車間采用合金鋼鋸片配模，保證鋸路的平直。配置成型的模板需用手電刨將鋸口邊緣刨平整、光滑，以保證模板拼接時的接縫嚴密、不漏漿。模板配置完畢后應分類堆放，并做好標識。模板半成品投入使用時，

6、班組要做到按量配額發放制度，做到材料出入有記錄，專模專用，嚴禁現場隨意開模和再配模，最大限度減少浪費。四. 鋼管扣件式滿堂架施工構造措施滿堂架由立桿、水平桿、剪刀撐以及連接它們的扣件組成。立桿、水平桿、剪刀撐均采用483.5普通焊接鋼管,鋼管長度宜26m.扣件采用直角扣件、旋轉扣件、對接扣件。（一） 基礎由于工程工期較緊，在確保施工安全的情況下，我單位擬直接在-0.45米標高地面支設滿堂架。為了確保架體穩定性，我單位擬采取以下措施。（1）、在承臺及地梁及地梁周邊土方回填采取分層夯實的方法，確保地基土密實。將基礎面層浮土用清除，使立桿支撐于密實地基之上。在架體搭設四周增設臨時排水溝，便于下雨應急

7、。（2）、在每根立桿下墊設木枋，木枋下墊設木板（木板的有效支撐面積不小于0.16平米），增加基礎的受力面積，提高架體基礎穩定性。（3）、在每根立桿上端頂設頂托。（4）、在主梁或承臺等有下部混凝土結構的部位（上部結構荷載較大處）設置鋼管回頂體系，加強結構穩定性。（5）、加強對架體基礎的檢查，確保每根立桿基礎牢固。（二） 立桿鋼管立桿底部應設置木方，木方底部設置模板（木板的有效支撐面積不小于0.16平米），頂部應設置可調支托，安裝U形可調支托時應該注意上下同心，可調支座施工時必須注意伸出長度不超過200mm或自身長度的三分之一。立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步

8、內。對接接頭沿縱向錯開的距離不宜小于500mm。嚴禁將上部立桿與下部立桿錯開固定在到水平拉桿上。板底立桿控制間距10001000mm，立桿縱橫向最大間距不得大于1000mm。（三） 水平桿首先在滿搭支撐架底部距離基礎面200 mm處縱橫設一道掃地桿，然后按縱橫兩個方向布置水平桿，水平桿步距為1500mm，水平桿與立桿用直角扣件連接牢固。為了增加滿堂架的穩定性，須將滿堂架水平桿在墻柱位置進行對頂或抱墻柱。根據計算，板底、梁底相應荷載亦較大，為保證其底部桿件連接牢固，板底、梁底支撐木枋層水平桿與立桿之間需要用雙扣件連接，增加抗滑移能力。支撐木枋層水平桿直接支撐與立桿頂部支托上的除外。（四） 剪刀撐

9、支模架立柱周圍設置由下至上的豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度為5m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角為4560之間，剪刀撐排距約為4.0m.剪刀撐應按構造進行布置。剪刀撐的連接應采用搭接，搭接長度不小于500mm，并分別用兩個旋轉扣件連接，扣件離鋼管端部固定距離不小于100mm。（五） 安全圍護滿搭支撐架周圈必須要密目式安全網圍護，網間要封閉嚴密。 五. 滿堂腳手架搭設及拆除（一） 基線復核待測量員將建筑物的控制線及軸線測放完畢后，主管工長應進行復核。首先，復核軸線與控制線間的關系是否正確，其次，

10、復核控制線上下層間是否吻合，最后，復核邊梁軸線與下一層的邊梁軸線是否吻合，偏差是否控制在規范允許范圍內。（二） 細部線測放只有在基線復核正確無誤后，才能進行細部線的測放。細部線測放時需有工長現場指導及跟班復查。柱模線彈好后，應在外圍20cm處彈出參考控制線線，以利于支模后對模板位置進行校核。（三） 鋼管扣件式模板支架1、 板模板的支設板模板支設立桿間距控制在10001000mm可以滿足本工程需要，立桿間距不得大于1000m。立桿支撐示意見下圖（以1#廠房首層軸為例，其他部位及2#廠房參照施工），水平桿步距為1.5米（計算見后相關章節）。2、 梁模支設方法1、梁側模加固應保證，采用木枋豎楞和鋼管

11、橫楞的方式加固。鋼管橫楞采用直徑為12mm的對拉螺桿定位和緊固，對拉螺桿橫向間距為500mm，梁高低于700mm的螺桿設置于梁中間部位設置一排；梁高為7009500mm的設置兩排，間距300mm。2、梁模板的支設必須按規范事先預起拱，根據施工規范要求，結構起拱高度為結構跨度的13，本工程統一取2，起拱高度根據梁跨度而定。3、梁起拱應在梁內外楞固定前進行。4、梁支模剖面示意圖見下附圖。（四） 模板拆除拆模順序：柱模梁側模板模梁底模快拆立柱。拆模時間：柱墻模拆模時間應為混凝土澆筑后超過24小時，板模及梁底模拆模時間應超過7d，并根據同條件養護試塊試壓結果確保混凝土強度達到75%設計強度方可拆除，其

12、中跨度8米部分樓板及梁底模拆模時間應當混凝土強度達到設計強度100%方可拆模。拆除模板時，應注意從節點處開始或從小板處開始，盡量減少模板損耗；同時，應注意對混凝土梁柱構件的棱角保護。模板拆除時，先將材料堆放在鋼管架上（但不宜堆放過多），再傳至地面分類歸堆。備注：所有柱模（截面大于600mm）均采用雙向對拉螺桿（穿pvc管）將鋼管鎖緊；梁柱接頭必須用整塊模板鋸成上（右）述形狀。，（五） 滿堂架搭設施工注意事項1、鋼管支模架的搭設應根據軸線統一規劃，間距必須按方案進行，不能加大。為保證現場施工過程中的觀感，本工程要求鋼管立桿縱橫通線，水平桿高低一致。立桿在梁兩側的間距應適當縮小。立桿必須垂直，水平

13、方向縱橫成線。梁底加密鋼管的位置和尺寸必須按照方案進行。2、立桿底部支承結構必須具有支承上層荷載的能力。3、必須設水平支撐和剪刀撐。剪刀撐應縱橫兩個方向設置，設置位置為主、次梁附近。每組剪刀撐跨越立桿根數為4根，斜桿與地面夾角在45 60 度之間。剪刀撐斜桿應全部與立桿進行連接，斜桿的下端應置于樓板上，嚴禁懸空。剪刀撐斜桿采用6m長鋼管，通常情況不進行短鋼管連接，若須搭接，搭接長度不小于0.5m，設置2個旋轉扣件進行連接。4、搭設架子必須在垂直方向，水平方向按50%錯開接頭，所有立桿必須落地，不得在水平桿上加懸空立桿。5、扣件螺帽必須擰緊，立桿豎接采用對接扣件，水平桿橫接必須采用直角扣件，保證

14、傳力效果和水平觀感。6、彎曲的鋼管使用前必須調直，保證支模的平整度。六. 模板質量評定要求模板質量評定要求如下表：項 目允許偏差mm檢查方法梁墻柱軸線位移5尺量檢查標 高5水準儀配合尺量構件截面尺寸+4/-5尺 量每層垂直度32m托線板或線錘相鄰板面高低差2尺 量表面平整度52m靠尺、塞尺預留孔中心位移3/預留洞中心位移10/截面內部尺寸0/七. 混凝土澆筑方案（一） 混凝土澆筑施工程序1、在該工程施工中，考慮到土方要從承臺面回填至-0.45m、對于回填土要分層夯實，再進行首層滿堂架搭設，待架體搭設及模板安裝完成后然后對梁柱板一起澆筑。2、考慮本工程可分二塊施工，主體結構只有三層，本工程柱及梁

15、板混凝土施工考慮采用1臺汽車泵施工。（二） 混凝土泵送施工的一般要求1、操作人員必須經過專門培訓后，方可上崗獨立操作。2、混凝土施工現場，應有統一指揮和調度，以保證順利施工。3、混凝土泵啟動后，應先泵送適量水（約10L）以濕潤混凝土泵的料斗、活塞及輸送管內壁等直接與混凝土接觸部位。經泵送檢查，確認混凝土泵的輸送管無異常后，先泵送砂漿潤滑管道，潤滑用的砂漿不得澆筑在結構中。4、在泵送過程中，當混凝土泵出現壓力升高且不穩定、油溫升高、輸送管有明顯振動等現象而泵送困難時，不得強行泵送，應立即查明原因，采取措施排除。一般可先用木槌敲擊輸送彎管、錐行管等部位，并進行慢速泵送或反泵，防止堵塞。（三） 混凝

16、土澆筑的一般要求1、使用插入式振動器應快插慢拔。插點要均勻排列，逐點移動，按順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振動棒作用半徑的1.5倍（一般為300400mm）。振搗上一層時應插入下層混凝土面50mm，以消除兩層間的接縫。平板振動器的移動間距應能保證振動器的平板覆蓋已振實部分邊緣。其振搗間距不應大于振蕩棒作用半徑的一倍，振動時間不宜過長，防止分層離析。由于本層結構高度為6.8m，應將墻柱結構分二三次澆筑，施工中木工應加強監督檢查控制爆模隱患，發現有隱患時立即通知值班工長停止混凝土澆筑，待隱患解除后繼續澆筑混凝土。2、澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇其間歇時間應盡量縮短，并應在前層

17、 混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長時間應按所用水泥品種及混凝土初凝條件確定，一般超過2小時應按施工縫處理。施工縫應設在內外墻交接處，用鋼絲網或木板檔牢。3、澆筑混凝土時應派專人經常觀察模板鋼筋、預留孔洞、預埋件、插筋等有無位移變形或堵塞情況，發現問題應立即停止澆灌并應在已澆筑的混凝土初凝前修整完畢。（四） 混凝土澆筑1、柱、墻混凝土澆筑（1）、柱澆筑前，或新澆混凝土與下層混凝土結合處，應在底面上均勻澆筑50mm厚與混凝土配比相同的水泥砂漿。砂漿應用鐵鏟入模，不應用料斗直接倒入模內。（2）、柱墻混凝土應分層澆筑振搗，每層澆筑厚度控制在500mm左右。混凝土下料點應分散布置循環推進

18、，連續進行，并控制好混凝土澆筑的延續時間。（3）、澆筑墻體洞口時，要使洞口兩側混凝土高度大體一致。振搗時，振動棒應距洞邊300mm以上，并從兩側同時振搗，以防止洞口變形。大洞口下部模板應開口并補充振搗。（4）、施工縫設置：墻體宜設在門窗洞口過梁跨度1/3范圍內。墻體其它部位垂直縫留設應由施工方案確定。柱子水平縫留置于主梁下面。2、梁、板混凝土澆筑（1）、樓板的梁板同時澆筑，澆筑方法應由一端開始用“趕漿法”推進，先將梁分層澆筑成階梯形，當達到樓板位置時再與板的混凝土一起澆筑。為了確保結構施工的安全性，樓板施工時混凝土堆積厚度不得大于300mm。（2）、高度超過1000mm的主梁斷面梁允許單獨澆筑

19、，其施工縫應留設在板底下2030mm處。第一層下料慢些，使梁底充分振實后再下第二層料。用“趕漿法”使水泥漿沿梁底包裹石子向前推進，振搗時要避免觸動鋼筋及埋件。（3）、樓板澆筑的虛鋪厚度應略大于板厚，用平板振動器垂直澆筑方向來回振搗。注意不斷用移動標志以控制混凝土板厚度。振搗完畢，用刮尺或拖板抹平表面。（4）、在澆筑與柱、墻連成整體的梁和板時，應在柱和墻澆筑完畢后停歇11.5小時，使其獲得初步沉實，再繼續澆筑。（5）、施工縫設置：宜沿著次梁方向澆筑樓板，施工縫應留置在次梁跨度1/3范圍內，施工縫表面應與次梁軸線或板面垂直。單向板的施工縫留置在平行于板的短邊的任何位置。雙向受力板、厚大結構、拱、薄

20、殼、水池、多層剛架等結構復雜的工程，施工縫位置應按設計要求留置。（6）、后澆加強帶等施工縫宜用木板、鋼絲網擋牢。（7）、施工縫處須待已澆混凝土的抗壓強度不少于1.2Mpa時，才允許繼續澆筑。混凝土達到1.2Mpa的時間，可通過試驗決定。（8）、在施工縫處繼續澆筑混凝土前，混凝土施工縫表面應鑿毛，清除水泥薄膜和松動石子，并用水沖洗干凈。排除積水后，先澆一層水泥漿或與混凝土成分相同的水泥砂漿然后繼續澆筑混凝土。（9）、澆筑梁柱接頭前應按柱子的施工縫處理。3、樓梯混凝土澆筑（1）、樓梯段混凝土自下而上澆筑。先振實底板混凝土，達到踏步位置與踏步混凝土一起澆筑，不斷連續向上推進，并隨時用木抹子（木磨板）

21、將踏步上表面抹平。（2）、樓梯混凝土宜連續澆筑完成。八. 安全、應急預案、文明施工保證措施（一） 安全管理及應急機構項目成立模板施工安全控制和應急指揮部，設項目經理兼任的指揮長一名，項目執行經理兼任的副指揮長一名，以安全員、項目副經理、各施工工長、班組長等為組員，嚴格聽從指揮。安全管理及應急小組的運作嚴格按照項目應急預案的相關內容和規定進行工作（組織機構圖如下）。組織機構人員聯系電話葉 青指揮長劉濤13923364717副指揮長王健組員曹吉普組員郭國軍組員梁露組員（二） 應急救援措施1、 坍塌事故的應急措施（1）、現場發生模板垮塌當施工現場發生模板垮塌事故時，現場人員應在第一時間通知建設單位、

22、監理單位相關項目負責人、項目重大事故應急救援總指揮，總指揮在接到報告后，立即組織三級應急反應行動救援小組趕赴事故現場進行搶救。1）立即停止作業，實施現場警戒，設立警戒區，封閉事故現場，由三級應急反應組織保衛疏導組人員組織實施警戒，以防閑雜人員進入事故現場，導致事故進一步的擴大。2）迅速組織人員對事發部位進行全面檢查（在確保檢查人員安全的前提下），觀察坍塌范圍是否有可能擴大，若還有隱患，必須組織排險人員進行全面排除出險兆，由項目三級應急反應組織的搶險物資供應組提供應急物資來實施；搶救人員必須穿戴好個人防護用品，搶救時首先應排除障礙或覆蓋物，當險兆排除后方可讓傷員營救組人員對受傷人員進行搶救。3）

23、應急信息員在接到救援總指揮的通知后在第一時間內將事故情況向公司領導報告，若事故的嚴重程度已經超出本級應急反應組織的救援能力范圍的時候，必須緊急向上級和當地政府有關部門請求救援，在實施搶救和救護的同時要保留音像資料圖片，搶救和救護完畢，在事故調查組確認后方可清理事故現場。若事故發生在夜間，搶險物資供組成員應提供現場照明設備，保證現場救援工作順利開展。（2）現場發生腳手架倒塌當施工現場發生腳手架倒塌事故時，現場人員應在第一時間通知項目重大事故應急救援總指揮，總指揮在接到報告后，立即組織三級應急反應行動救援小組趕赴事故現場進行搶救。1）立即停止作業，實施現場警戒，設立警戒區，封閉事故現場，由三級應急

24、反應組織保衛疏導組人員組織實施警戒，以防閑雜人員進入事故現場，導致事故進一步的擴大。2）迅速組織人員對事發部位進行全面檢查（在確保檢查人員安全的前提下），觀察倒塌范圍是否有可能擴大，若還有隱患，必須組織排險人員進行全面排除出險兆，由項目三級應急反應組織的搶險物資供應組提供應急物資來實施；搶救人員必須穿戴好個人防護用品，搶救時首先應排除障礙或覆蓋物，當險兆排除后方可讓傷員營救組人員對受傷人員進行搶救。3）應急信息員在接到救援總指揮的通知后在第一時間內將事故情況向公司領導報告，若事故的嚴重程度已經超出本級應急反應組織的救援能力范圍的時候，必須緊急向上級和當地政府有關部門請求救援，在實施搶救和救護的

25、同時要保留音像資料圖片，搶救和救護完畢，在事故調查組確認后方可清理事故現場。若事故發生在夜間，搶險物資供組成員應提供現場照明設備，保證現場救援工作順利開展。2物體打擊事故應急措施當施工現場發生物體打擊事故后，現場人員應在第一時間通知項目重大事故應急救援總指揮，總指揮在接到報告后，立即組織三級應急反應行動救援小組趕赴事故現場進行搶救。1）立即停止作業，實施現場警戒，設立警戒區，封閉事故現場，由三級應急反應組織保衛疏導組人員組織實施警戒，以防閑雜人員進入事故現場，導致事故進一步的擴大。2）迅速組織人員對事發部位進行全面檢查（在確保檢查人員安全的前提下），觀察是否有可能墜落物體，若還有隱患，必須組織

26、排險人員進行全面排除出險兆，由項目三級應急反應組織的搶險物資供應組提供應急物資來實施；搶救人員必須穿戴好個人防護用品，搶救時首先應排除障礙或覆蓋物，當險兆排除后方可讓傷員營救組人員對受傷人員進行搶救。3）應急信息員在接到救援總指揮的通知后在第一時間內將事故情況向公司領導報告，若事故的嚴重程度已經超出本級應急反應組織的救援能力范圍的時候，必須緊急向上級和當地政府有關部門請求救援，在實施搶救和救護的同時要保留音像資料圖片，搶救和救護完畢，在事故調查組確認后方可清理事故現場。若事故發生在夜間，搶險物資供組成員應提供現場照明設備，保證現場救援工作順利開展。3高處墜落事故應急措施當施工現場發生高處附事故

27、后，現場人員應在第一時間通知項目重大事故應急救援總指揮，總指揮在接到報告后，立即組織三級應急反應行動救援小組趕赴事故現場進行搶救。1）立即停止所有高處作業，實施現場警戒，設立警戒區，封閉事故現場，由三級應急反應組織保衛疏導組人員組織實施警戒，以防閑雜人員進入事故現場，導致事故進一步的擴大。2）迅速組織人員對事發部位進行全面檢查（在確保檢查人員安全的前提下），觀察是否有可能出現導致人體墜落，若還有隱患，必須組織排險人員進行全面排除出險兆，由項目三級應急反應組織的搶險物資供應組提供應急物資來實施；搶救人員必須穿戴好個人防護用品，搶救時首先應排除障礙或覆蓋物，當險兆排除后方可讓傷員營救組人員對受傷人

28、員進行搶救。3）應急信息員在接到救援總指揮的通知后在第一時間內將事故情況向公司領導報告，若事故的嚴重程度已經超出本級應急反應組織的救援能力范圍的時候，必須緊急向上級和當地政府有關部門請求救援，在實施搶救和救護的同時要保留音像資料圖片，搶救和救護完畢，在事故調查組確認后方可清理事故現場。若事故發生在夜間，搶險物資供組成員應提供現場照明設備，保證現場救援工作順利開展。（三） 支模架的施工監測1、混凝土澆筑過程中設專人進行支模架的監測，要求全程實施。2、主要監測對象為：梁底和板底橫桿、梁底和板底扣件、立桿、梁側模等部位，出現異常情況立即通知施工班長停止作業，采取措施，消除隱患。3、采用人員目測的方法

29、對檢測對象進行檢測，在檢測對象上做好標記。4、參加施工目測監測的人員主要為施工班組組長及施工隊伍中經驗最為豐富的操作人員，由項目安全員帶隊及落實施工檢測工作，參加施工檢測的人員不少于2人。（四） 安全控制措施1、施工人員進行施工操作必須戴安全帽，系好安全帶，作好防護設施。2、不得穿拖鞋等，必須穿防滑鞋。3、嚴禁向下拋扔雜物。4、不得酒后作業，嚴禁嬉鬧。5、架體四周應設置密目安全網防護，安全網要求綁扎牢固、嚴密。6、遵守現場動火申請制度等各項安全管理規定和制度。7、在支模層下一步架鋪設腳手板，方便模板支設，確保施工安全。8、嚴格控制混凝土澆筑時混凝土混凝土的堆積厚度，混凝土堆積厚度原則上略高于樓

30、板厚度，最高不得厚于300mm。（五） 文明施工注意事項1.進入施工現場的材料必須分類堆放在指定地點。2.材料使用完畢后，余材要及時清理并運至下一工作面或指定地方歸堆。堆放必須整齊。3.工作面交驗時，應及時清理鋸沫、碎板等雜材。4.支模層下的散板、鐵釘、鋼管、扣件等材料要及時清理，并避免混凝土污染。九. 設計計算書（一） 6.45M高板模板支架計算模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為6.5米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1.00米，立桿的步距 h=1.50米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載

31、計算單元采用的鋼管類型為483.0。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1201.000+0.3501.000=3.350kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3；I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/

32、mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.23.350+1.43.000)0.300經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07410001000/54000=1.370N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.23.350+1.43.000)0.300=1.480kN截面抗剪強度計算值 T=31480.0/(21000.00018.000)=0.1

33、23N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6776.3503004/(1006000486000)=0.119mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、模板支撐方木的計算方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 0.3500.300=0.105kN/m(3)活荷載為施工荷載標

34、準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m靜荷載 q1 = 1.20.900+1.20.105=1.206kN/m活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m2.方木的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.466/1.000=2.466kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.471.001.00=最大剪力 Q=0.61.0002.466=1.480kN最大支座力 N=1.11.0002.466=2.713k

35、N方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)方木抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.247106/53333.3=4.62N/mm2方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31480/(25080)=0.555N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!(3)方木

36、撓度計算最大變形 v =0.6771.9051000.04/(1009500.002133333.5)=0.636mm方木的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.71kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變形 vmax=2.64mm最大支座力 Qmax=9.865kN抗彎計算強度 f=0.91106/4491.0=203.31N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最

37、大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=9.87kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1

38、.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1296.450=0.833kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.0000.1201.0001.000=3.000kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.183kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.0001.000=3.000kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4

39、NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 9.22 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，取值為1.155；u

40、 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；公式(1)的計算結果： = 102.80N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果： = 47.49N/mm2，立桿的穩定性計算 立桿的軸心壓力設計值 N = 9.44 kN,所以本工程地基承載力滿足施工要求。（二） 250800MM梁模板支撐架計算書高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為6.5米，基本尺寸為：梁截面 BD=250mm800mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.00米，立

41、桿的步距 h=1.50米，梁底未設置承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.0。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.8000.250+0.3500.250=5.088kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.250=0.750kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3；I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4；(1)抗彎強度計

42、算f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.25.088+1.40.750)0.250經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04510001000/13500=3.313N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.25.088+1.40.750)0.250=1.073kN截面抗剪強度計算值 T

43、=31073.0/(2250.00018.000)=0.358N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6775.8382504/(1006000121500)=0.212mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、梁底支撐方木的計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0000.8000.250=5.000kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 =

44、 0.3500.250(20.800+0.250)/0.250=0.648kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.2500.250=0.188kN均布荷載 q = 1.25.000+1.20.648=6.777kN/m集中荷載 P = 1.40.188=0.263kN方木計算簡圖方木彎矩圖(kN.m)方木變形圖(mm)方木剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.978kNN2=0.978kN經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 0.978kN經過計算得到最大變形 V= 1

45、.9mm方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)方木抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.436106/53333.3=8.18N/mm2方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)方木抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=30.978/(25080)=0.367N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!(3)方木撓度計算最大變形 v =1.9mm

46、方木的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變形 vmax=1.17mm最大支座力 Qmax=4.280kN抗彎計算強度 f=0.37106/4491.0=81.70N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向鋼管只起構造作用，通過

47、扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=4.28kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=4.28kN (已經包括組合系數1.

48、4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1296.450=0.999kN樓板的混凝土模板的自重 N3=2.250kNN = 4.280+0.999+2.250=7.530kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (1)l

49、0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163；u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；公式(1)的計算結果： = 84.81N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果： = 38.78N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.012；公式(3)的計算結果： = 50.90N/mm2，立桿的穩定性計算 立桿的軸心壓力設計值 N =

50、9.44 kN,所以本工程地基承載力滿足施工要求。（三） 400800MM梁模板支撐架計算書高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為6.5米，基本尺寸為：梁截面 BD=400mm800mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.00米，立桿的步距 h=1.50米，梁底無承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.0。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.8000.400+0.3500.400=8.140kN/m活荷載標準值 q2

51、= (2.000+1.000)0.400=1.200kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3；I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.28.140+1.41.200)0.

52、250經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07210001000/21600=3.313N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.28.140+1.41.200)0.250=1.717kN截面抗剪強度計算值 T=31717.0/(2400.00018.000)=0.358N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6779.3402504/(10060001944

53、00)=0.212mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、梁底支撐方木的計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0000.8000.250=5.000kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.250(20.800+0.400)/0.400=0.438kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.250=0.300kN均布荷載 q = 1.25.000+1.20.438=6.525

54、kN/m集中荷載 P = 1.40.300=0.420kN方木計算簡圖方木彎矩圖(kN.m)方木變形圖(mm)方木剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.515kNN2=1.515kN經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 1.515kN經過計算得到最大變形 V= 2.9mm方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)方木抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.627106/53333.3=11.76N/mm2方木的抗

55、彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)方木抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31.515/(25080)=0.568N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!(3)方木撓度計算最大變形 v =2.9mm方木的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變形 vma

56、x=1.81mm最大支座力 Qmax=6.628kN抗彎計算強度 f=0.57106/4491.0=126.50N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.63kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力

57、矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=6.63kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1296.450=0.999kN樓板的混凝土模板的自重 N3=1.800kNN = 6.628+0.999+1.800=9.427kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60A 立桿凈截面面

58、積 (cm2)； A = 4.24W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163；u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；公式(1)的計算結果： = 106.18N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結

59、果： = 48.56N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.012；公式(3)的計算結果： = 63.72N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（四） 400800梁模板計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=250mm，梁截面高度 H=500mm，H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑12mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)500mm。梁模板使用的方木截面5080mm，梁模板截面底部方木距離250mm，梁模板截面側面方木距離300mm。梁底模面板

60、厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.340kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.

61、714h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。三、梁模板底模計算本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3；I = 25.001.801.801.80/12

62、 = 12.15cm4；梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下梁底模面板計算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩 (kN.m)；q 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)；q=1.20.340.25+24.000.250.50+1.500.250.50+1.42.500.25=0.00kN/m最大彎矩計算公式如下:M=-0.100.000f=0.000106/13500.0=0.000N/mm2梁底模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q =

63、0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.2500.000=0.000kN截面抗剪強度計算值 T=30/(225018)=0.000N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中 q = 0.340.25+24.000.250.50+1.500.250.50=0.000N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v = 0.6770.000250.04/(1006000.00121500.0)=0.000mm梁底模板的撓度計算值: v = 0.000mm小于 v = 250/250,

64、滿足要求!四、梁模板底方木計算梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！五、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下圖 梁側模板計算簡圖1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求： f = M/W f其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩 (kN.m)；q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.228.80+1.46.00)0.50=21.480N/mm最大彎矩計算公式如下:M=-0.1021.480f=0.193106/27000.0=7.160N/mm2梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公

65、式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.30021.480=3.866kN截面抗剪強度計算值 T=33866/(250018)=0.644N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中 q = 28.800.50=14.40N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v = 0.67714.400300.04/(1006000.00243000.0)=0.542mm梁側模板的撓度計算值: v = 0.542mm小于 v = 300/250,滿足要求!六、穿梁螺栓計算

66、計算公式:N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.46.00)0.500.50/1=10.74kN穿梁螺栓直徑為12mm；穿梁螺栓有效直徑為9.9mm；穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=10.740kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。每個截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!目 錄一.工程概況1（一）工程基本概況1（二）模板工程概況1二.方

67、案編寫依據1三.施工準備2（一）材料準備2（二）施工人員教育準備2（三）施工人員投入計劃2（四）模板的配置及發放3四.鋼管扣件式滿堂架施工構造措施3（一）基礎3（二）立桿4（三）水平桿4（四）剪刀撐4（五）安全圍護6五.滿堂腳手架搭設及拆除6（一）基線復核6（二）細部線測放6（三）鋼管扣件式模板支架6（四）模板拆除9（五）滿堂架搭設施工注意事項10六.模板質量評定要求11七.混凝土澆筑方案11（一）混凝土澆筑施工程序11（二）混凝土泵送施工的一般要求11（三）混凝土澆筑的一般要求12（四）混凝土澆筑12八.安全、應急預案、文明施工保證措施13（一）安全管理及應急機構13（二）應急救援措施14（

68、三）支模架的施工監測17（四）安全控制措施17（五）文明施工注意事項17九.設計計算書18（一）6.45m高板模板支架計算18（二）250800mm梁模板支撐架計算書24（三）400800mm梁模板支撐架計算書31（四）400800梁模板計算書38GD22010031#、2#廠房首層高支模工程施工方案工程名稱：格力新元龍山生產基地一期、龍山商用機組試制車間、龍山壓縮機生產基地C區職工食堂工程工程地點：珠海市 斗門區 龍山工業園施工單位：中建三局第一建設工程有限責任公司編制單位：中建三局第一建設工程有限責任公司編 制 人： 編 制日期： 年 月 日項目審核人： 部門審核人： 審批負責人： 審 批

69、日期： 年 月 日施工組織設計（方案）報審表工程名稱：格力新元龍山生產基地一期、龍山商用機組試制車間、龍山壓縮機生產基地C區職工食堂工程 GD2202002致: 珠海市建設工程監理有限公司 (監理單位)我方已按施工合同的有關規定完成了 1#、2#廠房首層高支模 工程施工組織設計(方案)的編制,并經我單位上級技術負責人批準,請予以審查。附：施工組織設計（方案）1#、2#廠房首層高支模工程施工方案承包單位（章）：中建三局第一建設工程有限責任公司項目經理： 日 期： 專業監理工程師審查意見：專業監理工程師： 日 期： 總監理工程師審核意見： 項目監理機構：珠海市建設工程監理有限公司 總監理工程師： 日 期：