物料提升機卸料平臺專項施工方案（8頁）.pdf

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物料提升機卸料平臺專項施工方案（8頁）.pdf

1、.贛州鑫冠科技股份有限公司二期工程 3#倉庫與 2#宿舍樓物料提升機卸料轉運平臺專項施工方案江西奇偉建設有限公司二 0 一六年九月.物料提升機轉運平臺專項施工方案第一章物料提升機施工方案一、工程概況本工程位于香港工業園區，因施工場地小，故安排在3#倉庫與2#宿舍樓之間同用一臺物料提升機。第二章卸料平臺施工方案一、卸料平臺的布置平臺支撐采用雙排單立管腳手架作支承體系，與外排架同時搭設，但不得與外腳手架連接，該平臺支架自成體系，采用48 3.5鋼管，截面積 A=489mm2，截面模量 W=5.08cm3，回轉半徑 c=15.8mm，鋼管抗彎強度設計值f=205kN/mm2。立桿縱距 1.2m，橫距

2、 0.9m，步距 1.5m，鋼性連墻桿 2 步 1 設，設置方法同外腳手架連墻件設計，立桿支承在 C15砼墊層上，底部設墊枋木或木板，不得支承在壓實系數0.96 的回填土層上，四周設排水溝與外腳手架排水溝連通。卸料平臺采用18mm厚雙層膠合板滿鋪作面層，下墊木枋120120，中距 300，用 8#鐵絲與鋼管綁牢，平臺兩邊設護身欄桿1200高，踢腳板 180高，平臺下每隔三層設水平安全網一道。二、卸料平臺支撐計算（1）卸料平臺縱向水平桿計算1）荷載計算.恒荷膠合板：0.9 0.018 2 5 2=0.081(KN/m)木枋：(0.9+2 0.2)0.12 0.12 5 4 根/(2 1.0)=0

3、.187(KN/m)縱向水平桿自重：0.0384(KN/m)合計：0.306(KN/m)施工荷載 0.9 2=1.8(KN/m)2）強度驗算得：q=0.306 1.2+1.8 1.4=2.89(KN/m)M=0.125ql2=0.125 2.89 1.22=0.52(KN.m)=M/=0.52 106/（5.08 103）=102.4N/mm2fm=205 N/mm2滿足要求。3）撓度驗算E=2.06 105N/mm2，V=L/150 與 10mm，I=12.19cm4q=2.89KN/m V=0.521ql4/100EI=0.521 2.89 15004/（100 2.06 105 12.1

4、9 104）=3.03mm 1500/150=10mm，并10mm，滿足要求。（2）卸料平臺橫向水平桿扣件抗滑力計算1）荷載計算恒荷膠合板：1.2 0.9 0.018 2 5 2=0.0972（KN）縱向水平桿：0.0384 1.2=0.046（KN）橫向水平桿：0.0384 0.9=0.035（KN）.欄桿、擋腳板自重：1.2 0.14/2=0.084（KN）合計：0.227（KN）施工荷載：1.2 0.5 2=1.2（KN）2）扣件抗滑力驗算一個扣件抗滑承載力：8KN 橫向水平桿下滑力：D=1.2 0.227+1.4 1.2=1.952(KN)8(KN)滿足要求。（3）卸料平臺立桿計算1）

5、荷載計算（計算支承荷載最大的立桿）立桿自重（48 3.5 鋼管 0.038KN/m）查表每半立桿承受的結構自重標準值：0.129KN/m（縱距 1.2m，步距 1.5m）則：立桿自重 58.1 0.129=7.5KN（架高 58.1m）卸料平臺和平臺之間的縱橫水平桿自重膠合板：5 1.2 0.9 0.018 2 17 4=0.826（KN）（17 層平臺）縱向水平桿：34 1.2 0.0384/2=0.783（KN）（每層兩道）橫向水平桿：34 0.9 0.0384/2=0.588（KN）（每層兩道）合計：9.7（KN）活載標準值（同時施工取2 層，施工荷載 2KN/m2）Qk=0.9 1.2

6、 2 2/4=1.08（KN）2）卸料平臺立桿的穩定驗算：底層立桿為最不利位置（根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001）.軸心力的設計值N N=(1.2Gk+1.4Qk)=(1.2 9.7+1.4 1.08)=13.15（KN）確定穩定系數：l0=Kh=1.155 1.5 1.5=2.60m（連墻件二步一設，按二步三跨取值，偏于安全）=l0/i=2600/15.8=164.56 查附錄 C，=0.261（3）驗算穩定：N/A=13.15 1000/（0.261 489）=103.03N/mm2f=205N/mm2三、卸料平臺板及木枋計算（1）平臺板計算平臺板下楞木間距3

7、00，立桿縱距 1.2m，故可按等跨連續四跨計算，18 厚膠合板平臺板二層滿鋪1）荷載計算膠合板自重：0.9 0.036 5=0.162KN/m 施工活載：0.9 2=1.8KN/m q=1.2 0.162+1.4 1.8=2.71KN/m 四等跨彎矩系數Km=0.121，Kv=0.62，Kf=0.967 Mmax=Kmql2=0.121 2.71 0.32=0.03 KN.m W=26bh=2900186=48600mm2.2）抗彎強度計算60.03 1048600MW=0.617N/mm213N/mm2（只按一層平臺板厚計算，抗彎強度也能滿足要求）3）抗剪強度計算Vmax=Kvql=0.6

8、2 2.71 0.3=0.50KN 3max330.5102290018Vbh=0.046N/mm2fv=1.4N/mm2（只按一層平臺板厚計算，抗剪強度也能滿足要求）4）撓度計算：44330.9672.71300900181001009 1012WKqlWEI=0.054mm300400400l=0.75mm，滿足撓度要求。（2）平臺板下木枋計算1）荷載計算膠合板自重：0.3 0.036 5=0.054KN/m 木枋自重：0.12 0.12 5=0.072 KN/m 施工活載：2 0.3=0.6 KN/m q=1.2（0.054+0.072）+1.4 0.6=0.9912KN/m Mmax=22110.9912 0.988ql=0.1 KN.m 2)抗彎強度計算620.1 101201206MW=0.347N/mm213N/mm2，滿足要求.3）抗剪強度計算V=110.9912 0.922ql=0.446KN 則3max33 0.4461022 120120Vbh=0.046N/mm2fv=1.4N/mm2 滿足要求。4）撓度計算44330.9912900120 1201501509 1012qlWEI=0.028mm900250250l=3.6mm 滿足要求。