1、目 錄第一章：工程概況21.1橋梁形式21.2懸臂澆筑分節段2第二章：施工方法42.1施工工序42.2 0塊施工5支架搭設與預壓5模板制作、安裝5鋼筋綁扎及預應力管道安裝6混凝土澆筑7穿預應力鋼絞線7張拉工藝7孔道壓漿和封錨72.3 1#8#梁段懸臂灌注施工方法（采用自錨平衡斜拉掛籃）8第三章、掛籃的設計93.1掛籃組成93.2承重系統結構設計93.3模板系統143.4前后工作平臺153.5走行系統：15掛籃安裝順序與注意事項：15掛籃分體前移走行：17第四章 懸臂施工184.1鋼筋及預應力鋼筋制作、安裝184.2、混凝土灌注204.3、預應力施工204.4、灌漿施工224.5、封錨22第五章

2、 邊跨現澆直線段24第六章 合攏段施工24第七章 連續梁懸臂施工過程中線型控制措施25第八章 大跨徑預應力砼連續剛構施工線型控制268.1施工控制的內容、目的268.2施工控制的主要方法278.3施工控制系統的建立278.4結構受力分析288.5現場觀測298.6施工控制308.7施工控制注意事項31第九章 安全措施329.1跨機荷路交通疏解32位于機荷高速公路交通現況：32剛構橋分節段跨機荷高速情況：32剛構橋施工分節段相應跨機荷高速公路交通疏解：329.2一般要求33預應力混凝土連續剛構施工方案第一章：工程概況1.1橋梁形式荷坳站體育新城站高架區間為解決跨機荷立交采用40m+68m+40m

3、預應力混凝土連續剛構橋梁（里程為YDK31+57.799YDK31+205.799），剛構采用三向預應力混凝土結構，梁體為全預應力、單箱單室直腹板變高度箱梁。箱梁根部中心梁高4.5m，跨中中心梁高2.25m；跨中10m采用直線段，其余變高度段梁高H采用二次拋物線。全橋共設三道橫隔板，兩主墩頂箱梁0號段設兩道厚100cm的橫隔板；兩邊跨支點處箱梁各設一道厚100cm的橫隔板。梁體縱向預應力束頂板、腹板、中跨底板采用14-75（270級），邊跨底板采用12-75（270級）高強度低松弛鋼絞線。梁體橫向預應力束采用2-75（270級）高強度低松弛鋼絞線，梁體腹板豎向預應力筋采用l25精軋螺紋冷拉IV

4、級粗鋼筋，每側腹板內布設一排。1.2懸臂澆筑分節段懸臂澆筑施工時，梁體分為四大部分澆筑（詳見分段示意圖）。A為墩頂梁段（0號段）；B為由0號兩側對稱分段懸臂澆筑部分；C為邊孔在支架上澆筑部分；D為主梁在跨中和邊跨在門式膺架上合攏段。第二章：施工方法2.1施工工序預應力混凝土連續剛構施工工序詳見“變高度連續剛構橋施工流程圖”。標高及梁體應力檢測標高及梁體應力控制0塊托架拼裝0塊施工掛籃主梁、模板拼裝底、腹板鋼筋、預應力筋 （管道）安裝內模安裝混凝土施工養護、穿束預應力筋張拉解除后錨、掛籃前移掛籃設計壓漿邊跨、合攏段施工中跨合攏段施工壓重試驗及檢測張拉底板鋼筋張拉底板鋼筋18節托架設計壓重試驗解除

5、臨時固結橋面及附屬工程施工變高度連續剛構橋施工流程圖2.2 0塊施工0塊梁體內鋼筋密集，預應力管道、錨具密集交錯，加之主墩處有2道橫隔板，結構非常復雜，是連續梁懸灌施工的一大重點、難點。2.2.1支架搭設與預壓本橋屬于連續剛構橋，因結構本身已具有一定的抗彎能力，只在墩旁架設臨時支承的方法進行施工，采用萬能桿件搭設支架進行現澆（如0塊示意圖）。0#塊托架拼裝完畢進，采用0#塊梁自重1.2倍質量進行支架預壓。支架預壓的目的是消除非彈性變形和測定彈性變形量，為確立立模標高提供參數。采用預應力體系在模架、模板組裝前對支架完全模擬施工狀態下的荷載進行加載試驗。具體方法為根據支架結構和需要的噸位情況布置施

6、力位置，在支架頂面的四角、中心、千斤頂附近的分配梁頂面及分配梁的跨中等具代表性的位置布設觀測點，承臺施工時在承臺內預埋P型錨作為持力點，通過預應力筋和支架頂面的千斤頂及傳力分配裝置實現對支架預壓，經過對張拉前、張拉持荷放張前、放張后各觀測點的高程檢測和計算確定變形量，提供施工參數。0#梁段支架預壓見示意圖。0#梁段支架預壓布置圖2.2.2模板制作、安裝順橋向懸臂端底模板采用板面為6mm厚大塊鋼模板，提前在地面組拼，與底模架連成一體，注意板縫嚴實，大面平整，用吊車整體吊裝就位，校正高程后，底模架與模架上的分配梁鎖死。外側模板外側模由翼緣折線板與腹板平面板兩部分組成，翼緣部分折線板作特殊加工，板面

7、選擇6mm厚的鋼板。外側模板分單元加工,0#段施工完成后將端部模板滑出即可作為掛籃模板。外側模架用12槽鋼組焊，布置間距按1m，每側16片,模架間采用12槽鋼連接成整體。外模架與外模板的組裝，采取分單元在地面拼裝，按單元成對用吊車吊裝就位，吊裝就位的次序為先中間，后兩側，其優點可以大大提高功效，加快施工進度，避免了危險的高空作業，提高了安全度。同時端部外側模可直接滑出用于其它梁段。外模板和外模架支立在分配梁上。內模板倒角模板采用特殊加工，平面模板分兩種，一種為標準大塊模板，另一種為抽換可調模板。內模架用10槽鋼組焊，從頂板中心分兩單元加工，用夾板、螺栓連為一體，內設絲杠調節,以便于后續梁段施工

8、脫模與滑移。內模與內模架的安裝：其安裝程序為鋼筋綁扎（預應力筋）吊裝內模架分塊安裝面板支撐內模架用拉桿將其與外模連成整體。撤除模板系統：按懸灌梁段長度4m的要求，兩端4.5m單元的內、外模板與模架滑向梁段進入懸灌施工，中間內、外模板與模架全部撤除。2.2.3鋼筋綁扎及預應力管道安裝鋼筋綁扎與管道安裝同步進行。預應力管道采用定位鋼筋網片進行固定，定位網片安裝與鋼筋綁扎同步進行。施工順序為：加工鋼筋墩頂測量放線吊裝鋼筋順序綁扎底板鋼筋搭設臨時腳手架綁橫隔板鋼筋綁扎腹板鋼筋立內模板綁扎頂板鋼筋、橫向預應力鋼筋 、縱向波紋管；首先綁扎底板鋼筋，底板上下兩層鋼筋間采用蹬筋支撐，橫隔板、腹板鋼筋綁扎采用在

9、內側搭設臨時腳手架固定，綁扎成型后拆除；0#梁段豎向預應力粗鋼筋較高，為保證其定位準確和順利安裝就位，利用外模板頂的對拉槽鋼，搭設鋼管腳手架進行臨時固定。利用f40短鋼管在底部進行準確定位，短鋼管底部用鋼板焊接封死，鋼板下焊接三根鋼筋支腿作支撐，短鋼管及支腿長度確保豎向預應力筋下部螺母位置準確。按豎向筋的平面位置準確固定短鋼管，短鋼管間用鋼筋連接控制間距。利用吊車配合從上至下穿筋對位，安裝錨墊板、錨固螺栓、螺旋筋和35鋼管，豎向預應力筋的根部插入定位短鋼管內，中部、頂部固定在排架管上，校正平面、立面；橫向預應力鋼筋和波紋管同鋼筋一起安裝,橫向波紋管采用扁形金屬波紋管,現場加工,隨用隨制,避免生

10、銹。上下層鋼筋間采用蹬筋支撐,嚴禁人員踏踩鋼筋,施工時可上鋪木板,只能在木板上行走；由于鋼筋、管道密集，如鋼絞線、精軋螺紋鋼筋等管道、普通鋼筋發生沖突時，允許進行局部調整，調整原則是先普通鋼筋，后精軋螺紋鋼筋，然后是橫向預應力鋼筋，保持縱向預應力鋼筋管道位置不動；縱向預應力孔道采用金屬波紋管，強度高，不漏漿。每0.5m加一道鋼筋定位網片并綁扎牢固，防止移位。2.2.4混凝土澆筑0#段構造復雜，砼量大，為了避免水平施工接縫及加快施工進度，砼采用一次澆筑成型。但梁段澆筑必須在砼終凝前完成，底模、側模、支架必須牢固，決不能發生因支架不均勻變形而造成梁體開裂。梁體內預應力管道、鋼筋稠密，給搗固帶來困難

11、。振搗以插入式震動為主，附著式震動為輔。砼由天窗經減速串筒至底板，腹板、橫隔板砼由天窗經串筒滑至腹板、橫隔板的側洞，進入腹板、橫隔板，澆筑中要有專門技術人員負責監督。2.2.5穿預應力鋼絞線混凝土強度達到設計強度時，穿預應力鋼絞線束。穿束時，先用空壓機吹風的方法清理孔道內的污物和積水。2.2.6張拉工藝當混凝土強度達到設計強度的90%以上時方可張拉，鋼絞線束采用兩側逐級張拉，兩端應保持對稱張拉，并保持同步。張拉設備包括張拉千斤頂、高壓油泵和壓力表，在張拉前要進行檢驗。2.2.7孔道壓漿和封錨預應力孔道采用真空壓漿工藝，其工藝如下：關閉壓漿端密封蓋壓漿球閥，出漿端球閥已打開，真空泵開啟，并把管道

12、真空度抽至1000mmbar以上，打開壓漿端球閥開始壓漿。維持真空泵開啟至出漿端球閥透明喉管吸進水泥漿，關閉球閥（同時關閉真空泵），讓水泥漿流進廢漿桶，開啟出漿端密封蓋上的出氣孔。待水泥漿流出順暢時關閉出氣孔，持壓lmin，關閉壓漿端進漿球閥，一個壓漿流程完成。2.3 1#8#梁段懸臂灌注施工方法（采用自錨平衡斜拉掛籃） 從1#段開始采用4只掛籃在2個T構兩端進行對稱懸臂灌注施工。即0同0各向兩側按懸臂澆筑分節段施工（即B段）；兩邊孔分別搭膺架澆筑邊孔直線段（即C段），然后先將兩邊孔合攏（即D段），最后再跨中合攏（即中間D段）（詳見“28段懸臂澆筑施工工藝流程”）。前移掛籃模板加固校正模板綁扎

13、底、腹板鋼筋安裝波紋管、預埋件前移、加固內模綁扎頂板鋼筋安裝波紋管、預埋件準備灌注砼灌注砼養生拆端模、處理接灌面砼試件制作材料運輸鋼筋下料、加工拆內模、側模張拉壓漿錨墊板檢驗模板的設計、制造壓漿機具準備張拉機具準備鋼絞線下料、穿束商品砼1#8#段懸臂灌注施工工藝流程第三章、掛籃的設計3.1掛籃組成采用自錨平衡斜拉掛籃，由承重系統、模板系統、走行系統及工作平臺組成。其結構主要有上主梁、斜拉吊桿、斜上橫梁、前下橫梁、縱梁、后上橫梁和下吊桿等，具有桿件少、結構簡單、受力明確、承重結構輕巧的優點。采用自錨式平衡斜拉掛籃進行懸灌施工，內、外模板和主構架均可以一次走行到位，施工中主構架和外模板一起走行到位

14、，調整定位，綁扎底板和腹板鋼筋后，內模板、內模架再走行到位。掛籃全部自重約42t，其中主梁受力約30t(掛籃部分自重)，斜拉吊桿承重（即最大1段砼3.0m：90.0t，吊拉部分26.2t）Pmax=1.414*(90+26.2)/282.2t，根據該橋最大梁1段3.0m重為：斜上橫梁與斜拉吊桿受拉力相同；前下橫梁承受底模、部分內模及梁段砼的重量；后上橫梁和后下吊桿在已澆梁段上可不必驗算。3.2承重系統結構設計由主梁、橫梁、平面聯結系、前后吊桿、上、下限位器、滑梁、活動支承和支承墊梁等組成。1、主梁：主梁是主要承重結構，擔負澆注梁段及模板等重量，同時為模板走行提供支承。它位于已澆梁段頂面，14梁

15、段時中心置在腹板靠外側的豎向預應力筋中線上，58梁段時中心置在腹板的豎向預應力筋中線上。主梁均由兩根I56c組成，分設上下兩層，互相搭接，下主梁長6.0m，上主梁長7.5m，前端懸出6.0m。主梁的穩定除設有支承墊梁外，后端設壓緊器與預應力筋聯接，可以防止傾覆。尾部設有限位器，也與豎向預應力筋相連，以承受斜吊帶傳來的水平力。由于箱梁頂面設有橫坡，為使兩側主梁同高，設不同厚度的支承墊梁，支承錕是為主梁走行時設計的。上主梁強度檢算：移動掛籃時上主梁受力最大，此時受集中力約30t（垂直力），不計克服摩擦力的水平力。AB5.3mAP=30t上主梁受力圖則：Mmax305.3159t.m此時截面抵抗矩：

16、W= Mmax/查熱軋普通工字鋼I56c:Wx=2551.1cm3，=1600Kg/cm2即：15900/（42551.1）1.558t/cm2P吊20.55t（即斜拉吊桿位于兩側，實際承重：82.2/（22）20.55t）經檢算本掛籃斜上橫梁采用236a能滿足受力要求。4、斜吊桿：斜吊桿與底模縱梁系組成力學三角形，屬主要傳力結構。它作為底模的前支承，其下端通過螺帽與前下橫梁銷接。上端通過螺帽支承于斜上橫梁，組成的力學三角形體系，實為受力明確，傳力途徑簡捷。其上著力點（或反力點）距支承點比較近，因此使支點處反力小，由此斜吊桿克服了豎直力，同時也產生了附加水平力，而且此水平力較大，因此分別在主梁

17、和底模后端設置限位器，以便平衡。斜吊桿穿過待澆梁段的頂板，并與梁部鋼筋和管道布置密切相關，施工時此段斜吊桿要塑料管防護。斜吊桿使用IV32精軋螺紋鋼筋，使用前應每根配相適應的螺帽與聯接器，綁扎鋼筋時應防止硬傷。（1）斜拉吊桿受力檢算：斜拉吊桿在澆注最大梁段（1段3.0m）時受力達到最大，此時砼重90.0t/2，承受掛籃部分重量26.2t/2，此時斜拉吊桿傾角約為45，長度L=11.0m，共四處6根吊桿，箱梁內每處均為兩根，即：四處斜拉吊桿受力：（9026.2）/21.41482.15t每處吊桿受力為：82.15/420.54t32精軋螺紋鋼屈服強度為：80Kg/mm2，截面積為804mm2，每

18、處吊桿理論受力PsA=80*804=64320Kg20540Kg，因此滿足要求。（2）斜拉吊桿伸長量計算查32精軋螺紋鋼彈性變形最大值20mm，根據虎克定律L=PL/AE=2054011000/（804210000）14.05mm2.0經計算掛籃的后吊桿受力滿足要求。6、壓緊器：設置在下主梁頂面，與豎向預應力（或施工預應力筋）通過接長螺母對主梁施加壓力，它是主梁走行時的主要防傾覆措施，同時是掛籃承載時要克服豎直力的設施之一。7、限位器：按位置分為上、下限位器上限位器用于防止主梁向前滑移，它設于主梁的尾部，在掛籃走行時為主梁提供反力，在掛籃承重時，上限位器至少與4根豎向預應力筋扣緊，每根F150

19、KN，最好在拉板與橋面砼之間填木板，再上緊螺母和墊板，以此加強縱向拉滑能力，由于橋面有橫坡，故兩側限位器之間聯接位置不同，不足時部分加墊片調整，同時墊片不要過厚，以免豎向預應力筋受太大彎矩作用。（1）采用IV級25精軋螺紋鋼筋抗剪切抗剪能力按抗拉能力的0.6倍計，按4根螺紋鋼筋共同受力.安全系數K=4.9148.00.6/352.692.0（安全系數取2.0）（2）拉板應力計算拉板采用16Mn鋼，截面積為20020mm，中有43mm孔=（35001.5）/（2（20-4.3）=1671Kg/cm2經計算，本掛籃設置的上限位器滿足受力要求。下限位器位于箱梁的底下的底模縱梁（13）后端，分左右兩組

20、，其作用是將斜吊桿下端對縱梁的水平力，通過縱梁傳遞已澆梁段底板，避免底模后移，它由限位工字鋼、調整絲桿、限位楔塊組成，安裝前砼底板的預留孔應力求定位準確，并預留尺寸適當的鋼管供吊桿穿過。在底板上部沒有砼支墊，支墊內設有鋼筋網與箱梁布筋相連。后下限位器安裝就位后，用千斤頂張拉力F500KN，然后調整底板中線（通過調整絲杠實現），待就位后再張拉后下吊桿至達到噸位，再用力調整絲桿直至不能搬動為止。下限位器斜吊桿（T80102）受力檢算最大內力49.5t凈面積A=/46.9237.3cm2=49500/27.3=1327.1Kg/cm2安全系數：K=3600/1327.1=2.72（安全系數取2.0）

21、經計算，本掛籃設置的下限位器斜吊桿滿足應力要求。8、主梁支承墊梁，用于支點承壓，對主梁的受力及傾覆穩定至關重要。載重時使用支承墊梁，可以提供足夠的強度，走行時換用支承錕軸，而且支承墊梁已調整了，由于梁本身橫坡引起的主梁高度的變化。9、前后下橫梁：前后下橫梁皆分別由兩槽鋼組成。前下橫梁頂部通過吊耳與6根斜吊桿通過銷接，但施工過程往往由外及里，即先安裝腹板外側兩根，內側斜吊桿后安。后下橫梁由位于腹板內側的兩根后吊桿托住。后吊桿穿過箱梁底板的預留孔，在上端錨于已成梁段底板，通過前后吊桿上端設置的千斤頂，可以調整底模標高。前后下橫梁受力檢算：前下橫梁受力為掛籃部分自重的一半和待澆注梁段的一半，粗細計算

22、其受力為：（26.23590）/258.12t前下橫梁承壓在斜拉吊桿處受力最大，每個吊桿處受力為58.12/414.53t；承壓長度為224.8cm.40b 腹板厚12.5mm（即1.25cm）采用240b作為下橫梁，則容許承壓力為P2.124.81.2525.214.53t；經上計算，本掛籃中前、后下橫梁滿足受力要求；10、底模縱梁：底模縱梁為底模板的支撐體系，其固定于前后下橫梁上，主要承擔底板與腹板砼的重量。底模縱梁受力檢算：底模縱梁主要承受由砼傳遞的勻布荷載。承受底模、部分內模和外模及砼重量，它由7根縱梁分別承擔；荷載總重：1.611.573.09096.18t；則每根縱梁應力為96.1

23、8/713.74t；換算成勻布荷載為：q=13.74/4.5=3.053t/m。q=0.03053t/m450cmAB縱梁受力圖則：M=ql2/8=0.03053（450）2/8772.79t.cm截面抵抗矩：W實M/=772.79/1.6=482.99cm3查得 28c：W=391.7cm3.每根縱梁采用2片熱軋普通槽鋼組合，即：2391.7783.4cm3即：W實482.99cm3 ，W=783.4cm3 W實W經計算，掛籃底模縱梁滿足受力要求。3.3模板系統模板依次為底模、側模、內模、端模組成。1、底模：底模板設計為鋼模，固定于底板縱梁上；側模同樣采用鋼模，固定于側模肋架上，內模通過拉條

24、與外模板作用，端模板采用木模或鋼模均可，端模夾于內外模之間。2、側模肋架、外滑梁：外側模肋架為箱梁腹板外模支撐，也是箱梁上翼緣板的承托，又是外滑梁和底模分別前移時的支承。它由型鋼組成，順橋向間距100cm布5片，通過與外側模整體鋼模及縱向角鋼連成整體。首尾的外側模肋架及整體鋼模與活動支承相聯接，活動支承在前后下橫梁上，通過調整活動支承可以調整外側模標高，橫向通過拉條保證箱梁斷面的幾何尺寸。用可調絲桿微調外模的橫向及豎向位置。在外側模肋架內側上隅角處設有上、下兩排滾筒，外滑梁在其中間穿過，外滑梁由兩槽鋼組成。兩端設有豎吊桿，穿過箱梁頂板預留孔懸掛在主梁的上橫梁上，松開后吊桿，外滑梁后端落在側模肋

25、架的下滾筒上，松開后吊桿，外滑梁后端落在側模肋架的下滾筒上，此時外滑梁可隨主梁在外力牽引下向前滑移，到位后安上后吊桿，通過活動支承使底模橫梁與外側模肋架聯結。當底模拆模下落時，外側模肋架上的滾筒即壓在外滑梁上緣，此時在外滑梁前端設有導鏈牽引。外側模和外滑梁互為滑移軌道。由于梁高的不斷變化，活動支承通過端頭外側模肋架上設置了許多孔眼，以適應梁高不斷變化，并用可調絲桿進行微調。3、內模肋架、內滑梁：內模肋架位于箱室內頂板底，是頂板內模支撐，又是內滑梁和內模分別前移時的支承。它由型鋼組成，每個掛籃沿縱向100cm布5片，通過縱向角鋼連成整體。在內模肋架內側上隅角處設有上、下兩排滾筒，內滑梁在其中間穿

26、過，內滑梁由兩槽鋼組成，兩端設有豎吊桿，穿過箱梁頂板預留孔懸掛在主梁的上橫梁上，內滑梁主要承擔內模傳來的重量。當主梁前移時，松開內滑梁后吊點可隨主梁在外力牽引下向前滑移到位。到位后下落內模肋架及內模底板至內滑梁上并移動到位，然后調整固定。3.4前后工作平臺前后工作平臺由型鋼加木板組成。1、前工作平臺：設于主梁前端為滿足施工操作需要，由導鏈降升。對于頂板預應力束張拉無法滿足時，可搭設臨時支架完成。2、后工作平臺：設于箱梁底板下方，主要為后吊桿及下限位器的施工所設，即兩側各一個。其前端與底模縱梁組成一個力學三角形，形成懸臂結構，施工時不宜放過多工具（總荷載不超過150Kg）。3.5走行系統：走行系

27、統有主梁與滑梁的滑道、導向、錨固、頂推裝置，內外模與底模的走行牽引裝置；掛籃安裝順序與注意事項：1、安裝順序：(1)安裝墊梁（每個下主梁3個）；(2)安裝上下主梁及下主梁壓緊器及上限位器；(3)安裝斜上橫梁及前后下橫梁與平聯結構；(4)安裝內外滑梁及吊桿；(5)外側模懸吊并就位；(6)安裝底模、斜拉吊桿及底模后下吊桿；(7)安裝下限位器及后下斜吊桿。2、安裝注意事項：(1)安裝墊梁每個下主梁墊梁為3個，必須全部安上，利用雜木將單個掛籃2個下主梁，共6個墊梁頂面保持在同一個水平面上；(2)安裝掛籃澆筑1塊時，各T構一對2個單掛籃，未解體前，下主梁必須利用聯接板聯接就位；而掛籃解體后，要安裝好上限

28、位器；(3)安裝上、下主梁前，上、下主梁可在原加工場地搭接就位，按設計聯接螺栓數量要全部聯接上，并加彈簧墊圈及楔形墊塊；(4)上、下主梁吊安就位后，下主梁（每根）的壓緊器必須達到5根，即上主梁與已澆梁段豎向筋聯接的壓緊器達到5根；(5)下主梁的每個壓緊器和上限位器的每根壓桿所采用的聯接器必須是合格產品，其螺紋鋼筋深入聯接器的長度必須相等，并在鋼筋上劃好標記；(6)斜拉上橫梁與上主梁的三角塊聯接處螺栓必須達到設計數量與聯接數量；(7)前、后下橫梁、上橫梁及平聯與上主梁、下主梁聯接螺栓必須達到設計數量和質量，不允許采用焊接；(8)內、外滑梁安裝就位后，必須在前后吊桿安裝完方可使其受力，并在已澆梁段

29、的懸臂板適當位置預多留吊桿孔以增加滑梁后部吊桿數量；內、外滑梁吊桿下部螺母必須扭入吊桿達50cm；20cm厚墊板寬度必須與內外滑道等寬，否則不允許受力；(9)底模縱梁與前、后下橫梁的聯接處螺栓數量、質量必須達到要求，底模后下吊桿必須按要求采用2臺20t機械千斤頂頂固；(10)后下吊桿及后下斜吊桿的螺帽數量每段必須安裝2個，且厚螺帽在內，薄螺帽在外，四處斜拉吊桿與前下橫梁聯接座必須牢固，并扭緊螺帽后露絲34絲以上；(11)四處聯接座與前下橫梁的聯接處必須采用與設計相同型號的聯接銷，并用標準開口銷限位；(12)四處斜拉吊桿與斜上橫梁聯接處的聯接張拉座，必須滿足螺栓數量，每根斜拉吊桿與張拉座之間的錨

30、固精軋螺帽必須上2個；(13)四處斜拉吊桿中的6根斜拉32吊桿受力必須相等，采用2臺20t機械千斤頂調整每根斜拉吊桿；6根斜拉吊桿之間的聯接必須采用相應的聯接器，并且兩段精軋螺紋深入聯接器的長度相等，每根下拉吊桿只允許用一個聯接器；掛籃分體前移走行：1梁段施工完后，2個推拉分體前移，分別形成兩個獨立的體系，走行前將兩個單掛籃的下主梁的連接板解除。其走行步驟如下：1、主梁和內、外滑梁走行：(1)梁段張拉完后，將前下橫梁和側模前端錨固已澆砼上，保持后下吊桿和下限位器的斜吊桿處于錨固狀態；同時套好外滑梁與前、后下橫梁保險用的4-25鋼絲繩，并掛好底模、側模走行所用的10t牽引導鏈4個；(2)待上一步

31、完成后，安裝好主梁走行牽引導鏈，松開并抽出斜拉吊桿，抽出內外滑梁后吊桿，滑梁后端落在內、外側模肋架下滾筒上；(3)松開壓緊器取掉限位銷并保證每個下主梁上壓緊器至少有3根，將后上限位器或主梁脫離，把支撐墊梁換成支撐軸；(4)主梁及內外滑梁走行用導鏈牽引，直至主梁行走到位。安裝后上限位器及壓緊器并保證每個主梁上壓緊器至少有5根；2、側模和底模走行：(1)旋緊壓緊器豎向預應力筋的連接螺母（在之前的支承軸換成支撐墊梁），旋緊后限位器的連接螺栓，用限位銷定位；(2)穿后上吊桿，安裝塑料套管并旋緊螺母，拆除下限位器、后下吊桿，用10t導鏈把底、側模固定支承在外模滑梁上（即由外側模肋架的上排滾筒把側模和底模

32、都掛在外滑模上緣），并檢查4-25保險繩是否牢固、底模保險繩掛在側模上；(3)在拆除下限位器、后下吊桿之前，用導鏈把前下橫梁與已澆筑段連接，利用前、后4個牽引導鏈將底、側模牽引到位。3、底、側模板定位及內模前移：(1)利用4個10t導鏈提升底板，安裝外側斜吊桿、后吊桿及后下限位器；(2)松開4個提升導鏈，利用外滑梁前后吊桿提升側模至設計標高并加以固定，用外斜吊桿精細調整底模標高，內模下落至內滑梁上并前移到位；(3)安裝內斜吊桿，精細調整底模標高，并利用內滑梁吊桿精細調整內頂模標高，至此掛籃前移就位。必須指出：T構兩端的掛籃應同步對稱移動，拆除后錨前要認真檢查各部聯結是否可靠，移動掛籃統一指揮，

33、兩臺導鏈須同步，移動過程中要用兩臺導鏈拉住掛籃尾部，嚴防溜車事故。第四章 懸臂施工懸臂澆筑施工，是將墩柱端部的上部結構澆筑完成后，在專供懸臂澆筑用的活動腳手架（稱掛籃）上，向墩柱兩邊對稱平衡地逐段澆筑懸臂梁段，每澆筑完一對梁段并待混凝土達到要求強度后，就張拉預應力束，待澆筑部分可以受力時向前移動掛籃，再進行下一梁段的施工，一直推進到兩懸臂端合攏為止。4.1鋼筋及預應力鋼筋制作、安裝掛籃移動安裝就位，經過認真調整、檢查無誤，綁扎底板鋼筋、安裝底板預應力鋼束管道，綁扎腹板鋼筋，安裝腹板預應力鋼束管道、豎向預應力鋼筋，綁扎頂板及翼板鋼筋，安裝橫向預應力鋼束及管道，其工藝流程詳見下表： 鋼筋及預應力管

34、道制作、安裝程序表 序號制作、安裝程序說明1鋼筋及管道安裝順序箱梁底模板和外側模板就位后即可進行鋼筋及管道的安裝，其順序如下：綁扎底板下層鋼筋安裝底板管道定位網片綁扎底板上層鋼筋 (底板上下層鋼筋之間用型鋼筋墊起焊牢，防止人踩變形，保持上下層鋼筋的設計間距，型鋼筋架立按間距80cm呈梅花形布置)綁扎好腹板骨架鋼筋綁扎腹板下倒角的斜筋穿底板波紋管安裝底板上的螺旋筋和錨墊板腹板鋼筋骨架內安裝下彎鋼筋束管道綁扎頂板和翼板下層鋼筋安裝頂板管道定位網片，穿頂板波紋管安裝頂板螺旋筋及錨墊板綁扎頂板上層鋼筋(用型架立鋼筋固定上下層鋼筋間距)。2管道制作與安裝預應力孔道縱向采用金屬波紋管，橫向采用扁形金屬波紋

35、管成孔。OVM15-16、OVM15-14、OVM15-12型錨具選用內=85、10mm塑料波紋管；BM15-3/4（P）型錨具選用9019mm扁型波紋管。波紋管孔道以鋼筋網片固定定位，鋼筋網片間距為0.5m,任何方向管道位置偏差：跨中4m不超過4mm，其它不超過6mm。確保孔道直順、位置正確。在孔道布置中要做到：不死彎；不壓、擠、踩、踏；防損傷；發現波紋管損傷，及時以膠帶紙或接頭管封堵，嚴防漏漿；平立面布置準確、牢固；距中心線誤差控制在5mm以內。壓漿管道設置，對腹板束、頂板束在0#段管道中部設三通管，中跨底板合龍段橫隔板附近管道設三通管，邊跨底板束在距支座約10m附近管道設三通管，鋼束長超

36、過60m的按相距20m左右增設一個三通管，以利排氣，保證壓漿質量。波紋管走向最高處設置泌水孔。在波紋管上開洞，然后將一塊特別的帶咀塑料弧型接頭板用鉛絲同管子綁在一起，再用塑料管或鋼管插在咀上，并將其引出砼頂面40cm，接頭板的周邊用完整膠帶纏繞數層封嚴，具體見圖3孔道接長縱向預應力孔道波紋管接長，用其內徑比通長孔道波紋管外徑大5mm的波紋管進行接頭連接，接頭長度不小于20cm，接縫處用封口膠帶紙包裹23層，以防漏漿。4錨墊板的安裝錨具墊板及喇叭管尺寸正確,錨墊板安放時保持板面與孔道垂直，壓漿嘴朝上，波紋管穿入錨墊板內部，銜接要平順，且從錨墊板口部以棉紗或海棉封堵孔道端口，外包裹膠帶，避免漏漿堵

37、孔。為保證錨墊板定位準確，在施工到齒板處時，換用專用內模，精確定位，將齒板與梁體一同澆筑。5鋼筋及管道安裝注意事項錨墊板應與螺旋筋、波紋管中軸線垂直，螺旋筋應與錨墊板預先焊好，防止在混凝土振搗過程中造成錨墊板偏斜。在底板、腹板鋼筋綁扎完畢，進行內模安裝時應在箱梁內設腳手板，防止操作人員踩踏底板鋼筋。鋼筋伸出節段端頭的搭接長度滿足設計要求，并全部采用焊接。鋼筋保護層采用塑料墊塊，按4個/m2布置，以保證鋼筋保護層厚度。波紋管上泌水孔設置圖4.2、混凝土灌注混凝土利用商品砼，從地面至灌注部位由輸送泵、泵車完成。混凝土灌注時應由前往后對稱灌注兩腹板下倒角混凝土，然后再由前往后灌注底板，底板混凝土應由

38、串筒入模，底板灌注完成后繼續對稱分層灌注腹板混凝土，腹板可由串筒入模送入，分層厚度為30cm。頂板的灌注遵循由兩側向中央灌注的順序。T構兩端應對稱施工，任何時候兩端施工的不平衡重控制在設計要求的20t以內。混凝土振搗采用插入式振搗器，插入振搗厚度為30cm，插入下一層混凝土510cm，插入間距控制在振搗器作用半徑1.5倍之內，振搗到混凝土不再下沉，表面泛漿有光澤并不再有氣泡逸出時將振搗器緩慢抽出，防止混凝土內留有空隙。混凝土灌注注意事項：混凝土要分散緩慢卸落，防止大量混凝土集中沖擊鋼筋和波紋管；搗固混凝土時應避免振動器與波紋管接觸振動；混凝土入模過程中隨時注意保護波紋管，防止波紋管碰撞變形；在

39、混凝土灌注前、澆注完底板、腹板、頂板后分別及時測量底模高程，并進行相應調整。混凝土的養護質量直接影響到混凝土的強度和混凝土的外觀質量。根據環境的溫度變化情況制定混凝土養生措施如下：混凝土灌注完，噴霧養護，表面用無紡布覆蓋，初凝后及時灑水養護，始終保持混凝土表面潮濕，澆水天數一般不得少于14天。同時進行底面和側面的養生。4.3、預應力施工預應力施工見下表預應力施工表序號項目說明1預應力材料預應力鋼絞線采用標準型強度級別為1860MPa、公稱直徑為15.24mm高強度低松弛鋼絞線，其技術性能指標應符合GB/T5224-2003的規定。25mm級螺紋鋼筋使用前經冷拉時效處理，如有目測可見的彎折必須調

40、直，并清除表面浮銹、污物、泥土，鋼筋表面如有明顯凹坑或其它缺陷則應剔除該段，豎向鋼筋在訂貨時可直接按施工長度進料。2錨具連續梁縱向預應力束采用OVM15-16、OVM15-14和OVM15-12錨具；橫向采用BM15-3/4（P）扁錨，豎向采用M25軋絲錨具。錨具進場后要嚴格進行檢驗，其技術性能指標必須符合“預應力用錨具、夾具和連接器”（GB/T14370-2000）的有關規定，并經檢驗合格后方可使用。3預應力設備預應力張拉設備包括張拉千斤頂、抗震油表、油管、油泵、拌漿機、壓漿機及工具錨夾具等。4油表的校正與千斤頂的標定壓力表、張拉千斤頂等設備，按規定定期檢查并建立卡片備查。壓力表選用防震型，

41、最大讀數為100MPa，0.4級精密壓力表監控；油表檢定周期為一周，張拉千斤頂校驗周期為一個月。張拉千斤頂的摩擦阻力不大于張拉噸位的5%。千斤頂委托具備資質的單位進行檢定。在下列情況下進行千斤頂標定：出廠后初次使用前；檢驗后經過一個月；千斤頂經過拆開檢修后；震動、損傷呈油壓銳減及其他異常情況。油表在下列情況須重作校正：使用超過一個月或在使用中發現超過允許誤差或發生故障檢修后。在運輸、存放和使用過程中應防止日曬、受潮和震動，否則須校正。5縱、橫向預應力筋的施工工藝鋼絞線下料，長度按梁段長度加千斤頂的工作長度加鋼絞線穿束時的連接長度加富余長度10cm計算。鋼絞線采用砂輪切割機切割，不允許出現散頭現

42、象。鋼絞線下料夠一束的數量后經梳筋板梳理后用細鐵絲綁扎，每間隔1.5m綁一道，以便運輸和穿束。鋼絞線下料的數量以滿足梁段施工為準，不宜超前下料太多，以防生銹。采用人工穿短束及人工配合卷揚機穿長束的方法穿束。穿束前將前端安放引導頭，將鋼束表面污物清洗干凈，導引頭采用電焊焊接，焊接時鋼絞線不許擾動，防止因擾動而引起搭火擊傷鋼絞線。在梁體混凝土強度達設計90%以上，且齡期、彈性模量達要求后方可進行張拉。張拉順序：根據設計圖要求，采用兩端同步張拉，左右對稱進行，張拉順序原則為：“先腹板束，后頂板束，從外到內左右對稱進行，先縱向束，后頂板橫向束，橫向扁束單根張拉先中間后兩邊，橫向對稱，左右對稱”。張拉工

43、藝：預應力鋼絞線采用一次張拉的工藝，其步驟為：00.1k0.2kk（持荷5min）補張拉k（測伸長值）錨固。伸長值的量測方法：設定初張力s01=0.1k，當張拉力達到初張力后，量測千斤頂的活塞外露長度L1，繼續張拉至s02=2s01=0.2k，量測活塞外露長度L2，然后供油達到設計噸位的油壓值，穩壓5min后量測活塞的外露長度L3，則實際伸長值為L=2（L2-L1）+L3-L2。若千斤頂的行程一次張拉達不到，需倒頂時，第二次張拉的初張力為第一次的終張力，然后一次性張拉完成。第一次張拉力控制在50%，并確保第二次能一次性張拉完成，第二次伸長量控制在千斤頂行程以內。兩次伸長值之和即為最終伸長值。全

44、梁斷絲、滑絲總數不得超過鋼絲總數的0.5，且一束內斷絲不得超過一絲，也不得在同一側。超過該規定拉出鋼絲束更換新的鋼絲束和錨具，單根滑絲單根補拉。詳見“縱、橫向預應力筋的施工工藝圖”6豎向預應力筋的張拉預應力筋制作：豎向預應力筋為25mm級精軋螺紋鋼筋，下料時采用砂輪機切割，下料長度預留出掛籃軌道錨固長度。張拉錨固：采用穿心式單作用千斤頂單端張拉，千斤頂的張拉頭旋入鋼筋至少40mm，一次性張拉完畢，持荷2min后錨固。張拉采用雙控法，以油壓表值為主，油壓表值的誤差不得超過2%，伸長量的誤差不得超過1%。伸長量的測量采用千斤頂上的轉數表與實際測量活塞桿伸長相結合的辦法。張拉程序為：安裝錨墊板和錨具

45、安裝千斤頂初應力取0.1k，計數器歸零張拉至k，測量伸長量，持荷2min，擰緊螺母卸荷詳見“豎向預應力筋的張拉施工工藝圖”。7張拉施工注意事項采用伸長值與預應力雙控。張拉力以千斤頂標定為主，伸長值與設計值的誤差小于6。當超出此范圍后停止張拉進行原因分析。整個張拉過程隨時注意避免滑絲和斷絲現象發生。正式施工前測定管道磨阻損失，張拉力為設計錨下應力加磨阻損失應力值。了解孔道在整個施工過程中的狀況，與伸長值進行比較做特定分析。張拉過程中注意安全，千斤頂后部嚴禁站人，不得踩踏高壓油管，并加設預防措施，防止張拉意外事故時傷人。張拉后的鋼筋在未灌漿前嚴禁碰擊踩踢。灌漿工作避開鋼筋端部，以防夾片突然彈出傷人

46、。在有油壓的情況下，嚴禁拆卸油壓系統任何零件。4.4、灌漿施工灌漿原理、設備、施工方法、施工工藝同連續梁滿堂支架現澆真空灌漿。4.5、封錨壓漿完成后，立即將外部的水泥漿沖洗干凈，同時清除承壓板、錨具及端面混凝土的污垢，并將端面混凝土鑿毛，對錨具進行防銹處理，焊接錨穴內鋼筋網片，澆筑封錨混凝土，封錨混凝土采用強度不低于C50的微膨脹混凝土并摻加阻銹劑，并及時灑水養護。鋼鉸線工作長度的切割采用砂輪切割機,切割時采用棉紗包裹，并不停澆水降溫。前移步驟：張拉準備安裝工作錨張拉至K持荷5min割斷多余鋼絞線壓漿安裝千斤頂安裝工具錨初張拉0.1K張拉至0.2K頂錨、卸載回程、退楔清洗孔道測量活塞伸出值L1

47、測量活塞伸出值L2測量活塞伸出值L3核對伸長值LL=2（L2-L1）+L3-L2核對楔片外露面、鋼絞線回縮量縱、橫向鋼絞線張拉施工工藝流程水泥漿攪拌安裝錨墊塊、錨具安裝千斤頂初張拉0.1con張拉至con持荷2分鐘回油錨固壓漿封錨記錄、核對伸長值記錄伸長值記錄、核對伸長值擰螺帽擰螺母擰緊螺母豎向粗鋼筋張拉施工工藝流程第五章 邊跨現澆直線段邊跨直線段采用滿堂支架現澆法施工。安裝底模板，設置預拱度：在支架上搭設方木，橫向采用1515cm方木，間距50cm；縱向采用1010cm方木，間距3040cm。其上鋪底模，底模板采用18mm厚酚醛腹膜鏡面竹膠板。支立底模標高僅考慮支架的彈性壓縮，按梁長均勻設置

48、。墩帽部分底模采用砂底模，木框內填充中砂，灌水撼實，上鋪竹膠板。拆模時敲掉外圍方木，掏掉砂子即可。綁扎底板鋼筋和腹板鋼筋，安裝底板預應力管道：腹板鋼筋綁扎時，采用鋼管架臨時固定，待綁扎完架立筋后撤除，底板鋼筋采用型鋼筋支立。安裝內模：內模采用大塊組合鋼模板，型鋼支架，配以水平絲杠調整。綁扎頂板鋼筋，安裝頂板縱向預應力管道：縱向鋼筋綁扎確保順直，便于焊接波紋管固定網片，確保波紋管中心位于設計軸線上。灌注混凝土：在混凝土澆注前，將防堵塑料管事先穿入波紋管內，灌注過程中經常抽動。在灌注過程中隨時測量底模高程，掌握高程的變化。養生、張拉、壓漿：設計要求張拉束，在混凝土強度達90%后張拉，張拉順序是先腹

49、板束，后頂板束，從外到內左右對稱進行。橫向預應力筋待縱向預應力筋張拉后再張拉，并及時壓漿。第六章 合攏段施工全聯共有合龍段3個，2個邊跨合龍段與1個中跨合龍段，合龍的次序為：先中跨,后邊跨。合龍段施工方案經總工程師審核后提交監理工程師批準，然后才能組織施工。合攏段的施工順序見下表。合攏段施工程序表序號施工程序說明1中跨合攏龍施工程序掛籃移至跨中，作為合攏支架張攏合攏鎖定束(張拉噸位根據合攏時間確定)澆注跨中D號合攏段砼，完成底板鋼束 張拉并錨固腹板預應力粗鋼筋張拉并錨固頂板橫向預應力鋼絞完成跨中結構體系轉換。2邊跨合攏龍 掛籃分別移至左右邊跨合攏段中部支架澆筑邊跨現澆段完成底板鋼束張拉張拉并錨

50、固腹板預應力粗鋼筋張拉并錨固頂板橫向預應力鋼絞線。3合攏施工程序要點合龍段施工是連續梁施工的關鍵。為確保合龍段的施工質量擬采取以下特殊措施：選擇一天中溫度最低的時間段內灌注混凝土，最低溫度不得低于15。灌注混凝土前在合龍段相鄰梁上設置臨時剛性連接構造并先期張拉臨時鋼絞線將合龍段鎖定，即采取“內拉外撐”的措施，防止由于溫度變化引起的梁體伸縮而壓壞或拉裂新澆混凝土。臨時剛性連接構造的設置和預應力張拉噸位根據當時的溫度經計算確定。為防止出現由于新澆混凝土自身收縮而引起的裂紋，在混凝土中加入微膨脹劑。為盡快提高合龍段混凝土早期強度，將合龍段混凝土強度提高一個等級。第七章 連續梁懸臂施工過程中線型控制措

51、施作為懸臂施工的預應力砼連續梁，從施工到運營要經歷多種引起梁體線形變化的因素影響，這些因素主要有：結構自重、結構附加荷載、預加應力、收縮、徐變、活載、施工荷載、溫度等，定量分析上述因素影響并達到線路的精度要求，是有一定難度的，因此在施工過程中除嚴格控制混凝土拌制質量和預加應力的施工工藝，盡量減少混凝土彈性模量、收縮、徐變、預加應力值與設計值之間的偏差外，還應采取計算程序進行動態跟蹤控制。連續梁懸臂施工中要在設計給出的理論撓度值的基礎上，通過測得各種材料的實際參數（砼彈模、強度、容重、坍落度，掛籃變形，溫度等）和實際梁段位移，采用大跨度預應力砼梁橋施工動態跟蹤程序 “TRBT”計算并調整梁端立模

52、標高，確保其合龍后的線形符合設計。具體見下表。動態跟蹤控制程序TRBT工作程序表序號施工程序說明1程序功能前后處理功能：自動計算箱梁截面各種截面特性，輸出各施工階段的計算簡圖、內力、各施工狀態橋墩和箱梁的撓曲線圖和預拱度曲線圖以及施工高程曲線圖。提供多種徐變函數供選擇，以便與設計單位所采用的徐變模式相符。計算各種施工狀態下橋墩和箱梁各表面內力、應力和撓度值。采用人機對話的方式對影響箱梁應力和撓度的各種因素變化隨時進行修正。2現場施工控制現場收集各種有關參數數據，包括墩身和箱梁混凝土原材料的力學性能、配合比、坍落度、實測混凝土容重，以及混凝土7d、28d強度和施加預應力齡期的彈性模量、強度值。實

53、測預應力材料的彈性模量。熟悉全橋施工程序和工期安排資料，確定箱梁荷載及荷載作用位置。掛籃彈性變形和非彈性變形值。熟悉橋梁設計圖紙，建立數據文件。調用TRBT，計算各施工階段箱梁截面內力、應力撓度值及施工高程。3施工觀測和控制按計算的高程設置模板標高，立模標高公式為：H立=H-H計-f。立模標高以各梁段前端截面標高為準，H立指梁端立模標高，H為橋梁設計標高，H計為計算該梁段理論位移值，指預留掛籃彈性變形量，f為在該梁段施工前已發生的位移量。在混凝土灌注過程中采用精密水平儀全過程監測模板高程變化情況，當與施工高程相差35mm時應隨時調整前吊帶，使模板高程始終與施工高程誤差控制在5mm以內。加強現場

54、的跟蹤測量控制，測點主要布置在底模板、梁底板、梁頂板擋碴墻內側、掛籃前吊帶等，在掛籃移出前、移出后、澆注前、澆注完底板時、澆注完腹板時、澆注完頂板時、張拉前、張拉后，均對各測控點進行測量。4數據分析與反饋為了解橋址處環境溫度變化、日照對梁段位移的影響，應連續測量一天不同時段（每兩小時為一時段），在不同的環境溫度下，梁段的位移值。在墩身、梁部混凝土施工過程中，密切觀測承臺頂的位移變化。在合龍段施工前兩個梁段，聯測合龍梁段的標高，以保證合龍段的合龍精度。測量及模板調整盡量在清晨進行，以消除溫差、日照對位移的影響。對一些由于工序安排，不能在清晨進行的測量工作，則根據所掌握的位移隨日照、溫度而變化的規

55、律，進行相應調整。對每一梁段的撓度觀測資料進行匯總分析，確定調整下一梁段施工高程。當施工方案有較大變動時應反回上一步驟重新計算。5注意事項測量要定人、定儀器，以盡量減小人為和儀器的誤差變化。第八章 大跨徑預應力砼連續剛構施工線型控制荷坳站奧體新城站區間在跨機荷高速公路采用40+68+40m預應力混凝土連續剛構，三跨變截面預應力砼連續箱梁，支點梁高4.5m，跨中梁高2.25m，采用三向預應力體系，使用懸臂澆注法施工。大跨徑預應力砼連續橋在懸臂澆注過程中，由于受多種因素的影響（例如各節段砼的材料性能、預應力張拉、溫度、濕度的變化），施工中的實際結構狀態可能偏離預定的目標，隨著懸臂的伸長，將產生誤差

56、積累，最終可能達不到合攏時的精度要求和成橋后的線型要求，嚴重的甚至可能會影響結構的正常使用。8.1施工控制的內容、目的施工控制的目的就是確保施工中連續梁結構形成后的外觀線形和內力狀態符合設計要求。懸灌預應力砼連續梁的施工控制，是根據施工監測所得的結構參數真實值進行施工階段的仿真分析，確定出每個懸臂澆筑階段的立模標高，并在施工過程中根據施工監測的成果對誤差進行分析、預測和對下一立模標高進行調整，以此來保證成橋后橋面線形、合攏段兩懸臂端標高的相對偏差不大于規定值，以及結構內力狀態符合設計要求。8.2施工控制的主要方法148m連續剛構梁的施工控制采用正裝結構分析預測，進行仿真分析并與現場實測值進行比

57、對，采用最小二乘法進行誤差調整，落實在現場并進行箱梁模型標高調整，以取得最佳的線形控制結果。誤差調整采用最小二乘法，通過對設計參數的識別與修正，可以使提前預測值不斷向真實值逼近，隨著數據量的增多，其準確性也逐步提高。采用H實際撓度AH理論計算BTIME實測C的線性回歸模式進行控制。在具體運用中，使用計算機進行最小二乘法參數估計，通過對已知量的線性回歸，在解出回歸系數后即可按照多元線性回歸模型對未知量進行預測。8.3施工控制系統的建立連續箱梁的施工控制系統由施工控制管理系統和施工現場(微機)控制分系統組成。 1、施工控制管理系統 經理部成立專門施工控制小組進行全程監測(重點放在幾何控制上)，以保

58、證48m連續箱梁順利合攏和成橋后線形流暢并且符合設計要求。懸灌連續梁施工控制管理系統見下圖 懸灌連續箱梁施工控制管理系統框圖2、施工現場(微機)控制系統 根據連續梁設計情況，按功能上的不同，分別建立多個支系統組成，其中包括數據采集系統、結構分析、仿真計算系統、參數識別系統、狀態預測系統、綜合調優決策系統，見施工現場(微機)控制系統框圖。 施工現場(微機)控制系統框圖高程測量采用三階段撓度觀測法，從掛籃前移定位到預應力鋼束張拉完畢是一個施工周期。在這個周期內對三種工況下的箱梁進行撓度觀測：即掛籃就位后、混凝土灌注后及張拉完成，對已施工梁段的監測點進行撓度觀測，并記錄時間、溫度等相關記錄。撓度的觀

59、測時間應盡量在每天的同一時段觀測，以減少施工干擾以及溫度對觀測結構的影響。測量采用精密水準儀，為減少系統誤差，司儀者由專人負責，周期性的對預埋在每梁段的監測點進行觀測，不同施工狀態下同一點的標高變化就反應了該點在施工過程中的撓度變化。為了準確反映箱梁的撓度變化，使用高精度水平儀，采用國家二級水準測量的精度等級要求進行觀測，經現場監理復核，簽字后，作為有效采集數據提供給施工控制小組。8.4結構受力分析先通過計算來確定橋梁結構施工過程中每個階段在受力和變形的理想狀態，以此為依據來控制施工過程中每個階段的結構行為，使其最終成橋線形和受力狀態滿足受力要求。8.5現場觀測現場觀測的內容如下：1、應力觀測

60、在大橋上部結構的控制截面布置應力測點，觀察在施工過程中的應力變化與應力分布情況，把結果反饋給設計人員，與計算結果相驗證，預告今后施工可能出現的狀態，預報下一階段即將施工的構件是否出現不滿足強度要求的狀態，以確定是否在本施工階段對可調變量實施調整。2、撓度觀測撓度觀測資料是控制成橋線形最主要的依據，主橋連續剛構梁的各施工節段共設高程觀測點9個，其中6個設置于模板表面，進行立模標高控制。3個設置于混凝土澆筑完畢后的梁頂表面，用于觀測各施工階段梁體的變形數據，分析修正模板的標高預抬升量，控制梁體高程，見下圖 施工節塊高程觀測點示意圖3、溫度觀測溫度是影響主梁撓度的最主要的因素之一，溫度變化包括日溫度

61、變化和季節變化兩部分，日溫度變化比較復雜，尤其是日照作用，季節溫差對主梁的撓度影響比較簡單，其變化是均勻的。因此為了摸清箱梁截面內外溫差和溫度在截面上的分布情況，在梁體上布置溫度觀測點進行觀測，以獲得準確的溫度變化規律。4、混凝土彈性模量和容重的測量混凝土彈性模量的測試主要是為了測定混凝土彈性模量E隨時間的變化規律，采用現場取樣通過萬能試驗機進行測定。混凝土彈性模量和容重的測量是在現場取樣，采用試驗室的常規方法進行測定。5、鋼絞線管道摩阻損失的測定在進行鋼絞線張拉時，由于管道摩阻會造成預應力不同程度的損失，本測試項目旨在定量地測量鋼絞線管道摩阻損失，以確定有效的預應力。8.6施工控制1、線形監

62、控實施的主要過程由施工監控程序計算各梁段施工的線形控制數據，提出下一施工梁段線形控制參數，提交現場測量技術人員，用精密儀器實施下一個施工梁段空間放樣和定位；掛籃前移、立模灌筑本梁段混凝土和預應力張拉；測量已成梁段的實際變形，并搜集整理有關實測參數；將實測線形與期望線形作對比分析，修改或調整相關的計算參數并輸入計算機，重新計算未施工梁段線形控制數據，向測量技術人員提交再下一施工梁段線形控制參數，完成一個循環的監控工作。重復下一個循環的監控，直到大橋合攏竣工。2、現場測量監控方法平面控制：事先建立全橋的平面控制網，采用光電導線作為橋梁控制網的首級控制。點位放樣：每節梁段分為左、中、右3個點位控制，

63、計算出點位坐標后進行施測。高程控制：首先對控制網中各點的高程進行平差，然后引測到橋梁附近橋墩的水準點上，作為橋梁高程控制的基準。3、懸灌施工中標高的施工控制步驟主要為：現場高程量測，數據的整理、分析，及時調整模板標高預抬高量和現場控制。現場高程量測分四部分：第一部分：混凝土澆筑前模板標高的設立;第二部分：混凝土澆筑后模板標高的復測；第三部分：混凝土澆筑后預應力施加前各節塊梁頂高程觀測點的量測；第四部分：預應力施加后各節塊梁頂高程觀測點的量測比較第一、第二部分兩次測量結果，以驗證模板的預抬高量是否達到了預期效果；比較第三、第四部分兩次測量結果，以驗證施工節塊對已完成節塊的影響是否同理論計算一致。

64、變形觀測：用精密儀器嚴密測量已成梁體的水平位移、扭轉、豎向撓度，然后加以分析整理，提交有關人員；線形測量選擇在氣溫變化小，溫度較穩定，在每天相對固定時間里進行，持續的時間越短越好，這是因為陽光照射對主梁的高程和中線測量有一定的影響，橋墩較高，當陽光照射一側時，會使橋墩和梁體向背陽一側偏轉。而橋梁高程也會隨溫度高低發生變化；施工過程中精確地預計掛籃變形(各梁段荷載不同)和掛籃大梁下支承的變形量。把理論計算和實際經驗結合起來確定；使用全站型電子速測儀和自動安平精密水準儀及配套精密銦瓦水準尺；在實際操作中，除按上述介紹的線形控制方法實施預留位移外，豎向預拱度尚應注意以下因素的影響：由于承受混凝土重量

65、使掛籃自身產生的變形；掛籃下所墊枕木的變形；掛籃自身的重量及施工荷載使梁體產生的撓度；基礎的沉降。4、中線控制0塊施工完畢后，通過導線控制點測放出其中心位置作為中線控制點，并用預埋鋼板固定。然后采用導線法確定各節塊立模時的中線。5、斷面尺寸控制為保證梁體的結構尺寸滿足設計及驗收標準要求，同時保證合攏精度，需對梁體斷面尺寸進行控制；在掛籃模板設計時，適當減小底模板同已完節塊的搭接長度，利用腹板的通氣孔，在待澆梁段尾部適當增加橫向對拉桿，保證各節塊間接縫的平順；采用混凝土澆筑前后的嚴格控制及認真復核和適當調整的方法，保證梁體的結構尺寸。8.7施工控制注意事項1、掛籃和支架的彈性變形對施工控制的影響

66、較大，0塊施工前必須對掛籃進行預拼、預壓并做相應的試驗了解其彈性變形的規律，支架在澆筑前必須作超載預壓；2、懸臂施工按照對稱平衡的原則進行，應隨時控制兩懸臂上部不平衡荷載，除了施工機具外，不得堆放其它物品和材料，以免引起撓度偏差；3、嚴格執行掛籃懸灌施工中調模過程三步走要求，即：掛籃前移就位，調整一次模板標高；鋼筋綁扎結束調整一次標高；混凝土灌注前精確調整一次標高；4、預應力鋼絞線在具體張拉過程中，及時向監控技術人員提供有關數據，以便核對延伸量，驗證預應力有關參數的準確性。第九章 安全措施本掛籃施工是為解決跨越機荷高速公路所設，施工中不中斷行車，因此安全至關重要。9.1跨機荷路交通疏解位于機荷

67、高速公路交通現況：剛構橋主跨68m跨越機荷高速公路，現狀機荷高速公路兩條主干道一條匝道即上、下行分別運行方向為龍崗、深圳；一條下高速轉向龍崗的匝道（詳見“剛構橋跨機荷高速公路示意圖”），兩主干道有中間隔離帶上、下行分界，龍崗向深圳方向運行干道凈寬16.48m；深圳向龍崗方向運行干道凈寬16.37m，兩干道間分隔墻寬1.837m；深圳向龍崗方向運行干道右側有下轉向橫崗的匝道，寬度8.87m，匝道與主干道隔墻1.56m，匝道在深圳端收費站側另有轉向橫崗的匝道可利用。剛構橋分節段跨機荷高速情況：1、0合攏段跨龍崗去深圳方向全幅寬和中間分隔帶上空，即16.481.8418.32m(地鐵剛構橋龍崗一側)

68、；2、0合攏段跨越深圳去龍崗方向全幅寬和匝道以及匝道與主干道間隔墻上空，即8.871.5616.3726.80m(地鐵剛構橋深圳一側)；剛構橋施工分節段相應跨機荷高速公路交通疏解： 1、交通疏解需要時間長度；（1）匝道封閉30；（2）兩主干道分道疏解50天；（3）兩主干道需要疏解占用長度70m；（4）需要占道前五天向交通部門申報計劃；2、疏解方式：（1）施工1、2、3、4節段時封閉匝道，封閉后去龍崗方向的車同橫崗道下主干道，在荷坳路口調頭，匯合到深惠路；（2）施工5、6節段時封閉深圳向龍崗方向主干道的一半，左側8m寬，此時車行右側8.0m寬車道；（3）施工7、8節段時封閉深圳向龍崗方向主干道另

69、一半；右側8.0m寬，此時車行左側8.0m寬車道；（4）施工5、6節段時封閉龍崗向深圳方向主干道的一半，右側8.0m寬，此時車行左側8.0m寬車道；（5）施工7、8、中間合攏段時封閉龍崗向深圳方向主干道的另一半，左側8.0m寬，此時車行右側8.0m寬車道；3、疏解標識：（1）用反光錐筒隔離車道；（2）并在隔離占道頭尾安裝警示燈；（3）在警示燈位置前5.0m安裝“前方施工車輛慢行，繞左或右道行駛”標識路牌；（4）從占道之日起，到施工終結（指懸臂澆筑）設24小時看護，看護人員必須同懸臂澆筑施工現場負責人保持聯系，發生緊急情況必須有即時阻攔前進車輛行駛的措施。9.2一般要求1、掛籃本身材質可靠，力求

70、增加掛籃的剛度和強度，并進行試壓測定撓度和強度滿足使用要求，方可允許使用；2、掛籃結構各焊接點，應進行加工時的焊接質量檢驗，且應防止焊接變形，所有焊縫質量應達到二級標準；3、掛籃縱橫梁的分聯和移動操作應特別精心，以防急劇的塌落和傾覆，掛籃主梁在已完成的梁段上行走時，應于后端壓重穩定，穩定系數不得小于1.5；4、澆筑混凝土時，后端應錨固于已完成的梁段上，后錨的移動架采取保險錨、保險索和手動葫蘆等安全措施；5、掛籃組拼后，全面檢查安裝質量，并對掛籃進行試壓以消除結構的非彈性變形，掛籃的試壓最大荷載按最大澆筑梁段重量的1.3倍；6、在每一梁段施工過程中出現大風預報應立即停止施工，使兩懸臂端不得出現不平衡荷載，應確保掛籃的牢固性；7、已澆筑的橋面、掛籃四周和底面必須安裝雙層防護網，嚴防物件掉下。