1、咸寧時代廣場 3#、4#樓工程外架架施工專項方案建設單位:湖北三鼎佳園置業集團有限責任公司監理單位:湖北金桂建設工程監理有限責任公司編制單位:正太集團有限公司編制人：審核人：審批人：編制日期：2011年 9 月 2 日目 錄一、工程簡況 2二、編制依據：3三、1-3 層落地式腳手架施工方案：3四、懸挑腳手架17五、驗收階段 52六、安全管理與維護使用階段53一、工程簡況工程名稱：咸寧時代廣場3、4#樓工程工程地點：咸寧市咸寧大道銀泉大道交匯處建設單位:湖北三鼎佳園置業集團有限責任公司設計單位：武漢歐樂建筑設計有限公司監理單位:湖北金桂建設工程監理有限責任公司施工單位:正太集團有限公司監督單位:

2、咸寧市建筑工程質量監督站工程規模：總建筑面積約為55383，其中：3#樓建筑面積為21681.9，4#樓建筑面積 31702.73，地下室約 2000，3#樓為24層商業住宅，4#樓為地上 30層商住樓，4#樓地下一層為車庫及設備房。工程為剪力墻結構體系，結構設計使用年限50年，建筑結構設計等級為二級,抗震設防烈度 6度。3#樓底層層高為 5M，23層層高為 4.5M，424層為標準層，層高 3M；4#樓13層層高為 4.5M，430層為標準層，層高 3M；3#樓建筑高度為 77m，4#樓建筑高度為 94.8m。二、編制依據：為了切實提高現場安全文明施工標準，48 鋼管腳手架需跟隨結構施工跟進

3、搭設，搭設高度為高出結構面1.2m，四周綠網封閉。搭設方法必須嚴格遵循中華人民共和國行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001、J84-2001 號文件的規定，進行搭設。本工程驗收以JGJ59-99 標準進行編制，結構施工至四層結構平面采用型鋼懸挑腳手架施工方案。1、工程施工圖紙。2、工程施工組織設計。3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130 2001，J842001，JGJ59-99）4、鋼結構設計規范 GB 50017-2003。5、冷彎薄壁型鋼結構技術規范GB 50018-2002三、1-3 層落地式腳手架施工方案：1簡況根據工程的實際情況，3、4#

4、樓自然地坪標高至3 層以下采用扣件式鋼管落地腳手架（標高-0.3M 至 14.7M），四層結構平面以上采用懸挑腳手架。本工程腳手架采用483.5焊接鋼管，桿件要求無變形，在搭設前鋼管均油漆成黃色，用竹腳手板和草綠色密目網作為圍護。2鋼管落地腳手架的布置本工程落地腳手鋼管選用483.5，立桿縱向間距 1.5M，橫向間距 1.05M，里立桿需考慮到外立面變化情況確定離墻距離，控制在0.30.6M 范圍內，腳手架步高為1.8M。腳手架根據工程進度隨結構逐層跟進搭設，搭設高度為高出結構面1.2m，四周綠網封閉。3腳手架地基與基礎對于腳手搭設在回填土上部位，搭設腳手架時為了避免腳手架的不均勻下沉，在基坑

5、回填土時必須分層夯實平整，并在其上做腳手架基礎。其具體施工方法如下：素土夯實鋪道渣100150厚，表面澆搗 100 厚 C20 素混凝土，并用平板振動機振搗密實。寬度：自建筑物外墻面開始到腳手架外側并超過外立桿 300。并做成里高外低形式，有利排水，且腳手架底座底面標高高出自然地坪50mm。在立桿橫距向鋪設50 厚木塊測好水平搭設腳手架。基礎做法素土夯實，鋪道渣 100-150厚厚木塊100厚C10 砼墊層4#樓部分架體搭設在地下室頂板上部，搭設在結構砼面上，底座用 50 厚木塊墊板，地下室頂板上部架體搭設層數為3 層。結構樓面荷載取值：地下室頂板未覆土7.5 KN/。4腳手架搭設要求（1）、

6、根據規范要求，腳手架搭拆應有經過審批的專項方案。作業人員持證上崗，系安全帶作業。做到每搭設兩步驗收一次，合格后才能使用。（2）、外架總的搭設要求是橫平豎直，連接牢固，底腳著實，層層拖拉，設施齊全牢固，不變形，不搖晃。架體垂直偏差不大于1/200，且不大于 10cm。架體承載力不超過3000N/m2。在外架轉角處適合位置搭設之形斜道，坡度不大于1/3，并設防滑條，間距 30cm，供作業人員上下使用。外架底部轉角設避雷裝置，底部設置良好的接地裝置通向室外地下室以外，接地電阻不大于4 歐姆。（3）、嚴格按施工方案施工。對原材料進行嚴格的質量檢查，特別是緊固件。所有與結構連接的預埋件，做到埋設牢固、位

7、置正確。施工中要隨時檢查緊固件是否缺少和破損。嚴禁在施工過程中隨意拆除拉結點。嚴格控制施工堆積層次和單位面積堆積荷載。在檢查中發現失穩和松動現象要立即進行加固。5腳手架搭設主體結構施工外架的采用48 系列扣件式鋼管雙排落地架，架子寬 1.05M，立桿間距 1.5M，步距為 1.80M，架子搭設、剪力撐、斜撐等設置按規定施工。架子沿單體建筑物四周搭接通。并加設縱橫掃地桿。搭設順序及搭設方法如下：搭設順序為：擺放掃地桿（貼近地面的大橫桿）逐根樹立立桿，隨即與掃地橫桿并與立桿或掃地桿扣緊安第一步大橫桿（與各立桿扣緊）安第一步小橫桿第二步大橫桿第二步小橫桿加設臨時斜撐桿（上端與第二大橫桿扣緊，在裝設兩

8、道連墻桿后可拆除）第三、四步大橫桿和小橫桿連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手片綠色密目網。（1）、剪刀撐的搭設是將一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿的伸出部分上，這樣可以避免兩根斜桿相交時把鋼管別彎。斜桿兩端扣件與立桿節點（即立桿與橫桿的交點）的距離不大于 20cm，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不宜大于50cm，以保證架子的穩定性。（2）、腳手架各桿件相交伸出的端頭，均應大于10cm，以防止桿件滑脫；設置連墻桿與墻錨拉。腳手架連續設置剪刀撐，角度 45600之間。剪刀撐和其它桿件采用搭接，搭接長度大于1m 并用 3 只扣件固定。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿的大橫桿扣緊外，在其

9、中間應增加24 個扣結點。（3）、每層都要設置連墻桿，垂直距離不大于4M。連墻桿一般應設置在框架或樓板附近等具有較好抗水平力結構部位，其水平距離為 4.5-6.0m，即 34 根立桿設 1 點。轉角 1m 內和頂部 80 內加密。（4）、水平斜拉桿設置在有連墻桿的步架平面內，以加強腳手架的橫向剛度。（5）、在鋪腳手板的操作層上必須設護欄和擋腳板。欄桿高度1.2m。擋腳板 18cm 高，架體外側掛密目式安全網。（6）、架體應經安全員驗收合格后，方可使用。落地腳手架構造如下：12356104978鋼管腳手架剖面圖1 小 橫 桿 2 綠 色 安 全 網（密 目 阻 燃 型）3 欄 桿 扶 手4 拉

10、結 桿5 外 立 桿6 擋 腳 桿7 大 橫 桿8 掃 地 桿9 每 步 架 滿 鋪 腳 手 片10 內 立 桿剪刀撐立桿水平桿立面圖6腳手架搭設要點縱橫向掃地1）腳手架必須根據施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步；2）所有起步立桿，應采用5.4M 和 3.6M 的腳手鋼管交錯設立。避開同一水平方向的立桿接長，增加腳手架的整體穩定性。步頂不足部分，用短鋼管補齊；3）起步立桿按先豎里立桿，后豎外立桿的程序設立。里立桿保持與建筑物 0.30.6M 的凈空距，平行與里立桿向外移動1M 凈距位置立外立桿。以后按腳手架設計規格，沿建筑物外墻四周等距離設立里外立桿。4）開始搭設立桿時，應每

11、隔6 跨設一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除；5）立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距宜按規范固定布置；并且在搭設過程中，當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；6）立桿接長除頂層可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合規范的規定；7）縱向水平桿搭設時宜設置在立桿內側，其長度不宜少于 3 跨；縱向水平桿的接長宜采用對接扣件連接；8）在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。9）橫向水平桿搭設時，雙排腳手橫向水平桿的靠墻端至裝飾面的距離不宜大于 100mm；

12、10）縱向、橫向掃地桿搭設時，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 處的立桿上；橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。高低差不應大于 1M。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。11）連墻件搭設時應符合規范規定，當腳手架施工操作層高出二步時，應采用臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完成后方可根據情況拆除；12）剪刀撐、橫向斜撐等的搭設應符合規范規定，并應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。各底層斜桿下端均必須支撐在100 厚墊層與 50 厚的木塊上；13）每搭完一步腳

13、手架后，應按相關的規范的規定進行校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度；7扣件的選用和安裝1）所用扣件的規格必須與鋼管的外徑（48）相同；2）螺栓擰緊扭矩力不應小于40Nm，且不應大于 65 Nm；3）在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；4）對接扣件開口應向上或朝內；5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100 mm；6腳手板的鋪設：1）腳手板應滿鋪、鋪穩，離開墻面120150mm；2）采用對接或搭接時均應符合規范的規定，腳手板探頭應用直徑 3.2mm 的鍍鋅鋼絲固定在支撐架上；3）在拐角、斜道平臺口處的腳手板，

14、應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；8作業層欄桿和擋腳板的搭設：1）欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；2）上欄桿上皮高度應為1.2M；3）擋腳板高度不應小于180mm；4）中欄桿應居中設置；9門洞留設：在主樓入口處需留設門洞，所留設的門洞采用上升斜桿、平行弦桿桁架結構形式，斜桿與地面的傾斜角應在 4560之間。門洞桁架的形式應符合規范規定。1）腳手架的步距為 1.8M，縱距為 1.5M；2）搭設時，自下而上進行，并且每隔二步設八字撐一道；3）雙排腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余5個平面內設置一根斜腹桿；4）斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸處端上，旋轉扣件中心線至

15、主節點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在 1 跨內跨越 2 個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；5）斜腹桿宜采用通長桿件，當必須接長使用時，宜采用對接扣件連接；也可采用搭接，搭接構造應符合規范規定；6）門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口 1步。10剪刀撐與橫向斜撐1）剪刀撐：A雙排腳手架在搭設時應設置剪刀撐，剪刀撐的設置應符合規范規定；B每道剪刀撐跨越立桿的根數宜符合規范規定；C剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接應符合規范規定；D剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于

16、150mm，2）橫向斜撐：A橫向斜撐的設置應符合規范規定，橫向斜撐應在同一節間，由底至頂呈之字型連續布置；B開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐，中間每隔6跨設置一道。11登高爬梯：為了便于操作者和使用者進入腳手架內施工，每個施工區域在外腳手架四周設置 2 個簡易登高步梯。1）簡易步梯的傾斜度應與水平線成60，其寬度為 1000；2）斜道坡面必須有良好的防滑措施或防滑條，防滑條的間距不應大于 300mm；3）簡易步梯兩側設立牢靠的扶手和擋腳笆；4）簡易步梯中間設休息平臺寬度為1.8M，便于施工人員和操作人員行走，并且簡易步梯搭設在腳手架外側，以保證施工人員與行走人員有相互獨立的活動空間。1

17、2鋼管落地腳手架拆除的安全措施：1）拆除前準備工作：a)拆架前，全面檢查擬拆防護架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行安全技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。b)拆除現場必須設置警戒區，張掛醒目警戒標志；地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。c)建筑物主體內的所有窗戶必須鎖好，不允許向外開啟或向外伸挑物件；d)應事先清除腳手架上的雜物及地面障礙物；e)拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、穿軟底防滑鞋。2）拆除順序：安全網豎擋笆墊鋪笆防護欄隔柵斜桿連墻桿大橫桿小橫桿立桿3）腳手架拆除：A.拆架程序應遵守由上而下、先搭后拆的

18、原則，并按一步一清原則逐次進行，嚴禁上下同時進行拆除作業。B.拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。C.所有連墻桿、斜桿、隔排措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降，不準先行拆除，分段拆除高差不大于2 步，如高差大于 2 步，應設置連墻件加固；D.當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；E.當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，先按規范要求設置連墻件和橫向斜撐加固；F.拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一頭有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。G.拆

19、架時嚴禁碰撞防護架附近電源線，以防觸電事故。H.在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。I.運至地面的構配件按品種、規格隨時堆放到規定的地方，并按規范規定及時檢查、整修與保養；當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。J.輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。K.當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。L.如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行防護架的拆除，嚴禁夜間拆除。13落地式腳手架整體穩定驗算本工程落地腳手架搭設高度為14.7M，經驗算腳手架整體穩定滿足要求。（建筑施工安全檢查標準JGJ59-99第 42 頁規定搭設高度

20、超過 50M 時，應有設計計算書及卸荷方法詳圖并說明腳手架基礎施工方法；因此，搭設高度未超過50M，計算書省略）。本工程連墻件用48 鋼管拉件，在文件中有明確規定，用鋼管做連墻件足夠滿足連墻拉桿力。（1）立桿在回填土上部的地基承載力驗算：按照以上基礎的要求，腳手架在回填土上部100 厚 C10 砼墊層，施工配制強度查混凝土配合比實用手冊為16.6Mpa；要求回填土分層壓實，表面道渣夯實。載分項系數取 1.2，活載分項系數取1.4，縱向取 1.5M 為一個計算單元。A、每個步架（1.8M）腳手荷載立桿：1.838.4=69.12N 大橫桿：1.5438.4=230.4N 小橫桿：1.338.4=

21、50N 扣件：415=60N 腳手片：1.51.0100=150N 外欄桿扣件：215=30N 安全網：1.81.510=27N 剪刀撐：1.821/238.4=98N 攔桿：21.538.4=115.2N 腳手檔板：1.50.18350=105N 內立桿承受自重：P1=69.12+(230.4+50+60+150)/2=314.32N 外立桿承受自重：P2=69.12+(230.4+50+60+150)/2+30+27+98+115.2=584.52N B、桿件承受自重搭設 8 半架，按 9 步計算，外排考慮三步擋腳板內排立桿 P1=7P1=2200N 外排立桿 P2=7P2=4092N C

22、、施工活荷載主體結構完成后，考慮到外墻施工，二排同時操作粉刷，并考慮內外立桿承受荷載按內：外=0.65：0.35 的比例進行分配，在裝修施工時可能出現。內排立桿：q1=0.651.520002=3900N 外排立桿：q2=0.351.520002=2100N D、每根立桿承受的全部荷載內排立桿：N1=1.2 P1+1.4 q1=9984N 外排立桿：N2=1.2 P2+1.4 q2=11352N 兩者取大值進行立桿驗算地基承載力（11352N）：立桿基礎木墊板厚度為50mm，底板面積取0.25,地基回填土壓實,100mm厚度 C10 設計強度取 10Mpa=10000 KN/M2 dRNdR底

23、坐承載力（抗壓）設計值，一般取40KN（詳簡明施工計算手冊表7-3）KNRKNNd4035.11可滿足要求。取回填土調整系數0.4 地基承載力驗算:22/4000100004.0/4.4525.035.11mKNKfmKNANakd故知,地基承載力滿足要求。回填土必須分層壓實，做好100mm厚 C10 砼硬化工作。（2）立桿在頂板上部的地基承載力驗算：兩者取大值進行立桿驗算地基承載力（11352N）：立桿基礎木墊板厚度為50mm，底板面積取 0.25,180mm厚度C35 設計強度取 35Mpa=35000 KN/M2 dRNdR底坐承載力（抗壓）設計值，一般取40KN（詳簡明施工計算手冊表7

24、-3）KNRKNNd4035.11可滿足要求。取 C35 砼進行 3 天養護砼強度達30%，調整系數取值為0.3 地基承載力驗算:22/10500350003.0/83.373.035.11mKNKfmKNANakd故知,地基承載力滿足要求。地下室頂板砼強度達到100%后方可拆除，待拆除后，腳手架的位置在頂板下用鋼管 10001000搭設，原位頂住頂板，做加固處理。附圖：四、懸挑腳手架根據本工程的具體特點和施工具體使用功能要求，并結合本工程現場場地等實際情況，3、4#樓從第四層結構平面開始，采用全封閉式懸挑外腳手架，3#樓懸挑高度分別為21.0M、21.0M、21.0M，（三個懸挑標段：4-1

25、0層、11-17層、18-24層），4#樓懸挑高度分別為 21.0M、21.0M、21.0M、18M，（四個懸挑標段：4-10層、11-17層、18-24 層、25-30 層）符合湖北省地方標準DB42/-2007“建筑施工現場安全防護設施技術規程”懸挑外架的分段搭設高度不得超過24M的規定，整個設計與施工將完全遵照國家行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)執行。41 腳手架基礎4.1.1 懸挑腳手架落在懸挑梁上，挑梁選用 3M長 16a#槽鋼，挑出 1.5M，挑梁支設在懸挑樓板上，挑梁上挑出1.2M 處和上層樓板對應點設吊環，用 14 鋼筋配花籃螺桿拉接，挑梁

26、端頭錨固在樓板的預埋鋼筋上，如下圖所示；1400150014拉筋16鋼筋形套花籃螺桿1200AB16鋼筋吊環吊環詳節點 1與槽鋼腹板雙面焊10020028鋼筋頭與槽鋼上下翼焊接100116鋼筋雙面焊 5d15028鋼筋頭與槽鋼上下翼焊接1504.1.2 懸挑架子轉角處的挑梁除上部設拉桿外，下部還需設斜撐，斜撐與拉桿的中心線應與挑梁截面形心會交。4.1.3在結構施工階段，拉接點的混凝土強度達到75%以前，采用無拉接懸挑方案。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有拉桿與建筑物拉結，轉角處的挑梁采用1202.5 方鋼管做斜撐。42 主要施工措施4.2.1 所有吊環和懸挑梁的錨固鋼筋采用一級鋼，埋件埋入混凝

27、土的平直段每端不少于30cm，端頭做 180 度彎鉤，吊環的平直段應綁在板上鐵上面，錨固鋼筋的平直段應綁在板下鐵下面。4.2.2樓板混凝土強度必須達到30%以上方可進行該層懸挑架的布置，預埋吊環的上層梁板混凝土強度必須達到75%以上方可張緊斜拉鋼筋，在此之前所有荷載由懸挑梁承擔。4.2.3 挑梁在樓板上的錨固點應用木楔子楔緊，內端頭錨固點應與錨固鋼筋雙面焊，焊縫長度為5d，以承擔斜拉鋼筋對挑梁的水平推力，見上圖示。吊筋需繃緊，使挑梁端頭略高于樓板支撐點處。4.2.4 懸挑架的挑梁布置完成后，必須經安全員和技術負責人檢查驗收后方可搭設腳手架。4.2.5 由于懸挑腳手架的挑梁支撐在懸挑樓板上，懸挑

28、樓板下的支撐必須在混凝土強度達到100%以后方可拆除。4.2.6 懸挑架的立桿必須穿在挑梁上的鋼筋頭上。4.2.7 搭設順序：放置縱向掃地桿立桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連墻件第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿。4.2.8 開始搭設立柱時，應每隔4 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4.2.9 掃地桿：腳手架設縱橫掃地桿，縱向掃地桿采用直角扣件固定距底座上 200mm 處的立桿上，橫向掃地桿用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4.2.10縱向水平桿（大橫桿）設置在立桿內側，長度不小于3 跨，采用對接扣件連接，對接接頭應交錯布置，不設在同步、同跨內，相

29、鄰接頭水平距離不應小于500mm，并設在距立桿 1/3 跨內，如果采用搭接，搭接長度不得小于1M，搭接范圍內等間距設置3 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不得大于100mm。4.2.11 每一主節點處必須設置一根橫向水平桿（小橫桿），操作層應在每跨內增加兩根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿偏離主節點的距離不應大于150mm。考慮到外墻裝修的使用，主節點處的橫向水平桿端部距結構外墻面的距離應大于200mm。4.2.12地上架子附墻件拉結措施：每兩步（3.6M），水平間距三跨（4.5m）、設置一連墻拉撐點。采用“剛性拉接”作法，用鋼管在結構面拉接點處做“井字型”

30、加固，并與腳手架立桿扣緊，在同一部位連墻桿采用雙桿。4.2.13由于本樓是框剪結構，連墻件盡量與框架柱墻相連，在結構面拉接點處做“井字型”加固，趕不上框架柱的位置，在離外墻1.51.8M 處的樓板上預埋鋼筋套子，套子內穿水平鋼管，連墻件采用雙桿與水平鋼管用扣件連接。4.2.14剪刀撐設置：外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，剪刀撐斜桿與水平面角度為4560，剪刀撐的斜桿接長采用搭接，搭接范圍內等間距設置3 個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不得大于100mm，剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主

31、節點的距離不大于150mm。4.2.15懸挑腳手架可只在拐角設置橫向斜撐，橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置。4.2.16 防護設施：在外立桿和攔桿的里側滿拉1.8 10m密目網，安全網上下邊與縱向水平桿綁緊。欄桿和擋腳板搭在外立桿內側，作業層上欄桿上皮高度應為1.2m，中欄桿居中設置，擋腳板高度不應小于 180mm。作業層下部設一道水平安全網，二層及二層以上每隔5 個步距設一道永久性水平安全網。4.2.17 腳手板應設置在三根橫向水平桿上，當腳手板小于2m時，可采用兩根橫向水平桿，并將腳手板兩端與其可靠連接。4.2.18 扣件節點擰緊，采用扭力扳手，扭力矩控制在4050Nm。4

32、.2.19沉降觀測：在立桿底部設水平標記，由專人定期進行沉降量觀測。43 安全通道搭設出入口搭設長 6M，寬于出入通道兩側各1M的防護棚，棚頂滿鋪5cm厚的腳手板，通道兩側掛立網封嚴。44 搭設要求及允許誤差（見下表）項次工程技術要求容許偏差檢查方法和工具1 立柱垂直搭設中檢查垂直度偏差的高度高度允許偏差經緯儀或吊線H=2 H=12 H=20 H=30 7 13 25 38 2 間距步距偏差20 鋼卷尺柱距偏差50 排距偏差20 3 縱向水平桿高差一根桿的兩端20 水平儀或水平尺同跨內、外縱向水平桿高差10 4 雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸 500mm 50 鋼卷尺扣件安裝主結點處各扣

33、件距主結點的距離150 鋼卷尺5 同步立柱上相鄰對接扣件的距離500 鋼卷尺立柱上對接扣件距主結點的距離h/3 鋼卷尺縱向水平桿上的對接扣件距主結點的距離L/3 鋼卷尺6 腳手板外伸長搭接鋼卷尺45 卸料平臺本工程每幢卸料平臺為3 臺（分別設于 6 層、12 層、18 層），卸料平臺設計為懸挑式型鋼平臺，規格4.5M3.0M1.5M(長寬高)，懸挑長度包括架子在內為4.5M，平臺上設有限定荷載標牌及料臺使用須知，本工程卸料平臺限重為1t。（具體見卸料平臺專項方案）46 搭設施工準備4.6.1 腳手架搭設前，工程技術負責人應按本規程和施工組織設計要求向搭設和使用人員做技術和安全作業要求的交底。4

34、.6.2 對腳手架的搭設場地應進行清理、打掃，配備各規格的鋼管。4.6.3 腳手架的構配件質量必須按有關規定要求進行檢驗，合格后方可使用。4.6.4 所有用于外立桿的鋼管一律刷黃色油漆,剪刀撐刷黃、黑相間的油漆,踢腳板采用 18cm高的舊模板,也刷黃、黑相間的斜紋油漆,間隙 16cm.4.7 質量保證措施架子基礎保證平整，腳手板墊木鋪平、放穩、不懸空。懸挑鋼梁與錨固鋼筋之間必須用木楔子楔緊，保證錨固可靠，各吊筋必須調整繃緊。按照尺寸搭設，控制立桿偏差，大橫桿水平偏差，立桿垂直偏差1/4001/600，全高偏差小于 10cm。大橫桿水平偏差不大于該片腳手架總長 1/300 且不大于 5cm。相鄰

35、立桿接頭位置應錯開布置在不同步距內，與相鄰大橫桿距離大于步距 1/3。大橫桿接長位置應錯開布置在不同立桿縱距中，在相近立桿距離不大于縱距1/3。大橫桿與立桿必須用直角扣緊，不能隔步設置遺漏，雙立桿必須與同一根大橫桿扣緊，不能只扣一根。小橫桿貼近立桿布置，搭于大橫桿之上用直角扣件扣緊，在任何情況下不得拆除貼近立桿小橫桿，作業層在立桿間加兩道小橫桿，作業層上移之后將立桿中間后加的小橫桿拆除。剪刀撐兩端用旋轉扣件與腳手架大橫桿扣緊外，中間加設34 扣緊點，兩端扣件與立桿節點（立桿橫桿交點）距離不大于50cm。腳手架各桿件交點伸出的端頭應大于10cm。4.安全保證措施4.8 安全保證措施懸挑腳手架在張

36、緊拉桿以前只能作為防護架，不得堆放模板、鋼筋、架子管等材料，嚴格控制腳手架上的施工荷載小于1.0KN/。除此外正常使用的腳手架應嚴格控制施工荷載小于2.0KN/。對架子工進行安全交底，交底清晰，防止操作中發生事故。架子搭設完成后安全員、技術員現場進行驗收，驗收合格后架子方可使用。架子搭設過程中現場有工長巡視，發現隱患及時解決。架子搭設后安全員、技術員隨時檢查，防止架子桿件被拆除。公司工程部每周進行一次例行檢查，架子搭設四層后進行一次大驗收。現場施工人員必須戴安全帽，高空作業糸安全帶，穿防滑鞋。施工時禁止拋接扣件，施工用品隨身拴牢，防止高空落物。操作層 1.2m 以下外防護設兩道護身橫桿，擋腳板

37、及時設置。操作層與結構鋪設里口板并且封嚴，防止人員物品墜落。電梯井內，井架提升后，滿掛平網，四層一道，二層頂板處設置雙層平網。腳手板滿鋪，不能出現探頭板。施工層上升時，及時撤除腳手板及應拆除的構件。作業層始終保持為兩層。架子外滿掛小眼網掛滿，在施工層腳手板底滿掛平網，封嚴。架子出入口有護頭棚，豎井用欄桿封嚴，樓板上大尺寸洞口加蓋板。架子防雷接地措施：架子四角用圓鋼焊接地，與樓體接地焊接。六級以上大風，大霧暫停腳手架作業，雨雪后上腳手架要有防滑措施。架子搭設過程中及時增加臨時斜撐桿，連墻桿、剪刀撐及斜撐桿4m一道，避免腳手架搭設過程中倒塌。當結構變化時出現與結構距離過大時，應搭設單排架子，并且搭

38、設跳板，下封安全網。禁止以下作業利用腳手架吊運重物。作業人員攀登腳手架附件上下。任意拆除腳手架附件，聯墻桿鋼梁等附件。超過架子承載力的作業。立桿懸空，架子歪斜，聯結檢動，桿件變形等問題出現時，停止使用腳手架。腳手架底部或近旁挖溝或影響架子穩定的作業。聯墻桿使用柔性材料。49 懸挑腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，腳手架搭設高度按21.0M 計算，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50M，立桿的橫距 1.05M，立桿的步距 1.80M。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用 2 步 3 跨，豎向間距

39、3.60M，水平間距 4.50M。施工均布荷載為 2.0kN/m2，同時施工 2 層，腳手板共鋪設4 層。懸挑水平鋼梁采用 14a 號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50M，建筑物內錨固段長度 1.40M。懸挑水平鋼梁采用 14 鋼筋與建筑物拉結，最外面鋼筋距離建筑物 1.20m。.小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.500/3=0.175kN/m 活荷載標準值 Q=2.000 1.5

40、00/3=1.000kN/m 荷載的計算值 q=1.2 0.038+1.2 0.175+1.4 1.000=1.656kN/m 小橫桿計算簡圖 2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=1.6561.0502/8=0.228kN.m=0.228106/5080.0=44.927N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值 q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.213 1050.04/(384 2.0610

41、5 121900.0)=0.765mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150 與 10mm,滿足要求!.大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.0501.500/3=0.184kN 活荷載標準值 Q=2.000 1.050 1.500/3=1.050kN 荷 載 的 計 算 值P=(1.2 0.040+1.2 0.184+1.41.050)/2=0.869kN

42、 大橫桿計算簡圖 2.強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.2 0.038)1.5002+0.267 0.869 1.500=0.357kN.m=0.357106/5080.0=70.178N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.677 0.038 1500.004/(100 2.0

43、60 105 121900.000)=0.05mm 集中荷載標準值 P=0.040+0.184+1.050=1.274kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.8831274.0701500.003/(100 2.060 105121900.000)=3.22mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.277mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150 與 10mm,滿足要求!.扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取 8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1

44、.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038 1.500=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350 1.0501.500/2=0.276kN 活荷載標準值 Q=2.000 1.050 1.500/2=1.575kN 荷載的計算值 R=1.2 0.040+1.2 0.276+1.4 1.575=2.584kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m 時,實驗表明:單扣件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。.腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風

45、荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每 M立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1248 NG1=0.12522.800=2.845kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為 0.35 NG2=0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3=0.1401.500 4/2=0.42kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.500 22.800=0.171kN 經計算得到，靜荷載標準值

46、NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.854kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2 取值。經 計 算 得 到，活 荷 載 標 準 值NQ=2.000 2 1.500 1.050/2=3.150kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0=0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.25 Us 風荷載體型系數：Us=1.3 0.569=0.74 經計算 得到，風荷 載標 準值 Wk=0.7

47、 0.350 1.25 0.74=0.227kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.851.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 計算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。.立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.92kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=3.

48、12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50；A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=153.21 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為了安全起見，風荷載按最大值計算。其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.26kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長

49、度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=3.12m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u=1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.131kN.m；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=171.71 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=7.5kN小于扣件的抗滑力8.0kN 扣件連接滿足要求!.普通懸挑

50、梁計算:1、受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為 1050mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 =1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=563.70cm4，截面抵抗矩 W=80.50cm3，截面積 A=18.51cm2。受腳手架集中荷載 P=1.2 4.85+1.4 3.15=10.24kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.2 18.510.00017.8510=0.17kN/m AB 1懸挑腳手架示意圖qPPA 30012001400懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算

51、得到0.00 0.0310.2610.293.443.286.95 7.000.560.31懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)0.0000.0021.5431.4820.6110.000懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)0.0690.067懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=13.727kN,R2=7.563kN,R3=-0.315kN 最大彎矩 Mmax=1.543kN.m 2、強度計算截面 應力=M/1.05W+N/A=1.543106/(1.05 80500.0)+3.050 1000/1851.0=19.904N/mm2 水平支撐梁的計算強度小于20

52、5.0N/mm2,滿足要求!3、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用 14a 號槽鋼,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經 過 計 算 得 到b=570 9.5 58.0 235/(1200.0 140.0 235.0)=1.87 由于b 大于 0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B其值用b 查表得到其值為0.906 經過計算得到強度=1.54106/(0.906 80500.00)=21.15N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!.轉角處的懸挑梁計算受力計算1）1 號梁受力計算梁1受力簡圖P=10.24KN，q=0.17KN/

53、m，則從左至右支座反力為R1=4.433KN，R2=6.241KN 梁1剪力圖（KN）梁1彎矩圖（KN.m）6.4594.4336.2416.0634.177計算得M=6.459KN.m 2）2 號梁受力計算P2P1梁2受力簡圖qP1=4.433+10.24=14.67KN,P2=10.24KN,q=0.17KN/m 經過連續梁的計算，各支座反力從左至右分別為R1=18.71KN，R2=7.29KN，R3=-0.70KN 2.210.002梁2彎矩圖（KN.m）1.310.57梁2剪力圖（KN）0.700.846.456.403.844.0014.7114.68計算得最大彎矩和最大剪力為M=2

54、.21KN.m，V=14.71KN 3）3 號梁受力計算P1q梁3受力簡圖P2P1=6.24*2+10.24=22.72KN，P2=10.24KN，q=0.17KN/m 經過連續梁的計算，各支座反力從左至右分別為R1=27.80KN，R2=6.14KN，R3=-0.50KN 0.003梁3彎矩圖（KN.m）梁3剪力圖（KN）0.394.561.800.500.625.525.454.795.0122.7922.76計算得最大彎矩和最大剪力為M=4.56KN.m，V=22.79KN 強度計算由于 13號梁都選用 14a 號槽鋼，只需選取最大內力進行計算，同時由于鋼梁所受軸壓力較小，因此忽略計算，

55、則截面應力=M/1.05W=6.459106/(1.05 80500.0)=76.4N/m2 f=215N/m2=VS/Itw=22.79 10347.5103/(564 1046.0)=32.0 N/m2 fv=125N/m2 強度滿足要求。整體穩定計算選取 1 號梁進行計算，計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經 過 計 算 得 到b=570 9.5 58.0 235/(1200.0 140.0 235.0)=1.87 由于b 大于 0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B其值用b 查表得到其值為0.906 經過計算得到強度=6.4591

56、06/(0.906 80500)=88.6N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!.9.拉桿及斜撐的受力計算:1、除轉角處外的水平鋼梁的軸力RAH和拉桿的軸力 RU1按照下面計算RAH=RU1cosRU1=R1/sin其中 RU1cos 為拉桿的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 R1=RU1sin選取第二步懸挑梁計算=tan-1（2.9/1.9）=56.8O 按照以上公式計算得到RU1=16.40KN RAH=8.98KN 2、轉角處 2 號、3 號梁除設拉桿外還在下部設斜撐，假設挑梁所受水平推力為零，按照下面公式計算R=RU1sin 1+RU2sin 2 RU1cos 1=R

57、U2cos 2 其中 R為各支點的支撐力，選取3 號梁計算 R=27.80KN RU1、1 分別為拉桿拉力和拉桿與挑梁的夾角RU2、2 分別為斜撐壓力和斜撐與挑梁的夾角斜撐支點設在下層柱腳的樓板上，拉桿吊環設在樓板上2.8m的柱上，則1=tan-1（2.8/2.8）=45O，2=tan-1（6/2.8）=65O RU1=13.3KN，RU2=22.3KN.拉桿的強度計算:拉桿采用 14 鋼筋，截面積 A=153.86mm2=RU1/A=16400/153.86=106.6N/mm2f=205 N/mm2 拉桿強度滿足要求。.11 斜撐的強度及穩定性計算：斜 撐選 用 1202.5的Q235 冷

58、彎 薄 壁 型方 鋼，截面 積A=11.48cm2，最小回轉半徑i=4.77cm，計算長度l0=l=6/sin65 O=6.62m。強度計算=RU2/A=22300/1148=19.4N/mm2f=205 N/mm2 穩定計算按照下式計算 N/Af=l0/i=662/4.77=139=150 查冷彎薄壁型鋼結構技術規范附錄A，=0.353，則N/A=22300/(0.353 1148)=55.0 N/mm2f 穩定性滿足要求.12 吊環的強度計算：拉桿采用 16 鋼筋，截面積A=201.1mm2，根據混凝土結構設計規范第 10.9.8 條，吊環強度設計值為 f=50N/mm2，按兩個截面受力計

59、算，則=RU1/2A=16400/（2201.1）=40.8 N/mm2f=50 N/mm2 吊環強度滿足要求10.1 無拉接懸挑方案計算在結構施工階段，拉接點的混凝土強度達到75%以前，采用無拉接懸挑方案。綜合考慮施工進度，這階段腳手架只用于防護，搭設高度為兩層加 1.2m 防護欄桿共計12.6M，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50M，立桿的橫距1.05M，立桿的步距1.80M。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用 2 步 3 跨，豎向間距 3.60M，水平間距 4.50M。由于該腳手架只用于防護，施工均布荷載取1.0kN/m2，同時施工 1 層，腳手板共鋪設 2 層。懸挑水平

60、鋼梁采用 14a 號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50M，建筑物內錨固段長度1.40M。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有拉桿與建筑物拉結，轉角處的挑梁有1202.5 方鋼管做支桿。本方案只需對懸挑鋼梁和支點進行驗算。.10.2 腳手架荷載:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每 M立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1248 NG1=0.12512.600=1.573kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為 0.35 NG2=0.35021.500(1.050+0.300)/2=0.709kN (3)欄桿

61、與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3=0.1401.500 2/2=0.210kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.0051.500 12.600=0.095kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.586kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2 取值。經 計 算 得 到，活 荷 載 標 準 值NQ=1.000 1 1.500 1.050/2=0.787kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 N=1.2NG+1.4NQ

62、=1.2 2.586+1.4 0.787=4.21 kN.10.3 普通懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端 C受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式其中 k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1500mm，l=1400mm，ml=300mm，m2=1350mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=563.70cm4，截面模量(抵抗矩)W=80.50cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.2 2.59+1.4 0.79=4.21kN 水 平 鋼 梁 自 重 強

63、 度計 算 荷 載q=1.2 18.51 0.0001 7.85 10=0.17kN/m k=1.50/1.40=1.07 kl=0.30/1.40=0.21 k2=1.35/1.40=0.96 代入公式，經過計算得到支座反力 RA=13.629kN 支座反力 RB=-4.974kN 最大彎矩 MA=7.135kN.m 截面應力=7.135106/(1.05 80500.0)=84.413N/mm2 水平支撐梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=2.59+0.79=3.37kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=18.51 0.00017.8510=0.15kN

64、/m 最大撓度 Vmax=5.157mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2700.0mm 水平支撐梁的最大撓度小于2700.0/400,滿足要求!.10.4 懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用 16a 號槽鋼,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經 過 計 算 得 到b=570 9.5 58.0 235/(2700.0 140.0 235.0)=0.83 由于b 大于 0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B其值用b 查表得到其值為0.720 經過計算得到強度=

65、7.14106/(0.720 80500.00)=123.03N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!.10.5 轉角處的懸挑梁計算受力計算1）1 號梁受力計算梁1受力簡圖P=4.21KN，q=0.17KN/m，則從左至右支座反力為R1=1.95KN，R2=2.69KN 梁1剪力圖（KN）梁1彎矩圖（KN.m）2.732.692.511.701.95計算得M=2.73KN.m 2）2 號梁受力計算P2P1梁2受力簡圖qP1=1.95+4.21=6.16KN,P2=4.21KN,q=0.17KN/m 經過連續梁的計算，各支座反力從左至右分別為R1=7.90KN，R2=3.15KN，R3=

66、-0.29KN 0.002梁2彎矩圖（KN.m）梁2剪力圖（KN）0.240.630.930.290.431.151.103.113.264.644.61計算得最大彎矩和最大剪力為M=0.93KN.m，V=3.26KN 3）3 號梁受力計算P1q梁3受力簡圖P2P1=2.69*2+4.21=9.59KN，P2=4.21KN，q=0.17KN/m 經過連續梁的計算，各支座反力從左至右分別為R1=11.81KN，R2=2.70KN，R3=-0.23KN 0.003梁3彎矩圖（KN.m）梁3剪力圖（KN）0.171.930.720.230.352.352.231.982.209.619.58計算得最

67、大彎矩和最大剪力為M=1.93KN.m，V=9.61KN 由普通懸挑梁的計算可知轉角處懸挑梁的強度和穩定性滿足要求。.10.6 錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環最大受力R=4.974kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=49744/(3.1416502)1/2=4mm 選用16 鋼筋做套環滿足要求！水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側 30cm以上搭接長度。2.轉

68、角懸挑梁支撐驗算由 8.9 計算知，斜撐軸向力RU2=R1/sin2=11.81/sin650=13.03kN 由斜撐的強度及穩定性計算可知，斜撐的強度和穩定性滿足要求。.11 懸挑腳手架的拆除腳手架經單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時，方可拆除。拆除腳手架前，應清除腳手架上的材料、工具和雜物。拆除腳手架時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。腳手架的拆除應設專人統一指揮，作業人員必須聽從指揮，拆除從一端走向另一端、自上而下逐層地進行。同一層的購配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行，最后拆除連墻桿。架子的拆除程序與搭設程序相反先搭的后拆、后搭的先拆，由上而下按層、按步拆除

69、，先拆護身欄、腳手板和小橫桿，再依次拆剪刀撐的上部綁扣和接桿。拆除全部剪刀撐、壓欄子、斜撐桿以前，必須綁好臨時斜支掙。嚴禁用推、拉方法拆除腳手架。拆桿和放桿時，必須由二至三人協同操作。連墻桿應隨架子逐層拆除。架子在施工期間變形過大或連墻桿缺少、受力不均時，應在拆除前先做必要的加固或補設臨時拉結點，確保拆除時架子的穩定。拆架子人員嚴禁飲酒登高作業，操作人員應系安全帶、戴安全帽。拆除過程中應注意架子缺扣、崩扣及不符合要求的部位，嚴禁踩在松動的桿件上。應隨拆隨及時清運腳手架材料，并分類堆放。應成捆用機械吊運或由電梯傳送到地面，運料人員必須與拆除人員協調配合。嚴禁從高空往下拋扔材料。暫停拆除時，必須檢

70、查作業范圍內未拆除部分的架子，確認穩定后方可離開現場。五、驗收階段1.腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，按規范要求對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2.高度大于20M的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分段組織單位工程負責人及有關技術人員進行檢查驗收。3.檢查驗收構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；4.安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；5.連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；6.垂直度及水平度是否合格；六、安全管理與維護使用階段1.操作層上施工荷載應符合設計要求，不得超載；不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架上拉纜風繩或固定、架設

71、砼泵、泵管及起重設備等；2.六級及六級以上大風和雨、雪、霧天應停止腳手架的搭設、拆除及施工作業。3.設專人負責對腳手架進行經常檢查和維護，在大風、大雨過后及長時間停工后、復工前必須檢查后方可上架操作；4.在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件；交叉支撐、水平架、連墻桿、加固桿件、剪刀撐、節點處的縱、橫向掃地桿、欄桿、擋腳板；5.作業需要時，并且確實妨礙施工，臨時拆除架子交叉支撐或連墻件等。必須經過主管負責人同意方可拆除。6.作業完畢后立即恢復拆除的位置。拆除時間較長時，還應加設扶手及安全兜網。7.臨街搭設的腳手架外側應有防護措施，以防墜物傷人。8.腳手架與架空輸電線路的安全距離、工地臨時用電線

72、路架設及腳手架接地避雷措施等應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46)的有關規定執行。9.沿腳手架外側嚴禁任意攀登。10.在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火用電措施，并有專人巡視、檢查。11.架子班長必須安排專人加強對安全網、腳手板、防護欄桿、防護棚、連墻桿、踢腳板等安全防護設施的檢查，發現破損、封閉不嚴、固定不牢等現象要及時整改到位。12.用直徑不小于 12MM 的鍍鋅鋼筋制作避雷針，設置于建筑物六個角的立桿上，其高度不小于1M，并將所有最上層的大橫桿全部接能形成避雷網絡。13.接地線的連接是與建筑物的鋼筋加以焊接，電阻表測定，要求防雷裝置的沖擊接電電阻不得大于3014.在施工期間遇有雷陣雨時，腳手架上的操作人員應停止作業。