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地泰御和苑住宅辦公樓模板工程施工方案(40頁).docx

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地泰御和苑住宅辦公樓模板工程施工方案(40頁).docx

1、地泰御和苑模板工程施工組織方案湖南省地質建設工程(集團)總公司二O一二年七月目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、組織設置3四、模板工程施工5五、操作工藝6六、模板拆除9七、質量標準10八、模板工程施工中應注意的問題12九、模板計算書13一、工程概況1、建設單位:湖南地泰置業有限公司2、工程名稱:地泰御和苑3、施工單位:公司3、建設地點:長沙市雨花區大塘村4、建筑分布及層數:第一部分由1層半地下室和9棟多層住宅(1-9#棟)組成;第二部分由一層全地下室和一棟高層辦公樓(10#樓)組成。 5、總建筑面積88190.88M2。6、建筑等級分類:建筑結構的安全等級二級GB50068-2008地基基礎

2、設計等級乙級GB50007-2002建筑抗震設防類別丙類GB50223-2008地下室防水等級二級GB50108-2008初步設計審查批文長住建發【2012】62號7、本工程結構為框剪結構??拐鹪O防烈度為6度。二、編制依據建筑結構荷載規范 GB50009-2001中國建筑工業出版社;混凝土結構設計規范 GB50010-2002 中國建筑工業出版社;建筑施工計算手冊 江正榮著 公國建筑工業出版社;建筑施工手冊 第四版 中國建筑工業出版社;鋼結構設計規范 GB50010-2003 中國建筑工業出版社。三、組織設置管理人員組織及職責分工:主任工程師:負責項目經理部全面技術、質量工作技術負責人:全面負

3、責技術、模板方案編制工作模板技術負責人:1、對模板工程進行技術交底;2、對施工過程進行監控;3、負責模板工程驗收土建質檢員:1、對模板工程質量進行監控、檢查,督促不合格項目的整改;2、對建材質量進行檢查、監控測量員:負責工程的全部放線工作、保護控制樁、水準點勞務分包隊人員組織及職責分工:項目部技術部技術負責人:1、全面負責技術工作2、負責交底執行情況模板工長:1、對模板加工、安裝向工人交底;2、對模板加工安裝進行現場指導。質檢員:1、對模板工程質量進行監控、檢查,落實不合格項目的整改;2、負責模板工程自檢。測量員:配合項目部進行墻、柱、門窗放線工作。 就當前的建筑市場來說,抓好工程質量求生存,

4、抓好管理創效益,主體工程質量的好壞,很大程度取決于木工班組的素質。鋼筋屬于隱蔽工程,雖然現在臨場大檢查中,可用激光錄象反映出鋼筋工程的內在質量,但木工的制模是看得見、摸得著的,所以模板工程要是作為重點來抓好。重點如下:1、墻、梁、柱軸線的位移,柱墻上下口的偏差。2、層間的標高。3、柱、墻、梁的截面尺寸。4、每層垂直度至整個高度的垂直度。5、相鄰兩板的表面高低差。6、表面平整度。7、預埋件位置的正確性。8、預留洞位置及尺寸的準確性。9、梁、柱的接搓,外觀的質量無一不反映在木工外觀的素質狀況。模板施工前木工放樣應仔細閱讀圖紙,包括設計院修改通知單及聯系圖紙會審紀要,充分理解設計意圖及修改的原因。圖

5、紙的差錯基本上消滅在圖紙放樣這一關,圖紙放樣人員在認真繪制好模板排列圖,并對操作班組認真進行交底,并特別要注意本工程設計圖中墻肢的多邊多角部位的配模制模。在放樣時就要充分考慮到墻肢模板的垂直度與截面準確度,放樣時嚴格合理、有序。模板取料前,操作人員要充分理解放樣意圖,根據放樣圖的規格尺寸進行仔細的推敲,如何節省原材料。第一塊模板取料后要重復核尺寸是否符合,再進行以后的下料,并進行編號,并涂刷脫模劑四、模板工程施工模板安裝工藝:打平定位組裝模板校正垂直度加固預檢質檢 澆搗混凝土按拆模令拆模4.1施工準備技術準備1、熟悉圖紙,確定各部位、各節點的做法,確定不同部位模板的相應支撐方法。2、以書面形式

6、向水、電、設備安裝負責人了解封模板前的各項準備工作是否都已完成。3、木工翻樣圖經審查合格,各節點大樣符合設計要求。根據工程特點及現場施工條件,確定模板平面位置,縱橫龍骨間距、規格及排列,確定支撐形式,支撐間距。確定柱箍的形式,各種對拉螺栓的間距。合理劃分好施工段,確定各施工段的施工作業時間及與其它工種交叉配合作業的要求。4、支模順序、支模方法能滿足要求,支撐系統安全可靠,能滿足強度、剛度、穩定性要求。5、鋼筋、各種管線、預埋件經驗收符合要求并辦好隱檢手續。6、對施工班組進行安全技術交底已完成。 材料準備1、膠合板,松方6080,木楔。2、48鋼管及連接扣件,1216號鐵絲,鐵釘,對拉螺桿3、脫

7、模劑作業條件準備1、梁柱模板采用九合模板,模板工程施工時,要留出一定的拼接場地,必要時要設模板拼裝平臺。拼裝平臺要低于施工層高度,避免建筑垃圾及進入施工層。2、模板拼裝要嚴格按模板圖進行,柱子及剪力墻模板在拼裝時應在底部留出垃圾清掃孔,在中間設澆混凝土用的悶頭板。3、為了便于每層模板拆除后向上運輸,要搭設模板周轉平臺。模板拼裝完畢后,要及時的進行編號,涂刷脫模劑,分規格堆放整齊。放好各種控制線,檢查模板低口的混凝土表面是否平整,檢查各種預埋設施是否符合要求,鋼筋及各種管線隱蔽工程驗收手續是否辦理完畢,在確認無誤后即可開始正式支模。五、操作工藝5.1墻柱模板施工1、柱模板施工前,先按位置線在柱四

8、邊離地6公分處做柱箍,防止墻柱模產生軸向位移。當柱模板支撐不平時,用水泥砂漿或墊塊墊平。清理干凈柱下部的垃圾及松動的石子、浮漿等雜物。2、柱模應先按柱子的大小做成一面一片。柱模整體拼裝時,先用鐵絲把四邊的四塊模板與柱主筋綁扎固定,然后用對拉螺桿或鋼管形扣件把模板卡緊。3、柱箍全部采用48的鋼管制作,柱箍最下面從離地25公分開始根據柱的大小,向上間距5075公分支設,應在柱中加對拉螺桿。4、墻柱模支好以后,用樓板的滿堂腳手架校正柱模的垂直度并固定柱模板。如在支柱模板時還來不及搭樓板的腳手架,可采用下述方法校正柱模的垂直度和柱模板:在澆下層的樓面混凝土時,在柱子四周距柱邊3/4柱高處預埋鋼筋拉環,

9、柱模板支好以后在柱模的每邊設兩根拉桿固定在鋼筋環上,然后用花蘭螺桿調整柱模的垂直度。用來調整柱模垂直度的拉桿與地面45度的開角。5、墻柱模垂直度調整合格并固定完畢后,漿柱模內的各種雜物清理干凈,封閉清理孔,辦理柱模板技術復核手續。5.2梁模板施工1、梁模板施工前先在柱子或墻混凝土上彈出軸線及梁的邊線,梁底標高線。2、梁模板支撐采用雙排48的鋼管,鋼管間距80公分,支撐在距地面25公分處設一道水平桿,向上每1.8米設一道水平桿,最頂上的一道水平桿同時起著龍骨架作用。在梁豎向支撐的中間要加一道剪刀撐。支模架要有足夠的剪刀撐,確保整體穩定。3、梁板支模架搭好以后,在支模架子的立桿上劃出同樓層結構面向

10、上一米的標高線,然后再按設計標高調整好豎向支撐的頂標高,安裝梁底板模板,并拉直線檢查梁底板是否順直。當梁跨度大于4米時底應按設計要求起拱,如設計無要求,應按跨度的13/1000起拱。4、梁底板經檢查合格后就可開始安裝側模板,安裝側模板時,要把梁側模板與底模板相交處用木檔或扣件固定牢固,梁側模板用鋼管固定,鋼管水平間距根據梁的大小間隔5075公分。梁模支好后要再梁的上口用斜撐固定,當梁高大于70公分時,應在梁中間架螺桿。5.3樓板模板施工1、板模板采用48的鋼管搭的滿堂腳手架支撐,鋼管縱橫間距為1.2米,在離地面25公分處設一道掃地桿,在最頂部及中間再各設一道水平支撐。當立桿支在下層的樓面上時,

11、要注意做到上下層立桿盡量在同一豎向直線上。2、支架經檢查能滿足強度、剛度及穩定性的要求,間距視情況控制在50公分左右。3、樓板模板全部采用膠合板鋪設,在鋪樓板模板時,要將模板與下面的龍骨釘牢,模板接縫處應嚴密,模板接縫的方向垂直于小龍骨的方向,在接縫的梁邊都要用釘子把模板與龍骨釘牢。在樓板模板與梁側模板相交處,要把樓板模板壓在梁側模板的上面,用釘子固定。4、樓板模板鋪好以后,要用水平儀測量板面標高,進行校正,發現有不平或不正確的地方要及時調整。5、樓板模板經檢查后,要派專人負責,注意梁、柱節點處的模板是否符合要求,特別要注意柱、梁的接搓部位是否符合。5.3樓梯模板施工1、樓梯底板全部采用膠合板

12、模板,采用鋼管支撐。樓梯支模時,應盡量避免鋼管穿過平臺梁,如無法避免或避免非常困難時,可在平臺梁處加毛竹套管留孔或用鋼筋焊接成土字型支撐鋼管,嚴禁鋼木混搭。2、當樓梯梯段較大時,應在踏步的中間增加支撐,以免在澆混凝土時模板位移,引起踏步不直,具體做法為在要加支撐的地方用一根方木與踏步側板釘牢,方木向下直接抵到樓梯平臺上,再把方木與樓梯平臺模板釘牢(此時方木穿過樓梯平臺混凝土板)或與穿過平臺板的支撐鋼管固定。3、樓梯支模時要特別注意避免樓梯側模向樓梯井內移動,在支樓梯模板時,應在樓梯井內搭鋼管架子,用樓梯井里的架子來固定樓梯側邊的模板。六、模板拆除模板拆除前總工室按拆模試塊強度發出模板拆除令方可

13、拆除,跨度28米內混凝土強度達到75設計強度,跨度大于8米要達到100方可拆除,拆模順序為后支的先拆,先支的后拆,先拆非承重部分,上層混凝土不澆筑完畢,下層承重模板不得拆除。6.1柱模板拆除柱模板必須在混凝土強度不小于1.2Mpa且不會因拆除模板而損傷棱角后方可拆除。在滿足上述條件后,柱模板要有限拆除,以加快模板的周轉速度,減少周轉材料的用量。拆柱模板時,先拆掉柱模的螺桿或支撐桿,再拆除柱箍及連接每片模板的傘形卡,然后用撬棒輕輕地撬動模板,使其與柱混凝土脫離。拆墻、柱模板時,要嚴格控制不得拆得過早,如出現模板與混凝土簡介較牢,難以拆掉的情況時,應用錘輕輕敲打模板,要特別注意不得強制拆除,以免造

14、成柱混凝土掉角或松動。6.2梁、板模板拆除1、梁、板拆模時應先拆除梁側模板,然后再拆除樓板模板,樓板模板拆模時應先拆掉水平拉桿,然后拆樓板模板的直柱,拆到每根龍骨只留下12根支柱時為止。2、操作人員站在已拆除模板的空隙,拆去近旁剩余的支柱使龍骨自由下落。3、用鉤子將模板鉤下來,等該段的模板全部拆下來后,再集中運出,集中堆放。4、拆梁底的模板時,應從梁跨的中間向兩邊拆除。拆懸臂梁梁底的模板時,應從懸臂端向支座端拆除。5、拆梁及板底模時混凝土的強度應達到設計要求,如設計沒有明確時,應達到鋼筋混凝土工程施工及驗收規范(GBJ50204-92)對拆模時混凝土強度的要求。6、拆下的模板應及時清理粘連物,

15、涂刷脫模劑,在指定的地點堆放整齊,拆下的扣件要集中堆放到指定的地點,確保工完場清。6.3模板拆除注意事項1、支模過程中應遵守安全操作規程,如遇途中停歇,應將就位的支頂、模板聯結穩固,不得空架浮擱。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走,防止墜落傷。2、拆模時應搭設腳手板。3、拆樓層外邊模板時,應有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施。4、拆模前應制定拆模程序,拆模方法及安全措施,嚴禁硬砸亂撬,搖晃振動,不得將撬棒直接著力于砼表面及受力薄弱的局部位置。 5、模板拆不下來時,可用木棰敲擊模板,拆除的模板切不可高,拋下,以免傷人及損傷模板。6、進入現場,必須戴安全帽,禁止穿拖鞋或光腳,正確地使用個人勞動保

16、護用品;7、拆除模板一般用長撬棍,不允許站在正在拆除的板下。8、二人抬運模板時,要互相配合,協調工作。傳遞模板時,工具應用運輸工具或繩子系牢后升降不得亂扔。七、質量標準1、模板及其支撐結構的材料、質量,應符合規定和設計要求。2、模板及支撐應有足夠的強度、剛度和穩定性,并不致發生不允許的下沉與變形,模板的內側面要平整,接縫嚴密,不得漏漿。3、模板安裝后應仔細檢查各部構件是否牢固,在澆灌砼過程中要經常檢查,如發現變形、松動等現象,要及時休整加固。4、固定在模板上的預埋件和預留洞口均不得遺漏,安裝必須牢固,位置準確。5、現澆整體式結構模板安裝的允許偏差,應符合下表規定:現澆結構模板安裝允許偏差項次項

17、 目允許偏差(mm)1軸線位置基礎5柱、墻、梁2底模上表面標高+2,-53截面內部尺寸基礎+10柱、墻、梁+2,-54層高垂直(每層垂直度)35相鄰兩板表面高低差26表面平整(2m長度上)56、保證項目模板及支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性。其支撐部分應有足夠的支撐面積,如直接支撐在地基土上,地基土必須堅實,并有排水措施。支撐支在下層樓板上時,應保證下層樓板有足夠的承載能力,如不能滿足要求時,要采取必要的加固措施。7、基本項目模板板面應平整、表面除脫模劑外不得有其它雜物,板縫應嚴密,縫隙應妥善處理或用薄鐵等封閉。預埋件應安裝牢固,模板縫隙最大不應超過1.5mm。模板與混凝土的接觸面應清理干凈

18、并涂刷脫模劑,粘漿及漏刷脫板劑的總面積對梁柱不應超過400cm2,對墻、板不應超過1000cm2,漏刷部分在刷時應注意避免污染。八、模板工程施工中應注意的問題木工班級要認真仔細閱讀各圖紙,全方位理解設計圖紙意圖,對圖紙有疑點及時與項目部有關人員聯系,避免施工中出現差錯。1、模板工程的制作首先要考慮拆得下,拆得方便,制作簡便,節省原材料。2、做好地下室內外剪力墻的預留洞口留置。3、樓層平板鋪好后按圖留好預留洞口,包括最容易忽視的廚房、衛生間的預留管道洞口再進行鋼筋綁扎,千萬不要顛倒,并且位置要正確。4、柱、墻、短肢的封模必須在鋼筋驗收完畢清理柱根部的垃圾及松動的石子、浮漿等雜物,保護層墊塊完整及

19、安裝預埋管件完成后進行封模,避免返工。同時注意梁柱柱接搓的良好性,是標注一個施工班組管理與技術的具體表現。5、根據本工程的實際情況,木工班組應與鋼筋班組相互協調,樓層的梁板鋪設如何方便雙方穿插施工,一般情況實現模板跳格施工。6、精打細算節約原材料,工程中模板周轉材料是經濟支出比重較大的一塊,因此必須精打細算,千萬不得隨意割鋸模板,本工程由于幾何尺寸較復雜,現澆板的底模板應分別編號,固定部位,既能節約原材料,又方便模板施工。7、模板封模前的清理工作是工程施工中的老大難問題,負責人應對清理問題引起足夠的重視,梁、底板、柱根部的清理工作顯得格外重要,做好該項工作要做到項目部與班組負責人的雙重管理,對

20、出現的問題該拆模返工的堅決拆模返工,決不手軟,杜絕下不為例的做法,切實做好清理工作。8、樓梯是屬于公共部位,樓梯模板的制模及加固直接影響到混凝土施工后的澆搗質量,應注意兩條,一是樓梯踏步與樓梯成90直角,螺栓樓梯步檔均勻,高度一致,并注意樓梯本身的裝飾高度來控制制模,二是樓梯踏步陽角成一條雙線。9、及時對模板上脫模油,提高模板周轉次數,減輕成本,防止野蠻拆卸,保證模板的整塊完好性,減輕成本,柱模板一般應在條件許可時就進行拆除,一是提高周轉率,二是便于柱混凝土保養。10、工完場清第一步:樓層施工完畢,澆搗砼前,對多余的模板銅管、軋頭、螺桿及時清理離場,等樓層砼澆搗完成進入上一層施工。第二步:拆模

21、后按層的清理干凈、利落,提高周轉材料的利用率,該由木工班組范圍的一次性清理完畢,由泥工班組驗收交付,泥工班組清理,拆模后不得有未拆的模板懸掛,及短少模板不拆的現象存在。第三步,工程完工,對周轉材料清理后吊裝重地面按項目部指定的位置分類堆放,真正做到工完場清。九、模板計算書柱模板計算書柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層(木楞或鋼楞)組成,第一層為直接支撐模板的豎楞,用以支撐混凝土對模板的側壓力;第二層

22、為支撐豎楞的柱箍,用以支撐豎楞所受的壓力;柱箍之間用對拉螺栓相互拉接,形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):350;柱截面高度H(mm):350;柱模板的總計算高度:H = 2.85m;根據規范,當采用溜槽、串筒或導管時,傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2;一、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件,按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象,進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板的最大應力計算值 =7.27N/mm2 小于

23、 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2,滿足要求!墻模板計算書墻模板的計算參照建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成:直接支撐模板的為次龍骨,即內龍骨;用以支撐內層龍骨的為主龍骨,即外龍骨。組裝墻體模板時,通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結,每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范,當采用容量為0.20.8m3 的運輸器具時,傾倒混凝土產生的荷載標準值為3.00kN/m2;一、參數信息1.基本參數次楞(內

24、龍骨)間距(mm):300;穿墻螺栓水平間距(mm):600;主楞(外龍骨)間距(mm):500;穿墻螺栓豎向間距(mm):500;對拉螺栓直徑(mm):M14;2.主楞信息龍骨材料:鋼楞;截面類型:圓鋼管483.0;鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78;鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49;主楞肢數:2;3.次楞信息龍骨材料:木楞;次楞肢數:2;寬度(mm):60.00;高度(mm):80.00;4.面板參數面板類型:膠合面板;面板厚度(mm):18.00;面板彈性模量(N/mm2):9500.00;面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00;面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.5

25、0;5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00;方木彈性模量E(N/mm2):9500.00;方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50;鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00;鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00;墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t - 新澆混凝土的初凝時間,可按現場實際值取,輸入0時系統按200/(T+15)計算,得5.714h; T - 混凝土的入模溫度,取20.000; V - 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h; H - 模板計算高度,取3.000m; 1-

26、 外加劑影響修正系數,取1.200; 2- 混凝土坍落度影響修正系數,取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F;分別計算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2,取較小值48.659 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.659kN/m2;傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力; A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2); f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2;查表得:穿墻螺栓的型號: M14 ;穿墻螺栓有效直徑: 11.

27、55 mm;穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2;穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN;穿墻螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.60.5 = 14.598 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=14.598kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN,滿足要求!梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息

28、1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.25;梁截面高度 D(m):0.75;混凝土板厚度(mm):120.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.60;立桿步距h(m):1.60;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90;梁支撐架搭設高度H(m):5.00;梁兩側立桿間距(m):0.90;承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向;梁底增加承重立桿根數:0;采用的鋼管類型為483;立桿承重連接方式:單扣件,考慮扣件質量及保養情況,取扣件抗滑承載力折減系數:0.80;2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35;鋼筋自重(kN/m

29、3):1.00;施工均布荷載標準值(kN/m2):1.5;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0;傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0;振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0;3.材料參數木材彈性模量E(N/mm2):9000.0;木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):11.0;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.2;面板類型:膠合面板;面板彈性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):13.0;4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm):300.0;面板厚度(mm):100120;5.梁側模板參數主楞間距(mm):500;次楞根數:3;主楞

30、豎向支撐點數量為:4;支撐點豎向間距為:200mm,300mm,100mm;穿梁螺栓水平間距(mm):500;穿梁螺栓直徑(mm):M12;主楞龍骨材料:鋼楞;截面類型為圓鋼管483.0;主楞合并根數:2;次楞龍骨材料:木楞,寬度60mm,高度80mm;次楞合并根數:2;二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t - 新澆混凝土的初凝時間,可按現場實際值取,輸入0時系統按200/(T+15)計算,得5.714h; T - 混凝土的入模溫度,取20.00

31、0; V - 混凝土的澆筑速度,取1.500m/h; H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0.750m; 1- 外加劑影響修正系數,取1.200; 2- 混凝土坍落度影響修正系數,取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F;分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2,取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁底支撐鋼管的計算1.荷載的計算:(1)鋼筋混凝土梁自重(kN): q1= (24+1)0.250.750.3=1.406 kN;(2)模板的自重荷載(kN): q2 = 0.350.3(20.75+0.25)

32、 =0.184 kN;(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN): 經計算得到,活荷載標準值 P1 = (1.5+2)0.250.3=0.262 kN;2.木方楞的傳遞均布荷載驗算: q = (1.2(1.4060.184)+1.40.262)/0.25=9.102 kN/m;3.支撐鋼管的強度驗算:按照均布荷載作用下的簡支梁計算均布荷載,q=9.102 kN/m; 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)鋼管的支座力N1=N3=1.138 KN;鋼管最大應力計算值 :=0.441106 /4490=98.136 N/mm2;鋼管最大剪力計算值 : T=21.1381

33、03/4.52100=5.034N/mm2;鋼管的最大撓度:=1.237 mm;鋼管的允許撓度: =900.000/250=3.600 mm;鋼管最大應力計算值 98.136 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 f=205.000 N/mm2,滿足要求!鋼管受剪應力計算值 5.034 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 T=120.000 N/mm2,滿足要求!鋼管的最大撓度 =1.237 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =3.600 mm,滿足要求!四、梁底縱向鋼管計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算:支撐鋼管按

34、照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中力P= 1.138 KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.383 kNm ;最大變形 Vmax = 1.107 mm ;最大支座力 Rmax = 4.138 kN ;最大應力 = 0.383106 /(4.49103 )=85.3 N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 85.3 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=1.107mm小于1000/150與1

35、0 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN??v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力,根據前面計算結果得到 R=0 kN;R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁內側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力

36、設計值,它包括:橫桿的最大支座反力: N1 =4.138 kN ;腳手架鋼管的自重: N2 = 1.20.1255=0.749 kN;樓板的混凝土模板的自重: N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.25)/2)1.000.35=0.326 kN;樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.25)/2)1.000.120(1.00+24.00)=2.790 kN;N =4.138+0.749+0.326+2.79=8.002 kN;- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到;i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm):i = 1.59;A - 立桿凈截面

37、面積 (cm2): A = 4.24;W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3):W = 4.49; - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2); f - 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2;lo - 計算長度 (m);如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,按下式計算 lo = k1uh (1)k1 - 計算長度附加系數,取值為:1.155 ;u - 計算長度系數,參照扣件式規范表,u =1.7;上式的計算結果:立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m;Lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到

38、軸心受壓立桿的穩定系數= 0.184 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ;=8002.024/(0.184424) = 102.569 N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 102.569 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163;k2 - 計算長度附加系數,h+2a = 2.8 按照表2取值1.003 ;上式的計算結果:立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1631.003(1.6+0.62) = 3.266 m;L

39、o/i = 3266.169 / 15.9 = 205 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.172 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ;=8002.024/(0.172424) = 109.725 N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 109.725 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!2.梁外側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,它包括:橫桿的最大支座反力: N1 =4.138/Sin75o = 4.284 kN ;腳手架鋼管的自重: N2 = 1.20.125(5-0.75)/Sin75o = 0.659 k

40、N;N = 4.284+ 0.659 = 4.943 kN;-邊梁外側立桿與樓地面的夾角:= 75 o;- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到;i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm):i = 1.59;A - 立桿凈截面面積 (cm2): A = 4.24;W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3):W = 4.49; - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2); f - 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2;lo - 計算長度 (m);如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,按下式計算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 計算長度附加系數,取值為:1.1

41、63 ; u - 計算長度系數,參照扣件式規范表,u =1.7;上式的計算結果:立桿計算長度 Lo = k1uh/Sin = 1.1631.71.6/0.966 = 3.275 m;Lo/i = 3274.951 / 15.9 = 206 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.171 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ;=4942.619/(0.171424) = 68.17 N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 68.17 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由下式計算lo = k1k2(h+2

42、a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163;k2 - 計算長度附加系數,h+2a = 2.8 按照表2取值1.003 ;上式的計算結果:立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1631.003(1.6+0.62) = 3.266 m;Lo/i = 3266.169 / 15.9 = 205 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.172 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ;=4942.619/(0.172424) = 67.774 N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 67.774 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/

43、mm2,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。以上表參照 杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全七、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1150.4=46 kPa; 其中,地基承載力標準值:fgk= 115 kPa ; 腳手架地基承載力調整系數:kc = 0.4 ; 立桿基礎底面的平均壓力:p = N/A =8.002/0.25=32.008 kPa ;其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N = 8.002 kN;基礎底面面積 :A = 0.25 m2 。p=32

44、.008 fg=46 kPa 。地基承載力滿足要求!八、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外,還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求:a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿;b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿,確保兩方向足夠的設計剛度;c.梁和樓板荷載相差較大時,可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計:a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時,可以采用等步距設置;b.當中部有加強層或支架很高,軸力沿高度分布變化較大,可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多;c.高支撐架步距以為宜,不宜超過

45、1.5m。3.整體性構造層的設計:a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時,需要設置整體性單或雙水平加強層;b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐,且須與立桿連接,設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3;c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置,四周和中部每10-15m設豎向斜桿,使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層;d.在任何情況下,高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計:a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐;b.中部可根據需要并依構架框格的大小,每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計:a.最好在立桿頂部設置支

46、托板,其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm;b.頂部支撐點位于頂層橫桿時,應靠近立桿,且不宜大于200mm;c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算,當設計荷載N12kN時,可用雙扣件;大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求:a.嚴格按照設計尺寸搭設,立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置;b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求;c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的,每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經長期使用發生變形的;d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求:a.精心設計混凝土澆筑方案,確保模板支架

47、施工過程中均衡受載,最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式;b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施,鋼筋等材料不能在支架上方堆放;c.澆筑過程中,派人檢查支架和支承情況,發現下沉、松動和變形情況及時解決。板模板(扣件鋼管架)計算書一模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.10;縱距(m):1.20;步距(m):1.8

48、0;立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10;模板支架搭設高度(m):2.80;采用的鋼管(mm):483.0 ;板底支撐連接方式:方木支撐;立桿承重連接方式:雙扣件,取扣件抗滑承載力系數:0.80;2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000;施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000;3.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 335(20MnSi);樓板混凝土強度等級:C25;每層標準施工天數:10;每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500;樓板的計算長度(m):4.50;施工平均溫度():25.000;樓板的計算寬度(m):

49、4.00;樓板的計算厚度(mm):120.00;4.材料參數面板采用膠合面板,厚度為18mm;板底支撐采用方木;面板彈性模量E(N/mm2):9500;面板抗彎強度設計值(N/mm2):13;木方彈性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000;木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400;木方的間隔距離(mm):300.000;木方的截面寬度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P = 2.146 kN;

50、支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.873 kNm ;最大變形 Vmax = 3.092 mm ;最大支座力 Qmax = 8.598 kN ;最大應力 = 872775.781/4490 = 194.382 N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 194.382 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 3.092mm 小于 1100/150與10 mm,滿足要求!三、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁,雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ??v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN; R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 8.598 kN;R Mmax= 12.085所以第10天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除。


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