1、目錄一、編制依據.11、法律、法規、施工規范和標準.12、相關文件.1二、工程概況.11、建筑概況.12、高支模結構層概況.23、地質條件或支承層概況.2三、模板體系設計.21、模板支撐系統材質.22、梁模板體系設計.23、樓板模板體系設計.34、水平拉桿設計.35、剪刀撐設計.36、地基處理或支撐層數說明.3四、模板體系施工方法.31、施工準備工作.32、放線測量.43、模板制作.44、高支模支撐體系安裝施工順序.45、高支模支撐體系安裝.46、梁模板安裝.57、樓面模板安裝.58、模板體系拆除.59、高支模工程的模板支架體系的檢查與驗收.6五、混凝土澆注方法.71、輸送方法.72、混凝土澆

2、注方法.8六、安全保證措施.81、安全生產保證體系.82、安全教育制度.83、安全檢查制度.84、高支模工程的安全管理措施.95、預防模板及支架坍塌的安全技術措施.10七、應急救援預案.111、應急救援組織.112、應急響應.113、應急救援裝備.134、應急救援措施.13八、模板體系計算說明.151、模板及支架的設計荷載.152、荷載組合.163、強度計算內容.16九、模板體系計算書.171、附件 1：首層 400 900mm 梁的模板及支撐體系計算書.172、附件 2：首層 100mm 厚樓板模板及支撐體系計算書.243、附件 3：二層 350 900mm 梁的模板及支撐體系計算書.284

3、、附件 4：二層 120mm 厚樓板模板及支撐體系計算書.34十、首層模板支撐系統大樣圖.401、附圖 1：模板支撐系統平面布置示意圖.402、附圖 2：梁模板系統剖面圖 .413、附圖 3：梁模板系統立面圖 .414、附圖 4：板模板系統立面圖 .425、附圖 5：對頂抱柱大樣示意圖.42十一、二層模板支撐系統大樣圖.431、附圖 1：模板支撐系統平面布置示意圖.432、附圖 2：梁模板系統剖面圖 .443、附圖 3：梁模板系統立面圖 .444、附圖 4：板模板系統立面圖 .455、附圖 5：對頂抱柱大樣示意圖.45一、編制依據1、法律、法規、施工規范和標準、中華人民共和國建筑法(1998

4、年 3 月 1日起施行)；、建筑工程安全生產管理條例(2004 年 2月 1 日起施行)；、中華人民共和國安全生產法(2002 年 11月 1 日起施行)、建筑工程施工質量驗收統一標準(GB50300-2001)；、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范(GB50202-2002)；、混凝土結構工程施工質量驗收規范(50204-2002)；、木結構工程施工驗收規范(GB50200-2002)；、木結構設計規范(GB50005-2003)；、建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)；、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ13

5、0-2001)；、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)。2、相關文件、廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法（粵建監字 1998027號）；、廣州市建委文件關于印發的通知(穗建筑200175 號)；、廣州市建委文件關于進一步深化我市建筑工程施工安全生產專項治理的通知(穗建筑 200522 號)；、廣州市建委文件，關于切實加強深基坑、大型頂升設備、高支頂等高危工程和設施安全管理工作的通知(穗建筑 2005419 號)。二、工程概況1、建筑概況鑄造車間擴建工程建筑面積為4864 平方米，位于廣州市花都風神汽車廠內，建設單位為廣州風神汽車有限公司，設計單位為東風設計研究院有限公司，監理單位

6、為湖北公力工程咨詢服務有限公司，施工單位為福建亨立建設集團有限公司。本建筑主體為單層建筑，主體屋架下弦標高為8.700m；11軸-12 軸部分建筑為二層建筑，一層層高5.3m,二層層高 4.2m（屋面板頂），建筑高度為 9.650m，主體結構形式為鋼框架結構，輔房為鋼筋混凝土結構。2、高支模結構層概況超高大支模范圍為首層樓面梁板模板支撐體系：1)首層梁截面有 250700mm、250750mm、350900mm、400900mm、200350mm、250600mm、250500mm、350800mm、350750mm、300900mm等。首層板板厚為100mm。梁板混凝土強度等級為C30。樓層

7、標高為 5.3m。二層梁板模板采用一般模板支撐體系：2)二層梁截面有 250600mm、350900mm、250700mm、250650mm、350800mm、250400mm 等。二層板板厚為 120mm，梁板混凝土強度等級為C30。樓層標高為 4.2m。3、支承層設計和施工情況首層樓面混凝土施工時，首層面樓板的模板支撐體系將樓面的施工荷載傳至基礎工程，支承系統滿足設計要求。二層樓面混凝土施工時，二層面樓板的模板支撐體系將樓面的施工荷載傳至首層梁板砼面。三、模板體系設計1、模板支撐系統材質梁、樓板模板面板均采用18mm 厚多層夾板，上愣和底托采用 100mm 100mm 馬尾杉木枋，長 20

8、00mm；支撐體系中采用門式架、水平拉桿、剪刀撐，門式架規格為 1940*1200mm（48mm 圓管）。2、梁模板體系設計、首層 400900mm 梁模板體系設計梁底、梁側模板均采用18mm 厚夾板，梁底設 18mm 壓腳板，側板設壓楞枋，間距為300mm；梁底板下設兩層支承枋，均為100mm 100mm 馬尾杉木枋，上層枋間距150mm，下層枋間距 450mm；在梁側模板設 4 排穿梁螺栓 12；支撐體系立柱間距是900mm(垂直梁方向)1200mm(平行梁方向)。250750mm、250600mm、350900mm 梁截面模板體系設計按照 400900 梁模板體系設計施工。、二層 350

9、900mm 梁模板體系設計250600mm、250650mm、350800mm、250700mm、250400mm及以下梁截面模板體系設計按照350900 梁模板體系設計施工。梁底、梁側模板均采用18mm 厚夾板，梁底設 18mm 壓腳板，側板設壓楞枋，間距為300mm；梁底板下設兩層支承枋，均為100mm 100mm 馬尾杉木枋，上層枋間距300mm，下層枋間距 600mm；在梁側模板設 2 排穿梁螺栓 12；支撐體系立柱間距是900mm(垂直梁方向)1200mm(平行梁方向)。3、樓板模板體系設計1)首層、二層樓板模板面板采用18mm 厚夾板；面板下設兩層枋支承，上層枋間距350mm，下層

10、枋間距600mm，木枋采用100mm 100mm馬尾杉；支撐體系立柱間距是900mm(垂直梁方向)1200mm(平行梁方向)。4、水平拉桿設計首層模板系統立桿在距地面200mm 處設一道縱橫水平掃地桿，立桿在掃地桿以上每隔 1500mm 加設一道縱橫水平拉桿，立桿在距樓板模板下層支承枋約600mm 處設一道縱橫水平拉桿。二層模板系統采用門式架搭設，梁支撐以 900mm 間距，板支撐以 1200mm 間距搭設，在門式架中間設置一道橫拉桿（采用483.5mm鋼管）連接，即門式架與鋼管共同搭設。5、剪刀撐設計模板系統周邊與中間5m支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；高于4m 的模板支架，其

11、兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一道水平剪刀撐。6、支撐層數說明本工程首層、二層模板系統體系將樓面的施工荷載傳至負基礎工程支承層，其承載力滿足模板設計要求。四、模板體系施工方法1、施工準備工作、編制專項施工方案，經專家組進行書面論證審查，符合要求后，由施工企業技術負責人、總監理工程師簽字后，方可實施。、支架搭設前，工程技術、安全負責人向施工作業班組、作業人員作出詳細說明，對其進行技術和安全作業的書面交底，并由雙方簽字確認。、對鋼管、門式架、桿件、構件、配件、加固件按規范要求進行檢查、驗收；嚴禁使用不合格的鋼管及構配件。2、放線測量、模板放線時，應先清理好現場。、首先用經緯儀根據

12、施工圖測出每條軸線，然后用墨線彈出梁模板的內邊線和中心線，以便于模板安裝和校正。、用水準儀把建筑物水平標高引到模板安裝位置，定好水平控制標高。、用墨線彈出鋼管立桿的位置線，墊板、底座安放位置應準確。3、模板制作、模板按配模圖在模板加工場統一加工制作或者配制。、模板制作好后，標記模板位置、型號尺寸和數量，經驗收合格刷隔離劑（脫模劑）后，按規定要求分類堆放在施工平面布置圖指定的場地內。4、高支模支撐體系安裝施工順序放線墊腳板（或底托）門式架水平拉桿接駁栓水平拉桿至頂托剪刀斜撐縱向底枋橫向面枋梁底模板梁鋼筋安裝梁側板安裝樓板底模板安裝。5、高支模支撐體系安裝、安裝前，先在樓板上彈出門式架的位置線。安

13、裝時，按照墨線準確放置墊板、底座，墊板尺寸不應小于1001008 毫米。、支架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 300mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。、支架安裝時每搭完一步架后，應立即檢查并調整其水平度與垂直度，以及桿件的步距、縱距和橫距。、梁的支架門式架必須設置剪刀撐；樓板模板應在兩端立柱及每隔4 米門式架設置一道縱向剪刀撐，剪刀撐的兩頭應靠近鋼支頂的頂部和底部，并應連接牢固。、剪刀撐必須與門式架、水平桿同步搭設。水平桿設于門式架內側，剪刀撐設于門式架外側，并用扣件與門式架連牢。、連接門式架的扣件規格應與所連門式架外

14、徑相匹配。連接扣件必須處于鎖緊狀態，扣件螺栓擰緊扭力矩為4065N m，并不得小于 40N m。各桿件端頭伸出扣件邊緣長度不小于 100mm。、嚴禁將外徑 48mm 與 51mm 的門式架混合使用。、立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。6、梁模板安裝、先在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，然后才釘柱頭模板。、按設計標高調整支頂的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁跨度4m時，在梁底模板的跨中處要起拱，起拱高度為全跨長度的23。施工時，起拱高度須符合設計及規范要求。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。、根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板制作高度應根據梁高及

15、樓板模板碰旁或壓旁確定。、當梁高超過 800mm 時，梁側模板按計算要求加穿梁螺栓。7、樓面模板安裝、通線調節支頂的高度，將大龍骨拉平，架設小龍骨。、鋪模板時可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通線釘固。、樓面模板鋪完后，應復核模板面標高和板面平整度，預埋件和預留孔洞不得漏設并應位置準確。支模頂架必須穩定、牢固。模板梁面、板面應清掃干凈。8、模板體系拆除1)模板支架拆除必須提供混凝土的強度報告，以同條件養護試件強度試驗報告為依據。在梁板砼達到設計強度后，模板支撐體系經項目技術負責人檢查驗證確認不再需要，并監理單位審批同意后，方可拆除。2）拆除多層梁樓板支柱時，應確認上部施工荷載不需

16、要傳遞的情況下方可拆除下部支柱。3）拆除前，由項目部技術負責人進行拆除安全技術交底。4）門式架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行，嚴禁上下同時作業。5）拆除順序：先松開頂托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板順序拆除模板和支撐體系。同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。6）通長水平桿和剪刀撐等，必須在門式架拆卸到相關的立桿時方可拆除。7）拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，不得硬拉，嚴禁敲擊。8）模板拆除應按規定逐次進行，不得采用大面積撬落方法，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖。各拆除的模板、支撐、連接件等構配件嚴禁拋擲至地面，

17、應用槽滑下或用繩系下。不得留有懸空模板。9、模板工程的模板支架體系的檢查與驗收、模板門式架體系及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：A、基礎完工后模板支架體系搭設前；B、作業層上施加荷載前；C、整體或分段達到設計高度后；D、設計要求預壓的模板門式架體系的預壓過程中及預壓加載完成后；E、遇六級大風或大暴雨后；F、停用超過一個月。、模板門式架體系使用中，應定期檢查下列項目：A、承載桿件，加固桿件，連接件、斜撐、剪刀撐、孔洞通道的構造是否符合要求；B、場地地表是否積水，底座是否松動，門式架是否懸空，外側門式架是否被車輛沖撞過；C、門式架的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；D、扣件、連接件是否松動；F

18、、是否超載。、模板支架體系驗收時應具備下列文件：A、專項施工方案及技術交底文件，專項施工方案的專家評審或咨詢意見；B、構配件的產品質量合格證、質量檢驗報告；C、模板工程的施工記錄及質量檢查記錄；D、模板門式架體系搭設過程中出現的重要問題及處理記錄；、門式架現場檢查：序號檢查內容檢查部位檢查結果1 門式架的縱距、橫距的步距(步距為重點檢測項目)是否符合要求；2 門式架的垂直度及水平度是否合格；3 掃地桿、水平縱橫拉桿的步距是否符合要求；4 剪刀撐的設置是否符合要求；5 基礎是否平整堅實，支墊、底座是否符合規定；6 縱橫向剪力撐和橫向斜撐的設置和門式架系統整體穩定性是否符合要求；7 構配件和加固件

19、是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；8 門式架與水平拉桿同一截面上相鄰桿件的對接或搭接是否符合規范要求；9 桿件的受力是否在同一軸線上。、門式架驗收主要項目的允許偏差A、底座的沉降量不大于5mm；B、門式架搭設的垂直度與水平度允許偏差應符合下表的要求：項目允許偏差(mm)垂直度每步架h/1000 及2.0 支架整體H/600 及50 水平度一跨距內水平架兩端高差1/600 及+3.0 門式架整體L/600 及50 注：h步距；H門式架高度；l 跨距；L門式架長度。C、立桿間距的允許偏差步距：20mm；橫距：50mm；縱距：20mm；D、扣件螺栓擰緊力矩用扭力扳手檢查，要求在4065

20、N m；E、剪刀撐斜桿與地面的傾角為4560；F、可調托座調切螺桿伸出長度不宜大于200mm，可調托座的螺栓伸出長度超過200mm 時采取的固定措施必須可靠。五、混凝土澆注方法1、輸送方法本工程預拌混凝土由大型攪拌站用攪拌車運送到場，場內設置一臺砼泵，由泵機輸送至操作工作面，并利用1 提升機作為混凝土輔助運輸工具。2、混凝土澆注方法本工程采用商品混凝土現場澆注，商品砼用砼泵進行輸送，并配以串筒下料。柱采取獨立澆筑，梁板鋼筋綁扎前澆注完畢，梁板砼澆注采取一次成型的方法連續施工。六、安全保證措施1、安全生產保證體系、以項目經理為首的分級負責的安全生產保證體系。項目經理是安全生產的第一責任人，統籌協

21、調、指揮、全面負責安全管理。、施工負責人是安全管理的第一直接責任人，代表項目經理部行使安全管理的權力，負責本工程安全標準的制定，執行情況的監督與檢查。、技術負責人是安全技術的第一責任者，負責安全技術措施的審核批準。、工長、專職安全員在指揮部的統一領導下，具體負責安全技術、措施的執行，領導勞務作業隊伍開展安全建設，是安全生產有力保證層。2、安全教育制度、嚴格執行三級安全教育制度。新進場的每個施工人員，必須先接受公司、項目部、班組“三級”教育，并在“三級安全教育卡”上簽名。、三級安全教育是指公司對新進場的施工人員著重進行安全基本知識、法規、法制教育；項目部對新進場的施工人員著重進行現場規章制度和遵

22、章守紀教育；班組對新進場的施工人員著重進行本工種崗位安全操作及班組安全紀律教育。、根據模板支撐系統設計，由技術負責人向操作施工人員交底，并進行雙方簽字確認。、項目部對工人的安全教育活動應進行登記匯總，并建立“施工人員安全教育匯總表”。3、安全檢查制度、工人在作業前要對自己使用的機具、勞動保護用品以及本班組作業區段的安全設施進行應進行檢查，發現問題應向工地有關人員匯報，待隱患消除后方可開始作業，并逐步完善記錄工作。、工地專職安全員要每日對作業區段進行檢查。如發現事故隱患，應及時提出改進措施，督促實施并對改進后的設施進行檢查驗收，對不改進的，提出處理意見，報項目負責人處理。指導、督促工人認真執行安

23、全制度、安全紀律，執行操作規程和正確使用勞動保護用品。、要認真執行定期檢查制度。應有組織、有計劃進行檢查，對不合格項要制訂整改計劃，并做到“定人、定時間、定措施”的三定措施，在隱患沒有消除前，必須采取可靠的防護措施，有危及人身安全的應暫停作業。、電工應對施工現場各種電氣設施定期進行巡視檢查，正常情況下，對低壓配電裝置、低壓電器和變壓器、配電盤等應每班巡視一次，并填寫好“用電設備運行日記”。4、高支模工程的安全管理措施、搭拆門式架必須由專業架子工擔任，并持證上崗。上崗人員定期進行體檢，凡不適于高處作業者，不得上門式架操作。、施工前由項目部技術負責人對施工人員進行安全技術交底。、搭拆支頂架時工人必

24、須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。進行高處作業之前，應進行安全防護設施的逐項檢查和驗收。驗收合格后，方可進行高處作業。作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。、施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等加固桿件。、當支架基礎下有設備基礎、地下管線時，在支架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。、在門式架搭設的基礎或鄰近嚴禁進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。、支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板，裝、拆應嚴格按照施工組織設計的措施進行。、模板門式架應自成

25、體系，嚴禁與腳手架進行連接。施工人員上下施工面時，必須走施工梯，嚴禁攀援模板支架上下。、支設懸挑形式的模板時，應有穩固的立足點。支設臨空構筑物模板時，應搭設支架或腳手架。模板上有預留洞時，應在交裝后將洞蓋沒。、臨街搭設的支架外側應有防護措施，以防墜物傷人。施工作業場所有墜落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高處作業中所用的物料均應堆放平穩。不得任意亂置或向下丟棄物件，傳遞物件禁止拋擲。、設專人負責對門式架進行經常檢查和保修工作。對高層門式架定期作基礎沉降檢查，發現問題立即采取措施。、施工中對門式架發現有缺陷和隱患時必須及時解決，危及人身安全時必須停止作業。、六級及六級以上大風和雨、霧天應停止門

26、式架的搭設與拆除及門式架上的施工作業。下雨后進行作業時必須采取可靠的防滑措施。對進行高處作業的高聳建筑物事先設置避雷設施。遇有臺風暴雨后應對支架設施逐一加以檢查，發現有松動、變形、損壞或脫落等現象立即修理完善。、進行高處拆模作業，應配置登高用具或搭設門式架，工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業。、拆除門式架的頂托前，應清除門式架的頂托上的材料、工具和雜物。、拆除樓板底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆門式架時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。、模板及支撐體系搭設、拆除以及砼澆筑期間，應設置警戒區和警戒標志，由安全員在現場監護，嚴禁無關人員進入模板下

27、方警戒區域。、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。臨時堆放處離樓層邊沿距離不得小于lm，堆放高度不得超過lm。樓層邊口、通道口、門式架邊緣嚴禁堆放任何拆下物件。、拆下的門式架及配件應清除桿件及螺紋上的沾污物，并分類檢查和維修，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。5、預防模板及支架坍塌的安全技術措施、設計模板及門式架體系時按規范有關要求進行驗算，保證其具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受施工過程中可能產生的各項荷載。驗算模板及其門式架的剛度時，其最大變形不得超過混凝土結構工程施工及驗收規范的允許值。、所有門式架、連接件、木枋等支撐材料使用前

28、均進行全面檢查，不得使用不合格的材料。、模板門式架搭設場地必須平整堅實，排水良好，具有足夠承載力。、現場搭設模板門式架時，對模板支撐體系的強度、剛度和穩定性等有顯著影響的承載構件、連接件的尺寸、間距必須進行嚴格控制。、現場搭設模板門式架時，必須按要求在門式架底部設置底座或鋼墊板。每搭完一步門式架后，應立即檢查并調整門式架立桿的垂直度，確保門式架的垂直度符合要求，防止因門式架傾斜過大造成門式架系統的不穩。、門式架系統安裝時，必須嚴格按照本方案要求設置縱橫水平拉桿、掃地桿、剪刀撐，防止由于整體剛度不足和失穩造成坍塌事故。、大梁模板門式架的縱向水平拉桿應頂貼到已澆筑好的混凝土柱上，主梁模板下兩側門式

29、架的縱向水平桿在與砼柱交接處成井字型箍牢“抱柱”，以增強門式架系統的整體穩定性。、可調托座伸出長度不宜超過200mm，若伸出長度超過200mm，應加拉桿連結穩定。、安裝完畢經驗收確認符合要求后才能進行混凝土澆筑。、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得在門式架上集中堆放模板、鋼筋等物件。施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等桿件。七、應急救援預案為了保證本工程的施工安全工作落實到實處，根據建設工程安全生產管理條例等有關法律、法規和標準，針對本工程的特點，結合本工程的實際情況制定高支撐模板應急救援預案。制定本應急救援預案的目的是當發生緊急事件時，能快速、有序、高效地控制緊

30、急事件的發展，及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救，將事故損失減小到最低程度。1、應急救援組織公司應急救援小組名單：1、指揮部總指揮：黃惜標 電話：13422885158 2、指揮部副總指揮：林喬生電話：13522740407 2、應急響應發生四級以下的一般事故時，由現場應急救援小組實施應急響應，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；發生四級以上重大安全事故時，由公司應急救援小組指揮現場應急救援小組實施應急響應。、工程項目部現場應急救援小組：、工地現場發生事故后，現場應急救援小組應立即組織人員展開搶救傷員和排除險情，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；如發生人員傷

31、亡或火警等，應分別第一時間直接打電話報120 急救中心或 119 報火警救助。、由現場應急救援小組組長負責事故現場應急的指揮工作，進行應急任務分配和人員調度，以便有效利用各種應急資源，保證在最短時間內完成對事故現場的應急行動，防止事故的擴大和蔓延，力求將損失減少至最低程度，同時注意安排做好保護好事故現場。、指揮調動工地現場的一切所需的應急救援排險物資和人員參與搶救救援，確保救援工作在統一指揮下有序地進行。、協助公司和上級部門開展事故調查，接受公司及政府有關部門對事故的調查處理。、協助公司及上級有關部門分析事故原因和性質，吸取事故教訓 舉一反三 地制定并落實相應的預防措施，切實防止類似的事故重復

32、發生。、負責安排專人做好事故的善后處理工作，使各級人員都受到安全教育，在切實做好預防措施和確保安全的情況下，上報有關上級部門，爭取盡快批準恢復工地的正常生產。、公司應急救援小組：、公司應急救援小組接到工地重大事故報告后，應立即趕赴現場，同時將事故概況（包括傷亡人員、發生事故時間、地點、原因等）分別用電話和快報的辦法報告上級應急救援組織以及政府有關部門。、指揮現場應急救援組織，首先搶救傷員和排除險情，防止事故蔓延擴大。同時協同現場保護好事故現場。、負責協調指揮調動公司的應急救援力量，包括應急物質資源和人員支持、技術支持，全力保障應急行動的順利完成。、協助和接受政府有關部門對事故的調查處理。、協助

33、政府有關部門分析事故原因和性質。、吸取事故教訓，制定并落實相應的預防措施，防止類似事故的重復發生。、協同現場做好事故的善后處理工作，在做好預防措施確保安全的情況下，上報有關部門復檢認可后，努力爭取盡快恢復正常生產。、應急響應中必須遵循的原則、緊急事故發生后，發現人應立即報警。、項目部急救援小組在接到報警后，應立即組織自救隊伍，按事先制定的應急方案立即自救；若事態情況嚴重，難以控制和處理，應立即在自救的同時向專業救援隊伍求救，并密切配合救援隊伍。、事故發生時，應立即疏散人群，保證現場道路暢通，確保救援工作順利進行。、在急救過程中，遇到威脅人身安全情況時，應首先確保人身安全，迅速組織脫離危險區域或

34、場所后，再采取急救措施。、截斷發生事故的區域或場所處電源，防止事態擴大。、項目部設緊急聯絡員一名，負責緊急事物的聯絡工作。、緊急事故處理結束后，部門負責人應填寫事故有關記錄，并召集相關人員研究防止事故再次發生的對策。3、應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、無線對講機、消防滅火器材、應急藥箱、塔吊、鐵撬及擔架等。外用藥品：雙氧水、紅藥水、碘酒、酒精、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創可貼、跌打萬花油、眼藥水、眼膏、磺胺結晶、燙傷膏、急救包等。內服藥品：云南白藥等。4、應急救援措施、發生模板及門式架坍塌事故的應急救援措施、當施工現場的監控人員發現異常時，應立即報告給現場應急救援小組組長，由組

35、長立即下令停止作業，并組織施工人員快速撤離到安全地點。人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排人員快速疏散到安全的地方，并做好現場安全警戒工作。、當發生倒塌事故，應急救援小組全員上崗，除應立即逐級報告給上級主管部門之外，還應保護好現場。、當發生施工人員被埋、被壓或受困的情況下，應先對支架進行觀察，如需局部加固的立即組織人員進行加固后，在確認安全的前提下，方可組織人員進行相應的搶救。、被搶救出來的傷員，要由現場醫療室醫生或急救組急救中心救護人員進行搶救，用擔架把傷員抬到救護車上，對傷勢嚴重的人員要立即進行吸氧和輸液，然后送醫院進行治療。、當核實所有人員獲救后，將受傷人員的位置進行拍

36、照或錄像，禁止無關人員進入事故現場，等待事故調查組進行調查處理。、發生高處墜落事故的應急救援措施：、當發生事故后，應馬上組織搶救傷員。搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。處理后，迅速送往鄰近醫院進行檢查治療。、搶救傷員時，應先觀察傷員的受傷情況，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。、對于處于休克狀態的傷員應將其平臥，面部轉向一側，并注意清除其口中的分泌物、嘔吐物，防止影響呼吸；讓其保持安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20 度左右，然后盡快送醫院搶救治療。、對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者，應初步固定后再搬運。若發

37、現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即就近送有條件的醫院治療。、對于脊椎受傷的傷員，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，應將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。、對于手足骨折的傷員，不要盲目搬運。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。、對于創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。、發生物體打擊傷害事故的應急救援措施：、發生物體打擊傷害事故時，必須立即對傷者進行

38、救治。搶救的重點應放在對顱腦損傷、胸部骨折和創傷性出血的處理上。、搶救傷員時，應先觀察傷員的受傷情況，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸。、對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者，應初步固定后再搬運。若發現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即就近送有條件的醫院治療。、對于創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。處理后，應立即送往鄰近醫院進行檢查治療。、對于頭部受傷或懷疑骨折的傷員，即使沒有明顯流血也要送醫院治療。、發生機械傷害事故的

39、應急救援措施：、發生機械傷害事故時，要立即采取拉閘斷電等措施，停止機械運轉，然后應立即對傷員采取包扎止血措施。、對于手、腳趾被切斷的傷員，立即將被切斷部分用干凈布包好，與傷員同時送到醫院，以便做接駁手術。、對于手腳骨折、重傷休克等傷員的處理方法同上。進行處理后，應組織車輛盡快將傷者送醫院檢查治療。、發生火災事故的應急救援措施：、發生火災時，首先是迅速撲滅火源，及時疏散有關人員，并對傷者進行救治；同時撥打“119”電話報警和及時向上級有關部門及領導報告。報警后必須始終有人在現場門口等待并引導救火車入場救火。、火災發生初期是撲救的最佳時機，火災現場的人員要及時把握好這一時機，盡快把火撲滅。、現場的

40、消防管理人員，應立即指揮人員將火場附近的可燃物搬走，避免火災區域擴大；同時指揮、引導無關人員按預定的線路、方法疏散、撤離事故區域。、如有人員受傷，要馬上將傷員撤離危險區域進行施救，并立即打“120”電話求救或用車把傷員送到醫院救治。、發生觸電事故的應急救援措施：、觸電急救的要點是動作迅速，救護得法。發現有人觸電，首先要盡快使觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救。、當觸電者位于高處時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。、夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。、觸電者未失去知覺時，應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并

41、派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。、觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸時，應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫生前來或送醫院診治。、若發現觸電者呼吸困難、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止時，應首先為其通暢氣道，然后立即采取人工呼吸及胸外心臟擠壓方法進行搶救。八、模板體系計算說明1、模板及門式架的設計荷載、模板及門式架的自重：樓板模板0.3kNm2，梁板模板 0.5kNm2；、新灌混凝土自重，普通混凝土采用25kNm3；、鋼筋自重，板為1.1kNm3混凝土，梁為 1.5kNm2；、施工人員、施工設備和混凝土堆集的自重：計算模板及直接支撐模板的小楞時

42、，均布荷載為 2.5kNm2，另以集中荷載 2.5kN，再行驗算；比較兩者所產生的彎矩，取其大值。計算直接支撐小楞結構構件時，均布荷載為1.5kNm2。門式架及其他支承結構構件計算時，均布活荷載為1.0kNm2。、振搗混凝土時產生的荷載：對水平面模板為2.0kNm2；對垂直面模板為4.0kNm2；、新澆混凝土對模板側面的壓力。參照混凝土結構工程施工質量驗收規范中的規定。、傾倒混凝土時所產生的荷載：溜槽、串筒或導管：2kNm2；容量小于 0.2 m3的運輸器具：2kNm2；容量為 0.2 m3至 0.8 m3的運輸器具：4kNm2；容量 0.8 m3以上的運輸器具：6kNm2；2、荷載組合序號模

43、板類別組合荷載計算承載能力驗算剛度樓板的模板及門式架1.2 +1.4 1.2 +梁模板的模板及門式架1.2 +1.4 1.2 +3、強度計算內容、計算梁、樓板模板結構構件最大彎矩、剪力和撓度。計算模板及其門式架的撓度，使其最大變形不得超過規定值。、模板結構構件承載能力驗算和穩定性驗算，確定支撐材料、支撐方式和門式架間距。、在計算過程中繪制細部構造大樣圖，注明材料尺寸、規格、接頭方式、問距、縱橫支撐及剪刀撐。、鋼模板及其門式架的設計應符合鋼結構設計規范的規定，其設計荷載值乘以 0.85 的折減系數。采用冷彎簿壁型鋼應符合冷彎簿型鋼結構技術規范，其荷載值不予折減。、驗算模板及其門式架的剛度時，其變

44、型值不得超過下列數值：結構使用時表面外露者，模板的變形值不得超過其跨度的1400；結構使用時天棚隱蔽者，模板的變形值不得超過其跨度的l250；支架的壓縮變形值或彈性撓度；為相應結構計算跨度的 11000。、木模板受壓桿件的長細比不得超過150，鋼模板受壓柱和衍架的長細比不得超過 150，受拉時不得超過250。按構造要求設置縱橫向支撐和剪刀撐。、模板應支撐在堅實的地基上，并應有足夠的支撐面積，嚴禁受力后地基產生下沉，支撐柱下用有一定強度和剛度的材料作為墊板。九、模板體系計算書1、附件 1：首層 400900mm 梁的模板及支撐體系計算書模板門式架搭設高度為5.3 米，基本尺寸為：梁截面 BD=4

45、00mm 900mm，梁支撐門式架的橫距(跨度方向)l=0.20米，門式架的步距 h=1.20 米，梁底增加3道承重立桿。梁底采用18mm 厚夾板，上層枋為100*100mm150mm，梁頂托采用雙鋼管48 3.5mm。梁模板截面采用18mm 厚夾板，側面木方距離100*100mm300mm，布置 4道 12mm 穿梁螺栓 600，第一道距離梁底 200mm，外扣雙鋼管483.5mm。圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F=1.225.000 0.150 0.500 0.150=0.338kN。采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板

46、計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1=25.0000.900 0.400+0.200 0.900=9.18kN/m 活荷載標準值 q2=(2.000+1.000)0.400=1.200kN/m 面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=40.001.80 1.80/6=21.60cm3；I=40.001.80 1.80 1.80/12=19.44cm4；(1)抗彎強度計算 f=M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵

47、抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M=0.100(1.2 9.18+1.4 1.200)0.150 0.150=0.286kN.m 53001500900400 300200200300-經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.286 10001000/21600=13.24N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2 9.18+1.4 1.200)0.150=1.904kN 截面抗剪強度計算值 T=3 1904.0/(

48、2400.000 18.000)=0.39N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大撓度計算值 v=0.6779.18 1504/(100 4500194400)=0.035mm 面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.0000.900 0.150=3.375kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.4000.1

49、50(2 0.900+0.400)/0.400=0.289kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(1.000+2.000)0.400 0.150=0.18kN 均布荷載 q=1.20.289+1.2 0.214=1047kN/m 集中荷載 P=1.4 0.18=0.252kN 木方計算簡圖0.1350.250木方彎矩圖(kN.m)3002002003000.252kN0.18kN0.18kN10.47kN/mAB0.0000.026木方變形圖(mm)0.000.001.191.190.850.852.852.850.850.85

50、1.191.190.000.00木方剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.190kN N2=6.150kN N3=1.190kN 經過計算得到最大彎矩 M=0.249kN.m 經過計算得到最大支座 F=6.150kN 經過計算得到最大變形 V=0.0mm 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=10.0010.00 10.00/6=166.67cm3；I=10.0010.00 10.00 10.00/12=833.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.249106/166666.7=1.49N/mm2木方的抗彎計算強度小于

51、13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3 2.854/(2100100)=0.428N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v=0.0mm 木方的最大撓度小于550.0/250,滿足要求!（二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q=0.092kN/m。450 450 450 6.15kN 6.15kN 6.15kN 6.15kN 6.15kN 6.15kN 6.15kN 6.15kN 6.15k

52、NAB托梁計算簡圖0.7150.876托梁彎矩圖(kN.m)0.2400.017托梁變形圖(mm)7.28 7.281.131.135.025.0211.1711.179.23 9.233.083.083.083.089.23 9.2311.1711.175.025.021.131.137.28 7.28托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩 M=0.876kN.m 經過計算得到最大支座 F=20.398kN 經過計算得到最大變形 V=0.2mm 頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W=10.16cm3；截面慣性矩 I=24.38cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.876106

53、/1.05/10160.0=82.12N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形 v=0.2mm 頂托梁的最大撓度小于450.0/400,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=20.40kN(已經包括組合系數1.4

54、)腳手架鋼管的自重 N2=1.2 0.156 4.800=0.900kN N=20.398+0.900=21.298kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58 A 立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；l0計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1計算長度附加系數，按照表1取值為 1.185；u 計算

55、長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2計算長度附加系數，按照表2取值為 1.007；公式(3)的計算結果：=129.37N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距 h(m)h0.9 0.9h 1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 表 2 模板支架計算長度附加系數 k2H

56、(m)4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.

57、0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1

58、.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全六、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 300 300 30096.66kN/mAB圖 梁側模板計算簡圖 1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求：f=M/W f 其中 f 梁側

59、模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩(kN.m)；q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.228.80+1.4 6.00)2.25=96.660N/mm 最大彎矩計算公式如下:M=-0.1096.660 0.3002=-0.870kN.m f=0.870106/121500.0=7.160N/mm2梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6 0.300 96.660=17.399kN 截面抗剪強度計算值 T=3 17399/(2

60、225018)=0.644N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算最大撓度計算公式如下:其中 q=28.802.25=64.80N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v=0.67764.800 300.04/(100 4500.00 1093500.0)=0.722mm 梁側模板的撓度計算值:v=0.722mm小于 v=300/250,滿足要求!七、穿梁螺栓計算計算公式:N N=fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積(mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N=(1.228.

61、80+1.4 6.00)2.25 0.60/4=14.50kN 穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=14.499kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置 4 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!2、附件 2：首層 100mm 厚樓板模板及支撐體系計算書模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為5.3 米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90 米，立桿的橫距 l=0.90米

62、，立桿的步距 h=1.50 米。樓板底采用18mm 夾板，上層枋為100100mm450，梁頂托采用100100mm 木方 900。樓板支撐架立面簡圖樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1=25.0000.150 0.900+0.350 0.900=3.690kN/m 活荷載標準值 q2=(2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=90.001.80 1.80/6=48

63、.60cm3；I=90.001.80 1.80 1.80/12=43.74cm4；(1)抗彎強度計算 f=M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M=0.100(1.2 3.690+1.4 2.700)0.450 0.450=0.166kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.166 10001000/48600=3.420N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T

64、=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2 3.690+1.4 2.700)0.450=2.216kN 截面抗剪強度計算值 T=3 2216.0/(2900.000 18.000)=0.205N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大撓度計算值 v=0.6773.690 4504/(100 4500437400)=0.520mm 面板的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重

65、(kN/m)：q11=25.0000.100 0.450=1.125kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350 0.450=0.157kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2=(1.000+2.000)0.450=1.350kN/m 靜荷載 q1=1.21.125+1.2 0.157=1.538kN/m 活荷載 q2=1.41.350=1.890kN/m 2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=3.694/0.900=4.104k

66、N/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.1 4.10 0.90 0.90=0.332kN.m 最大剪力 Q=0.6 0.900 4.104=2.216kN 最大支座力 N=1.1 0.900 4.104=4.063kN 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=10.0010.00 10.00/6=166.67cm3；I=10.0010.00 10.00 10.00/12=833.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.332106/166666.7=2.00N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計

67、算 最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3 2216/(2 100100)=0.332N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v=0.6771.845 900.04/(100 9000.00 8333333.5)=0.109mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P=4.063kN 均布荷載取托梁的自重 q=0.096kN/m。900 900 900 4.06kN

68、4.06kN 4.06kN 4.06kN 4.06kN 4.06kN 0.10kN/mAB托梁計算簡圖0.7140.831托梁彎矩圖(kN.m)0.5930.042托梁變形圖(mm)3.18 3.160.900.945.01 5.034.114.080.020.024.08 4.115.03 5.010.940.903.16 3.18托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩 M=0.830kN.m 經過計算得到最大支座 F=9.135kN 經過計算得到最大變形 V=0.6mm 頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=10.0010.00 10.00/6=166.

69、67cm3；I=10.0010.00 10.00 10.00/12=833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.830106/166666.7=4.98N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3 5028/(2 100100)=0.754N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形 v=0.6mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿

70、與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.129 4.800=0.620kN (2)模板的自重(kN)：NG2=0.350 0.900 0.900=0.284kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.150 0.900 0.900=3.038kN 經

71、計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=3.941kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(1.000+2.000)0.900 0.900=2.430kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值(kN)；N=8.13 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58 A 立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

72、鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；l0計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1計算長度附加系數，取值為1.155；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；公式(1)的計算結果：=80.20N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：=36.79N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!3、附件 3：二層 350900mm 梁的模板及支撐體系計算書高支

73、撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為4.2 米，基本尺寸為：梁截面 BD=350mm 900mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向)l=0.45米，立桿的步距 h=1.50 米，梁底增加2道承重立桿。梁底采用18mm 厚夾板，上層枋為100*100mm300mm，梁頂托采用100*100mm900mm。梁模板截面采用18mm 厚夾板，側面木方距離100*100mm300mm，布置 2道 12mm 穿梁螺栓，第一道距離梁底 200mm，外扣雙鋼管483.5mm。圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。

74、集中力大小為 F=1.225.000 0.180 0.500 0.300=0.810kN。采用的鋼管類型為483.5。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1=25.0000.900 0.350+0.350 0.350=7.908kN/m 活荷載標準值 q2=(2.000+1.000)0.350=1.050kN/m 面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=40.001.80 1.80/6=21.60cm3；I=40.001.80 1.80 1.80/12=19.44cm4；

75、(1)抗彎強度計算 f=M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M=0.100(1.2 7.908+1.4 1.200)0.300 0.300=0.100kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.100 10001000/21600=4.630N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2 7.908+1.4 1.

76、200)0.300=2.010kN 截面抗剪強度計算值 T=3 2010.0/(2400.000 18.000)=0.419N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算42001500900350550900550-1999 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大撓度計算值 v=0.6777.908 3004/(100 4500194400)=0.496mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土

77、梁自重(kN/m)：q1=25.0000.900 0.300=6.750kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.3500.300(2 0.900+0.400)/0.400=0.578kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(1.000+2.000)0.400 0.300=0.360kN 均布荷載 q=1.26.750+1.2 0.578=8.793kN/m 集中荷載 P=1.4 0.360=0.504kN 550 900 550 0.50kN 0.81kN 0.81kN 8.79kN/mAB木方計算簡圖0.0000

78、.887木方彎矩圖(kN.m)0.0000.939木方變形圖(mm)0.000.002.82 2.822.012.010.250.252.012.012.82 2.820.000.00木方剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.821kN N2=2.821kN 經過計算得到最大彎矩 M=0.886kN.m 經過計算得到最大支座 F=2.821kN 經過計算得到最大變形 V=0.9mm 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=10.0010.00 10.00/6=166.67cm3；I=10.0010.00 10.00 10.00/12=833

79、.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.886106/166666.7=5.32N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3 2.820/(2100100)=0.423N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v=0.9mm 木方的最大撓度小于550.0/250,滿足要求!（二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q=0.096kN/m。450 450

80、450 2.82kN 2.82kN 2.82kN 2.82kN 2.82kNAB托梁計算簡圖0.1780.201托梁彎矩圖(kN.m)0.0350.004托梁變形圖(mm)2.37 2.370.450.453.27 3.271.411.411.411.413.27 3.270.450.452.37 2.37托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩 M=0.200kN.m 經過計算得到最大支座 F=4.677kN 經過計算得到最大變形 V=0.0mm 頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=10.0010.00 10.00/6=166.67cm3；I=10.001

81、0.00 10.00 10.00/12=833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.200106/166666.7=1.20N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3 3267/(2 100100)=0.490N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形 v=0.0mm 頂托梁的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載

82、力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=4.68kN(已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2=1.2 0.156 5.200=0.975kN N=4.677+0.975=5.652kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58 A 立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89 W

83、 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；l0計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1計算長度附加系數，按照表1取值為 1.185；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；公式(1)的計算結果：=58.64N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：=25.57N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求

84、!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2計算長度附加系數，按照表2取值為 1.007；公式(3)的計算結果：=34.33N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。六、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 300 300 30038.66kN/mAB圖 梁側模板計算簡圖 1.抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求：f=M/W f 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎矩(kN.m)；q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.228.

85、80+1.4 6.00)0.90=38.664N/mm 最大彎矩計算公式如下:M=-0.1038.664 0.3002=-0.348kN.m f=0.348106/48600.0=7.160N/mm2梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6 0.300 38.664=6.960kN 截面抗剪強度計算值 T=3 6960/(2 90018)=0.644N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.撓度計算最大撓度計算公式如

86、下:其中 q=28.800.90=25.92N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v=0.67725.920 300.04/(100 4500.00 437400.0)=0.722mm 梁側模板的撓度計算值:v=0.722mm小于 v=300/250,滿足要求!七、穿梁螺栓計算計算公式:N N=fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積(mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N=(1.228.80+1.4 6.00)0.90 0.60/2=11.60kN 穿梁螺栓直徑為12mm；穿梁螺栓有效直徑為9.9mm；穿梁螺栓有效面積為

87、A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=11.599kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置 2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!4、附件 4：二層 120mm 厚樓板模板及支撐體系計算書模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為4.8 米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90 米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=1.50 米。梁頂托采用100100mm 木方。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.

88、5。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1=25.0000.180 0.900+0.350 0.900=4.365kN/m 活荷載標準值 q2=(2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=90.001.80 1.80/6=48.60cm3；I=90.001.80 1.80 1.80/12=43.74cm4；(1)抗彎強度計算 f=M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；

89、W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M=0.100(1.2 4.365+1.4 2.700)0.450 0.450=0.183kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.183 10001000/48600=3.758N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2 4.365+1.4 2.700)0.450=2.435kN 截面抗剪強度計算值 T=3 2435.0/(2900.000 18.000)=

90、0.225N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大撓度計算值 v=0.677 4.365 4504/(100 4500437400)=0.616mm 面板的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.0000.120 0.450=1.35kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350 0.450=0.157kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與

91、振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2=(1.000+2.000)0.450=1.350kN/m 靜荷載 q1=1.21.35+1.2 0.157=1.934kN/m 活荷載 q2=1.41.350=1.890kN/m 2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q=4.058/0.900=4.509kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.1 4.51 0.90 0.90=0.365kN.m 最大剪力 Q=0.6 0.900 4.509=2.435kN 最大支座力 N=1.1 0.900 4.5

92、09=4.464kN 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=10.0010.00 10.00/6=166.67cm3；I=10.0010.00 10.00 10.00/12=833.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.365106/166666.7=2.19N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3 2435/(2 100100)=0.365N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.6

93、0N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v=0.6772.183 900.04/(100 9000.00 8333333.5)=0.129mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P=4.464kN 均布荷載取托梁的自重 q=0.096kN/m。900 900 900 4.46kN 4.46kN 4.46kN 4.46kN 4.46kN 4.46kN 0.10kN/mAB托梁計算簡圖0.7840.912托梁彎矩圖(kN.m)0.6510.047托梁變形圖(mm)3.49 3.4

94、70.991.035.50 5.524.514.490.020.024.49 4.515.52 5.501.030.993.47 3.49托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩 M=0.911kN.m 經過計算得到最大支座 F=10.027kN 經過計算得到最大變形 V=0.7mm 頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W=10.0010.00 10.00/6=166.67cm3；I=10.0010.00 10.00 10.00/12=833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.911106/166666.7=5.47N/mm2頂托梁的抗彎

95、計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3 5520/(2 100100)=0.828N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形 v=0.7mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平

96、桿傳給立桿，無需計算。五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.129 5.200=0.671kN (2)模板的自重(kN)：NG2=0.350 0.900 0.900=0.284kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.180 0.900 0.900=3.645kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3=4.600kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(1.000+2.000)0.900 0.

97、900=2.430kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值(kN)；N=8.92 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm)；i=1.58 A 立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；l0計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0=k1uh (1)l0=(

98、h+2a)(2)k1計算長度附加系數，取值為1.155；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u=1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；公式(1)的計算結果：=88.00N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：=40.37N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!十、首層模板支撐系統大樣圖1、附圖 1：模板支撐系統平面布置示意圖梁梁48鋼管立桿48鋼管縱橫水平拉桿附圖1首層模板支撐系統平面布置示意圖2、附圖 2：梁模板系統剖面圖梁700*2250248鋼管18厚側板4道14穿心拉桿水平間距 600側板壓楞枋 300梁70

99、0*225018厚底板100100縱枋(底)間距45048鋼管立桿縱向 900壓腳板48鋼管立桿縱向 450附圖2樓板或地骨縱橫掃地桿配套底托首層梁板模板系統剖面圖100100縱枋(面)間距150混凝土樓板18厚夾板100100枋450100100枋9003、附圖 3：梁模板系統立面圖48鋼管立桿48鋼管縱橫水平拉桿下層木枋 900上層木枋 300樓板45604560梁200300首層模板系統立面圖附圖345604、附圖 4：板模板系統立面圖48鋼管立桿48鋼管縱橫水平拉桿下層木枋 900上層木枋 300樓板45604560板200300首層板模板系統立面圖附圖445605、附圖 5：對頂抱柱

100、大樣示意圖附圖5100100木枋 3000支頂托縱向對頂鋼管 3000梁邊線縱橫水平拉桿 1500混凝土柱支頂托墊板抱柱鋼管首層對頂抱柱大樣示意圖100100木枋 3000十一、二層模板支撐系統大樣圖1、附圖 1：模板支撐系統平面布置示意圖梁梁48鋼管立桿48鋼管縱橫水平拉桿附圖1二層模板支撐系統平面布置示意圖2、附圖 2：梁模板系統剖面圖附圖2梁400*900樓板或地骨縱橫掃地桿48鋼管立桿縱向900 90018厚夾板100100枋450100100枋900梁400*90048鋼管立桿縱向 900配套底托48鋼管縱橫水平拉桿248鋼管壓腳板二層梁板模板系統剖面圖扣件48鋼管立桿縱向 9001

101、8厚側板18厚底板100100縱枋(底)間距900100100橫枋(面)間距3002道12穿心拉桿水平間距 400側板壓楞枋 3003、附圖 3：梁模板系統立面圖48鋼管立桿48鋼管縱橫水平拉桿下層木枋 900上層木枋 450樓板45604560梁200300二層模板系統立面圖附圖345604、附圖 4：板模板系統立面圖48鋼管立桿48鋼管縱橫水平拉桿下層木枋 900上層木枋 300樓板45604560板200300二層板模板系統立面圖附圖445605、附圖 5：對頂抱柱大樣示意圖附圖5100100木枋 3000支頂托縱向對頂鋼管 3000梁邊線縱橫水平拉桿 1500混凝土柱支頂托墊板抱柱鋼管二層對頂抱柱大樣示意圖100100木枋 3000