1、目 錄一、工程概況及方案選擇1二、腳手架具體操作1三、普通型鋼懸挑腳手架計算書2四、1.8米陽臺含轉角處槽鋼懸挑腳手架計算書18五、型鋼懸挑卸料平臺計算書33六、外腳手架的施工：43七.安全防護與措施50八、腳手架的檢查與驗收52九、腳手架的使用規定53十、腳手架的拆除53十一、安全保障措施54十二、本方案結論56十三、 各節點及防護詳圖十四、 十二棟懸挑架鋼梁平面布置圖十五、十三棟懸挑架鋼梁平面布置圖鴻大中域綜合樓工程外腳手架施工專項方案 一、工程概況及方案選擇 1. 工程概況, 本工程位于邵陽市躍進路鐵爐巷原老毛巾廠旁的部分居民房基地內修建本商住綜合樓，結構形式框架-部分框支剪力墻結構，基

2、礎形式為人工挖孔樁，地下一層,地上二十六層,地下室標高改為6.9米,第一層標高4.5米,笫二層商業標高5.4米,以上標準層改為2.95米,建筑占地面積1778.51平方,總建筑面積33182.12平方,本樓高度改為84.60米,機房頂最高點改為87.1米。本工程建筑類別為一類高層建筑，設計建筑主體結構耐久使用年限50年，建筑抗震設防烈度為6度；建筑防火分類等級；地下一級，地上一級；總住戶數為216戶。 2.方案選擇, 地上結構施工部位：地下室至11層采用落地式雙排架，樓從11層頂開始采用懸挑式雙排腳手架，住宅標準層高均為2.95m，懸挑兩次，考慮屋頂女兒墻構架及梯頂構架高度在內；每次懸挑架高度

3、為23.60m，這樣控制最大懸挑高度均在24米以內。落地式雙排架與懸挑架全部采用建筑立面全防護，待工程施工完成后進行架體拆除。 二、腳手架具體操作根據工程特點，現場實際情況及建設單位的要求，懸挑架擬采用全封閉式槽鋼懸挑雙排外腳手架。具體操作為：本建筑物除部分落在車庫頂板上,其余均沿四周澆搗C20混凝土墊層，厚度為150mm，寬度為1.5m，待砼凝固后開始搭設雙排落地式腳手架，高度至11層頂面，本樓標高正負零起至11層為36.45m;從十一層頂面起設槽鋼懸挑架采用鋼絲繩斜拉并增設拉桿。 腳手架鋼管選用483.5；外挑槽鋼采用16；固定槽鋼在樓面上用218的圓鋼。立桿縱向間距為1.5米,內立桿距外

4、墻0.30米,外立桿距外墻面為1.2米,大橫桿間距為1.8米,小橫桿長度為1.5米。外側立桿和外側縱向水平桿以及剪刀撐均采用黑黃相間架管。連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；卸荷鋼絲繩吊點水平間距以1個立桿間桿間距為準,即1.5米;鋼絲繩張拉高度2.8米,吊點距墻面1.2米。懸挑架高24米,按24米對懸挑架高度計算荷載及對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩定性等驗算。1.8米陽臺處懸挑架高度計算荷載及對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩定性等驗算見計算書。每棟主樓每層設四個卸料平臺，南北各二個，上、下層卸料平臺水平錯位設置，平臺活荷載按2KN/m2考慮，主梁采用1

5、6a號槽鋼，次梁用12.6號槽鋼，間距500mm，鋼絲繩（6x19 18.5）與主體結構連接，具體見附圖及計算書。三、普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-2011)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。 （一）參數信息1.腳手架參數懸挑雙排腳手架搭設高度為 24 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿

6、的步距為1.8 m；內排架距離墻寬度為0.30 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 1 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處湖南省綏寧縣城，基本風壓0.35kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m)

7、:0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3m，建筑物內錨固段長度 2.7 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):18.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.800；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.2- 1.25 m。 （二）小

8、橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.5/2=0.225kN/m ；活荷載標準值: Q=21.5/2=1.5kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.225+1.41.5=2.41kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax=ql2/8最大彎矩 Mqmax =2.411.12/8=0.365kNm；最大應力計算

9、值 =Mqmax/W =81.182N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =81.182N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.225+1.5=1.758kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大撓度 =5.01.75811004/(3842.06105107800)=1.509 mm；小橫桿的最大撓度 1.509 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1100 / 150=7.333 與10 mm，滿足要求！（三）大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿

10、的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0331.1=0.037kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.11.5/2=0.248kN；活荷載標準值: Q= 21.11.5/2=1.65kN；荷載的設計值: P=(1.20.037+1.20.248+1.41.65)/2=1.325kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax=0.213Pl集中荷載最大彎矩計

11、算:M2max=0.2131.3251.5= 0.423kNm；M=M1max + M2max=0.006+0.423=0.429kNm最大應力計算值 =0.429106/4490=95.654N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值 =95.654N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：max=0.6770.03315004 /(1002.06105107800

12、)=0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax=1.615Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=(0.037+0.248+1.65)/2=0.967kN = 1.6150.96715003/ ( 100 2.06105107800)=2.374 mm；最大撓度和：= max + pmax=0.051+2.374=2.425 mm；大橫桿的最大撓度 2.425 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！（四）扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋

13、轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1=0.0331.11/2=0.018kN；大橫桿的自重標準值: P2=0.0331.5=0.05kN；腳手板的自重標準值: P3=0.31.11.5/2=0.248kN；活荷載標準值: Q=21.11.5 /2=1.65kN；荷載的設計值: R=1.2(0.018+0.05+0.248)+1.41.65=2.6

14、89kN；R 8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ （五）腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.101/2)0.033/1.8024.00=3.239kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.1+0.2)/2=1.17kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3=0.1541.5/2=0.45kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安

15、全網:0.005kN/m2 NG4=0.0051.524=0.18kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.039kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=21.11.52/2=3.3kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.25.039+ 0.851.43.3= 9.974kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.039+1.43.3=10.667kN；（六）立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計

16、算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.35kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 0.350.740.214=0.039kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0391.51.82/10=0.022kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W

17、f立桿的軸心壓力設計值 ：N=9.974kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 10.667kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ：=1.51 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.139 m；長細比: L0/i=197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A=4

18、.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=9974.28/(0.186424)+22438.551/4490=131.472N/mm2；立桿穩定性計算 =131.472N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=10667.28/(0.186424)=135.262N/mm2；立桿穩定性計算 =135.262N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（七）連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷

19、載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.35，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.35=0.048kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=1.094kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 6.094kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=200/15.9的結果查表得

20、到 =0.966，l為內排架距離墻的長度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9664.2410-4205103=83.965kN；Nl=6.094 Ru13.642kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=13.642kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 =N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(1

21、36424/(3.142502) 1/2 =13.2mm；實際拉環選用直徑D=14mm 的HPB235的鋼筋制作即可。（十二）錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.165kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=18mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: =N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=164.855/201.0622=0.41N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的

22、拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！四、1.8米陽臺含轉角處槽鋼懸挑腳手架計算書（一）參數信息1.腳手架參數懸挑雙排腳手架搭設高度為 24 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.2m，立桿的橫距為0.6m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為2.00 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 1 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3.6 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):

23、2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處湖南省綏寧縣，基本風壓0.35kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1161；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段

24、長度3.2m，建筑物內錨固段長度 1.8 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):18.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 2 m。 （二）小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.2/2=0.18kN/m ；活荷載標準值: Q=21.2/2=1.2kN/

25、m；荷載的計算值:q=1.20.033+1.20.18+1.41.2=1.936kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax=ql2/8最大彎矩 Mqmax =1.9361.12/8=0.293kNm；最大應力計算值 =Mqmax/W =65.215N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =65.215N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.18+1.2=1.413kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大撓度=5.0

26、1.41311004/(3842.06105107800)=1.213 mm；小橫桿的最大撓度 1.213 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1100 / 150=7.333 與10 mm，滿足要求！（三）大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0331.1=0.037kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.11.2/2=0.198kN；活荷載標準值: Q= 21.11.2/2=1.32kN；荷載的設計值: P=(1.20.037+1.20.198+1.41.32)/2=1.065kN； 大橫桿計算簡圖2.

27、強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.21.2=0.004kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax=0.213Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2131.0651.2= 0.272kNm；M=M1max + M2max=0.004+0.272=0.276kNm最大應力計算值 =0.276106/4490=61.468N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值 =61.468N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓

28、度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：max=0.6770.03312004 /(1002.06105107800)=0.021 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax=1.615Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=(0.037+0.198+1.32)/2=0.777kN = 1.6150.77712003/ ( 100 2.06105107800)=0.977 mm；最大撓度和：= ma

29、x + pmax=0.021+0.977=0.998 mm；大橫桿的最大撓度 0.998 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1200 / 150=8與10 mm，滿足要求！（四）扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1=0.0331.11/2=0.018kN；

30、大橫桿的自重標準值: P2=0.0331.2=0.04kN；腳手板的自重標準值: P3=0.31.11.2/2=0.198kN；活荷載標準值: Q=21.11.2 /2=1.32kN；荷載的設計值: R=1.2(0.018+0.04+0.198)+1.41.32=2.156kN；R 8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ （五）腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1161kN/mNG1=0.1161+(1.101/2)0.033/1.8024.00=3.031kN；(2)腳手板的自重標

31、準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.341.2(1.1+2)/2=2.232kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3=0.1541.2/2=0.36kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.0051.224=0.144kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.767kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=21.11.22/2=2.64kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計

32、值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.25.767+ 0.851.42.64= 10.062kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.767+1.42.64=10.616kN；（六）立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.35kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為:

33、Wk=0.7 0.350.740.214=0.039kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0391.21.82/10=0.018kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=10.062kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 10.616kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照

34、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ：=1.51 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.139 m；長細比: L0/i=197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=10061.52/(0.186424)+17950.841/4490=131.579N/mm2；立桿穩定性計算 =131.579N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿

35、足要求！不考慮風荷載時=10615.92/(0.186424)=134.61N/mm2；立桿穩定性計算 =134.61N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（七）連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.35，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.35=0.048kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=12.96 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000k

36、N；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=0.875kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 5.875kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=2000/15.9的結果查表得到 =0.417，l為內排架距離墻的長度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.4174.2410-4205103=36.246kN；Nl=5.875 Ru13.997kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的

37、最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=13.997kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 =N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(139974/(3.142502) 1/2 =13.3mm；實際拉環選用直徑D=14mm 的HPB235的鋼筋制作即可。（十二）錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下拉環未受拉力，無需計算，節點按構造做法即可。五、型鋼懸挑卸料平臺計算書（一）構造參數卸料平臺名稱1號卸料平臺卸料平臺類型

38、類型一：主梁垂直建筑外墻平臺長度A(m)4.5平臺寬度B(m)2.5卸料平臺與主體結構連接方式U形鋼筋主梁間距L1(m)2.5次梁間距s(m)0.5次梁外伸長度m(m)0內側次梁離墻水平距離a(m)0.2外側鋼絲繩離墻水平距離a1(m)3.5外側鋼絲繩拉繩點與平臺垂直距離h1(m)3鋼絲繩夾個數3（二）荷載參數面板自重Gk1(kN/m2)0.3次梁自重Gk2(kN/m)0.1392主梁自重Gk3(kN/m)0.2009欄桿、擋腳板類型欄桿、竹串片腳手板擋板欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m)0.15安全網設置設置密目安全網安全網自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷載Qk1(kN/m2)2堆放

39、荷載Pk(kN)8堆放荷載作用面積S(m2)4施工活荷載動力系數1.3（三）設計簡圖型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖型鋼懸挑式_卸料平臺側立面圖（四）面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度t(mm)20截面抵抗矩W(cm3)66.67抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板受力簡圖如下： 計算簡圖(kN) 取單位寬度1m進行驗算q=1.2Gk11+1.4(1.3QK1+Pk/S)1=1.20.31+1.4(1.32+8/4)1=6.8kN/m 抗彎驗算： Mmax=0.100qs2=0.1006.80.52=0.17kNm =Mmax/ W=0.17106/(66.67103)=2.55N/mm2f

40、=15N/mm2 面板強度滿足要求！（五）次梁驗算次梁類型16a槽鋼次梁型鋼型號12槽鋼截面慣性矩Ix(cm4)488.59截面抵抗矩Wx (cm3)77.53抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000 次梁內力按以兩側主梁為支承點的簡支梁計算： 承載能力極限狀態： q1=(1.2Gk1+1.41.3 Qk1)s+1.2Gk2=(1.20.3+1.41.32)0.5+1.20.1392=2.167kN/m p1=1.4Pk=1.48=11.2kN 正常使用極限狀態： q2=(Gk1+Qk1)s+Gk2=(0.3+2)0.5+0.1392=1.289kN/m p2=

41、Pk=8kN 1、抗彎強度計算簡圖(kN)=Mmax/(xWX)=8.693106/(1.0577.53103)=106.785N/mm2f=205N/mm2 次梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖(kN) max=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.2925004/(384206000488.59104)(5-24(0/2.5)2)+825003/(48206000488.59104)=0.654mm=L1/250=2500/250=10mm 次梁撓度滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態： R1=q1B/2=2.1672.5/

42、2=2.709kN 正常使用極限狀態： R2=q2B/2=1.2892.5/2=1.611kN（六）主梁驗算主梁類型槽鋼主梁型鋼型號16a號槽鋼截面面積A(cm2)21.95截面回轉半徑ix(cm)6.58截面慣性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx (cm3)141抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000 根據建筑施工高處高處作業安全技術規范（JGJ80-91），主梁內力按照外側鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內側鋼絲繩支點作用）： 承載能力極限狀態：q1=1.2(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2(0.201+0.150+0.010)

43、=0.433kN/m p1=1.4Pk/2=1.48/2=5.6kN R1=2.709kN 正常使用極限狀態： q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.201+0.150+0.010=0.361kN/m p2=Pk/2=4kN R2=1.611kN 1、強度驗算 計算簡圖(kN) 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) R左=19.526KN Mmax=11.922kNm N=R左/tan=R左/(h1/a1)= 19.526/(3.000/3.500)=22.780kN=Mmax/(xWX)+N/A=11.922106/(1.05141.000103)+22.780103/26.10102=89.257

44、 N/mm2f=205.000 N/mm2 主梁強度滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖(kN) 變形圖(kNm) max=3.783mmT外=30.004kN 鋼絲繩強度滿足要求！（八）拉環驗算拉環直徑d(mm)18抗拉強度(N/mm2)50 =T外/(2A)=30.004103/23.14(20/2)2=47.777 N/mm2 f= 50N/mm2 拉環強度滿足要求！懸挑腳手架荷載綜合驗算（1）參數選擇，立桿縱距L=1.5m，橫距b=1.05m，步距高h=1.8m，內立桿離建筑物外墻邊線b1=0.3m，鋪設竹笆腳手板不少于4層，施工荷載Q K=2KN/m2，并二層同時施工，腳手架與主體結構

45、連接點豎向間距H1=3.0m，水平距離L1=3La=4.5m，設計挑架高度H=7步=12.6 m（a）立桿1.8723.84=97.1kg（b）小橫桿1.573.84=40.32 kg（c）大橫桿1.5473.84=161.3 kg（d）欄桿1.5273.84=80.64 kg（e）16a槽鋼1.417.23=24.12 kg（f）剪刀撐1.52.34333.84=40.49 kg（g）扣件611.46=89.06 kg（h）操作層竹腳手板四層1.51354=210 kg（i）欄桿竹笆1.5137=31.5 kg（j）安全網1.51.872=37.8 kg（l）施工荷載QK=200kg/二層同

46、時施工2001.51.052=630 kgQ=1.2（a+b+c+d+e+f+g+h+i+j）+1.4k=1856.04kgP1=P2=Q/2=928.02 kg 16a槽鋼技術參數：Ix=866.22 Wx=108.33 =1700kg/cmY=6.28cm E=2.1106kg/cm2（2）按16#槽鋼懸挑端頭加619鋼絲繩12.5 a b A B 300 1050 1350 強度驗算：RB=928.022-720.31=1135.72kgMA=Mmax=30720.31=21609.3 kgcm =MA/Wx=21609.3/80.5=268.43kg/cm2=1700kg/cm2強度是

47、安全的。撓度驗算：允許撓度：V=L/400=1350/400=3.375 由載荷產生撓度：撓度安全。鋼絲繩承受拉力，619鋼絲繩12.5F=RB/cos=1131.95/cos24.23=1250.15Kg1250.153.5（安全系數）=4375.52 KgF=8015.4 Kg鋼絲繩61912.5是可以滿足使用要求的。六、外腳手架的施工：（一）施工順序：搭設落地雙排外架至十一層在十一層平面和十九層平面預埋槽鋼錨固鋼筋環（18）安裝槽鋼擺放掃地桿（大橫桿）逐根樹立立桿并與掃地扣緊（準確的安在焊在槽鋼上的鋼筋上）安掃地大小橫桿安第一步大橫桿安裝第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿第三、四步

48、大橫桿和小橫桿連接結構柱加設剪力撐掛安全竹芭、安全網，鋪腳手板。（二）外腳手架搭設的構造要求1、縱向水平桿縱向水平桿用直角扣件固定在立桿內側，作為橫向水平桿的支座，其長度不小于3跨；縱向水平桿接長采用對接扣件連接，局部可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：a、縱向水平桿的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不應大于縱距的1/3。b、搭接長度1，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件至桿端的距離100mm。c、建筑物四周外架必須水平交圈。d、外排安全防護欄桿高度為1100mm。2、橫

49、向水平桿橫向水平桿兩端均采用直角扣件固定在縱向水平桿上,主節點處必須設置一根橫向水平桿,用直角扣件連接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距150mm。橫向水平桿靠墻一端的外伸長度為200mm。3、立桿腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距上皮200mm處的立桿上。橫向掃地亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高底差1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離500mm。立桿縱向間距1500mm，步距1.8m。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接。立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接

50、頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：a、 立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；b、 搭接長度1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離100mm。立桿頂端高出女兒墻上皮1m。C,特別說明為安全起見落地架標高14.4m以下采用雙管立桿，斜挑防護棚和底層腳手板的荷載盡量加在副立桿上。4、連墻件本工程腳手架連墻件采用：采用預埋鋼管，用雙扣件與架體可靠連接。連墻件的布置：a、 應靠近主節點設置，偏離主節點的距離300mm；b、 應從

51、底層第一步縱向水平桿處開始設置，豎向每隔一步設一排，橫向間距為立桿縱距的3倍，即二步三跨設置5、剪刀撐與橫向斜撐雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。剪刀撐的設置： a、每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按下表確定，每道剪刀撐寬度不小于6m；斜桿與地面的傾角在4560。之間，最下面的斜桿與立桿的連接點離地在500mm。剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角a45o50o60o剪刀撐跨越立桿的最多根數n765b、外架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐c、剪刀撐斜桿的接長采用搭接；d、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離150mm。橫向斜

52、撐的設置：a、橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置；b、拐角應設置橫向斜撐，中間每隔6跨設置一道；6、腳手板的設置 作業層和安全竹架板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；安全架板每隔三層鋪設一道。 竹架板應按其主竹筋垂直于橫向水平桿方向鋪設在三根橫向水平桿上，且采用對接平鋪，對接處設雙鋼管。腳手板外伸長度130150mm，架板兩端均應用14#鍍鋅鋼絲固定在橫向水平桿。7、斜道 本工程搭設人行“之”字形斜道。斜道的搭設：斜道附著外腳手架設置，寬度1.5m，坡度采用1：6，拐彎處設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度；斜道兩側及平臺外圍均應設置安全桿及擋腳板。欄桿高度為1.2m，擋腳板高度

53、不應小于180mm，欄桿內側滿掛密目安全網；斜道兩側、平臺外圍和端部均設置連墻件，每兩步加設水平斜桿；并設置剪刀撐和橫向斜撐，做法同前所述。斜道腳手板采用竹架板順鋪，接頭采用平接；并每隔250-300mm設置一根2040防滑木條。（三）外腳手架的搭設1、腳手架必須配合施工進度搭設，高出工作面一步，且沿建筑物四周成封閉區域。2、外架搭設每完成一步，都要及時校正豎桿的垂直度和大、小橫桿的標高和水平度，使腳手架步距、橫距、縱距上下保持一致。3、落地架底座的安放：搭設立桿之前，先將地基土平整夯實，設300300150砼底座，然后墊二層200200模板（每層10厚）作為立桿墊板。4、立桿的搭設：12#樓

54、在11層樓面安裝槽鋼，13#樓在11層、19層樓面安裝槽鋼,懸挑架底部豎桿準確安放在焊在槽鋼上的鋼筋上。底部豎桿間隔交叉不同長度的鋼管，使相鄰立桿的對接扣件不在同一高度內；開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除；當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應符合前面第3條所述。5、縱向水平桿的搭設：縱向水平桿應在四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。6、腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離為100mm，不允許留腳手眼；上下步應交叉設置于立柱的不同側面，使立桿受

55、荷時偏心減小。7、縱向、橫向掃地桿搭設應符合前面第4.2.1和4.2.2條所述。8、連墻件、剪刀撐、橫向斜撐等的搭設：當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除；剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。連接點應盡可能設在腳手架的立桿與大、小橫桿連接處附件；若在規定位置設置連接點有困難時，應在鄰近節點補足；連接點必須從第一步大橫桿處開始設置。9、扣件的安裝：扣件規格必須與鋼管外徑（48）相同；螺栓拎緊扭力矩不應小于40N.M，且不應大于65 N.M；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、

56、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度100mm；立柱連桿，扶手接長應用對接扣件，不宜用旋轉扣件；大、小橫桿與立柱連接，扶手與立柱連接采用直角扣件；剪刀撐和斜桿與立柱和大橫桿的連接采用旋轉扣件；剪刀撐縱向接長用旋轉扣件，不宜用對接扣件。10、腳手板的鋪設：腳手板必須鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；采用對接或搭接時均應規范，腳手架探頭采用14#鍍鋅鐵絲固定在支承桿件上；在腳手架的兩端、拐角、沿板長方向每隔15-20米、坡道的兩端、斜道平臺口處和其它可能發生滑動翹起的部位的腳手板應與水平桿可靠連

57、接（用14#鍍鋅鐵絲），防止滑動；自頂層作業層的腳手板往下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。11、搭設腳手架時，同時做好手架的接地，用-404扁鋼與鋼筋砼柱上的防雷接地連接盒相連接。12、外側滿掛密目安全網。安全網必須經貫穿試驗合格，安全網下口與外架連接緊密不留空檔。13、工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須佩帶安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。14、在搭設中，不得隨意改變構架設計，減少桿配件設置和對立桿縱距作調整，確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。15、搭架子時

58、如遇六級以上大風或雷電大雨時，4步架以上必須停止作業；高度在20米以上的高空作業時，風力超過5級也應停止作業。 七.安全防護與措施1 架體整體防護措施 a,操作層設雙護欄，上護欄高1.2m；下護欄高0.6m，下設擋腳板，擋腳板高不少于180mm。b,操作層滿鋪腳手板一層，下掛水平安全網一道；垂直方向分段的底部（落地架在建筑物的第二層）滿鋪腳手板一層，以上每隔10m滿鋪一層腳手板。c,在落地架段的建筑物第二層設外伸3m長的斜挑防護棚，以上每隔12m設一道斜挑防護棚。在每一懸挑架段的建筑物第二層設外伸2m長的斜挑防護棚，以上每隔12m設一道斜批防護棚。d,外架立面滿掛密目安全網全封閉。2 洞口、臨

59、邊防護孔洞防護1.51.5m以下的孔洞應預埋通長鋼筋網（鋼筋直徑不小于樓面配筋，網格間距不大于20cm）或加固定蓋板。1.51.5m以上孔洞四周必須設兩道護身欄桿（上、下護欄高度分別為1.2m、0.6m），中間每10m支掛一道水平安全網。與樓梯、電梯相鄰的軸處樓面孔洞口必須按l.5m1.5m以下的孔洞每層加固定蓋板。3 井口防護電梯井口必須裝設高度不低于1.2m的金屬防護門，電梯井內首層和以上每隔三層（不超過10m）設一道水平安全網。電梯井內不得做垂直運輸通道。作業層處電梯井口覆蓋25焊接鋼筋網或用鋼管、木板搭設的蓋板。4 樓梯踏步及休息平臺口防護樓梯踏步及休息平臺必須設兩道防護欄桿或用立掛安

60、全網做防護，欄桿高度為1.2m，欄桿的設置應隨結構升高而跟進。5 陽臺邊防護陽臺欄板應隨層安裝，不能隨層安裝的，必須在臨空處扣接鋼管立桿，再在立桿上扣接兩道防護欄桿（高度不少于1.2m），見圖。6 建筑物樓層臨邊四周防護建筑物樓層臨邊四周無圍護結構時，必須設兩道防護欄桿，或立掛安全網加一道防護欄桿。樓層臨邊防護見圖。外架立桿布置時，應考慮施工電梯設置，梯籠進出口寬度范圍內不應有立桿阻礙，在外架邊通道口設可開啟式防護門，進出通道兩惻設雙護欄并加掛密目安全網，具體見詳圖。7 建筑物出入口防護在建筑物的底層南向搭設長6m，寬度大于3。的防護棚。防護棚高3.9m，雙層頂棚，上下層高度為500mm，頂棚

61、上下成相互垂直方向各滿鋪厚不小于50mm的腳手板一層。出入口處被抽空的立桿用人字形斜桿支頂，門洞桁架下的兩側立村用雙立桿，門洞桁架兩側的之字形橫向斜撐，人字形斜桿頂點處的平行弦桿架做法見規范JGJ1302001第6.5.12條和圖示。8 斜挑防護棚防護棚的挑出（水平沒影長度）落地架沒3m，懸挑架段1.52m，斜挑桿和上拉桿的縱距同外架縱距，斜挑桿與水平面的夾角為30，上拉桿與鉛垂面的夾角為60，斜挑防護棚滿鋪架板并牢固固定。9 文明施工措施（1）外架剪刀撐刷黃、白雙色間隔油漆。（2）外架每4步設一道裝飾分色線，分色線板高200mm，分色斜條紋間隔400mn一條。（3）安全通道正立面和側立面架管

62、表面刷紅白雙色間隔油漆。（4）卸料平臺槽鋼和鋼管涂黑黃或紅白相間警戒色。八、腳手架的檢查與驗收1、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收： 基礎完工后及腳手架搭設前；作業層上施加荷載前；每搭設完10-13m高度后；達到設計高度后；遇到六級大風與大雨大雪后（如有冰凍在開凍后）；施工中途停用超過15天；在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉接以及安全隱患存在的情況時。2、進行腳手架檢查、驗收時應根據下列技術文件和規范：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001；施工組織設計（方案）及變更文件；技術交底文件。3、腳手架使用中，應定期檢查：桿件的設置和連接、連墻件、支

63、撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合有關規定；安全防護措施是否符合要求；是否超載。九、腳手架的使用規定1、作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，嚴禁在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。2、在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，用時予以恢復。3、工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。4、人員

64、上下腳手架必須走設有安全防護的出入通（梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。5、每處工人上下作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知架上所有人員撤離。6、在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。十、腳手架的拆除（一）拆除準備1、由質安員負責全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；2、根據檢查結果補充完善施工組織設計（方案）中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；3、由單位工

65、程負責人進行拆除安全技術交底；4、清除腳手架上的雜物及地面障礙物。（二）拆除1、安排專人在地面進行指揮，確保安全；2、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；3、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；4、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固，再拆除連墻件；5、當腳手架采取分段，分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端必須設置可靠連墻件和橫向斜撐加固。（三）卸料1、各構配件嚴禁拋至地面；2、運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并按品種、規格碼堆存放整

66、齊于指定位置。十一、安全保障措施1、腳手架搭設人員必須是經過現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設腳手架人員配件質量與搭設質量應按照規定進行檢查和驗收，合格后方可使用。3、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將支模架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。4、當有六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。5、腳手架的安全檢查與維護，應按規范規定進行。安全網應按有關規定搭設和拆除。6、在腳手架使用期間，嚴

67、禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿，連墻件。7、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。8、臨時道路側搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。9、在腳手架進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。10、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ-46）的有關規定執行。11、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。12、嚴格控制使用荷載，確保有較大的安全儲備。13、腳手架的維護（1）使用完畢的腳手架構件、零件要及時回收，分類整理，分類存放；（2）彎

68、曲的鋼桿要調直，損壞的構件要修復，損壞的構件，零件要更換。14、安全網的架設要隨樓層施工進度逐步上升。腳手架上安全網應滿掛，且綁扎牢固，接頭采用搭接，搭接接頭100。十二、本方案結論1、 懸挑16a鋼梁平面布局十二號樓詳見11層頂平面,十三樓詳見11和19層頂平面,連墻件、鋼絲拉繩、錨固節點、安全防護見附表大樣圖;2、 十三號樓14至18和50至54軸采光井凈跨為2.4米槽鋼采用搭擱法,本方案為考慮承載安全根據專家建議現采取雙槽鋼拼焊,其錨固和拉繩同其它懸挑鋼梁加固做法。3、 在剪力墻轉角處安裝懸挑鋼梁,為不影響轉角暗柱的縱筋本方案采用對角平移3公分避開柱縱筋以防對柱縱筋的保護。4、 根據上述各項強度驗算我司倉儲16a加勒成品槽鋼用到該項目作懸挑型材是可行的，該槽鋼在使用前與拆除后均進行除銹防護，本項目挑架選材采用16a槽鋼也是完全可以承載一挑八層的，結合該項目實際，為絕對確保懸挑架的物理承載安全，故我部現按此一挑八層方案進行部署，為此、特作出本施工專項方案報請相關技術部門及專家進行論證以便遵照實施。 二0一三年七月