1、目錄一、編制依據2二、工程概況2三、現澆梁支架設計21、支架地基處理22、做好原地面排水，防止地基被水浸泡33、現澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求34、施工工藝流程4四、現澆箱梁支架驗算41、荷載分析52、荷載組合53、荷載計算53.1 箱梁自重q1計算53.2 結構驗算81、底模板計算82、箱梁側模板驗算93、箱梁內模支架計算104、箱梁底模下橫向方木驗算124.1現澆箱梁翼板范圍橫向方木計算124.2現澆箱梁A-A斷面橫向方木計算135、支架立桿頂托上順橋向方木驗算176、扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算226.1現澆箱梁A-A斷面226.2現澆箱梁C-C斷面277、碗扣節點、立桿頂托、立桿

2、底座承載力驗算288、地基承載力驗算299、滿堂支架整體抗傾覆分析計算30五、支架的預壓31六、 支架搭設施工要求及技術措施331、模板支架立桿、水平桿的構造應符合下列要求332、滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規定33七、安全保證措施及事故應急救援預案36、安全保證措施36、事故應急救援預案40一、編制依據1、國家有關政策、法規、建設單位、監理單位對本工程施工的有關要求。2、中華人民共和國交通部部頒標準JTJ0412000公路橋涵施工技術規范、JTG F80/1-2004公路工程質量檢驗評定標準、JTJ07695公路工程施工安全技術規程等現行有關施工技術規范、標準。3、廈成高速公路漳州段A4

3、合同段施工圖設計以及相關文件資料。4、現場勘察和研究所獲得的資料，以及相關補充資料；我單位施工類似工程項目的能力和技術裝備水平。5、參考建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土工程模板與支架技術、公路施工手冊（橋涵下冊）、路橋施工計算手冊、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）。二、工程概況待詔亭大橋現澆箱梁左為單箱兩室結構，右幅為單箱三室結構，分別為四跨等截面單向預應力連續梁，布置形式為424，頂板寬左幅16.5m，底板寬12.5m，每側翼板懸臂長2.0m，箱梁頂板設置成2%雙向橫坡，梁高2.5m，腹板厚50cm，頂板

4、厚25cm，底板厚25cm。至梁端頂板加厚到45cm，底板加厚到45cm。各分隔墩頂處設2.6m厚端橫隔板，現澆梁端各連續墩頂處設一道2.2m厚橫隔板。平縱面信息：本橋平面位于R=1800m的右偏圓曲線上；縱面位于0.85%上坡上；本橋在GGK38+533.672上跨A匝道，交角89；在GGK38+699.238上跨省道207，交角62。箱梁為單向預應力結構。縱向預應力采用大噸位群錨體系，預應力鋼束采用19S15.2鋼絞線束，其標準強度為1860MPa，位于底板、腹板及頂板之中。三、現澆梁支架設計1、支架地基處理首先對支架布設范圍內的雜物及虛土進行清除，將原地面進行整平（斜坡地段做成臺階），然

5、后采用重型壓路機碾壓密實，根據經驗及試驗，要求地基承載力達到fk=220KPa。達到要求后再鋪筑15cm的C15混凝土，養生后作為滿堂支架的持力層，并按碗口支架橫向布局設置5.0cm20.0cm的木板，再在其上搭設滿堂支架。 2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡橋下地面整平并設2%的人字型橫披排水，同時在兩側設置排水溝，防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。3、現澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設，為便于高度調節，每根立桿底部和頂部分別設置KTZ50型可調底座和KTC50型可調托撐，可調范圍050cm。按照施工區處理后的地面高程與梁底高程之差，采用LG-300、LG

6、-240、LG-180、LG-120、HG-60、HG-90等規格的桿件進行組合安裝。通過計算，確定支架模板布置形式如下：1、箱梁外模板采用1222441.5cm規格的竹膠板。2、側模采用1.2cm厚竹膠板，竹膠板后采用1010cm方木作為橫向分配梁（凈距25cm），用483.5mm鋼管斜撐與豎向立桿連接分配梁體及工況荷載，每根斜桿與立桿的連接不少于兩個扣件。3、內模采用1.2cm厚竹膠板，竹膠板后采用1010cm方木作為橫向框架（凈距25cm），1010cm方木后采用1010cm方木作為縱向分配梁（凈距40cm）將框架連成一體。 4、左幅支架采用（902+604+904+603+904+60

7、4+902）cm60（90）cm120cm（橫縱高）的步距；右幅支架采用（902+604+903+603+904+603+903+604+902）cm60（90）cm120cm（橫縱高）的步距（端橫梁及前后2.5m處梁底90cm處需加密立桿，上采用1010cm方木作為橫向分配梁，為安全考慮凈距10cm）。 5、原路面承載力可滿足要求，經實測地基承載力需達到220Kpa以上，然后澆筑15cm后C15混凝土墊層。6、縱向在腹板及中隔板位置下滿布剪刀撐、橫向四排布設一道剪刀撐；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001）6.3.2規定腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采

8、用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，現場可根據實際情況酌情調整。當立桿基礎不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于50cm。7、安裝縱向方木時，兩根方木的接頭應放在頂托上，如不允許則要搭過橋。8、翼板外邊緣設置不低于1.3m的鋼管架臨邊防護設置。附件： 本方案支架平、縱、橫布置圖。4、施工工藝流程四、現澆箱梁支架驗算本計算以右幅第一聯24m+24m+24m+24m標準跨徑等截面單箱三室預應力砼斜腹板連續箱梁為例，對荷載進行計算及對支架體

9、系進行驗算。碗扣式滿堂支架體系采用483.5鋼管，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B鋼管截面特性表，鋼管截面積A=4.891022，截面模量W=5.08 1033，自重38.4N/m, 回轉半徑i=15.78mm,查表5.1.6得鋼材的抗壓強度設計值 =205MPa1、荷載分析根據本橋現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取26kn/m3。 q2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經計算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當

10、計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kPa，對側板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側模的壓力。 q6 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kPa。根據道路橋梁工程施工手冊支架的荷載能力，根據支架高度及橫桿的步距，在安全的要求下當支架高度在10m以下時，橫桿步距為1.2時，按每根立桿荷載為30KN，并不計支架自重。2、荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結構名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統計算側模計算3、荷載計算3.1 箱梁自重q1計算根據待詔亭大橋現澆箱梁結構特點，選取具有代表性及最不利荷載的不

11、同斷面、不同部位進行箱梁自重計算，即現澆箱梁F-F斷面（跨中）、D-D斷面（變截面最不利）、H-H斷面（墩頂中、端橫梁）四個斷面分別按翼板、腹板、底板等不同部位進行自重計算。 計算簡圖 通過深入分析，在支架形式不發生變化的情況下，C-C截面為B-B截面的最不利形式，又考慮到翼緣板位置下全橋受力情況一致，故受力以A-A斷面及C-C斷面分別進行計算。1、翼板范圍箱梁自重：q1= 26（0.15+0. 45）=15.6 kN/m2；2、現澆梁A-A截面q1計算腹板范圍箱梁自重：單邊腹板截面積（截面陰影部分）計算得1.550 m2，此范圍支架寬1.8m。q1= 26（1.5501.0）/（1.81.0

12、）=22.39 kN/m2；中隔板范圍箱梁自重：中隔板截面積（截面陰影部分）計算得1.676 m2，此范圍支架寬1.8m，該范圍自重最大。q1= 26（1.6761.0）/（1.81.0）=24.21 kN/m2；箱室下底板范圍箱梁自重：頂板厚25 cm，底板厚25 cm，q1= 26（0.25+0.25）=13.00 kN/m2；3、現澆梁C-C截面q1計算箱室范圍箱梁自重：單個截面陰影部分面積計算得5.21.5=7.8m2，此范圍支架最不利段為寬0.9m4=3.6m，該范圍自重最大。q1= 267.8/（3.61.0）=56.34kN/m2；4、箱梁自重分析根據以上箱梁自重荷載計算得：翼板

13、范圍箱梁自重q1=15.6 kN/m2；順橋向跨距0.9m的A-A截面：腹板范圍箱梁自重q1=22.39 kN/m2；中隔板范圍箱梁自重q1=24.21 kN/m2；箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.00 kN/m2；順橋向跨距0.6m的C-C最不利截面：支架橫向布局最不利范圍箱梁自重q1=56.34 kN/m2。滿堂支架縱、橫向及步距的布置情況，即在墩柱前后各6.0 m范圍，立桿縱向間距60cm，其余立桿縱向間距90cm；箱梁底板下橫向間距90cm，腹板下橫向間距60cm，中隔板下橫向間距60cm，翼板下橫向間距90cm；橫桿步距120 cm 。 3.2 結構驗算 1、底模板計算本方案箱梁底

14、模采用規格為2440mm1220mm15mm竹膠板，竹膠板下橫向方木間距均為30cm。查公路施工手冊（橋涵下冊）表13-17竹編膠合板力學性能，得，彎曲強度W=90.0Mpa，彈性模量E=6103Mpa。1.1現澆箱梁H-H斷面箱室范圍底模板計算由于模板的連續性，在均勻荷載的作用下，計算時按4跨等跨連續梁計算，受力分析見箱室范圍底模板計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2f=0.632 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室范圍模板跨度L=0.3m。模板彎曲強度計算q=1.0（q1+q2+q3+q4) 0.3=1.0（56.34+

15、1.0+2.5+2.0) 0.3=61.840.3=18.55 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10718.550.32=-0.1786 kN. m模板計算寬度取b=1.0m，W= bh2/6=（1.01.52）/6=0.37510-4cm3W= Mmax/W=0.1786/（0.37510-4）=4.762 MpaW =90.0Mpa經計算，箱室范圍底模板彎曲強度滿足要求。模板撓度計算I=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63218.551030.34/(10061031060.2810-6)=94.9

16、6/168000=0.5710-3m=0.57mmL/400=300/400=0.75 mm經計算，箱室范圍底模板撓度滿足要求。通過以上對本橋現澆箱梁最不利部位的底模板進行彎曲強度、和撓度分析計算，得出該滿堂支架底模板設置滿足要求。2、箱梁側模板驗算本方案箱梁側模采用一類一等品規格為2440mm1220mm15mm竹膠板，竹膠板下設置10cm10cm間距30cm的方木。查公路施工手冊（橋涵下冊）表13-17竹編膠合板力學性能，得，彎曲強度W=90.0Mpa，彈性模量E=6103Mpa。新澆混凝土對側模的壓力q5計算因現澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=2.5m/h澆筑速度

17、控制，砼入模溫度T=20控制，因此新澆混凝土對側模的最大壓力q5=F=63.79混凝土的重力密度() 新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。當缺乏試驗資料時，可按計算；（T混凝土初凝時間，取20度）外加劑影響系數，不產外加劑時取1.0；摻有緩凝作用的外加劑時取1.2.混凝土塌落度影響系數，當塌落度小于30mm，取0.85；50-90mm時，取1.0，110-150mm時，取1.15；混凝土澆筑速度，取2.5（m/h）;取以上兩值的最小值，故最大側壓力為有效壓頭高度計算時按4跨等跨連續梁計算，查路橋施工計算手冊附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2； f=0.632 qL4/(10

18、0EI)； I=bh3/12，W= bh2/6箱梁側模板跨度L=0.3m。模板彎曲強度計算q=1.0（q4+q5)0.3=1.0（4.0+41.6) 0.3=45.60.3=13.68 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10713.680.32=-0.132 kN.m模板計算寬度取b=1.0m，W= bh2/6=（1.00.0152）/6=0.37510-4m3W= Mmax/W=132/0.37510-4=3.52 MpaW =90.0Mpa經計算，側模板彎曲強度滿足要求。模板撓度計算I=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632qL4/(1

19、00EI)=0.63213.681030.34/(10061031060.2810-6)=70.03/168000=0.41710-3m=0.417mmL/400=300/400=0.75 mm經計算，側模板撓度滿足要求。通過以上對本橋側模板進行彎曲強度、和撓度分析計算，得出該滿堂支架側模板設置滿足要求。3、箱梁內模支架計算本方案箱梁內模采用一類一等品規格為2440mm1220mm12mm竹膠板，竹膠板下設置10cm10cm間距30cm的方木。查公路施工手冊（橋涵下冊）表13-17竹編膠合板力學性能，得，彎曲強度W=90.0Mpa，彈性模量E=6103Mpa。1.荷載取值荷載有頂板荷載及側模荷

20、載，取兩者大值側模荷載計算。由于側壓力有效壓頭為1.6m，而側模高度1.05m則，側壓力F=261.05=27.30KN/m22.竹膠板（取1mm板條為計算單元） 慣性矩I=bh3=1123=144 mm4 截面抵抗矩W=bh2=1122=24 mm3 1mm寬板條所受荷載q=F0.001=27.300.001=27.3010-3 KN/m 竹膠板下1010cm方木凈距為30cm時：M=ql2=27.310-30.32=0.30710-3 KN.m =竹=90Mpa= 滿足(3) 橫向分配梁1010cm杉木，木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時多為力學性能優于杉木的松木。

21、查路橋施工計算手冊表8-6各種常用木材的容許應力和彈性模量表，得杉木的力學性能：順紋彎應力W=11.0Mpa，彎曲剪應力=1.7Mpa，彈性模量E=9103Mpa。 其中心間距為300mm，側面跨度按L=0.4m計算 q=27.300.3=8.19KN/m M=0.164KN.m I= W= 滿足4、箱梁底模下橫向方木驗算本施工方案橫向均設置為10cm10cm方木，間距30cm。箱梁翼板下橫向方木跨度為90cm，腹板及中隔板下橫向方木跨度為60cm，底板下橫向方木跨度為90cm；在墩頂范圍方木橫向跨度為30cm。通過上面計算得：現澆箱翼板范圍箱梁自重q1=15.6kN/m2；現澆箱梁斷面中隔板

22、范圍箱梁自重q1=24.21kN/m2，箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.0kN/m2，現澆箱梁C-C斷面箱室范圍為最不利情況下箱梁自重q1=56.34 kN/m2。木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時多為力學性能優于杉木的松木。查路橋施工計算手冊表8-6各種常用木材的容許應力和彈性模量表，得杉木的力學性能：順紋彎應力W=11.0Mpa，彎曲剪應力=1.7Mpa，彈性模量E=9103Mpa。4.1現澆箱梁翼板范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按2跨等跨連續梁計算，受力分析見翼板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-8第1項，得：Mmax=-0.125 q L2 ； Q

23、max=0.625q L ；f=0.521 qL4/(100EI) ； I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下橫向方木跨度L=0.9m，間距B=0.3m，方木不均勻折減系數取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（15.6+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=26.920.3=8.076 kN/mMmax=-0.125 q L2=-0.1258.0760.92=-0.818kN.mW= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=818/1.6710-4=4.90 MpaW 0.9=11.00.

24、9=9.9Mpa經計算，翼板橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.521qL4/(100EI)=0.5218.0761031.24/(10091031068.3310-6)=8.725/7497=11.6410-4m=1.16mmL/400=900/400=2.25 mm經計算，翼板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算Qmax=0.625q L=0.6258.0760.9=4.54 kNmax= Qmax /（0.9A）=（4.54103）/（0.90.10.1）=0.504 Mpa=1.7Mpa經計算，翼板橫向方木抗剪

25、滿足要求。4.2現澆箱梁A-A斷面橫向方木計算現澆箱梁A-A斷面中隔板范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按3跨等跨連續梁計算，受力分析見中隔板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2 ；Qmax=0.607q L；f=0.632 qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下橫向方木跨度L=0.6m，間距B=0.3m，方木不均勻折減系數取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（24.21+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（30.252+6.3）0.3=10.966

26、kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10710.9660.62=-0.422 kN.mW= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=422/1.6710-4=2.53 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa經計算，中隔板橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63210.9661030.64/(10091031068.3310-6)=0.898/7497=1.19810-4m=0.12mmL/400=600/400=1.50 mm經計

27、算，中隔板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算Qmax=0.607q L=0.60710.9660.6=3.99 kNmax= Qmax /（0.9A）=（3.99103）/（0.90.10.1）=0.44Mpa=1.7Mpa經計算，中隔板橫向方木抗剪滿足要求。現澆箱梁A-A斷面箱室下底板范圍橫向方木計算橫向方木計算時，按4跨等跨連續梁計算，受力分析見箱室下底板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：箱室下底板橫向方木計算簡圖Mmax=-0.107q L2 ；Qmax=0.607q L；f=0.632 qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室下底板下橫

28、向方木跨度L=0.9m，間距B=0.3m，方木不均勻折減系數取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（13.0+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（17.4+6.3）0.3=7.11 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.1077.110.92=-0.62 kN.mW= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=620/1.6710-4=3.71 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa經計算，箱室下底板橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=（0.10.13）/1

29、2=8.3310-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.6327.111030.94/(10091031068.3310-6)=2.948/7497=3.9310-4m=0.39mmL/400=900/400=2.25 mm經計算，箱室下底板橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算Qmax=0.607q L=0.6077.110.9=3.88 kNmax= Qmax /（0.9A）=（3.88103）/（0.90.10.1）=0.43Mpa=1.7Mpa經計算，箱室下底板橫向方木抗剪滿足要求。4.3現澆箱梁C-C斷面箱室范圍橫向方木計算箱室底板橫向方木計算簡圖橫向方木計算時，按4跨等

30、跨連續梁計算，受力分析見箱室底板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2 ；Qmax=0.607q L；f=0.632 qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室范圍橫向方木跨度L=0.45m，間距B=0.3m，方木不均勻折減系數取0.9。每根方木強度計算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（56.34+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（68.808+6.3）0.3=22.53 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10722.530.452=-0.488 kN.mW= b

31、h2/6=（0.20.22）/6=0.810-4m3W= Mmax/W=488/0.810-4=6.11 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa經計算，箱室范圍橫向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63222.531030.454/(10091031068.3310-6)=0.5839/7500=0.77910-4m=0.078mmL/400=450/400=1.125 mm經計算，箱室范圍橫向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算Qmax=0.607q L=0.60722.530.

32、4=5.47 kNmax= Qmax /（0.9A）=（5.47103）/（0.90.10.1）=0.61Mpa=1.7Mpa經計算，箱室范圍橫向方木抗剪滿足要求。通過以上對本合同段現澆箱梁不同斷面、不同部位的模板下方木進行強度、抗剪力和撓度分析計算，得出該滿堂支架模板下方木設置滿足要求。5、支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中立桿頂托上順橋向采用10cm10cm方木，在墩柱前后各3.0 m范圍，順橋向方木跨度為60cm，其余順橋向方木跨度為90cm。箱梁翼板下橫向方木跨度為90cm，腹板及中隔板下橫向方木跨度為60cm，底板下橫向方木跨度為90cm。通過上面計算得：現澆箱翼板范圍箱梁自重

33、q1=15.6kN/m2；現澆箱梁斷面中隔板范圍箱梁自重q1=24.21kN/m2，箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.0kN/m2，現澆箱梁C-C斷面箱室范圍為最不利情況下箱梁自重q1=56.34 kN/m2。木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時多為力學性能優于杉木的松木。查路橋施工計算手冊表8-6各種常用木材的容許應力和彈性模量表，得杉木的力學性能：順紋彎應力W=11.0Mpa，彎曲剪應力=1.7Mpa，彈性模量E=9103Mpa。5.1現澆箱梁A-A斷面支架立桿頂托上順橋向方木驗算現澆箱梁翼板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算翼板順橋向方木計算簡圖單位：順橋向方木計算時

34、，按3跨等跨連續梁計算，受力分析見翼板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-9第11項，得：Mmax=-0.267PL；Qmax=1.267P ；f=1.883PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下順橋向方木跨度L=0.9m，間距B=0.9m，共由3根橫向方木支承，方木不均勻折減系數取0.9。每根方木強度計算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（15.6+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=19.92+4.90.90.9/3=6.70 kNMmax=-0.267PL=-0.2676.700.9=

35、-1.61 kN.mW= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1610/1.6710-4=9.64 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa經計算，箱梁翼板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.8836.701030.94/(10091031068.3310-6)=8.277/7497=0.11110-4m=0.011mmL/400=900/400=2.25 mm經計算，箱梁翼板下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算Qmax=1

36、.267P =1.2676.70=8.49 kNmax= Qmax /（0.9A）=（8.49103）/（0.90.10.10）=0.94 Mpa=1.7Mpa經計算，箱梁翼板下順橋向方木抗剪滿足要求。現澆箱梁A-A斷面中隔板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算單位：腹板順橋向方木計算簡圖順橋向方木計算時，按3跨等跨連續梁計算，受力分析見中隔板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-9第11項，得：Mmax=-0.267PL；Qmax=1.267P ；f=1.883PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下順橋向方木跨度L=0.9m，間距B=0.6m，共由3根橫

37、向方木支承，方木不均勻折減系數取0.9。每根方木強度計算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.60.9/3=1.2（24.21+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.60.9/3=30.252+4.90.60.9/3=6.33 kNMmax=-0.267PL=-0.2676.330.9=-1.52 kN.mW= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1520/1.6710-4=9.10 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa經計算，箱梁中隔板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=（0.10.103）/

38、12=8.3310-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.8836.331030.94/(10091031068.3310-6)=7.82/7497=10.410-4m=1.04mmL/400=900/400=2.25 mm經計算，箱梁中隔板下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算Qmax=1.267P =1.2676.33=8.02 kNmax= Qmax /（0.9A）=（8.02103）/（0.90.10.10）=0.89Mpa=1.7Mpa經計算，箱梁中隔板下順橋向方木抗剪滿足要求。現澆箱梁A-A斷面箱室下底板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算箱室下底板板順橋向方木計算簡圖

39、單位： 順橋向方木計算時，按3跨等跨連續梁計算，受力分析見箱室下底板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-9第11項，得：Mmax=-0.267PL；Qmax=1.267P ；f=1.883PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁底板下順橋向方木跨度L=0.9m，間距B=0.9m，共由3根橫向方木支承，方木不均勻折減系數取0.9。每根方木強度計算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（13.00+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=16.8+4.90.90.9/3=5.859 kNMmax=-0.267P

40、L=-0.2675.8590.9=-1.41 kN.mW= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1410/1.6710-4=8.44MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa經計算，箱梁箱室底板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.8835.861030.94/(10091031068.3310-6)=7.24/7497=2.9410-4m=0.29mmL/400=900/400=2.25 mm經計算，箱梁箱室底板下順橋向方木剛度滿足

41、要求。每根方木抗剪計算Qmax=1.267P =1.2675.859=7.42kNmax= Qmax /（0.9A）=（7.42103）/（0.90.10.10）=0.82Mpa=1.7Mpa經計算，箱梁箱室底板下順向方木抗剪滿足要求。5.2現澆箱梁C-C斷面最不利處支架立桿頂托上順橋向方木驗算腹板順橋向方木計算簡圖單位：順橋向方木計算時，按4跨等跨連續梁計算，受力分析見腹板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表2-10，得：Mmax=0.169PL；Qmax=-0.661P ；f=1.079PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下順橋向方木跨度L=0.6m

42、，間距B=0.6m，共由2根橫向方木支承，方木不均勻折減系數取0.9。每根方木強度計算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.60.6/2=1.2（56.34+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.60.6/2=68.808+4.90.60.6/2=13.27 kNMmax=0.169PL=0.16913.270.6=1.35 kN.mW= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1350/1.6710-4=8.08 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa經計算，箱梁端橫梁下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/

43、12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.079PL3/(100EI) =1.07913.271030.64/(10091031068.3310-6)=1.856/7497=2.4810-4m=0.248mmL/400=600/400=1.5 mm經計算，箱梁端橫梁下順橋向方木剛度滿足要求。每根方木抗剪計算Qmax=-0.661P =-0.66113.27=-8.77 kNmax= Qmax /（0.9A）=（8.77103）/（0.90.10.10）=0.975 Mpa=1.7Mpa經計算，箱梁端橫梁下順橋向方木抗剪滿足要求。通過以上對本合同段現澆箱梁不同斷面、不同部位的

44、支架頂托上面的方木進行強度、抗剪力和撓度分析計算，得出該滿堂支架頂托上方順橋向方木設置滿足要求。6、扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐與扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管支架穩定承載能力顯著高于扣件式鋼管支架，一般都高出20%以上，甚至超過35%。本工程現澆箱梁支架按483.5鋼管扣件式支架進行內力計算，計算結果同樣適用與WDJ碗扣式支架，相對于扣件式支架安全系數相當與1.2以上。6.1現澆箱梁A-A斷

45、面現澆箱梁翼板部位,在此范圍支架設置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm90cm120cm。1.立桿強度驗算根據公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構件設計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設計允許荷載N=30 kN。立桿實際承受的荷載為：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(組合風荷載) NG1k -支架結構自重標準值產生的軸向力； NG2k -構配件自重標準值產生的軸向力； NG2k -施工荷載標準值產生的軸向力總和。于是，有：NG1k =0.91.2q1=0.90.915.6=12.636kN；NG2k =0.91.2q2=0.91.21.0=1.62k

46、N；NQK =0.91.2（q3+ q4 ）=0.91.2（1.0+2.0）=1.083.0=3.24kN；則，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（12.636+1.62）+0.851.43.24=20.96kNN=30kN，強度滿足要求。2.立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/（A ）+MW/W (組合風荷載)N-鋼管所承受的垂直荷載，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，計算得N =20.96kN；A為鋼管的截面積，A=4.891022；W為截面模

47、量，W=5.08 1033，為軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比查表即可求得，=L/i, 回轉半徑i=15.78mm，L為立桿步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄C得=0.744。MW為計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -風荷載標準值產生的彎矩；k -風荷載標準值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風壓高度變化系數，本工程鄰近海面，地面粗糙度為A類，離地面高度不大于10m，查建筑結構荷載規范（GB50009-2001）表風壓高度

48、變化系數得z =1.38；s-風荷載體型系數，查建筑結構荷載規范表風荷載體型系數第36項得s =1.2；0-基本風壓（kN/m2），查建筑結構荷載規范表D.4雪壓和風壓表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=20.96103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103）=85.18 MPa =205Mpa計算結果說

49、明箱梁翼板部位支架是安全穩定的。現澆箱梁A-A斷面中隔板部位，在此范圍支架設置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm60cm120cm。1.立桿強度驗算根據公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構件設計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設計允許荷載N=30 kN。立桿實際承受的荷載為：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(組合風荷載) NG1k -支架結構自重標準值產生的軸向力； NG2k -構配件自重標準值產生的軸向力； NG2k -施工荷載標準值產生的軸向力總和。于是，有：NG1k =0.90.6q1=0.90.624.21=13.07kN；NG2k =0.9

50、0.6q2=0.90.61.0=0.54kN；NQK =0.90.6（q3+ q4）=0.90.6（1.0+2.0）=0.543.0=1.62kN；則，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（13.07+0.54）+0.851.41.62 =18.26kNN=30kN，強度滿足要求。2.立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/（A ）+MW/W (組合風荷載)N-鋼管所承受的垂直荷載，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，計算得N =18.26kN；A為鋼管的

51、截面積，A=4.891022；W為截面模量，W=5.08 1033，為軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比查表即可求得，=L/i, 回轉半徑i=15.78mm，L為立桿步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄C得=0.744。MW為計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -風荷載標準值產生的彎矩；k -風荷載標準值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風壓高度變化系數，本工程鄰近海面，地面粗糙度為A類，離地面高度不大于10m，查建筑結構荷載規

52、范（GB50009-2001）表風壓高度變化系數得z =1.38；s-風荷載體型系數，查建筑結構荷載規范表風荷載體型系數第36項得s =1.2；0-基本風壓（kN/m2），查建筑結構荷載規范表D.4雪壓和風壓表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=18.26103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103） =7

53、7.75MPa =205Mpa計算結果說明箱梁A-A斷面中隔板部位支架是安全穩定的。現澆箱梁A-A斷面箱室下底板部位，在此范圍支架設置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為90 cm90cm120cm。1.立桿強度驗算根據公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構件設計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設計允許荷載N=30 kN。立桿實際承受的荷載為：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(組合風荷載) NG1k -支架結構自重標準值產生的軸向力； NG2k -構配件自重標準值產生的軸向力； NG2k -施工荷載標準值產生的軸向力總和。于是，有：NG1k =0.90.9q1=0

54、.90.913.00=10.53kN；NG2k =0.90.9q2=0.90.91.0=0.81kN；NQK =0.90.9（q3+ q4）=0.90.9（1.0+2.0）=0.813.0=2.43kN；則，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（10.53+0.81）+0.851.42.43 =13.61+2.89=16.5kNN=30kN，強度滿足要求。2.立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/（A ）+MW/W (組合風荷載)N-鋼管所承受的垂直荷載，N = 1.2（NG1k

55、+ NG2k）+0.851.4NQK，計算得N =16.5kN；A為鋼管的截面積，A=4.891022；W為截面模量，W=5.08 1033，為軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比查表即可求得，=L/i, 回轉半徑i=15.78mm，L為立桿步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄C得=0.744。MW為計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -風荷載標準值產生的彎矩；k -風荷載標準值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風壓高度變化系數，

56、本工程鄰近海面，地面粗糙度為A類，離地面高度不大于10m，查建筑結構荷載規范（GB50009-2001）表風壓高度變化系數得z =1.38；s-風荷載體型系數，查建筑結構荷載規范表風荷載體型系數第36項得s =1.2；0-基本風壓（kN/m2），查建筑結構荷載規范表D.4雪壓和風壓表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=16.5103

57、/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103） =72.91 MPa =205Mpa計算結果說明箱梁A-A斷面箱室下底板部位支架是安全穩定的。綜上所述，現澆箱梁A-A斷面翼板、中隔板、箱室下底板不同部位支架是安全穩定的。6.2現澆箱梁C-C斷面現澆箱梁C-C斷面端橫梁部位，在此范圍支架設置縱橋向間距橫橋向間距橫桿步距為60 cm45cm120cm。1.立桿強度驗算根據公路施工手冊橋涵下冊表13-5碗扣式構件設計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設計允許荷載N=30 kN。立桿實際承受的荷載為：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(組合風荷載)

58、NG1k -支架結構自重標準值產生的軸向力； NG2k -構配件自重標準值產生的軸向力； NG2k -施工荷載標準值產生的軸向力總和。于是，有：NG1k =0.60.45q1=0.60.4556.34=15.21kN；NG2k =0.60.6q2=0.60.61.0=0.36kN；NQK =0.60.6（q3+ q4）=0.60.6（1.0+2.0）=0.363.0=1.08kN；則，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（15.21+0.36）+0.851.41.08 =19.97kNN=30kN，強度滿足要求。2.立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安

59、全技術規范(JGJ130-2001)有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/（A ）+MW/W (組合風荷載)N-鋼管所承受的垂直荷載，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，計算得N =19.97kN；A為鋼管的截面積，A=4.891022；W為截面模量，W=5.08 1033，為軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比查表即可求得，=L/i, 回轉半徑i=15.78mm，L為立桿步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄C得=0.744。MW為計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩：MW=0.851.4 MWk =

60、(0.851.4klah2)/10式中MWk -風荷載標準值產生的彎矩；k -風荷載標準值； la-立桿縱距；h-立桿步距；k=0.7zs0z-風壓高度變化系數，本工程鄰近海面，地面粗糙度為A類，離地面高度不大于10m，查建筑結構荷載規范（GB50009-2001）表風壓高度變化系數得z =1.38；s-風荷載體型系數，查建筑結構荷載規范表風荷載體型系數第36項得s =1.2；0-基本風壓（kN/m2），查建筑結構荷載規范表D.4雪壓和風壓表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =60cm，h=120 cm所以，MW=0.851

61、.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.61.22)/10=0.10 kN.m故，N/（A ）+MW/W=19.97103/（0.744489）+0.10103103/（5.08 103） =74.57 MPa =205Mpa計算結果說明箱梁C-C斷面端橫梁部位支架是安全穩定的。 通過以上對本合同段現澆箱梁不同斷面、不同部位的支架立桿進行強度和穩定性分析計算，得出該滿堂支架是安全穩定的。7、碗扣節點、立桿頂托、立桿底座承載力驗算通過上面計算得：現澆箱翼板范圍箱梁自重q1=15.6kN/m2；現澆箱梁斷面中隔板范圍箱梁自重q1=24.21kN/m2，箱室

62、下底板范圍箱梁自重q1=13.0kN/m2，現澆箱梁C-C斷面箱室范圍為最不利情況下箱梁自重q1=56.34 kN/m2。7.1碗扣節點承載力驗算碗扣節點承載力按下式驗算：Nmax QbQb下碗扣抗剪強度設計值不小于60 kN，取60 kN。Nmax=（q1+ q2+ q3+q4）A=(56.34 +1.0+1.0+2.0) kN/m20.6 m0.6m=21.72kN，安全系數取0.8，Nmax=21.72 kN 0.8Qb = 0.860 kN=48 kN，滿足碗扣抗剪強度要求。7.2立桿頂托承載力驗算立桿頂托承載力按下式驗算：NmaxQtQt頂托設計值不小于40 kN，取40 kN。Nm

63、ax=（q1+ q2+ q3+q4）A=(56.34 +1.0+1.0+2.0) kN/m20.6 m0.6m=21.72 kN，安全系數取0.8，Nmax=21.72 kN 0.8Qt = 0.840 kN=32 kN，滿足頂托強度要求。6.3立桿底座承載力驗算立桿底座承載力按下式驗算：NmaxQzQz底座設計值不小于40 kN，取40 kN。Nmax=（q1+ q2+ q3+q4）A=(43.77 +1.5+1.0+2.0) kN/m20.6 m0.6m=21.72 kN，安全系數取0.8，Nmax=21.72 kN 0.8Qz = 0.840 kN=32 kN，滿足頂托強度要求。8、地基

64、承載力驗算8.1支架地基處理支架范圍的地基大部分地質情況良好。在支架施工前，首先用挖掘機將地基整平，然后用14T壓路機碾壓，碾壓至。局部地段采取換填處理，具體為挖出腐質土等軟弱土層，換填碎石土，進行分層碾壓。泥漿池及基坑采取先清除淤泥及雜物，抽水排干后，同樣用碎石土進行分層回填碾壓密實。以上壓實度達到95%以上，根據經驗壓實度達到95%以上，地基承載力達到fk=200kPa250kPa（參考建筑施工計算手冊），根據動力觸探地基承載力試驗，地基承載力實測值達250KPa以上（詳見動力觸探地基承載力試驗報告）。支架地基碾壓處理完畢后，在碾壓密實的地基上澆筑厚15的C15砼進行硬化，硬化區周邊設置排

65、水溝； 8.2地基承載力驗算由以上立桿底座承載力計算得，按照最不利荷載， Nmax=21.72 kN,立桿可調底座面積AB=0.150.15=0.0225m2，立桿底座下混凝土基礎承載力：= Nmax /AB=217200.0225=0.97Mpa=1.08Mpa= 15.0Mpa所以，立桿底座下混凝土基礎強度滿足要求。底座放置在5.0cm20cm400cm模板上，再按照力傳遞發散到砼基礎上，面積計算：A=（20.15tg450+0.15）2=0.2025 m2按照最不利荷載考慮：fmax= Nmax /AB=21.720.2025=107.26kpafmax =108kpafk=250kPa

66、通過計算該方案地基承載力滿足施工要求。9、滿堂支架整體抗傾覆分析計算根據JTJ0412000公路橋涵施工技術規范條穩定性要求，支架在自重和風荷載等作用下的抗傾覆穩定時，傾覆穩定系數不得小于1.3。K0=MW（穩定力矩）/MQ（傾覆力矩）采用一孔24m支架驗算支架抗傾覆能力：橋梁寬20.5m，長24m，支架最高不大于8m，支架寬21m，支架橫向32排，縱向29排，高度取8m。KTC50型可調托撐共需要3229=928個；立桿需要32298=7424 m；縱向橫桿需要297（層數）24=4872 m；橫向橫桿需要327（層數）21=4704 m；故，鋼管總重=（7424+4872+4704）3.8

67、4/1000=65.28t；KTC50型可調托撐總重=9286.45/1000=6.0t；所以，G=（65.28+6.0）9.8=698.4kN；穩定力矩，MW =698.421/2=7333.23 kN.m；依據以上對風荷載計算k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2梁底部支架高與梁高取9.5m，24m跨迎風面積=9.524=228 m2，24 m跨共受力P=0.93228=212.04 kN；傾覆力矩MQ =212.049.5/2=1007.19 kN.m；所以，K0=MW/MQ=7333.23/1007.19=7.281.3計算結果說明本方案滿堂支架整體滿足抗傾

68、覆要求。五、支架的預壓1 預壓的目的為檢查地基承載力及支架承受梁體荷載的能力，減少和消除支架產生的非彈性變形、碗扣件接頭、碗扣件與方木、方木間的間隙、地基瞬時沉降等并獲取支架預壓沉降觀測值用來做設置預拱值的參考數據。2 加載方法支架搭設完畢、底板模板鋪設完畢之后進行加載預壓。在此我們采用大型砂袋，用16t汽車吊吊裝砂袋，按要求的位置和高度堆碼，預壓重量為設計重量的1.2倍。預壓分兩級進行，第一級荷載控制在總荷載的2/3左右。第一次加載后，荷載維持一天進行觀測，第二天，進行最后一級荷載加載。最后一級維持時間根據預壓沉降觀測值確定，連續3天，每天沉降觀測平均值小于3mm后，即可卸載。預壓過程中對支

69、架沉降進行連續觀測。箱梁底部4.10m范圍內共加載約 T，在翼緣板范圍內每側加載約 T。3 觀測點設置及觀測頻率31觀測點縱向按照箱梁跨度的0.25L、0.5L、0.75L及距墩柱中心前后1.5m設置5個斷面，每個觀測截面沿橫橋向在中腹板和兩側邊腹板下對稱設置4個觀測點，從而形成一個沉降觀測網。32沉降觀測頻率每級荷載添加前觀測一次；每級荷載添加完畢觀測一次；每天至少觀測一次；卸載前觀測一次；卸載后觀測一次。33觀測注意事項 a.觀測頻率和時間按上述規定外，可根據實際情況適當增加或延長。b.箱梁澆注前在腹板位置與預壓對應位置設置觀測點，觀測混凝土施工過程中的支架沉降。c.每次觀測得到的數據認真

70、記錄在沉降量觀測專用表格內。4 數據整理分析及預拱度的設置4.1觀測結束對測量數據進行處理，根據總沉降值和卸載后觀測值計算彈性變形量。4.2預拱度的設置確定預拱度時考慮下列因素：支架在荷載作用下的總變形量，支架在荷載作用下的彈性壓縮，支架在荷載作用下的非彈性壓縮；箱梁設計反拱度，根據設計院提供。根據梁的拱度值線形變化，其它各點的預拱度值，應以中間點為最高值，以梁的兩端為零，按二次拋物線進行分配。預拱度曲線方程：y=4.x(L-x)/L2取梁端點為坐標原點，跨長為L，主梁跨中反拱度值，反拱度向下設置。本方案中充分考慮各種因素反拱度值按2.0cm考慮，各點預拱度設置根據上式計算：距梁端1.5m處預

71、拱度計算值為0.5cm；0.25L處預拱度設計值為1.5cm。（按二次拋物線沿中心線對稱）4.3根據箱梁砼澆注結束沉降觀測量值、預應力施加完畢后一段時間觀測所得的起拱度與預壓觀測量值的對比，進一步調整預拱值。實施過程： 準確計算各施工區段的箱梁、模板、支架自重，以確定各施工區段的加載重量。 根據試驗數據，繪制縱、橫向的彈性變形和非彈性變形圖，確定彈性變形調整值。 加載試驗結束后，請有關人員進行檢查，確定安全，可行性簽證后，方可進行下道工序施工。六、 支架搭設施工要求及技術措施搭設時，先在混凝土放置5cm20cm4m木墊板，墊板下用中粗砂找平。支架頂部設置頂托，頂托上設縱梁和橫梁，其上鋪設梁體模

72、板。支架縱橫向設置剪力撐，以增加其整體穩定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。支架采用同種型號鋼管進行搭設，剪力撐、橫向斜撐立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，并且在砼澆注和張拉過程中，進行全過程監測和專人檢查。上報監理檢查，經監理同意后，進行支架預壓：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷載組合，確定壓載系數，采用砂袋均勻布設堆壓于支架上進行堆載預壓，預壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預壓及沉降觀測。1、模板支架立桿、水平桿的構造應符合下列要求(1)每根立桿底部應設置底座或墊板，并規定尺寸設置縱、橫掃地桿。(2) 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置，立桿步距

73、不得大于設計要求，并應設置縱橫水平拉桿。(3)立桿接長必須采用對接扣件連接，嚴禁搭接連接，嚴禁不同直徑混合施用。(4) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求。(5)當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在模板中心線處，其偏心距不應大于25毫米。(6)鋼管腳手架要排列整齊和順直，并要及時設好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。上下層立桿采用的對接扣件應按規范要求交錯布置。(7)為保證支架整體穩定及安全，應按支架設計要點，在荷載集中處加密支架支撐。 (8)確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； (9)地基支座

74、的設計要滿足承載力的要求。2、滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規定(1)立桿應按設計縱橫向間距設置，不得改變間距。(2)剪刀撐應縱橫設置，按設計間距布置，不得遺漏。(3)滿堂模板支架剪刀撐應由底至頂連續布置。(4)高于4米的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合有關規定。(5)組架前認真測量框架底腳距離，準確鋪設方木及安放底托。(6)支架拼裝每3層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應旋緊可調座或用薄鐵片墊實，在支架拼裝頭3層，每層用經緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調整。(7)支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水

75、平和立桿垂直度外，還應隨時注意水平框的直角度，不致使腳手架偏扭，立桿垂直度偏差小于0.25，頂部絕對偏差小于0.05m。(8)采用鋼管扣件作加固件、斜撐時應符合每道剪刀撐寬度不應小于3.6M，斜桿與地面傾角宜在45-60。剪刀撐、橫向斜撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。(9)澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。3、支架搭設要求（1）對進入現場的腳手架構配件，使用前應對其質量進行復檢。構配件應按品種、規格分類放置在堆料區內或碼放在專用架上，清點好數量備用。腳手架堆放場地排水應暢通，不得有積水。（2）腳手架搭設場地必須

76、平整、堅實、排水措施得當。底座安放應符合下列規定：底座必須準確地放在定位線上，底座的軸心線應與地面垂直，底座鋼板不得有明顯變形，底面必須保持水平，使底座與地面完全接觸，不得懸空。4、支架檢查與驗收 安排專人負責對支架施工全過程進行不間斷的檢查，并形成檢查臺帳，檢查項目如下：1、碗扣支架鋼管的檢查與驗收11立桿上的上碗扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現象； 12在碗扣節點上同時安裝14個橫桿，上碗扣均應能鎖緊；13構配件外觀質量要求：鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈；沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷

77、；各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；構配件防銹漆涂層均勻、牢固。2、滿堂支架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：（1） 基礎完工后及腳手架搭設前；（2） 作業層上施加荷載前；（3） 達到設計高度后； （4）遇有六級大風與大雨后；（5） 停用超過一個月。3、支架使用中，應定期檢查下列項目：（1） 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；（2） 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；（3） 扣件螺栓是否松動；（4） 安全防護措施是否符合要求；（5） 是否超載。5

78、、支架拆除1、首先清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、腳手架拆除前現場工程技術人員對在崗操作工人進行有針對性的安全技術交底。3、腳手架拆除時必須劃出安全區，設置警戒標志，派專人看管。4、本方案滿堂支架拆除時嚴格按照從跨中向兩端、由上而下順序逐層進行拆除，嚴禁上下同時作業。5、各構配件嚴禁拋至地面，運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。6、滿堂支架安全管理1、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）等考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格方可持證上崗。2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、腳手架的

79、構配件質量與搭設質量，應按規定驗收合格后方準使用。4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土等到固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5、當有六級及六級以上大風和霧、雨雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。6、腳手架使用中，應定期檢查桿件的設置的連接，支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；地基是否有積水，底座是否有松動，立桿是否懸空；扣件是否松動；腳手架的垂直度偏差；安全防護措施是否符合要求；是否超載。7、在腳手架的使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿、掃地桿及連墻件。8、不得在腳手架基礎及相鄰處進行挖掘作業，否則應采取安全措施。9、臨街搭設腳手架時，外側有

80、防止墜物傷人的防護措施。10、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。11、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。七、安全保證措施及事故應急救援預案、安全保證措施為了嚴格規范安全生產條件，加強安全生產督促管理，防止安全事故，全面保證工程項目質量，投資進度和安全環保目標，根據集美大橋安全生產管理實施辦法和相關國家及地方法律法規，我項目部安全領導小組會同基層施工人員共同研究制定了一套嚴格的安全保證體系及保證措施。安全方針：安全第一、預防為主，防治結合、綜合治理。 安全目標：杜絕重大死亡事故，杜絕多人傷亡事故，杜絕重大機械事故，杜絕重大交通事故，杜絕

81、重大火災事故。創建安全文明標準工地。消滅違章指揮，消滅違章作業，消滅慣性事故。1安全保證措施：認真貫徹“安全第一、預防為主”的方針，堅持“管生產，必須管安全”和“誰主管，誰負責”的原則，切實做好安全施工。為了更好地搞好本項目的安全工作特制訂如下措施：1.1除遵守JTJ076-95公路工程施工安全技術規程的有關規外，還應遵守一切安全健康與環境衛生方面的法規和規范，并提供一切安全裝置、設備與保護器材及采取其他有效措施，以保護施工人員的生命健康及公眾的安全。1.2安全生產人人有責，項目部嚴格執行安全生產責任制，且與其安全生產目標掛購層層分級負責，責任到人，做到“橫向到邊，縱向到底”形成一個完整的制度

82、體制。1.3項目經理部成立安全領導小組，且各工區設立專職、兼職安全員，及時發現和排除、安全隱患，并制定嚴格的安全措施。14切實制定以崗位責任制為核心的安全生產管理規章制度和安全生產操作規程且保證實施。1.5在本工程施工期間，在現場常設2名以上專職人員，該人員應具有做安全工作的資格，且熟悉所施工的工作的類型。其工作任務包括制定健康保護與事故預防措施和個人檢查，查看安全規則與條例的實施情況，駐地管理人員一律配證上崗。1.6項目部將認真做好安全生產教育工作，實行全員教育，對特殊工種重點進行專門安全技術知識培訓，嚴格考核，持證上崗。1.7所有施工設備和機具在使用前由專職人員負責檢查，合格者方能使用，嚴

83、禁無證違章操作駕駛，在交通路口設立醒目的安全標志。夜間施工確保良好的照明，施工中掛牌上崗作業，負責到人，定期做好安全教育、安全檢查。起重作業應嚴格執行建筑機械使用安全技術規程和建筑安裝工人安全技術操作規程中的有關規定和要求。 使用鋼絲繩的機械，在運行中禁止工作人員跨越鋼絲繩，用鋼絲繩起吊、拖拉重物時，現場人員應遠離作業半徑，并對鋼絲繩進行定期保養，檢查及更換。1.8對高處作業中的安全標志、工具、電氣設施和各種設備必須經檢查確認完好后，方可使用。1.9進行高處作業的人員應定期體驗。嚴禁酒后作業，帶病作業。1.10進行高處作業時，應正確配戴安全帽、系安全帶、掛安全網，不準穿硬底鞋、拖鞋；大風、大雨

84、等不良天氣停止作業。嚴禁從高處投擲物料。1.11使用梯子進行高處作業時，梯子不應缺檔和墊高，并采取其它防護措施。1.12搭設腳手架，地面應堅實牢固，腳手架作業面應滿鋪腳手板，不得有空隙和探頭板、飛跳板。操作面外側應加設防護欄和擋腳板，立掛安全網。1.13操作平臺基礎牢固堅實，平臺上滿鋪腳手板，搭設防護欄，并掛安全網。1.14進行箱梁施工時，現場應有專人指揮，施工機械、車輛安全裝置齊全、有效。模板支撐應按規定的作業程序進行，模板未固定前，不得進行下一道工序，嚴禁上、下同一垂直面上裝、拆模板。1.15在本工程現場周圍配備、架立并維護一切必要而合適的標志牌，主要是限速設施，圍擋和夜間反光標識，交通車

85、輛進口前30m及前10m設置限高和防撞措施，現場設至少4名巡視員，24小時不間斷巡視，及時修復破損的限速和防撞設施，以為其雇員和公眾提供安全和方便。1.16箱梁張拉時，嚴禁非工作人員進入張拉區。操作人員禁止站立在千斤頂前后，只能站立在側面。以防斷絲、飛錨等傷人。高壓油管接頭要擰緊，防止漏油傷人。1.17孔道壓漿時，工人應戴防護眼鏡，以防水泥漿噴傷眼睛。2.用電 現場施工用電嚴格按施工現場臨時用電安全技術規范（GJ4688）要求進行設計、檢測。2.1施工用電一律采用絕緣電線。2.2各種施工機具、機械會導致漏電及短路之處，都必須安裝自動斷電裝置。2.3所有線路都必須按安全用電規范安裝。2.4工區設

86、有2位以上專業電工，負責管理及安裝電線。2.5工區用電嚴禁亂拉線，布線應合理有效使用電線電纜要符合用電要求、要買合格產品，防止因用殘次品引起火災。2.6配電箱要嚴格要求，禁止有帶電線頭暴露在外面。3.防火3.1本合同段內各施工隊生活區、施工現場一律配置防火用具及23個滅火器。3.2禁止因施工場地狹小而將施工機械和各種設備雜亂擺放。3.3在箱梁滿堂支架四周進行圍擋，圍擋至少離支架1.5米遠，避免車輛撞擊支架。4.防洪4.1時時關注天氣預報，掌握第一年天氣情況，在雨季來臨前做好安全應對措施。4.2特大降雨時，安排專人24小時值班，隨時觀察雨情，提前做好人員安全撤離危險區的準備。4.3成立相應應急小

87、組，在第一時間能實施搶救工作5.設臨邊防護欄桿時，必須符合下列要求：5.1防護欄桿應由上、下兩道橫桿及欄桿柱組成，上桿離地高度為1.01.2m，下桿離地高度為0.50.6m。坡度大于12.2的層面，防護欄桿應高1.5m，并加掛安全立網。除經設計計算外，橫桿長度大于2m時，必須加設欄桿柱。5.2 欄桿柱的固定及其與橫相干的連接，其整體構造應使防護欄桿在上桿任何處，能經受任何方向的1000N外力。 5.3防護欄桿必須自上而下用安全立網封閉，或在欄桿下邊設置嚴密固定的高度不低于18cm的擋腳板或40cm的擋腳笆。擋腳板與擋腳笆上如有孔眼，不應大于25mm。板與笆下邊距離底面的空隙不應大于10mm。接

88、料平臺兩側的欄桿，必須自上而下加掛安全立網或滿扎竹笆。除了認真執行國家相應的法律法規外，還須嚴格執行企業安全生產管理規定。并且做好設備、工地材料的安全防盜工作。處理好當地群眾和政府的關系，減少矛盾，促進了解。安全工作是工程質量、進度和效益的保證，應以防范為主，防患于未然。以上具體措施由項目部安全小組監督完成，并不定時進行安全突擊檢查，將安全隱患降低到最低程度。現澆箱梁施工安全是我部施工中要求重點控制的關鍵之一，我部將嚴格按照國家和地區的相關法律法規進行施工，確保安全生產。、事故應急救援預案觸電事故專項應急預案1、目的為確保我項目部觸電事故發生以后，能迅速有效地開展搶求工作，最大限度地降低員工及

89、相關方生命安全風險，特制定本預案。2、組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作。組長：甘貴超成員：陶玉堯、鄭保民、解葉龍、范偉、舒勇、彭選民具體分工如下： 甘貴超、鄭保民 負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。 陶玉堯 負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，保持與電力、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。解葉龍、范偉、舒勇 負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄。 彭選民 負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系。3、觸電事故應急措施現場人員應當機立斷脫離電源，盡可能的立即切斷電源（關閉電路），亦可用現場得到的絕緣材料等

90、器材使觸電人員脫離帶電體。將傷員立即脫離危險地區，組織人員進行搶救。若發現觸電者呼吸或呼吸心跳均停止，則將傷員仰臥在平地上或平板上立即進行人工呼吸或同時進行體外心臟按壓。立即拔打120與急救中心聯系，詳細說明事故地點、嚴重程度，本部門的聯系電話，并派人到路口接應。或安排車輛直接送往附近醫院。立即向公司應急搶險領導小組匯報事故發生情況并尋求支持。維護現場秩序，嚴密保護事故現場。4、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及氧氣袋。5、注意事項5.1在未脫離電源時，切不可用手去拉觸電者。5.2事故發生時應組織人員進行全力搶救，視情況拔打120急救電話和馬上通知有關負責人。5.3注意保

91、護好事故現場，便于調查分析事故原因。5.4心肺復蘇搶救措施要堅持不斷的進行（包括送醫院的途中）不能隨便放棄。高處墜落事故應急救援預案1、 目的為確保我項目高處墜落事故發生后，能迅速有效地開展搶救工作，最大限度地降低員工及相關方生命安全風險，特制定本預案。2、 組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作。組長：甘貴超成員：鄭保民、胡金林、李賀剛、楊威、常永強具體分工如下：甘貴超 負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。 鄭保民 負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，保持與建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。 胡金林、李賀剛 負責維持現場秩序，做好當事人

92、、周圍人員的問訊記錄。 楊威 負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系。3、 高處墜落事故應急措施 迅速將傷員脫離危險場地，移至安全地帶。 保持呼吸道暢通，若發現窒息者，應及時解除其呼吸道梗塞和呼吸機能障礙，應立即解開傷員衣領，消除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、分泌物、嘔吐物等。 有效止血，包扎傷口。 視其傷情采取直接送往醫院，或待簡單處理后去醫院檢查。 傷員有骨折、關節傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定。 若傷員有斷肢情況發生應盡量用干凈的干布（滅菌敷料）包裹裝入塑料袋內，隨傷員一起轉送。 預防感染、止痛，可以給傷員用抗生素和止痛劑。 記錄傷情，現場救護人員應邊搶救邊記錄

93、傷員的受傷機制、受傷部位、受傷程度等第一手資料。 視情況立即拔打120向急救中心取得聯系，應詳細說明事故地點、嚴重程度、本部門的聯系電話，并派人到路口接應。或派車直接送往附近醫院。 項目指揮部接到報告后，應立即在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護事故現場。4、 應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、頸托、擔架、止血帶、氧氣袋。5、 注意事項5.1事故發生時應組織人員進行搶救，視情況拔打120急救電話或馬上送往集美醫院，馬上通知有關負責人。5.2重傷員運送應用擔架，腹部創傷及背柱損傷者，應用臥位運送；胸部傷者一般取半臥位，顱腦損傷

94、者一般取仰臥偏頭或側臥位，以免嘔吐誤吸。5.3注意保護好事故現場，便于調查分析事故原因。 防臺防汛事故應急預案1、目的 為早抓落實防臺防汛工作，防止險情擴大，使災害損失減少到最低限度，特制定本預案。2、 組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作。組長：甘貴超成員：徐建寧、鄭保民、陶玉堯、郭煒、丘小英具體分工如下： 徐建寧 任務是了解掌握險情，組織現場搶救。 鄭保民 負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶險，保持與防臺、防汛部門、建設行政主管部門的溝通。郭煒、陶玉堯 負責維持現場秩序，做好周圍人員的問訊記錄、保持與上級部門的溝通。丘小英 負責妥善處理好善后工作，按職

95、能歸口負責保持與當地相關部門的溝通聯系。3、 防臺防汛事故應急措施 現場人員應立即上報項目部指揮小組。 現場下水道疏通。 生活區、宿舍后勤生活保障、救護。 施工現場腳手架、模板等的檢查與檢修。 施工用電、各部門配電箱、現場高空照明燈及架空線路的檢查、加固及搶修。 立即拔打“120”急救中心與醫院聯系或拔打“110、119”救助，詳細說明事故地點、嚴重程度及本部門的聯系電話，并派人到路口接應。 事故調查報告，并上報公司及有關上級機關。4、 應急物資 常備藥品：消毒有品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種小夾板、擔架、止血帶、氧氣袋及搶救麻袋、泥漿泵、汽車、木料等。火災事故應急預案1、目的為使發生火

96、災時能采取有效的方法搶救被困人員或自救，同時盡可能不使火勢蔓延，最大限度減小經濟損失，特制定本預案。2、組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作。組長：甘貴超成員：鄭保民、舒勇、吳偉、何勇、胡金林具體分工如下：鄭保民 負責立即組織人員進行撲救。舒勇 負責組織人員疏導被困人員、維持現場秩序。吳偉、何勇 負責立即同醫院、公安、消防部門的聯系，說明事故地點、事故情況，并派人到路口接應。胡金林 負責現場物資、車輛的調度。3、火災事故應急措施立即報警。當接到火災發生信息后，指揮小組立即拔打“119”火警電話。組織撲救火災。當基地或施工現場發生火災后，除及時報警外，指揮小組要組織義務消

97、防隊員和員工進行撲救，撲救火災時按照“先控制，后滅火；救人重于救火；先重點后一般”的滅火戰術原則。并派人及時切斷電源，接通消防水泵電源，組織搶救傷亡人員，隔離火災危險源和重要物質，充分利用施工現場中的消防設施器材進行滅火。 協助消防員滅火。在自救的基礎上，當專業消防隊到達火災現場后，火災事故應急指揮小組要簡要的向消防隊負責人說明火災情況，并全力支持消防隊員滅火，要聽從消防隊的指揮，齊心協力，共同滅火。 傷員身上燃燒的衣物一時難以脫下時，可讓傷員躺在地上滾動，或用水灑撲滅火焰。 保護現場。當火災發生時和撲救完畢后，指揮小組要派人保護好現場，維護好現場秩序，等待對事故原因及責任人的調查和審查。同時

98、應立即采取善后工作，及時清理，將火災造成的垃圾分類處理并采取其他有效措施，從而將火災事故對環境造成的污染降低到最低限度。 火災事故調查處置。按照局事故報告分析處理制度規定，項目部火災事故應急指揮小組在調查和審查事故情況報告出來后，作出有關處理決定，重新落實防范措施。并報公司應急搶險領導小組。4、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血帶、氧氣袋、滅火器等救火物資。5、注意事項5.1貴重的書畫文物及重要的檔案資料等，一旦著火不可用水撲救。5.2那些比重輕于水的易燃液體著火后不宜用水撲救，因為著火的易燃體會漂在水面上，到處流淌，反而造成火勢蔓延。5.3高壓電器設備失火不能用水來撲救，一是水能導電容易造成電器設備短路燒毀，二是容易發生高壓電流沿水柱傳到消防器材上，使消防人員造成傷亡。5.4硫酸、硝酸、鹽酸遇火不能用水撲救，因為這三種強酸遇火后發生強烈的發熱反應，引起強酸四處飛濺，甚至發生爆炸。5.5金屬鉀、鈉、鋰和易燃的鋁粉、錳粉等著火，千萬不可用火撲救，因為它們會與水發生化學反應，生成大量可燃性氣體氫氣，不但火上澆油，而且極易發生爆炸。事故應急響應通訊聯絡名稱姓名電話組長甘貴超組員鄭保民組員舒勇組員徐建寧組員解葉龍組員郭煒組員范偉項目部值班電話長泰縣醫院急救電話120火警119匪警110業主安全辦