1、近賢雙福標(biāo)準(zhǔn)廠房工程模板施工方案目錄一、編制依據(jù) 1 二、工程概況 1 三、模板（高支模）施工的基本情況 1 四、支撐施工方案 2 五、施工流水段劃分 4 六、質(zhì)量保證措施 5 七、安全保證措施 6 梁模板（扣件鋼管架）計(jì)算書 10 一、參數(shù)信息 11 二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算 12 三、梁側(cè)模板面板計(jì)算 13 四、梁側(cè)模板支撐計(jì)算 14 五、穿梁螺桿的計(jì)算 19 六、梁底模板計(jì)算 19 七、梁底支撐的計(jì)算 20 八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算 24 九、扣件抗滑移的計(jì)算 28 十、立桿的穩(wěn)定計(jì)算 28 十一、立桿的地基承載力計(jì)算 31 十二、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求 31 柱模板計(jì)算書 52 一

2、、信息參數(shù) 53 二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 54 三、柱模面板的計(jì)算 55 四、柱模豎楞計(jì)算 57 五、柱箍的計(jì)算 59 六、對(duì)拉螺桿的計(jì)算 62 墻模板計(jì)算書 65 一、參數(shù)信息 65 二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 66 三、墻模板面板的計(jì)算 66 四、墻模板主次楞的計(jì)算 69 五、穿墻螺桿的計(jì)算 73 一、本方案主要編制依據(jù)1.JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范；2.鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范；3.木結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范；4.混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范；5.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范；6.重慶渝宏建筑規(guī)劃設(shè)計(jì)有限公司設(shè)計(jì)的近賢雙福標(biāo)準(zhǔn)廠房工程 建筑結(jié)構(gòu)施工圖紙。7.計(jì)算部分由

3、品茗安全計(jì)算軟件計(jì)算。二、工程概況1.地埋位置與建設(shè)規(guī)模近賢雙福標(biāo)準(zhǔn)廠房工程位于重慶市江津區(qū)雙福工業(yè)園區(qū)。工程由近賢房地產(chǎn)開發(fā)公司投資興建，重慶渝宏建筑規(guī)劃設(shè)計(jì)有限公司設(shè)計(jì)，重慶凱紅工程咨詢有限公司監(jiān)理，重慶廣聚建筑公司承建。近賢雙福多層標(biāo)準(zhǔn)廠房工程，總建筑面積為25182.24 平方米?？蚣芙Y(jié)構(gòu)，四層。建筑總高度 24.60 米。工程性質(zhì)為廠房，鋼筋砼獨(dú)立基礎(chǔ)。其中R軸-W軸交 2 軸-43 軸為輕鋼結(jié)構(gòu)廠房。一層層高 7.2m，二層至四層層高為 4.8m。梁截面有:300800、300700、200600、200500。柱截面尺寸有650650、550550、500500、400400?，F(xiàn)

4、澆板厚度為 120mm。2 軸至 6 軸交 F 軸至 G軸、2 軸至 6 軸交 A1軸交 A2軸、39軸至 43 軸交 L 軸至 M軸、39 軸至 43 軸交 A6軸至 A7軸為鋼筋砼剪力墻電梯井。填充墻體高度超過(guò)3.90 米設(shè)圈梁一道，截面尺寸：200180。2、場(chǎng)地情況廠房北面臨九江大道,南面緊鄰高滸變電站,東面與正在修建的泰騰機(jī)械廠相鄰，西面為鵬程鋼鐵廠。三、模板（高支模）施工的基本情況1、層高高于 4.5 米的需按照高支模施工。2、高支模混凝土梁從其中選有代表性的進(jìn)行計(jì)算，其余按所計(jì)算的構(gòu)件進(jìn)行支撐。3、層高 4.8 米和 7.2 米均采用鋼管支撐體系，后附支撐計(jì)算大樣圖。4、本工程高

5、支模具體位置：一層至四層均為高支模，梁截面高度為 KL1：300800mm。KL2：梁截面高度為 300700。四、支撐施工方案1、KL-1：300800 模板從標(biāo)高到二層梁頂高度為7.2 米，層高 7.2 米,采用落地式鋼管扣件承重架；承重架搭設(shè)高度 7.0m；立桿用:483.5mm 鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用:483.5mm 鋼管及可鍛鑄鐵扣件。梁截面寬度300mm；梁截面高度 800mm；立桿沿梁跨度方向間距 1000mm；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度100mm；立桿步距 1500mm；板底承重立桿橫向間距或排1000mm；梁支撐架搭設(shè)高度 7.0m；梁兩側(cè)立桿間距 600mm；承重架支撐形式

6、：梁底支撐鋼管垂直梁截面方向，其上擱置 5090木方，面層為 18mm厚九夾板，穿梁螺栓水平間距1500mm；穿梁螺栓豎向 1根，對(duì)拉螺栓采用 M14 型。2、KL-2：300700 梁從室內(nèi)標(biāo)高到二層梁頂高度為7.2 米，層高 7.2 米,采用扣件鋼管腳手架支撐。梁截面寬度 300mm；梁截面高度700mm；承重架搭設(shè)高度7.0m；梁側(cè)次楞根數(shù)4；穿梁螺栓水平間距1500mm；穿梁螺栓豎向1 根。立桿采用:483.5鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用483.5mm鋼管及可鍛鑄鐵扣件；梁底橫向鋼管上采用木方5090mm，兩根方木并排擱置；面層為九夾板厚度18mm；對(duì)拉螺栓采用M14型。3、KL-3：2005

7、00 梁層高 7.2 米,采用扣件鋼管腳手架支撐。梁截面寬度200mm；梁截面高度 500mm；承重架搭設(shè)高度 4.7m；梁側(cè)次楞根數(shù) 4；穿梁螺栓水平間距1500mm；穿梁螺栓豎向 1 根。立桿采用:483.5 鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用 483.5mm鋼管及可鍛鑄鐵扣件；梁底橫向鋼管上采用木方 5090mm，兩根方木并排擱置；面層為九夾板厚度18mm；對(duì)拉螺栓采用 M12型。4、構(gòu)造要求模板支架的構(gòu)造要求：梁模板高支撐架根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿；立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距，另一個(gè)方向不變。1 立桿

8、步距的設(shè)計(jì)：當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過(guò)多；高支撐架步距為1.5m。2 整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：?jiǎn)嗡郊訌?qiáng)層可以每4 米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔5m設(shè)置，四周和中部每5m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；3 剪刀撐的設(shè)計(jì)；沿支架四周外立面應(yīng)滿設(shè)剪刀撐；中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔 10mm設(shè)置。A、頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：在立桿頂部設(shè)置支

9、托板，其距離支架頂層橫桿的高度不大于300mm；頂部支撐桿與立桿連接扣壓件應(yīng)進(jìn)行拉滑措施，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N 12KN 時(shí)，可用雙扣件；大于 12KN時(shí)應(yīng)用頂托方式。B、支撐架搭設(shè)的要求：嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于鋼管扣件架規(guī)范的要求；確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在4560N.m，鋼管不能用已經(jīng)變形的；地基支座滿足承載力的要求。C、施工使用的要求：精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過(guò)程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過(guò)設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過(guò)最

10、大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；澆筑過(guò)程，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。D、搭設(shè)要求：交叉支撐、水平桿、加固桿、剪刀撐、連墻桿應(yīng)緊隨支架的安裝及時(shí)設(shè)置；連接扣壓件的螺栓擰緊力矩宜為4560N.m，并不行小于40N.m。連接扣件必須與桿件直徑相符，不得混用。搭設(shè)完畢后必須經(jīng)過(guò)班組自檢和項(xiàng)目部驗(yàn)收，經(jīng)監(jiān)理、安監(jiān)站等有關(guān)部門驗(yàn)收后方可投入使用。5、模板安裝工藝A、柱模板安裝：按放線位置釘好壓腳板。按照模板配板設(shè)計(jì)圖和模板位置，由下至上進(jìn)行模板的拼裝，模板之間用楔型插銷插緊，邊安裝邊插緊或用鐵釘釘緊，邊安裝邊插入柱螺拴和塑料套管。梁模板安裝：在柱子上

11、彈出軸線，梁位置線和水平線。梁、柱接頭的施工按大樣圖。鋼管排列，間距按照方案施工。梁底板、側(cè)板均采用18 厚九夾板，按設(shè)計(jì)標(biāo)高調(diào)整支柱的標(biāo)高，然后安裝4090 松木枋，鋪上梁底板，并拉線找平。6、模板拆除模板拆除應(yīng)有“拆模通知書”方可施工，非承重構(gòu)件側(cè)模應(yīng)以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時(shí)方案拆除外，承重模板應(yīng)按混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。A、柱模板拆除：先拆除斜拉桿或斜支撐，然后依次拆除柱箍及對(duì)拉螺栓，接著拆連接模板的卡子或插銷，然用撬棍輕輕撬動(dòng)模，使模板與混凝土脫離。B、梁模板拆除：先將支架頂上的鋼管松下，使次龍骨與模板分離，并讓龍骨降下，用鋼釬撬動(dòng)模板，使模板塊降下，拿

12、下模板和次龍骨，然后拆除水平拉桿支撐和立柱。拆除模板時(shí)，操作人員應(yīng)站在安全的地方。拆除跨度較大的梁下支撐時(shí)，應(yīng)先從跨中開始，分別向兩端拆除（跨度大于8 米及懸臂大梁，砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)的 100%方可拆除）。C、高支模支撐體系經(jīng)工程技術(shù)負(fù)責(zé)人驗(yàn)收并確認(rèn)不再需要時(shí)，方可拆除。D、在拆除過(guò)程，腳手架的自由懸臂高度不得超過(guò)兩步，當(dāng)必須超過(guò)兩步時(shí)，應(yīng)加設(shè)臨時(shí)拉結(jié)。E、連墻桿、通長(zhǎng)水平桿和剪刀撐等，必須在腳手架拆作卸到相關(guān)的高度時(shí)方可拆除。F、拆除時(shí)工人必須站在臨時(shí)設(shè)置的腳手板上進(jìn)行拆卸作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護(hù)用品。G、拆除工作中，嚴(yán)禁使用榔頭等硬物南大打撬挖，拆下的配件應(yīng)放入袋內(nèi)統(tǒng)一集中管理，拆下的模板

13、要及時(shí)清理粘結(jié)物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊。H、模板拆除工序：混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)拆模強(qiáng)度等級(jí)時(shí)上層墻體或柱子結(jié)構(gòu)模板拆除并運(yùn)走按順序輕輕敲擊早拆柱頭的插銷鋼管及模板降落一定高度在保證施工安全的前題下，除保留的立桿及部分橫桿外，可同步將鋼管、模板、立桿、橫桿等拆除并運(yùn)到下一施工部位保留的立桿、橫桿、待支承到常規(guī)拆模時(shí)再拆除，即一直保留到混凝土強(qiáng)度等級(jí)增長(zhǎng)到足以在全跨條件下支承自身重量和施工荷載時(shí)再拆除。五、流水段的劃分本工程基礎(chǔ)分為四個(gè)流水段、主體工程分為六個(gè)流水段，具體位置詳流水段劃分圖。六、質(zhì)量保證措施本工程模板工作量較大，模板工程質(zhì)量的好壞，直接影響到建筑的幾何尺寸、標(biāo)高及砼質(zhì)量，必須高度重

14、視。組織現(xiàn)場(chǎng)指揮小組，由項(xiàng)目經(jīng)理任組長(zhǎng)，技術(shù)負(fù)責(zé)人擔(dān)任副組長(zhǎng)，小組成員由項(xiàng)目部的現(xiàn)場(chǎng)施工員、質(zhì)安員、材料員組成，明確責(zé)任分工負(fù)責(zé)以確保高支模施工順利完成。把好驗(yàn)收關(guān)，特別是支撐體系，一定要符合安全施工規(guī)范和施工方案要求，保證支撐體系的穩(wěn)定、安全。模板工程易出的問(wèn)題主要有：脹模、漏漿、截面尺寸不準(zhǔn)，混凝土保護(hù)層過(guò)大或過(guò)小、柱身扭曲等。1 脹模控制：控制脹模主要是加強(qiáng)支撐的強(qiáng)度、剛度，保證支撐的穩(wěn)定，支承在地面時(shí)應(yīng)加設(shè)墊板，加固支撐點(diǎn)的數(shù)量要足夠，截面較大的梁、柱模板用對(duì)拉螺栓拉緊。2 漏漿控制：漏漿控制主要從模板接縫和模板留洞入手，模板接縫邊緣要整齊、平直，拼縫不嚴(yán)的部位要用油氈、粘膠紙封補(bǔ)嚴(yán)密

15、，模板留洞要規(guī)范，統(tǒng)一使用、統(tǒng)一歸堆，無(wú)拉結(jié)桿的部位不要使用留洞模板。3 梁身下沉控制：跨度超過(guò) 4 米的梁，底板中部應(yīng)起拱 1/10003/1000,并加密梁底支撐。4 支模前按圖彈位置線，校正鋼筋位置，支柱前，柱子應(yīng)做小方盤模板，保證底部位置。5 根據(jù)柱子截面尺寸及高度，設(shè)計(jì)好柱箍尺寸及間距，柱四角做好支撐及拉桿。其它：1 嚴(yán)格控制建筑物的標(biāo)高和截面尺寸。2 柱模板安裝必須采用雙線彈法，以保證模板位置的準(zhǔn)確性，所用的連接件及支撐必須牢固可靠。3 柱模板安裝后必須用線錘校正，以確保模板的垂直度控制在規(guī)范要求允許值以內(nèi)。4 預(yù)埋件和預(yù)留洞的安裝留設(shè)必須位置準(zhǔn)確、安裝牢固可靠。5 模板拆除必須在

16、混凝土強(qiáng)度達(dá)到驗(yàn)收規(guī)范許可的強(qiáng)度后方可拆除。6 模板安裝完成后，施工單位必須先自檢，自檢合格后報(bào)監(jiān)理及甲方等相關(guān)單位驗(yàn)收。驗(yàn)收合格后才能進(jìn)行下一道工序。七、安全技術(shù)保證措施模板工程施工安全技術(shù)制度。1 現(xiàn)場(chǎng)安全生產(chǎn)管理小組要加強(qiáng)安全檢查值班制度，嚴(yán)格要求施工人員按操作規(guī)程作業(yè)，穿戴好個(gè)人防護(hù)設(shè)施，掛好安全標(biāo)志等。2 砼澆筑前，要做好機(jī)械設(shè)備試運(yùn)行工作，開關(guān)的插座等符合標(biāo)準(zhǔn)的方可使用。3 對(duì)支架、構(gòu)件等進(jìn)行逐項(xiàng)檢查，若發(fā)現(xiàn)有變形、傾斜、搖晃等情況要及時(shí)采取措施或加固。4 夜間施工要有設(shè)有足夠的照明燈具，保證現(xiàn)場(chǎng)內(nèi)施工明亮。5 搭拆腳手架人員必須由專業(yè)架子工擔(dān)任。6 作業(yè)層的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求

17、，不得超載，不得將模板支架、纜風(fēng)繩等固定在腳手架上；嚴(yán)禁懸掛起重設(shè)備。7 當(dāng)有六級(jí)或六級(jí)以上大風(fēng)時(shí)應(yīng)停止腳架搭設(shè)與拆除作業(yè)。8 在模板支架使用期間，嚴(yán)禁拆除下列桿件：主節(jié)點(diǎn)處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿、連墻桿。9 以項(xiàng)目經(jīng)理為主的分級(jí)負(fù)責(zé)的安全生產(chǎn)保證體系。項(xiàng)目經(jīng)理是本項(xiàng)目安全生產(chǎn)的第一責(zé)任人，統(tǒng)籌協(xié)調(diào)、指揮，全面負(fù)責(zé)高支模的安全管理。10 施工總負(fù)責(zé)人是高支模安全生管理的第一直接責(zé)任人，代表項(xiàng)目經(jīng)理部行使高支模安全管理的權(quán)力。負(fù)責(zé)高支模的執(zhí)行實(shí)施檢查。11 技術(shù)負(fù)責(zé)人是安全技術(shù)的第一責(zé)任者，負(fù)責(zé)安全技術(shù)措施的審核批準(zhǔn)。12 工長(zhǎng)、專職安全員在指揮部的統(tǒng)一領(lǐng)導(dǎo)下，具體負(fù)責(zé)安全技術(shù)、措施的

18、執(zhí)行，領(lǐng)導(dǎo)勞務(wù)作業(yè)隊(duì)伍開展安全建設(shè)，是安全生產(chǎn)有力保證層。安全教育制度1 嚴(yán)格執(zhí)行三級(jí)安全教育制度。進(jìn)場(chǎng)的每個(gè)高支模搭拆施工人員，必須實(shí)行高支模析安全技術(shù)交底接受公司、項(xiàng)目部、班組“三級(jí)”教育，并在“三級(jí)安全教育卡”上簽名，并登記其本人的身份證號(hào)碼。2 三級(jí)安全教育是指公司對(duì)進(jìn)場(chǎng)的高支模施工人員著重進(jìn)行安全基本知識(shí)、法規(guī)、法制教育；項(xiàng)目部對(duì)進(jìn)場(chǎng)施工人員著重進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)規(guī)章制度和遵章守紀(jì)教育；班組對(duì)新進(jìn)場(chǎng)的施工人員著重進(jìn)行本工種崗位安全操作及班組安全紀(jì)律教育。3 根據(jù)模板支撐系統(tǒng)設(shè)計(jì)，由施工技術(shù)負(fù)責(zé)人向操作施工人員交底，并進(jìn)行雙方簽字確認(rèn)。4 項(xiàng)目部對(duì)工作的安全教育活動(dòng)應(yīng)進(jìn)行登記匯總，并建立“施工人

19、員安全教育匯總表”。安全檢查制度1 工人在作業(yè)前要對(duì)自已使用的機(jī)具、勞動(dòng)保護(hù)用品以及本班組作業(yè)區(qū)段的支撐進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題應(yīng)向工地的施工員、安全員匯報(bào)，待隱患消除后方可開始作業(yè)，并逐步完善記錄工作。2 工地專職安全員要每日對(duì)作業(yè)區(qū)段支模進(jìn)行檢查。如發(fā)現(xiàn)安全隱患，應(yīng)及時(shí)提出改進(jìn)措施，督促實(shí)施并對(duì)改進(jìn)后的進(jìn)行檢查驗(yàn)收，對(duì)不改進(jìn)的，提出紀(jì)律，執(zhí)行操作規(guī)程和正確使用勞動(dòng)保護(hù)用品。3 要認(rèn)真執(zhí)行對(duì)高支模定期檢查制度。應(yīng)有組織、有計(jì)劃進(jìn)行檢查，對(duì)不合格的支模要制訂整改計(jì)劃，并做到“定人、定時(shí)間、定措施”的三定措施，在隱患沒(méi)有消除前，必須采取可靠的防護(hù)措施，有危及人身安全的應(yīng)暫停作業(yè)。高支模工程安全管理措施

20、1 搭拆支架必須由專業(yè)架子工擔(dān)任，并按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格，持證上崗。上崗人員定期進(jìn)行體檢，凡不適于高處作業(yè)者，不得上支架操作。2 施工前由項(xiàng)目部技術(shù)負(fù)責(zé)人對(duì)施工人員進(jìn)行安全技術(shù)交底。3 搭拆支頂架時(shí)工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。進(jìn)行高處作業(yè)之前應(yīng)進(jìn)行安全防護(hù)設(shè)施的逐項(xiàng)檢查和驗(yàn)收。驗(yàn)收合格，方可進(jìn)行高處作業(yè)。作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，不得超載。4 施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等加固桿件。5 當(dāng)支架基礎(chǔ)下有設(shè)備基礎(chǔ)、地下管線時(shí)，在支架使用過(guò)程中不應(yīng)開挖，否則必須采取加固措施。6 支模應(yīng)按規(guī)定的作業(yè)程序進(jìn)行，模板

21、未固定前不得進(jìn)行下一道工序。嚴(yán)禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結(jié)構(gòu)復(fù)雜的模板，裝、拆應(yīng)嚴(yán)格按照施工組織設(shè)計(jì)的措施進(jìn)行。7 模板支架應(yīng)自成體系，嚴(yán)禁與腳手架進(jìn)行連接。施工人員上下施工面時(shí)，必須走施工梯，嚴(yán)禁攀登模板支架上下。8 支設(shè)懸挑形式的模板時(shí)，應(yīng)有穩(wěn)固的立足點(diǎn)。支設(shè)臨空構(gòu)建筑模板時(shí)，應(yīng)搭設(shè)支架或腳手架。模板上有預(yù)留洞時(shí)，應(yīng)在交裝后將洞蓋沒(méi)。9 設(shè)安全員負(fù)責(zé)對(duì)支架進(jìn)行經(jīng)常檢查和保修工作。對(duì)支架定期作立桿基礎(chǔ)沉降檢查，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題立即采取措施。施工中對(duì)支架發(fā)現(xiàn)有缺隱和隱患時(shí)必須及時(shí)解決，危及人身安全時(shí)必須停止作業(yè)。六級(jí)或六級(jí)以上大風(fēng)應(yīng)停止支架的搭設(shè)與拆除及支架上的施工作業(yè)。遇有臺(tái)風(fēng)暴雨后應(yīng)對(duì)支架設(shè)

22、施逐一加以檢查，發(fā)現(xiàn)有松動(dòng)、變形、損壞或脫落等現(xiàn)現(xiàn)象立即修理完善。進(jìn)行高處拆模作業(yè)，應(yīng)配置登高用具或搭設(shè)支架，工人必須站在臨時(shí)設(shè)置的腳手架上進(jìn)行拆卸作業(yè)。拆除支頂架前，應(yīng)清除支頂架上的材料、工具和雜物。拆除支頂架前，應(yīng)清除支頂架上的材料、工具和雜物。拆除樓板底模時(shí)，應(yīng)設(shè)臨時(shí)支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時(shí)，操作人員應(yīng)站在待拆范圍以外安全地區(qū)拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。模板及支撐體系搭設(shè)、拆除以及砼澆筑期間，應(yīng)設(shè)置警戒標(biāo)志，由安全員在現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)護(hù)，嚴(yán)禁無(wú)關(guān)人員進(jìn)入模板下方警戒區(qū)域。模板拆除時(shí)，不應(yīng)對(duì)樓層形成沖擊荷載。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時(shí)清運(yùn)。臨時(shí)堆放處離樓層邊沿距離不得小

23、于 1m，堆放高度不得超過(guò)1m。樓層邊口、通道口、腳手架邊緣嚴(yán)禁堆放任何拆下物件。拆下支架及配件應(yīng)清除桿件螺紋上的沾污物，并分類檢驗(yàn)和維修，按品種、規(guī)格分類整存放，妥善保管。預(yù)防模板及支架坍塌的安全技術(shù)措施1 設(shè)計(jì)模板及支撐體系方案時(shí)按規(guī)范有關(guān)要求進(jìn)行驗(yàn)算，保證其具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工過(guò)程中可能產(chǎn)生的各項(xiàng)荷載。驗(yàn)算模板及其支架的剛度時(shí)，其最大變形不得超過(guò)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范的允許值。2 所有鋼管、連接件、木枋等支撐材料使用前均進(jìn)行全面檢查，不得使用不合格的材料。3 模板支架搭設(shè)場(chǎng)地必須平整堅(jiān)實(shí)，排水良好，具有足夠承載力。4 現(xiàn)場(chǎng)搭設(shè)模板支架時(shí)，對(duì)模板支撐體系的強(qiáng)

24、度、剛度和穩(wěn)定性等有顯著影響的承載構(gòu)件、連接件的尺寸、間距必須進(jìn)行嚴(yán)格控制。5 現(xiàn)場(chǎng)搭設(shè)模板支架時(shí)，必須按要求在立桿底部設(shè)置底座或鋼墊板。每搭完一步架后，應(yīng)立即檢查并調(diào)整支架立桿的垂直度，確保立桿的垂直度符合要求，防止因支架立桿傾斜過(guò)大造成支架系統(tǒng)的不穩(wěn)。6 大梁模板支架立桿的縱向水平拉桿應(yīng)頂貼到已澆筑好的混凝土柱上，主梁模板下兩側(cè)支架立桿的縱向水平桿在與砼柱交接處成井字箍牢“抱柱”，以增強(qiáng)支架系統(tǒng)的整體穩(wěn)定性。7 可調(diào)托座伸出長(zhǎng)度不宜超過(guò)200mm，若伸出長(zhǎng)度超過(guò)200mm，應(yīng)架拉桿連結(jié)穩(wěn)定。8 安裝完畢經(jīng)驗(yàn)收確符合要求后才能進(jìn)行混凝土澆筑。9 作業(yè)層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，不得超載。不

25、得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等桿件。應(yīng)急救援措施發(fā)生模板及支架坍塌事故的應(yīng)急救援措施1.當(dāng)施工現(xiàn)場(chǎng)的監(jiān)控人員發(fā)現(xiàn)異常時(shí)，應(yīng)立即報(bào)告給現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)急救援小組組長(zhǎng)，由組長(zhǎng)立即下令停止作業(yè)，并組織施工人員快速撤離到安全地點(diǎn)。人員的疏散由組長(zhǎng)安排的組員進(jìn)行具體指揮。具體指揮人安排人員快速疏散到安全的地方，并做好現(xiàn)場(chǎng)安全警戒工作。2.當(dāng)發(fā)生倒塌事故，應(yīng)急救援小組全員上崗，除應(yīng)立即逐級(jí)報(bào)告給上級(jí)主管部門之外，還應(yīng)保護(hù)好現(xiàn)場(chǎng)。3.當(dāng)發(fā)生施工人員被埋、被壓或受困的情況下，應(yīng)先對(duì)支架進(jìn)行觀察，如需局部加固的立即組織人員進(jìn)行加固后，在確認(rèn)安全的前提下，方可組織人

26、員進(jìn)行相應(yīng)的搶救。4.被搶救出來(lái)的傷員，要由現(xiàn)場(chǎng)醫(yī)療室醫(yī)生或急救組急救中心救護(hù)人員進(jìn)行搶救，用擔(dān)架把傷員抬到救護(hù)車上，對(duì)傷勢(shì)嚴(yán)重的人員要立即進(jìn)行吸氧和輸液，然后送醫(yī)進(jìn)行治療。5.當(dāng)核實(shí)所有人員獲救后，將受傷人員的位置進(jìn)行拍照或錄像，禁止無(wú)關(guān)人員進(jìn)入事故現(xiàn)場(chǎng)，等待事故調(diào)查組進(jìn)行調(diào)查處理。應(yīng)急小組人員名單：姓名職務(wù)姓名職務(wù)胡昌禮組長(zhǎng)（項(xiàng)目經(jīng)理）陳良劍組員（材料員）李紅權(quán)副組長(zhǎng)（技術(shù)負(fù)責(zé)人）吳選東組員（安全員）胡昌勇組員（施工員）何斌組員（磚工組長(zhǎng)）陳權(quán)春組員（鋼筋組長(zhǎng)）陳良舉組員（木工組長(zhǎng)）救援單位電話：消防：119 報(bào)警：110 醫(yī)療急救：120 八、梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書近賢雙福標(biāo)準(zhǔn)廠房工

27、程；工程建設(shè)地點(diǎn)：江津區(qū)雙福工業(yè)園區(qū)；屬于框架結(jié)構(gòu)；地上4層；地下 0層；建筑高度：24.6m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：4.8m；總建筑面積：25182.24平方米；總工期：280天。本工程由重慶近賢房地產(chǎn)開發(fā)仍限公司投資建設(shè)，重慶渝宏建筑規(guī)劃設(shè)計(jì)有限公司設(shè)計(jì)，地質(zhì)勘察，重慶凱紅工程咨詢有限公司監(jiān)理，重慶廣聚建筑公司組織施工；由王友琴擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，胡昌禮擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人。高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程

28、梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:KL-1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距 h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度 H(m)：7.20；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面

29、方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為 483.5；立桿承重連接方式：?jiǎn)慰奂?，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強(qiáng)度

30、設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2)：1.6；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：400；主楞豎向根數(shù)：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：1200；主楞到梁底距離依次是：200mm，500mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；

31、次楞合并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22t 12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T-混凝土的入模溫度，取 30.000；V-混凝土的澆筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、19.200 kN/m2，取較小值 17.848 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。

32、三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:M/W f 其中，W-面板的凈截面抵抗矩，W=68 2 2/6=45.33cm3；M-面板的最大彎矩(N mm)；-面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；f-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2 0.68 17.85 0.9

33、=13.108kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4 0.68 4 0.9=3.427kN/m；計(jì)算跨度:l=400mm；面板的最大彎矩M=0.1 13.108 4002+0.117 3.427 4002=2.74105N mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 13.108 0.4+1.2 3.427 0.4=7.412kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:=2.74 105/4.53104=6N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值=6N/mm2小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算=0.6

34、77ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=13.108N/mm；l-計(jì)算跨度:l=400mm；E-面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=682 2 2/12=45.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:=0.677 13.1084004/(100 6000 4.53 105)=0.835 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=400/250=1.6mm；面板的最大撓度計(jì)算值=0.835mm 小于 面板的最大容許撓度值=1.6mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載

35、作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=7.412/(0.800-0.120)=10.901kN/m 本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為:W=2 5 10 10/6=166.67cm3；I=25 10 10 10/12=833.33cm4；E=10000.00 N/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.218 kN m，最大支座反力R=3.953 kN，最大變形=0.070 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:=M/Wf經(jīng)計(jì)算得到

36、，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值=2.18 105/1.67 105=1.3 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值=1.3 N/mm2小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:=300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計(jì)算值=0.07mm 小于 次楞的最大容許撓度值=0.75mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 3.953kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為

37、:W=2 5 10 10/6=166.67cm3；I=25 10 10 10/12=833.33cm4；E=10000.00 N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞計(jì)算剪力圖(kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN m)主楞計(jì)算變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=1.503 kN m，最大支座反力R=13.112 kN，最大變形=1.759 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算=M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:=1.50 106/1.67 105=9 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值=9N/mm2小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算

38、根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為1.759 mm 主楞的最大容許撓度值:=1200/400=3mm；主楞的最大撓度計(jì)算值=1.759mm 小于 主楞的最大容許撓度值=3mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:NN=f A 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號(hào):M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55 mm；穿梁螺栓有效面積:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=13.112 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170105/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=13.

39、112kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=500 20 20/6=3.33104mm3；I=500 20 20 20/12=3.33105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：=M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(

40、kN/m)：q1=1.2 (24.00+1.50)0.80+0.300.50 0.90=11.178kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4 (2.00+2.00)0.50 0.90=2.520kN/m；q=11.178+2.520=13.698kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=ql2/8=1/813.698 3002=1.54 105N mm；RA=RB=0.5ql=0.513.698 0.3=2.055kN =Mmax/W=1.54 105/3.33 104=4.6N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力=4.6 N/mm2小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)

41、度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：=5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=9.315kN/m；l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E-面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值:=511.1783004/(384 6000 3.33 105)=0.589mm；面板的最大撓度計(jì)算值:=0.589mm 小于 面板的最大允許撓度值:=1.2mm，滿

42、足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用鋼管。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=2.055/0.5=4.109kN/m 2.鋼管的支撐力驗(yàn)算鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=5.08cm3I=12.19cm4鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1 4.109 0.52=0.103 kNm；最大應(yīng)力=M/W=0.1

43、03106/5080=20.2 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值20.2 N/mm2小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:=2V/A fv其中最大剪力:V=0.67.942 0.5=1.233 kN；鋼管受剪應(yīng)力計(jì)算值=21.2331000/489.000=5.042 N/mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =120 N/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計(jì)算值5.042 N/mm2小于 鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250鋼管最大撓度計(jì)算

44、值=0.677 4.1095004/(100206000 12.19 104)=0.069mm；鋼管的最大允許撓度=0.500 1000/250=2.000 mm；鋼管的最大撓度計(jì)算值=0.069 mm 小于 鋼管的最大允許撓度=2 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.055kN 梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.300)/40.500 (1.2 0.120 24.000+1.4 2.000)+1.22 0.500 (0.800-0.120)0.300=0.479kN 簡(jiǎn)圖(kN m)剪力圖(kN)彎矩圖

45、(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N3=0.792 kN；N2=3.484 kN；最大彎矩Mmax=0.143 kN m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.025 mm；最大應(yīng)力=0.143106/5080=28.1 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值28.1 N/mm2小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205 N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐鋼管的支座反力。鋼管的截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E=206000

46、N/mm2；1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=0.792 kN 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.139 kNm；最大變形max=0.365 mm；最大支座力Rmax=0.911 kN；最大應(yīng)力=M/W=0.139106/(5.08103)=27.3 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值27.3 N/mm2小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 max=0.365mm小于1

47、000/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=3.484 kN 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.61 kNm；最大變形max=1.604 mm；最大支座力Rmax=4.007 kN；最大應(yīng)力=M/W=0.61106/(5.08103)=120 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值120 N/mm2小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 max=1.

48、604mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計(jì)算:按規(guī)范表 5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù) 1.00，該工程實(shí)際的單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中 R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=4.007 kN；R 8.00 kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式=N/(A)f 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)

49、定性驗(yàn)算:其中 N-立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=3.484 kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=4.007 kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.20.129 7.2=1.115 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2 (1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.00 0.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.00 0.120 (1.50+24.00)=3.326 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N5=1.4 (2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.300)/41.000=4.620 kN；N=N1

50、+N2+N3+N4+N5=3.484+4.007+1.115+3.326+4.62=16.553 kN；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 查表得到；i-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f=205 N/mm2；lo-計(jì)算長(zhǎng)度(m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式 lo=kh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:lo=Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1=2.976 m；k-計(jì)

51、算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167；-計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長(zhǎng)度lo/i=2975.85/15.8=188；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.203；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=16552.674/(0.203 489)=166.7 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算=166.7 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N-立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1

52、=3.484 kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=4.007 kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.20.129 (7.2-0.8)=1.115 kN；N=N1+N2+N3=3.484+4.007+0.991=8.482 kN；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 查表得到；i-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f=205 N/mm2；lo-計(jì)算長(zhǎng)度(m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式 lo=kh和lo

53、=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:lo=Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1=2.976 m；k-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167；-計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長(zhǎng)度lo/i=2975.85/15.8=188；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.203；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=8482.338/(0.203 489)=85.4 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算=85.4 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2，滿

54、足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)=1.1671.011 (1.5+0.12)=2.006 m；k1-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表 1取值1.167;k2-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表 2取值1.011；lo/i=2005.723/15.8=127；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.412；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；=16552.674/(0.412489)=42.1 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算=42.1 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連

55、墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全十一、立桿的地基承載力計(jì)算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p fg地基承載力設(shè)計(jì)值:fg=fgk kc=150 0.5=75 kPa；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=150 kPa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=0.5；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=16.553/0.25=66.211 kPa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值：N=16.553 kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.25 m2。p=66.211 fg=75 kPa。地基承載力滿足要求！十二、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn):除了要

56、遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過(guò)多；c.高支撐架步距以 0.9-1.5m為宜，不宜超過(guò) 1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度 20m或橫向高寬比 6時(shí)，需要

57、設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每 4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每 10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫

58、桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載 N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過(guò)程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際

59、施工荷載不超過(guò)設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過(guò)最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過(guò)程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。十三、梁模板工程材料匡算:本工程梁截面尺寸為0.3m 0.8m；板厚=120mm；梁凈跨 l09m；立桿沿梁跨度方向間距 la=1m，梁底承重立桿橫向間距 lb=1.5m，步距h=1.5m；梁底增加承重立桿 1根；立桿承重連接方式單扣件；梁底支撐小橫桿1根；單根立桿鋼管長(zhǎng)度 6m；剪刀撐 5步4跨；梁模板支架計(jì)算高度 7.2m；梁底支撐小楞垂直梁截面，梁底支撐小楞2根，材質(zhì)為鋼管；梁側(cè)次楞為木楞，；豎向設(shè)置，間距 400mm；梁

60、側(cè)主楞為木楞，；橫向設(shè)置，根數(shù)2根；對(duì)拉螺栓 2道水平間距1200mm；面板材料為膠合面板。材料需求統(tǒng)計(jì)：支架部分：立桿長(zhǎng)度：205.6m 水平桿件長(zhǎng)度：235.3m 剪刀撐長(zhǎng)度：36.11m 直角扣件：318只對(duì)接扣件：0只旋轉(zhuǎn)扣件：20只非支架部分：面板面積：14.94m2梁底支撐小楞長(zhǎng)度：18m 梁側(cè)次楞長(zhǎng)度：59.84m 梁側(cè)主楞長(zhǎng)度：72m 對(duì)拉螺栓根數(shù)：44只梁段:KL-2。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：

61、0.10；立桿步距 h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度 H(m)：7.20；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為 483.5；立桿承重連接方式：?jiǎn)慰奂紤]扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：

62、2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2)：1.6；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量 E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度 b(mm)：50.0；梁底方木截面高度 h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3

63、；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：300mm，500mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；次楞合并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22t 12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆

64、筑速度，取 1.500m/h；H-混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值 17.848 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為 3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：M/W f 其中，W-面板的

65、凈截面抵抗矩，W=50 2 2/6=33.33cm3；M-面板的最大彎矩(N mm)；-面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)f-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算：M=0.125ql2其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2 0.5 17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4 0.5 4=2.8kN/m；計(jì)算跨度:l=(700-120)/(3-1)=290mm；面板的最大彎矩M=0.125(10.709+2.8)(700-120)/(3-1)2=1.42105N mm；面板的最大支座反力為:N

66、=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(700-120)/(3-1)/1000=4.897 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:=1.42 105/3.33104=4.3N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值=4.3N/mm2小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算=0.521ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q1=10.709N/mm；l-計(jì)算跨度:l=(700-120)/(3-1)=290mm；E-面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面

67、慣性矩:I=502 2 2/12=33.33cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:=0.521 10.709(700-120)/(3-1)4/(100 6000 3.33 105)=0.197 mm；面板的最大容許撓度值:=l/250=(700-120)/(3-1)/250=1.16mm；面板的最大撓度計(jì)算值=0.197mm 小于 面板的最大容許撓度值=1.16mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=4.897/0.500=9.794kN/m 本工程中，次楞采用木方，寬度5

68、0mm，高度 90mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為:W=2 5 9 9/6=135cm3；I=25 9 9 9/12=607.5cm4；E=10000.00 N/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.245 kN m，最大支座反力R=5.387 kN，最大變形=0.069 mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:=M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值=2.45 105/1.35 105=1.8 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值=1.8 N/mm2小于 次楞的抗彎強(qiáng)

69、度設(shè)計(jì)值f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值=0.069mm 小于 次楞的最大容許撓度值=1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 5.387kN,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度 90mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E分別為:W=2 5 9 9/6=135cm3；I=25 9 9 9/12=607.5cm4；E=10000.00 N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞彎矩圖(kN m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大

70、彎矩M=0.862 kN m，最大支座反力R=11.312 kN，最大變形=0.720 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算=M/Wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:=8.62 105/1.35 105=6.4 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值=6.4N/mm2小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.720 mm 主楞的最大容許撓度值:=300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計(jì)算值=0.72mm 小于 主楞的最大容許撓度值=0.75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N

71、N=f A 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號(hào):M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55 mm；穿梁螺栓有效面積:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=11.312 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N=170105/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.312kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模

72、板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=1000 20 20/6=6.67104mm3；I=1000 20 20 20/12=6.67105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：=M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2 (24.00+1.50)0.70+0.301.00=21.780kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4 (2.00+2.00)1.00=5.600kN/m

73、；q=21.780+5.600=27.380kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=ql2/8=1/827.38 3002=3.08 105N mm；RA=RB=0.5ql=0.527.38 0.3=4.107kN =Mmax/W=3.08 105/6.67 104=4.6N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力=4.6 N/mm2小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：=5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=18.15

74、0kN/m；l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E-面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值:=521.783004/(384 6000 6.67 105)=0.574mm；面板的最大撓度計(jì)算值:=0.574mm 小于 面板的最大允許撓度值:=1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：梁底支撐小楞的均布荷

75、載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=4.107/1=4.107kN/m 2.方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為:W=5 9 9/6=67.5 cm3；I=5 9 9 9/12=303.75 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1 4.107 12=0.411 kNm；最大應(yīng)力=M/W=0.411106/67500=6.1 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值6.1 N/mm2小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須

76、滿足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.64.107 1=2.464 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值=3 2.4641000/(2 5090)=0.821 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =1.6 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.821 N/mm2小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.6 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計(jì)算值=0.677 4.10710004/(10010000 303.75 104)=0.915mm；方木的最大允許撓度=1.000 1000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計(jì)算值=0.915 m

77、m 小于 方木的最大允許撓度=4 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=4.107kN 梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.300)/41.000 (1.2 0.120 24.000+1.4 2.000)+1.22 1.000 (0.700-0.120)0.300=0.887kN 簡(jiǎn)圖(kN m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N3=1.561 kN；N2=6.867 kN；最大彎矩Mmax=0.281 kN m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.05 mm；最大應(yīng)力=

78、0.281106/5080=55.3 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值55.3 N/mm2小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205 N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無(wú)需要計(jì)算九、扣件抗滑移的計(jì)算:按規(guī)范表 5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù) 1.00，該工程實(shí)際的單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力

79、設(shè)計(jì)值；計(jì)算中 R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=6.867 kN；R 8.00 kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式=N/(A)f 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N-立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=1.561 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.129 7.2=1.115 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2 (1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.00 0.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)1.00 0.120 (1.50+24.00)=3.326 kN；施工荷

80、載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4 (2.000+2.000)1.500/2+(0.600-0.300)/41.000=4.620 kN；N=N1+N2+N3+N4=1.561+1.115+3.326+4.62=10.622 kN；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 查表得到；i-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f=205 N/mm2；lo-計(jì)算長(zhǎng)度(m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公

81、式 lo=kh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:lo=Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1=2.976 m；k-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167；-計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長(zhǎng)度lo/i=2975.85/15.8=188；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.203；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=10622.449/(0.203 489)=107 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算=107 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f=20

82、5 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N-立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=6.867 kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.129 (7.2-0.7)=1.115 kN；N=N1+N2=6.867+1.007=7.874 kN；-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 查表得到；i-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A-立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W-立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f=205 N/mm2；lo-計(jì)算長(zhǎng)度(m)

83、；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式 lo=kh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:lo=Max1.1671.7 1.5,1.5+20.1=2.976 m；k-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.167；-計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7；a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長(zhǎng)度lo/i=2975.85/15.8=188；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.203；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=7873.73/(0.203 489)=79.3 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算=79.3 N

84、/mm2小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f=205 N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)=1.1671.011 (1.5+0.12)=2.006 m；k1-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表 1取值1.167;k2-計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表 2取值1.011；lo/i=2005.723/15.8=127；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.412；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；=10622.449/(0.412489)=39.1 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算=39.1 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值f=205

85、 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全十一、立桿的地基承載力計(jì)算:立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p fg地基承載力設(shè)計(jì)值:fg=fgk kc=120 0.5=60 kPa；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=120 kPa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=0.5；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=6.867/0.25=27.467 kPa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值：N=6.867 kN；基礎(chǔ)底面面積：A=0.25 m2。p=27.467 fg=60 kPa。地基承載力滿

86、足要求！十二、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn):除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過(guò)多；c.高支撐架步距以 0.9-1.5m為宜，不宜超過(guò) 1.5m。3.整體性構(gòu)

87、造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度 20m或橫向高寬比 6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每 4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每 10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支

88、架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載 N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過(guò)程中均

89、衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過(guò)設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過(guò)最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過(guò)程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。柱模板計(jì)算書柱模板的計(jì)算依據(jù)建筑施工手冊(cè)第四版、建筑施工計(jì)算手冊(cè)江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之

90、間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計(jì)示意圖柱截面寬度 B(mm):650.00；柱截面高度 H(mm):650.00；柱模板的總計(jì)算高度:H=7.20m；計(jì)算簡(jiǎn)圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度 B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度 B方向豎楞數(shù)目:4；柱截面高度 H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度 H方向豎楞數(shù)目:4；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):90.00

91、；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量 E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量 E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22t 12V

92、1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h；H-模板計(jì)算高度，取 3.000m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取 1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計(jì)算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值 20.036 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=2 kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按

93、簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁計(jì)算。分別取柱截面寬度B方向和 H方向面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度 B方向豎楞間距最大，為l=200 mm，且豎楞數(shù)為4，因此對(duì)柱截面寬度 B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度 B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中，M-面板計(jì)算最大彎矩(N mm)；l-計(jì)算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值

94、 q1:1.220.04 0.45 0.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2：1.4 2.00 0.45 0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1 10.871 200 200=4.35 104N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：=M/Wf其中，-面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M-面板計(jì)算最大彎矩(N mm)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450 18.0 18.0/6=2.43104 mm3；f-面板

95、的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值：=M/W=4.35 104/2.43104=1.790N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值=1.79N/mm2小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6ql 其中，V-面板計(jì)算最大剪力(N)；l-計(jì)算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q1:1.220.04 0.45 0.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2：1.4 2.00 0.45 0.90

96、=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊(cè)取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V=0.6 10.871 200.0=1304.580N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：=3V/(2bhn)fv其中，-面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；V-面板計(jì)算最大剪力(N)：V=1304.580N；b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=450mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值:=31304.580/(2 45018.0)=0.242N/mm

97、2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力=0.242N/mm2小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=20.04 0.459.02 kN/m；-面板最大撓度(mm)；l-計(jì)算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；E-面板彈性模量（N/mm2）：E=6000.00 N/mm2；I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I=450 18.0 18.0 18.0/12=2.1

98、9105 mm4；面板最大容許撓度:=200/250=0.8 mm；面板的最大撓度計(jì)算值:=0.677 9.02200.04/(100 6000.0 2.19 105)=0.074 mm；面板的最大撓度計(jì)算值=0.074mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值=0.8mm,滿足要求！四、豎楞計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為 3.000m,柱箍間距為 450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度 90mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=50 90 90/6 1=67.5cm3；I=5090 90 90

99、/12 1=303.75cm4；豎楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：M=0.1ql2其中，M-豎楞計(jì)算最大彎矩(N mm)；l-計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q1:1.220.036 0.200 0.900=4.328kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2：1.4 2.000 0.200 0.900=0.504kN/m；q=4.328+0.504=4.832 kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1 4.832 450.0 450.0=9.78 104N mm；=M/Wf其中，-豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M

100、-豎楞計(jì)算最大彎矩(N mm)；W-豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75 104；f-豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:=M/W=9.78 104/6.75 104=1.45N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值=1.45N/mm2小于 豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6ql 其中，V-豎楞計(jì)算最大剪力(N)；l-計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q1:1.220.036 0.200 0

101、.900=4.328kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2：1.4 2.000 0.200 0.900=0.504kN/m；q=4.328+0.504=4.832 kN/m；豎楞的最大剪力：V=0.6 4.832 450.0=1304.580N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：=3V/(2bhn)fv其中，-豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V-豎楞計(jì)算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.64.832 450=1304.58N；b-豎楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn-豎楞的截面高度(mm)：hn=90.0mm；fv-豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；豎楞

102、截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:=31304.580/(2 50.090.01)=0.435N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計(jì)算值=0.435N/mm2小于 豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=20.04 0.20=4.83 kN/m；max-豎楞最大撓度(mm)；l-計(jì)算跨度(柱箍間距):l=450.0mm；E-豎楞彈性模量（N/mm2），E=9000.00 N/mm2；I-豎楞截面

103、的慣性矩(mm4)，I=3.04 106；豎楞最大容許撓度:=450/250=1.8mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值:=0.677 4.83450.04/(100 9000.0 3.04 106)=0.049 mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值=0.049mm 小于 豎楞最大容許撓度=1.8mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=4.493 2=8.99cm3；I=10.7832=21.57cm4；按集中荷載計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2 20.04

104、0.9+1.4 2 0.9)0.2 0.45=2.17 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=5.069 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN m)最大彎矩:M=0.220 kNm；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:=0.033 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式=M/(xW)f 其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=220078.83 Nmm；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=8986 mm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:=23.33 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=205 N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值=2.20 108/(1.058.99 106)=23.33N/

105、mm2小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到:=0.033 mm；柱箍最大容許撓度:=325/250=1.3 mm；柱箍的最大撓度=0.033mm 小于 柱箍最大容許撓度=1.3mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下:NN=f A 其中 N-對(duì)拉螺栓所受的拉力；A-對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；f-對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：對(duì)拉螺栓的型號(hào):M12；對(duì)拉螺栓的有效直徑:9.85 mm；對(duì)拉螺栓的有效面積:A=76 mm2；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力:N=5.069 kN。對(duì)拉螺栓最大容許拉力值:N=1.7010

106、5 7.60 10-5=12.92 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力N=5.069kN 小于 對(duì)拉螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!七、H方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=4.493 2=8.99cm3；I=10.7832=21.57cm4；按計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：H方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中 P-豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.220.04 0.9+1.4 2 0.9)0.2 0.45=2.17 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=5.069 kN；H方向柱箍彎矩圖(kN m

107、)最大彎矩:M=0.220 kNm；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:=0.033 mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式:=M/(xW)f 其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=220078.83 Nmm；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=8986 mm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:=23.325 N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=205 N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值=2.20 108/(1.058.99 106)=23.325N/mm2小于 柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到:=0.033 mm；柱箍最大容許撓度:=325

108、/250=1.3 mm；柱箍的最大撓度=0.033mm 小于 柱箍最大容許撓度=1.3mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:NN=f A 其中 N-對(duì)拉螺栓所受的拉力；A-對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；f-對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：對(duì)拉螺栓的直徑:M12；對(duì)拉螺栓有效直徑:9.85 mm；對(duì)拉螺栓有效面積:A=76 mm2；對(duì)拉螺栓最大容許拉力值:N=1.70105 7.60 10-5=12.92 kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力:N=5.069 kN。對(duì)拉螺栓所受的最大拉力:N=5.069kN 小于 N=12.92kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!墻模板

109、計(jì)算書墻模板的計(jì)算參照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2002)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時(shí)，通過(guò)穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為主龍骨的支點(diǎn)。根據(jù)建筑施工手冊(cè)，當(dāng)采用容量為0.20.8m3的運(yùn)輸器具時(shí)，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 3.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間

110、距(mm):500；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根數(shù):2；寬度(mm):40.00；高度(mm):90.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量 E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ft(N/mm2):

111、1.50；墻模板設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22t 12V1/2 F=H其中 -混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T-混凝土的入模溫度，取 20.000；V-混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h；H-模板計(jì)算高度，取 3.000m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取 1.200；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。分別計(jì)算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值 17.031 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝

112、土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=3 kN/m2。三、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊(cè)，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩計(jì)算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-面板計(jì)算最大彎矩(N mm)；l-計(jì)算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q1:1.217.031 0.500 0.900=9.197kN/m；

113、傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2:1.43.00 0.50 0.90=1.890kN/m；其中0.90為按施工手冊(cè)取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩：M=0.1 9.197 300.02+0.117 1.890 300.02=1.03 105N mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：=M/W f其中，-面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M-面板計(jì)算最大彎矩(N mm)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=50018.0 18.0/6=2.70104 mm3；f-面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：=M/W=1.03 105/2.70104=

114、3.8N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值=3.8N/mm2小于 面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V-面板計(jì)算最大剪力(N)；l-計(jì)算跨度(次楞間距):l=300.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q1:1.217.031 0.500 0.900=9.197kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2:1.43.00 0.50 0.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V=0.6 9.197 300.0+0.6171.890 300.0=2005.3N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:=3V/(2bhn)fv其中，

115、-面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V-面板計(jì)算最大剪力(N)：V=2005.3N；b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=500mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值:=32005.3/(2 50018.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計(jì)算值=0.334N/mm2小于 面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度計(jì)算公式如下:=0.

116、677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=17.030.5=8.516N/mm；l-計(jì)算跨度(次楞間距):l=300mm；E-面板的彈性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩:I=501.8 1.8 1.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值:=1.2mm；面板的最大撓度計(jì)算值:=0.677 8.52 3004/(100 6000 2.43 105)=0.32 mm；面板的最大撓度計(jì)算值:=0.32mm 小于等于面板的最大允許撓度值=1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計(jì)算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三

117、跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度 90mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=4 9 9/6 2=108cm3；I=49 9 9/12 2=486cm4；次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1.次楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大彎矩按下式計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-次楞計(jì)算最大彎矩(N mm)；l-計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q1:1.217.031 0.300 0.900=5.518kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2:1.43.00 0.30 0.90=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩：M=0.1

118、 5.518 500.02+0.117 1.134 500.02=1.71 105N mm；次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：=M/W f其中，-次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M-次楞計(jì)算最大彎矩(N mm)；W-次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.08 105；f-次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值：=1.71 105/1.08 105=1.6 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f=13N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值=1.6 N/mm2小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁

119、計(jì)算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V次楞承受的最大剪力；l-計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q1:1.217.031 0.300 0.900/2=2.759kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 q2:1.43.00 0.30 0.90/2=0.567kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。次楞的最大剪力：V=0.6 2.759 500.0+0.617 0.567 500.0=1002.6N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中，-次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V-次楞計(jì)算最大剪力(N)：V=1002.6N；b-次楞的截面

120、寬度(mm)：b=40.0mm；hn-次楞的截面高度(mm)：h0=90.0mm；fv-次楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:=3 1002.6/(240.0 90.0)=0.418N/mm2；次楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值=0.418N/mm2小于 次楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)，剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，-次楞的最大撓度(mm)；q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=17.030.3

121、0=5.11 kN/m；l-計(jì)算跨度(主楞間距):l=500.0mm；E-次楞彈性模量（N/mm2）：E=9000.00 N/mm2；I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.43 106mm4；次楞的最大撓度計(jì)算值:=0.677 10.22/2 5004/(100 9000 2.43 106)=0.099 mm；次楞的最大容許撓度值:=2mm；次楞的最大撓度計(jì)算值=0.099mm 小于 次楞的最大容許撓度值=2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度40mm，高度 90mm，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為:W=4 9

122、9/6 2=108cm3；I=49 9 9/12 2=486cm4；E=9000N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞計(jì)算剪力圖(kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN m)主楞計(jì)算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算作用在主楞的荷載:P1.2 17.03 0.3 0.51.4 3 0.3 0.53.696kN；主楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距):l=600mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：=M/W f其中，-主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M-主楞的最大彎矩(N mm)；M=2.99 105 N mm W-主楞的凈截面抵抗矩(mm3)；W=1.08 105 mm3；f-主楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)，f=13.000N/mm2

123、；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:=2.99 105/1.08 105=2.8 N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值=2.8N/mm2小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算主楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:=3V/(2 bh0)其中，-次楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；V-主楞計(jì)算最大剪力(N)：V=2715.8/2=1357.9N；b-主楞的截面寬度(mm)：b=40.0mm；hn-主楞的截面高度(mm)：h0=90.0mm；fv-主楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值:=3 1357.9/(240.0 90.0)=

124、0.566N/mm2；主楞截面的受剪應(yīng)力計(jì)算值=0.566N/mm2小于 主楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗(yàn)算主楞的最大撓度計(jì)算值:=0.015mm；主楞的最大容許撓度值:=2.4mm；主楞的最大撓度計(jì)算值=0.015mm 小于 主楞的最大容許撓度值=2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下:NN=f A 其中 N-穿墻螺栓所受的拉力；A-穿墻螺栓有效面積(mm2)；f-穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號(hào):M12；穿墻螺栓有效直徑:9.85 mm；穿墻螺栓有效面積:A=76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:N=1.70105 7.60 10-5=12.92 kN；主楞計(jì)算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為:N=4.93 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=4.933kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求！