1、河南警察學院龍子湖新校區射擊館工程高大模板專項施工方案編制人： 審核人： 審批人： 目 錄一、 編制依據1二、 工程概況21 工程簡介22 工程特點23 高大模板概況3三、 施工準備41、材料準備4 2、技術準備4四、 高大模板的設計5 1、5001000梁高支模設計4 2、樓板滿堂腳手架高支模支撐體系設計5 3.柱子高支模設計8五、 危險源辨識及對策9六、組織機構13 1、項目組織機構13 2、人員分工13 3、勞動力安排14 4、施工機械安排14 5、工期安排15七、高支模板結構施工技術15 1、地基處理15 2、高支模工程施工方法15 3、高支模構造要求17 4、高支模支撐系統驗收19

2、5、高支模拆除的工藝要求20 6、混凝土澆筑22八、安全保證措施23九 、質量保證措施24十、高支模支架監測措施261、高支撐模板支架重點監測措施262、高支撐模板支架搭設時監測措施273、高支撐模板支架使用時監測措施284、高支撐模板支架拆除時監測措施28十一、高支模安全應急預案291、機構設置292、人員職責表303、應急救援工作程序314、應急救援措施325、預備應急救援物資：36十二、計算書37 附一：梁模板扣件鋼管高支撐架計算書37 附二：梁側模板計算書43 附三：扣件鋼管樓板模板支架計算書47 附四：柱模板支撐計算書58 附五：施工進度計劃64一、 編制依據1、建筑結構荷載規范GB

3、50009-20122、混凝土結構設計規范GB50010-20103、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011年版）4、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20135、施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20117、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20088、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20119、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-9110、木結構設計規范（GB500052003）11、混凝土結構工程施工規范（GB506662011）12、木結構工程施工質量驗收規范（GB50206

4、2012）13、建筑施工安全技術統一規范（GB508702013）14、建筑機械使用安全技術規程（JGJ332012）15、建筑施工臨時支撐結構技術規范（JGJ3002013）16、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文17、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號文）18、本工程施工圖紙、施工合同及施工組織設計等19、項目部所采用的施工計算軟件。二、 工程概況1、工程簡介序號項 目內 容1工程名稱河南警察學院龍子湖新校區射擊館工程2建設單位河南警察學院3勘察單位河南省有色工程勘察有限公司4設計單位鄭州大學設計研究院有限公司5監理單位河南華冠工程咨詢

5、有限公司6監督單位鄭州市重點工程項目質量監督站7施工單位河南省中創建筑工程有限公司8建筑面積13849.6m29地理位置河南警察學院校內10建設工期450天2、 工程特點序號項目內容1建筑功能本工程為射擊館，地上四層。一層為，50米靶、25米靶射擊區，裝備庫，理論教室等。二層為，觀摩區、槍支彈藥庫及槍展室。三層為，50米靶、25米靶射擊區，激光射擊室及休息室。四層為，觀摩區及辦公室。2建筑概況建筑特點層數少、單層面積較大建筑面積13849.6 m2建筑層數地上4層建筑高度一層為4.5m，2至4層為4.0m計；地上四層、室內局部挑高為，兩層。建筑高度：16.95m、檐高（女兒墻頂）；18.0 m

6、，局部高度為21.1m，最高點23.0 m.3結構概況基礎結構形式條形基礎主體結構形式框架（局部剪力墻）主要結構尺寸梁主梁大部分為：400mm700mm、次梁為：300mm650mm，挑高部位主梁大部分為：500mm1500mm、次梁為：300mm650mm、300mm700mm。板150mm3、高大模板概況 本工程一層、三層射擊區樓層高度超過8m，主梁截面500*1500mm，跨度24.7m，樓板厚度150mm，框架柱截面1000*1000mm。根據混凝土模板支撐系統有關規定：搭設高度8m或以上，搭設跨度18m及以上，施工總荷載超過15KN/及以上，集中線荷載超過20KN/m及以上，需按高大

7、支撐模板系統有關規定進行施工并進行專家論證。根據本工程圖紙梁板設計情況，將本工程需要進行高支模的部位及主要梁、板截面的具體參數統計如下：（1）針對梁截面統計，綜合考慮，選取500*1500梁截面，跨度24.7m,梁底支撐高度7.9m，進行高支模設計驗算。（2）樓板滿堂腳手架高支模支撐體系，選取板厚150mm,層高8.4+1m，計算時均采用9.15m凈高模板進行高支模設計驗算。（3）框架柱高支模，選取1000*1000mm柱截面，高度9.4m，進行高支模設計驗算。三、 施工準備 1、材料準備（1）本工程高大支模施工全部采用鋼管腳手架（扣件式）搭設支撐體系。支模的縱橫桿、內外立桿等均選用482.8

8、鋼管，模板采用15厚木膠合板，背楞方木尺寸為4080mm。所有材料必須具備相應合格證書，并按規范要求進行現場驗收，檢驗合格后方可投入使用。（2）桿件材質要求：鋼管應符合國家標準BG/T13293 或BG/T3092。鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋分層和硬彎，兩端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允許偏差-0.35 mm，外徑允許偏差0.50 mm。鋼管上嚴禁打孔。（3）扣件材質要求：扣件不得有裂紋，并將影響其外觀質量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼和面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣件接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動。（4）設備要求：木工圓鋸、木工平刨、壓刨、手提電鋸、手提壓刨、打眼電鉆

9、、線墜、靠尺板、方尺、鐵水平、撬棍等各種設備機具均準備到位，正式使用前試用調整，并及時保養維修。 2、技術準備（1）施工前編制有針對性的高支模施工方案，提供高支模施工技術保障；明確項目工程、質量、安全、物質等各部門施工管理人員任務與責任。同時組織人員認真熟悉方案，結合本工程的特點，制定詳細的施工計劃，并做好施工前三級技術安全交底，搞好上崗人員的培訓工作。（2）軸線、模板邊線放線：用經緯儀引測建筑物的邊柱或墻軸線，并以該軸線為起點，引出其他各條軸線。根據施工圖彈出模板邊線及水平檢測線，以便于模板的安裝及校正。（3）水平標高控制：根據模板實際施工要求用水準儀把建筑水平標高直接引測到模板安裝位置，也

10、可引測到其他過度引測點，并辦好預檢手續。四、 高大模板的設計1、5001000梁高支模設計梁兩側立桿間距1m，沿梁跨度方向立桿間距為800，步距1.5m；梁底4080mm方木次楞間距200mm，主楞采用單鋼管與立桿雙扣件連接，梁底增加兩根鋼管頂托支撐。梁側次愣采用4080mm，方木間距200mm，梁側模主楞采用雙鋼管，采用16對拉螺桿支撐，螺桿縱向間距600mm，首排距梁底150mm、第二排距梁底600mm、第三排距梁底1050mm。其梁高支模設計如下： 2、樓板滿堂腳手架高支模支撐體系設計滿堂腳手架高支模支撐體系采用482.8mm鋼管搭設滿堂扣件式鋼管腳手架支撐體系，立桿縱距800mm，橫距

11、1000mm；水平桿步距1500mm，離樓地面200mm處設縱橫水平掃地桿；立桿上端采用600mm長頂托連接，立桿上端伸出至模板支撐點的距離不超過0.15m；頂托上為482.8mm鋼管主龍骨，間距800mm；次龍骨為4080mm方木間距200mm；模板選用15mm厚膠合板。整個鋼管支撐系統須與框架柱連在一起，增強整個支撐系統的剛度。為了便于實際操作，剪刀撐統一采用6000mm鋼管搭設。縱、橫向剪刀撐與樓面夾角成4560沿高支架四周從低至頂連續布置，沿主梁方向每跨設置一道剪刀撐，垂直主梁方向每8000mm設置一道剪刀撐；距主梁底部最近的水平桿處按主梁每跨設一道水平剪刀撐。3、柱子高支模設計柱模采

12、用15mm膠合板；4080方木豎楞，間距150mm；48mm2.8mm雙鋼管柱箍，柱箍間距450mm，采用M14對拉螺桿緊固；第一道柱箍離地面高度不得大于200mm；在柱中加一排M14穿墻螺栓。墻、柱的豎向穩定支撐，按照建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）第6.3.2-4和6.3.3-8條的規定設置水平、斜支撐穩固。支模方式如下圖所示：五、 危險源的辨識及對策(采用定量評價)，對現場危險源進行分析和評價，評價結構如下：作業活動序號危險因素可能導致的事故判別依據作業條件危險性評價危險級別現有控制措施LECD 模板安拆、存放（含模板支撐架）1現澆砼模板的支撐系統無設計計算或支撐系統不

13、符合設計要求使用不合格的鋼管扣件違章指揮/違章作業高處墜落V16742一般按規范進行檢查把關2大模板不按規定正確存放防護缺陷物體打擊V367126一般按規范進行檢查把關3攀爬或擾動大模板違章作業高處墜落V321590一般按規范進行檢查把關4架體與建筑物未按規定拉結或拉結后不符合設計要求違章作業模板坍塌/高處墜落V3615270重大按規定現場檢查把關5各種模板存放不整齊、過高等現象不符合安全要求違章作業物體打擊V62784一般按規定現場檢查把關6模板上施工荷載超過規定或堆料不均勻違章作業高處墜落V32742一般按規定現場檢查把關7拆除模板時未設置警戒線和無監護人看護違章作業物體打擊V63354一

14、般按規定現場檢查把關8模板拆除前無砼強度報告或強度未達到規定提前拆模管理缺陷高處墜落V1236一般按規定現場檢查把關9模板加工區及安、拆施工區明火管制不嚴管理缺陷火災V3615270重大按規定現場檢查把關鋼筋制作、運輸、綁扎1鋼筋加工機械安全防護罩不齊或損壞設備安全防護缺陷機械傷害V1133一般按規定現場檢查把關2鋼筋加工機械不做接地或接地不合格違章作業觸電傷亡V0.5131.5一般按規定現場檢查把關3將鋼筋集中堆放在平臺上超過平臺允許荷載違章作業平臺坍塌/高處墜落V114040一般按規定現場檢查把關4作業人員沿鋼筋網、鋼筋籠等攀登、行走違章作業高處墜落V111515一般按規定現場檢查把關5高

15、處綁扎鋼筋時不拴安全帶違章作業高處墜落V0.51157.5一般按規定現場檢查把關混凝土施工1振導器不接地和未安設漏電保護器違章用電觸電傷亡V1177一般按規定現場檢查把關2操作人員不使用個人防護用品或防護用品不合格違章作業或防護品不合格觸電傷亡V1177一般按規定現場檢查把關3搬移搗振器或暫停工作時不切斷電源違章作業觸電傷亡V12714一般按規定現場檢查把關相應對策：1、對模板支架體系進行設計，報相關部門及監理單位審核，經專家論證后實施，搭設前組織施工班組全體人員進行書面技術交底和安全交底；2、現場使用的鋼管扣件材料有材質合格證件。在腳手架施工過程 ，應隨時對腳手架桿件間距、步距、垂直度、扣件

16、擰緊程度進行檢查；3、在模架施工過程中，模板堆高小于設計的施工荷載，并按要求同步搭設剪刀撐;4、模架施工完畢后，按本方案組織對其進行檢查驗收，驗收完成后，任何人不得擅自拆改腳手架桿件。混凝土澆搗過程中模板上施工荷載不得超過規定范圍，堆料要均勻，不得集中堆放。5、在混凝土施工過程中組織專人對腳手架進行觀測，并在現場安排5-8人架子工對腳手架進行維護，同時根據監測結果對腳手架進行補強；6、登高和懸空作業人員及搭設高處作業設施的人員，必須經過專業培訓及專業考試合格，持證上崗。7、高處作業人員的衣著要靈便，但絕不可赤膊裸身。腳下要穿軟底防滑鞋絕不能穿拖鞋、硬底鞋和帶釘易滑的靴鞋。操作時要嚴格遵守各項安

17、全操作規程和勞動紀律。8、高處作業所用的物料應堆入平穩，不可置放在臨邊或洞口附近，不得妨礙同行或裝卸。工具應隨手放入工具袋，作業中的走道，通道板和登高用具都應隨時清掃，拆卸一的物體，剩余材料和廢料等都要加以清理和及時運走，不得任意亂扔或向下丟棄。傳遞物體時不能拋擲。各施工作業場內，幾有可能附落的任何物料都要一律先行撤除或加以固定，以防跌落傷人。9、雨天高處作業時，必須采取可靠的防滑、措施、凡雨、水應及時清理運走。10、遇有6級以上大風、濃霧燈惡劣天氣，不得進行露天攀登與懸空高處作業。暴風雪及臺風暴雨后，應對高處作業安全設施逐一加以檢查，發現松動、變形、損壞或脫落等現象，應立即修理完善。11、所

18、有安全防護設施和安全標志等，任何人不自得毀損或擅自移動或拆除。確因作業需要而暫時拆除或變協安全防護設施時，必須報請批準后才通拆除，并在作業完成后進行復原。12、模板拆除前應有砼強度報告，并報監理同意方可拆除，拆除模板時應設置警戒線，懸掛警戒標志，專職安全員應現場監督看護。13、嚴格執行“三級動火審批制度”，模板工程作業面動焊施工，要配備金屬隔板及滅火器。14、木工車間嚴禁煙火，張掛禁煙、禁火安全標志牌，按每25m2配10升滅火器。施工現場動火作業，需在木工車間下風處，且保持10m以上安全距離。六、 組織機構1、 項目組織機構項目負責人 杜長青 送檢員張釗銘材料員付紅敏測量員張斌安全員王瑞福資料

19、員蔡玥預算員王建業質量員陳磊河技術負責人常保存鋼筋班組 李祥混凝土班組 李建力模板班組 田學峰2、人員分工 （1）管理人員的準備：混凝土施工時，基本上全員全程跟蹤，直至混凝土澆筑完成。 （2）杜長青（聯系電話）項目安全，質量第一負責人。負責整個施工過程質量和安全工作，并對現場統一調度與指揮。 （3）常保存（聯系電話）施工現場技術負責人，負責方案的編制及技術措施的落實。 （4）王瑞福（聯系電話1800949458）施工現場安全負責人，安全工作落實負責人，負責腳手架檢查及腳手架的安全。 （5）陳磊河（聯系電話）施工現場質量負責人，全權負責施工質量。有影響工程質量的問題出現時一票否決權。 （6）張建

20、華（聯系電話）負責材料收發。 （7）付紅敏（聯系電話）負責施工材料及工具的采購。 （8）池尚飛（聯系電話8735609871）負責混凝土的坍落度的測試及試塊的制作。（9）張斌（聯系電話）負責測溫及保溫的實施。 （10）劉遠亭(聯系電話)負責施工現場的用電管理及機械設備的維護和保養。（11）木工班組長田學峰（聯系電話） 鋼筋班組長李祥（聯系電話）在澆筑過程中不得離開施工現場，必須待混凝土澆筑完畢，才能離開工地。以便于澆筑過程中的人員調配。（12）李建力（聯系電話）負責現場澆筑混凝土人員的調配。（13）澆筑過程中木工看模人員不得少于2人，鋼筋班看筋人數不得少于1人。（14）商品砼攪拌站現場技術負責

21、人一名，負責現場混凝土的調制。3、勞動力安排 (1)模板工： 70人 (2)鋼筋工： 50人 (3)混凝土工： 30人（兩班人員輪流施工） (4)其他工種： 10人 4、施工機械安排 (1)汽車泵： 一臺 (2)罐車： 六輛 (3)平板振動器： 一臺 (4)插入式振動器： 四臺 (4)塔吊： 二臺5、 工期計劃見附圖七、 高支模板結構施工技術 1、地基處理 一層高支模支撐部分為回填土，要求地基回填土必須夯實，上鋪250*50*4000木架板，間距同立桿間距1000mm；500*1500主梁立桿底部再用14#槽鋼鋪墊。三層高支模支撐部分為現澆鋼筋混凝土樓板，要求樓板上必須鋪墊木，墊木底部受力面積

22、不得小于0.25。2、高支模板工程施工方法（1） 模板定位根據定位樁點，投放出十字交叉控制線，再由十字交叉控制線測放出每根偏軸線1000mm的控制線。投放完后，再用經緯儀在其它控制線上檢查所放控制線的準確性。其它控制線以最外的軸線為主，中間軸線采取抽查方式檢查。待偏軸控制線經核驗準確后，再根據設計圖紙和設計變更等資料，將梁、柱等邊線引放出，用以控制模板邊線。（2）滿堂架搭設放置縱向掃地桿自角部起依次向兩邊豎立底立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后、裝設橫向掃地桿也與立桿固定，每邊豎起34根立桿后，隨即裝設第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段

23、按上述要求依次向前搭設，直至第一步支撐架交圈完成第二步縱、橫向水平桿第三步縱、橫向水平桿第四步縱、橫向水平桿第五步縱、橫向水平桿第六步縱、橫向水平桿，并隨搭設進行設置剪刀撐。（3） 剪刀撐的設置整個鋼管支撐系統須與框架柱連在一起，增強整個支撐系統的剛度。為了便于實際操作，水平剪刀撐統一采用6000mm鋼管搭設。縱向剪刀撐與樓面夾角成4560沿高支架四周從低至頂連續布置。距主梁底部最近的水平桿處按主梁每跨設一道水平剪刀撐（4）核驗標高標高彈出之后，及時核查正誤。并由木工工長和質檢員核驗收。（5）柱模安裝根據彈出柱的控制線，待鋼筋經隱蔽驗收后，可以封柱模，安裝前清理干凈柱內雜物，安裝時要先吊直模板

24、，然后上緊柱箍、穿穿墻螺桿，各面打斜撐與滿堂架連結固定牢固。在封柱模時，可以將梁柱接頭模板一起安裝。為了保證混凝土的施工質量，柱箍均采用鋼管箍配合穿墻螺桿安裝使用。（6）梁模安裝按設計間距要求整齊鋪好40mm80mm方木，隨即鋪設梁底模，鋪設時應先與柱頭對接好并釘牢，并用40mm80mm方木條作水平次龍骨，間距200mm，用482.8雙鋼管做主龍骨,間距600mm。之后吊直側模，用斜桿頂撐固定。在梁高的中間加三道16穿墻螺桿。另外，跨中梁底處應按規范要求起拱，起拱高度為全跨長度的1/10003/1000，且不小于20mm。主次梁交接時，應先主梁起拱，后次梁起拱。為了保證梁不出現下沉變形等質量事

25、故，在大梁底模中間加兩排鋼管立桿與高支模排架相連接，頂部用U型頂托調節支撐，伸出長度不大于150mm。(7)板模安裝在鋼管立柱上彈出橫鋼管標高控制線，并架設 48主龍骨鋼管，在鋼管上直接鋪設方木，拉線檢查，直至平整。然后鋪樓面模板，用長50mm鐵釘釘牢，如果樓板寬度不合模板模數時，補板應補在梁、柱邊。根據板跨度大小，決定板模板起拱大小：4m 開間不考慮起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。3、高支模構造要求（1）立桿 a、必須設置縱橫掃地桿

26、。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高出的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。 b、立桿應采用對接接頭，且接頭位置不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500；各接頭中心至柱節點的距離不宜大于步距的1/3。 c、鋼管立桿垂直度偏差不得大于架高的1/300，且控制在50mm以內。 d、每根立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50mm。 （2）縱向水平桿 a、縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接。對接扣件應交錯布

27、置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。 b、搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿端的距離不應小于100。 （3）剪刀撐滿堂模板支架四邊與中間每隔8m應設置一道由下至上的豎向連續式縱向剪刀撐，距主梁底部最近的水平桿處按主梁每跨設一道水平剪刀撐，剪刀撐數量不得少于兩道且支撐主梁的立柱下必須設置剪刀撐。每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按下表的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。（4）扣

28、件 a、對接扣件的開口應朝上或朝內；扣件螺栓方向盡量一致。 b、扣件螺栓擰緊力矩控制在45-60N.m。 c、在主節點處縱橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150。 d、抗滑扣件間應頂緊，安裝完畢應由專職安全、技術人員進行復核驗收。(5)其它要求： a、整體性：梁立桿縱向水平拉桿兩端可用鋼管與已澆注的鋼筋混凝土柱頂緊或抱箍扣接；橫向水平拉桿可伸進次梁、板底支撐立桿并與其水平拉桿扣接。 b、施工順序：高支模區域應先澆筑墻或柱體等豎向結構混凝土，待墻柱施工至梁底10cm處，再施工梁、板結構的模板、鋼筋、混凝土工程。門廳雨棚與架空層柱子隨每層樓板一道施工澆

29、筑，施工縫的留設要符合設計和規范要求。 c、泵送管道不能依附于滿堂腳手架上，只能依附柱身另搭設支撐架。 d、混凝土澆筑前應對模板進行預堆載，確保后續澆筑安全性；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。 e、確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件式腳手架規范的要求。立桿支撐必須豎直（保證立桿軸心承載），禁止使用扭曲銹蝕嚴重的立桿，應采用對接扣件連接，禁止錯接。立桿承載要貫通。支撐必須保證橫平豎直，成排成列，以保證橫桿與每一根立桿能夠用扣件連接。陰陽角應采用木坊進行定位，以保證線條平順及防止出現脹模現場發生。f、鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應在用搭接，搭

30、接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在 離桿端不小于100mm處進行固定。 g、支撐體系利用已澆筑的墻柱通過剛性連接，拉緊頂牢，確保支撐體系穩定。 4、高支模支撐系統驗收 （1）高支模支撐系統質量驗收模板工程檢查驗收必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）有關規定，本工程模板工程應符合下述具體規定。a、安裝上層模板及其支架時，下層樓板支架不拆除。立桿下應鋪設墊板。b、涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 c、模板接縫不應漏漿，可以使用貼膠帶紙或封水泥砂漿。在澆筑砼前，應澆水濕潤模板，但模板內不應有積水；d、模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔

31、離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；e、澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。 f、現澆結構模板安裝的允許偏差：軸線位置5mm；底模上表面標高5mm；柱、梁截面內部尺寸+4mm、-5mm；層高垂直度（不大于5m）6mm；相鄰兩板表面高低差2mm；表面平整度5mm。g、預埋件和預留孔洞的允許偏差：預埋管、預留孔中心線位置3mm；插筋中心線位置5mm；插筋外露長度+10 mm；預留洞中心線位置10mm；預留洞尺寸+10mm。 （2）高支模支撐系統整體穩定性和安全可靠性驗收模板高支撐架搭設完畢后應進行安全可靠性檢查驗收，合格后方準使用。對高大模板支架的驗收按建筑施工扣件式鋼管腳手

32、架安全技術規范(JG130-2001)、建筑施工模板及作業平臺鋼管支架構造安全技術規范的相關規定進行驗收。 5、高支模拆除的工藝要求（1）高支模拆除工藝要求a、拆模的時機應是砼達到必要的強度，其強度要求是根據規范規定，現澆砼結構拆模時所需強度，應符合以下要求：序號結構類型結構跨度（M）按設計強度百分率（%）1板2502梁28703承重結構81004懸臂梁2705懸臂板2100b、側模、柱模拆除時的砼強度應能保證其表面及棱角不受損傷。c、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。d、拆除模板前，由木工工長填寫好模板拆除申請，項目主管工程師審核后，并附上試塊強度報告

33、遞交監理工程師批準后方可進行拆除.e、梁底、樓板模板拆除時應根據試塊強度，同時參考同條件養護的混凝土試塊強度，在達到規定強度要求后才可以進行模板拆除工作。因部分高支架直接支撐在一層頂板上，故在高支架模板支撐架施工完畢至拆除高支撐架前，嚴禁拆除一層的模板支撐。f、在拆除時，不得中途換人，如果必須換人，必須做好移交工作，。每天收工前，對未拆除的部分應及時加固處理。g、嚴禁夜間進行拆架施工。（2）高支撐模板拆除的工序要求：a、拆除應按一定的順序進行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆側向支撐，后拆豎向支撐”。拆除時不要用力過猛，拆下來的材料應整理好及時運走，

34、做到工完場地清。為了便于管理，利于前道工序為后工序創造條件，混凝土模板一經拆除，立即做好現場清理和成品保護工作。b、在拆除模板過程中，如發現砼有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除，并報項目部及監理，待出方案處理后，再拆除模板。c、模板要加強保護，拆除后逐塊傳遞下來，不得拋擲，拆下后，即清理干凈，按規格分類放整齊，以利再用。d、模板的拆除對結構混凝土表面、強度要求應符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）中4.3模板拆除分項規定。 （3）高支模拆除安全要求a、本工程使用的鋼管架，在材料運輸時，不得隨意亂丟，以免傷人。b、凡超過2m以上的操作部位，必須搭設操作平臺，不得違章

35、臨邊、臨空施工。c、上班時必須戴好安全帽、穿防滑膠底鞋，嚴禁酒后上班。d、搭設滿堂架時，必須隨工作面的展開上緊鋼管扣件，防止不知情人員發生意外。e、禁止垂直交叉作業，特殊要求必須上下同時作業時，要做好交叉作業的安全防護措施后進行。f、拆模時，必須設警戒標志，必要時派專人看守，禁止他人入內。g、拆模時，禁止將模板大塊撬下，以免發生意外。h、模板拆除后，在及時歸堆清理的同時要避免出現朝天釘。 6、混凝土澆搗方法 （1）模板安裝完成后，先澆搗柱混凝土，然后進行梁板鋼筋綁扎。 （2）梁板混凝土澆搗（高支模部分），擬采用汽車天泵由中空對主梁開始澆搗，逐步由兩端部向中間均勻分層澆搗（分兩層600mm），砼

36、不得堆放過高及過分集中，而且要及時撥開，振動時不得用振動棒撬住摸板或鋼筋振動。主梁澆筑完成后，再澆筑次梁，最后澆筑樓板。在澆搗高支模樓面砼過程中要安排專職安全員進行跟班，并在澆搗之前對所有參加澆搗的施工人員作澆搗計術交底和安全交底。在澆筑過程中，跟班木工及施工員隨時觀察模板體系變形情況，并用水準儀每30分鐘觀測一次，包括首層鋼支撐的沉降觀測，大梁沉降值按千分之二L控制，并且小于30），發現異常情況及時報告。特別是檢查鋼管有無局部彎曲而造成失穩以及木枋撓度過大等異常情況。如有異常，施工員立即指揮樓面工作人員撤離，經確認在安全威脅解除后方可進行正常施工。 （3）澆搗混凝土時，安排10人在高支模區域

37、內作業，以免增加不必要施工荷載。（4） 混凝土澆筑應連續進行，間歇時間不得超過4h。（5） 混凝土分層澆筑時在每層配置2臺插入式振搗器，振動棒栘動間距宜為400左右，振搗時間宜為15-30s，且隔20-30min后，進行笫二次復振。（6） 由于混凝土坍落度比較大，會在表面鋼筋下部產生水分，或在表層鋼筋上部的混凝土產生細小裂縫。為了防止出現這種裂縫，在混凝土初凝前采用塑料薄膜覆蓋。（7） 混凝土澆筑后直接用彩條布覆蓋，派專人澆水保濕養護7天。八、 安全保證措施1、制定安全生產責任制，明確規定各級領導、各職能部門和各施工隊伍在生產中的安全職責。（1）施工現場以項目經理為安全生產的第一責任者，要成立

38、以項目經理為主，有項目經理、安全員、技術負責人、施工員、班組長等參加的安全生產保證的組織結構，并組成安全管理網絡。（2）建立項目部領導參加的，包括施工員、安全員在內的輪流值班制度，檢查監督現場及班組安全制度的貫徹執行，并做好安全值日記錄。（3）建立健全安全生產責任制，安全技術交底，安全宣傳教育，安全檢查，安全設施驗收和事故處理等管理制度。2、專項安全施工方案作為落實施工過程中安全措施的主要指導依據，貫穿整個施工過程。根據安全隱患事前控制的原則，對施工過程中可能出現的新的不安全隱患，另行進行安全生產技術措施交底，交底必須全面、具體，真正實再預防事故，安全生產。3、為了便于施工現場人員進行統一管理

39、，進入施工現場必須佩戴安全帽和工作卡，工作卡上注明工作人員的姓名及工種。4、對于新入場的人員必須進行三級安全教育，加強施工人員在生產過程中的安全意識。生產班組在接到生產任務后，班組負責人必須對班組全體人員進行安全技術措施講解，開展“班前安全教育活動”，否則不得進行作業，同時班組負責人還應班組全體人員提出生產活動有關安全生產的具體事薦并做好記錄。5、建立安全檢查制度，對現場的安全情況保持經常性檢查，同時做好詳細的安全檢查記錄，發現問題后定人、定時、定措施進行整改，通過檢查及時糾正和解決安全管理中存在的問題把隱患消滅在萌芽狀態，達到遏制傷亡事故的目的。6、施工人員必須熟知本工程的安全操作規程及現場

40、的安全生產管理制度，對違章作業指令有權拒絕執行，并有責制止他人違章作業。7、施工人員進入施工現場必須正確戴好安全帽，并按作業要求正確使用個人安全防護用品，著裝要整齊。在高處作業時，應按規定配戴好安全帶。8、現場的各種安全措施、設備及警告、安全標志等示經領導同意嚴禁任意拆除和挪動，并有義務保持其整潔、完好。9、服從領導和安全檢查人員的指揮，工作時思想集中，堅守崗位，未經許可，不得從事非本工種作業。九、 質量保證措施 l、健全質量體系和技術責任制，堅持“質量第一”的方針。貫徹“預防為主”的原則，建立三級質量管理責任制，形成指揮部、專業隊、施工班組三級質量管理網絡，實行質量管理工作，統一領導、分級管

41、理。2、各級質量管理人員必須認真熟悉圖紙掌握規范，質量監督科應負責組織定期和不定期的質量檢查和抽查，督促各班組實行“三檢”（自檢、互檢、專業檢）制度，各級專業兼職質量檢查員應隨時跟班檢查，應堅決做到把發現的質量問題消滅在施工過程中。 3、模板支撐架的驗收管理：(1)為了規范模板支撐架的驗收，確保工程質量的安全，項目部決定成立模板支撐架工程驗收管理小組。組 長： 杜長青副組長：常保存組 員：陳磊河、王瑞福、田雪峰、蔡玥、崔文磊(2)各人員崗位職責組長：全面負責支撐模板支架的搭設和組織工作，領導組織相關人員嚴格按設計和規范要求，完成支架的搭設和驗收，對支架的安全和質量負總責。副組長：在組長的領導下

42、，負責搭設的材料供應，生產安排。安全管理，負責編制施工方案，編制安全技術交底文件，向施工員、安全員和架子工班組進行書面安全技術交底，督促施工方案的落實，組織模板支架的驗收工作。安全員：具體負責督促安全技術交底的落實，全程跟班檢查支架的搭設，負責模架搭設現場的安全管理，發現隱患及時向副組長和組長報告，并落實整改措施。質檢員：負責支架材質檢測工作，在支架的搭設過程中，嚴格按設計和規范要求進行過程檢查和驗收，負責支架報驗工作。施工員：負責支架搭設過程中的定位和測量工作，負責支架使用過程中的變形監測，發現異常現象及時報告。材料員：負責租賃（或購買）滿足國家規范要求的鋼管、扣件和其他配件，確保腳手架搭設

43、不使用不合格產品。資料員：負責支架驗收有關技術質量資料的收集、整理和報驗。架子工班長：負責組織工人嚴格按施工圖紙和設計、規范要求搭設支架。(3)模板支架驗收程序支架施工方案報監理審查和專家論證 支架的質檢報告和架子工上崗證報監理審查 支架定位掃地桿搭設 公司質量、安全部門檢查 支架搭設完畢 班組自檢 技術負責人組織安全員、施工員、質檢員、架子工班長全面檢查合格后 公司質量、安全部門驗收 組長簽署報驗單，向監理報支架驗收 接受監理的檢查驗收，驗收合格后方可進行上部的模板和鋼筋綁扎施工。(4)支撐架使用過程中的監控要求混凝土澆搗過程中由施工員做出觀察線，每隔1小時觀測一次支架的沉降和變形，并記錄，

44、安排專人目測監控支架的情況。當從混凝土澆搗施工開始，支架的壓縮變形超過0.02L（L為腳手架立桿間距），鋼管大楞和立桿累積變形（撓度）達到跨度或步距的1/250時，或專人目測監控支架出現異常情況時，應立刻通知驗收管理組組長，采取應急處理措施。十、 高支模支架監測措施1、高支撐模板支架重點監測措施本工程模板支撐架采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設過程中必須隨時監測。本方案重點采取如下監測措施： （1）模板支架搭設前，由工長及安全員對所支撐的地面鋪墊的架板、槽鋼及頂板進行檢查，按規范底板混凝土強度達到施工強度時方可進行本模板支撐系統的施工，并要求待高支部分砼澆搗完畢后下層模板支撐方可拆除。 （2）模

45、板支架搭設過程中，工長及安全員負責對支架搭設施工進行監測，確保支撐系統施工安全，檢查、巡查重點要求如下： a、桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。 b、底板是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。 c、連接扣件是否松動。 d、施工過程中是否有超載的現象。 e、腳手架架體和桿件是否有變形現象。 f、腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。 （3）澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復，在澆筑混凝土過程中應實施實時觀測，一般監測頻率不超過20-30分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次

46、。 （4）現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4米時，模板應起拱；本工程模板統一按全跨長度的1-3/1000起拱。 （5）上層支架立桿是否與對準下層支架立桿，立桿底部是否鋪設墊板。 （6）模板支架立桿外側周圍是否按方案要求設置由下至上的豎向連續式剪刀撐。 （7）立桿是否有搭接現象，立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接。 （8）支架立桿成一定角度傾斜，或者支架立桿的頂表面傾斜式，是否有可靠措施確保支點穩定，支撐腳底是否有防滑移的可靠措施。 （9）立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3

47、。 （10）高支架四周外側和中間有結構柱的部位是否已按方案要求設置拉結點。 （11）在澆搗梁板混凝土之前，必須由項目部組織對高支架進行全面檢查，合格后方可進行澆筑，并且在混凝土澆筑過程中，項目技術負責人、質安員、施工員必須隨時對高支架進行觀測。 （12）高支撐架的拆除按現場留置的同養試塊達到拆除要求強度時，方可拆架。2、高支撐模板支架搭設時監測措施 （1）安裝前應在樓面或地面彈出支撐架縱、橫方向位置線，并進行抄平。本工程高支架基礎直接落在地下室頂板和樓面上。 （2）支撐架的組裝要求和順序可參考外腳手架搭設中相應的規定。 （3）頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。 （4）滿堂腳手架

48、頂部施工操作層應滿鋪腳手板，并采取可靠連接方式與支撐架橫梁固定。 （5）搭設用的鋼管規格、間距、扣件應符合設計要求，每根立桿底部應設置墊板或者墊木。 （6）立桿底部的墊板應有足夠的強度和支承面積，且應中心承載。 （7）模板及其支架在安裝過程中，必須設置有效的防傾覆臨時固定設施。3、高支撐模板支架使用時監測措施 （1）腳手架使用過程中應避免產生偏心荷載。泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不可堆在輸送管道出口處，以免產生較大的堆積荷載，使架子偏心受荷；裝卸其它物料時亦防止對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。 （2）水平加固桿、交叉支撐等不得隨意拆卸，施工要求拆卸時，應待施工完畢后馬上補

49、齊。 （3）模板支撐及滿堂腳手架下方，施工人員不得經常出入。 （4）穿著安全：現場操作人員不得赤腳、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必須戴安全帽。 （5）澆筑同時應控制混凝土出料時不成堆，泵管設置嚴禁與支撐架連接且不得與外架連接，泵管設置應另外進行加固以防碰到架體使架體變形失穩。 （6）支撐架上堆料限制：支撐架的操作層應保持暢通，不得堆放超載的材料。交通過道應有適當高度。工作前應檢查腳手架的牢固性和穩定性。 （7）模板和支撐承載安全：模板在支撐系統未釘穩牢前不得上人；在未安裝好的梁底板或平臺上不得放重物或行走。在安裝好的模板上，不得堆放超載的材料和設備等。 （8）惡劣天氣限制：凡遇到惡劣天氣，如大雨、

50、大霧及6級以上的大風時，應停止露天高空作業。風力達到5級時，不得進行大塊模板和高支模板等大件模具的露天吊裝和支撐作業。4、高支撐模板支架拆除時監測措施 （1）梁、柱、墻的側模板，一般在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除。梁、板等底模則要求混凝土強度符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）要求，模板才可以拆除。在支拆挑檐的模板時，必須有可靠的安全措施。 （2）在高空拆模時。作業區四周及進出口處應設圍欄并加設明顯標志和警示牌，嚴禁非操作人員進入作業區，垂直運輸模板和其它材料時，應有統一指揮，統一信號。 （3）所有構件拆模之前必須填寫拆模申請表，待監理單位

51、以及施工單位技術負責人同意簽字后，方可拆模。 （4）拆除模板時，不得用力過猛或身體前傾，避免連人帶板墜落，拆除高處部位的模板時，必須站穩在腳手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。平臺及樓板模板上的預留孔洞，應使用木板或安全網蓋好或設圍欄。（5）模板和支模安拆時，指揮、掛卡環和拆環人員必須站在安全可靠的地方操作，嚴禁人員隨模板起吊。裝拆組合模板時，上下應有人接應，模板及配件應隨裝拆隨轉運；嚴禁從高向下拋擲，已松動件必須拆卸完畢方可吊運。拆除的木模板，應將板上的朝天釘子向下，并及時運至堆放地點拔除。十一、 高支模安全應急預案本高支模支撐系統作業危險源較多。因此，有必要針對可能發生的危險源及傷

52、害因素制定相應的安全技術措施加以控制，才能對安全施工起到保障作用。危險源：作業人員在各個部位施工， 有可能造成高處墜落、模板坍塌，觸電、機械傷害，物體打擊和火災。可能造成的傷害：高處墜落、物體打擊、觸電、模板坍塌等安全事故，可造成肢體傷殘、勞動能力喪失、死亡。1、機構設置為對可能發生的事故能夠快速反應、及時求援，項目部成立應急求援小組。由項目經理唐波任組長，負責事故現場指揮，統籌安排全面工作。具體安全管理機構如下：組 長：杜長青（項目經理） 聯系電話： 副組長：王瑞福（安 全 員） 聯系電話： 常保存（技術負責人） 聯系電話： 組 員：崔文磊 （施工員） 聯系電話：蔡玥 （資料員） 聯系電話：

53、劉遠亭 （現場電工） 聯系電話：武國泰 （門 衛） 聯系電話： 2、人員職責表職 務姓 名職責組 長杜長青負責組織與指揮整個事故現場的搶救工作，向各應急組調配應急所需的資源（人力、物力、資金）并對突發事件的應急響應工作做出決定。副組長王瑞福負責組織搶救受傷人員、疏散物資材料、汽車、設備工作，了解事故現場需要搶救人員的數量和搶救地點、危險程度并具體組織搶救疏散。副組長常保存負責車輛及相應工具的供應，通過各種方法了解事故現場全面情況及其變化，及時向現場總指揮組提供真實可靠的情況。組 員崔文磊主要負責組織搶救傷員的應急救護工作。組 員蔡玥迅速調配搶救運輸車輛至事故發生點。組 員劉遠亭提供和檢查搶險人

54、員的裝備和安全防護。組 員武國泰負責現場警戒工作、禁止無關人員進入、保護好事故現場。當發生緊急情況時。立即啟動應急救援預案并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告分公司及公司甚至當地部門，取得政府及相關部門的幫助。3、應急救援工作程序 （1）報告當事故發生時，按以下工作流程迅速報告： 項目經理或現場負責人迅速作出判斷，下達應急指令；同時以最快方式向本單位工程部門、經理報告，并根據情況的嚴重程度決定是否報警。發現人發現后立即向項目經理或現場負責人報告公司工程部、安全生產委員會下屬單位工程部門、經理判定項目部應急措施的適宜性，重大情況立即趕赴現場協助處理，并向公司工程部和安全生產委員會報

55、告。跟蹤應急處理情況，必要時趕赴現場協助處理；處理完畢后，評審應急準備和響應程序，必要時修訂文件。應急電話：火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救120 （2）聯絡a、醫療救護組與區人民醫院急診科取得聯系，報告事故地點人員傷亡情況，聯系醫務人員及救護車輛。b、搶救疏散組隨時與急救中心保持聯系，指揮疏散，小組派專人在路口引導救護車輛，以便順利準確到達指定地點。 （3）疏散a、疏散組首先了解事故現場有無被困地點和搶救通道是否暢通。b、疏散組在極易造成擁擠疏散通道布置專人看護。c、疏散組派專人引導疏散至安全地帶，并確認是否有人員未能脫離危險區，如存在立即進行施救。d、指揮組調派現場安全值

56、班車輛到達事故現場待令，并聯系施救所需設備、器具。 4、應急救援措施 （1）物體打擊急救措施當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。a、發生物體打擊事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。b、在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。c、觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療

57、。d、出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。e、防止傷口污染。在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發，但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。f、在運送傷員到醫院就醫時，昏迷傷員應側臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩燥不安者可因地置宜地予

58、以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。 （2）高空墜落急救措施當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。a、發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克，去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。在搬運和轉送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬

59、法，以免發生或加重截癱。b、出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。c、頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內異物無法清除時，可用12號粗針穿刺環甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。d、發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者

60、平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。e、發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹片等。f、復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領扣。g、周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環為宜，常有效。當上述方法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般以不超過1h為宜，做好標記，注明上止血帶時間。 （3）坍塌事

61、故急救措施a、應急救援領導小組負責應急搶救工作的統一領導和組織實施，指揮現場搶險隊伍，迅速組建、調集搶險及救護隊伍。b、發現事故預兆后，立即停止作業，迅速組織人員撤離作業場所。應急救援組應根據情況迅速制定有效的搶救、搶險措施后，以最快的速度實施搶險。同時要密切監測事故周圍建筑、道路、地下水等的發展情況，以便根據情況調整和實施新的搶救措施，并迅速疏散影響范圍內的所有人員。c、分析事故坍塌的影響范圍，迅速組織疏散無關人員撤離事故現場，并組織人員建立警戒區域，不讓無關人員進入事故影響范圍。d、當發生坍塌事故后，最早發現者或目擊者應立即大聲呼救，并根據情況可立即采取正確方法施救，向項目部有關人員報告或

62、報警。e、項目部應急小組應迅速判斷事故發展狀態和現場情況，采取正確方法施救，判斷清楚被掩埋人員位置后，立即組織人員全力挖掘。f、在救護過程中要防止二次坍塌傷人，擴大傷害范圍，必要時要先對危險的地方采取一定的防護措施。g、急救人員按照有關救護知識，立即搶救出來的傷員，在等待醫生救治或送往醫院搶救過程中，不要停止和放棄施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或輸氧急救等。h、當現場不具備搶救條件時，應立即向社會求救。 （4）觸電事故急救措施發生觸電事故時，馬上斷掉電源，組織人員將人員施救。如果事故離電源開關較近，應立即切斷電源開關；如果事故離電源開關太遠，不即立即斷開，救護人員可用干燥的衣服、手套、繩索、木

63、板、木棒等、絕緣桿等絕緣物作為工具，拉開觸電者或挑開電源線使之脫離電源；如果觸電者因抽筋而緊握電線，可用干燥的木柄斧、膠把鉗等工具切斷電線；或用干木板、干膠木板等絕緣物插入觸電者身下，以隔斷電流。觸電者脫離電源后，應盡量在現場救護，先救后搬；搬運中也要注意觸電者的變化，按傷勢輕重采取不同的救護方法：如觸電者呈一定的昏迷狀態，還未失去知覺，或觸電時間較長，則應讓他靜臥，保持安靜，在旁看護，并召請醫生。如觸電者已失去知覺，但還有呼吸和心臟跳動，應使他舒適地靜臥解開衣服，讓他聞些氨水，或在他身上灑些冷水，摩擦全身，使他發熱。如天冷還要注意保溫。同時，迅速請醫生診治如發現呼吸困難，或逐漸衰弱，并有痙攣

64、現象，則應立即進行人工氧合即用人工的方法，以起到恢復心臟跳動和人工呼吸互相配合的作用。如觸電者呼吸、脈搏、心臟均已停止，也不能認為已經死亡必須立即進行人工氧合，進行緊急救護。同時迅速請醫務人員進行搶救，通過使用緊急處理用備用車輛，馬上送往就近醫院。 （5）火災事故急救措施a、如果是由于電路失火，必須先切斷電源，嚴禁使用水或液體滅火器滅火以防觸電事故發生。b、火災發生時，為防止有人被困，發生窒息傷害，應準備部分毛巾，濕潤后蒙在口、鼻上，搶救被困人員時，為其準備同樣毛巾，以備應急時使用，防止有毒有害氣體吸入肺中，造成窒息傷害。被燒人員救出后應采取簡單的救護方法急救，如用凈水沖洗一下被燒部位，將污物

65、沖凈。再用干凈紗布簡單包扎，同時聯系急救車搶救。 5、預備應急救援物資：序號器材或設備數量主要用途1鋼管若干支撐加固2模板、方木若干支撐加固3急救箱2個用于搶救傷員4手電筒8個用于停電時照明求援5應急燈8個用于停電時照明求援6爬梯3樘用于人員疏散7對講機8臺聯系指揮求援十二、 附計算書附一：梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為7.9m， 梁截面 BD=500mm1500mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立桿。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2

66、，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方4080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁底支撐頂托梁長度 1.00m。 梁頂托采用鋼管482.8mm。 梁底承重桿按照布置間距300,400mm計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.90。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應

67、控制的組合S=1.2(25.501.50+0.50)+1.402.00=49.300kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.001.50+0.71.402.00=50.560kN/m2 由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98 采用的鋼管類型為482.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.800=30.600kN/m (2

68、)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.800(21.500+0.500)/0.500=2.800kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.800=0.800kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3530.600+1.352.800)=40.581kN/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.800=0.706kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 80.00

69、1.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.616kN N2=4.509kN N3=4.374kN N4=4.374kN N5=4.509kN N6=1.616kN 最大變形 V = 0.016mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04110001000/30000=1.367N/mm2 面板的抗彎強度設

70、計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32442.0/(2800.00015.000)=0.305N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.016mm 面板的最大撓度小于100.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.509/0.800=5.636kN/m 最大彎矩 M

71、= 0.1ql2=0.15.640.80 最大剪力 Q=0.60.8005.636=2.705kN 最大支座力 N=1.10.8005.636=4.959kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.361106/42666.7=8.45N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪

72、強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32705/(24080)=1.268N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到4.724kN/m 最大變形 v =0.6774.724800.04/(1009000.001706666.6)=0.853mm 木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖

73、(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大支座 F= 12.378kN 經過計算得到最大變形 V= 0.349mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 4.25cm3； 截面慣性矩 I = 10.20cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.604106/1.05/4248.0=135.41N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.349mm 頂托梁的最大撓度小于400.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計

74、算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=12.378kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1177.900=1.120kN N = 12.378+1.120=13.498kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面

75、積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 由長細比，為1900/16.0=119 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.464； 經計算得到=13498/(0.464397)=73.130N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計

76、值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.3001.0000.129=0.039kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0391.0001.5001.500/10=0.010kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=12.378+0.91.20.921+0.90.91.40.010/0.800=13.512kN 經計算得到=13512/(0.464397)

77、+10000/4248=75.530N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 六、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 53.99 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 13.50 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 153.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.90 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基

78、承載力的計算滿足要求!附二：梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度500mm，高度1500mm，兩側樓板厚度150mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨布置7道，內龍骨采用8040mm木方。 外龍骨間距600mm，外龍骨采用雙鋼管48mm2.8mm。 對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距150+450+450mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑16mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 模板組裝示意圖 二、梁側模板荷

79、載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=21.

80、280kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.921.000=18.900kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.21m。 荷載計算值 q = 1.218.9000.212+1.403.6000.212=5.867kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 21.171.801.80/6 = 11.

81、43cm3； I = 21.171.801.801.80/12 = 10.29cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.490kN N2=1.409kN N3=1.194kN N4=1.266kN N5=1.194kN N6=1.409kN N7=0.490kN 最大變形 V = 0.084mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02710001000/11430=2.362N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，

82、取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3752.0/(2211.66718.000)=0.296N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.084mm 面板的最大撓度小于211.7/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2118.90+1.40.213.60=5.867kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.2118.90=

83、4.007kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.520/0.600=5.867kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.15.8670.60 最大剪力 Q=0.60.6005.867=2.112kN 最大支座力 N=1.10.6005.867=3.872kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.004.004.00/6 = 21.33cm3； I = 8.004.004.004.00/12 = 42.67cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.211106

84、/21333.3=9.90N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32112/(28040)=0.990N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.6774.001600.04/(1009500.00426666.7)=0.866mm 最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。

85、 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.041mm 最大支座力 Qmax=8.806kN 抗彎計算強度 f=0.377106/8496.0=44.37N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式:

86、 N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 16 對拉螺栓有效直徑(mm): 14 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.806 對拉螺栓強度驗算滿足要求!附三：扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為9.1m， 立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距

87、 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方4080mm，間距200mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁頂托采用鋼管482.8mm。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.402.5

88、0=8.378kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.000.15+0.71.402.50=7.310kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為482.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1500.800+0.3000.800)=2.927kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.800=3.240kN/m 面板的截面慣

89、性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.202.927+1.403.240)0.200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f =

90、 0.03210001000/30000=1.073N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.927+1.43.240)0.200=0.966kN 截面抗剪強度計算值 T=3966.0/(2800.00015.000)=0.121N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6772.9272004/(1006000225000)=0

91、.023mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的計算寬度為4000.000mm 集中荷載 P = 2.5kN 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.1504.000+0.3004.000)=14.634kN/m 面板的計算跨度 l = 200.000mm 經計算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.2014.6340.200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.18210001000

92、/30000=6.073N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.200=0.753kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.060)=0.87

93、8kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.900=1.134kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.134+0.878)0.800=1.610kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.610/0.800=2.012kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.010.80 最大剪力 Q=0.60.8002.012=0.966kN 最大支座力 N=1.10.8002.012=1.771kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =

94、4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.129106/42666.7=3.02N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3966/(24080)=0.453N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計

95、算的最大支座力除以跨度得到0.732kN/m 最大變形 v =0.6770.732800.04/(1009000.001706666.6)=0.132mm 木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN 經計算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0800.8780.800 抗彎計算強度 f=0.549106/42666.7=12.87N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要

96、求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 1.771kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.037kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大支座 F= 9.744kN 經過計算得到最大變形 V= 1.040mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 4.25cm3； 截面慣性矩 I = 10.20cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.853106/1.05/4248.0=1

97、91.24N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 1.040mm 頂托梁的最大撓度小于1000.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 =

98、0.1179.100=1.062kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8001.000=0.240kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.8001.000=3.012kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.883kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.8001.000=3.240kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20N

99、G + 1.40NQ 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.20kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.200=1.900m； 由長細比，為1900/16.0=119 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比

100、 l0/i 查表得到0.464； 經計算得到=9195/(0.464397)=49.820N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.3001.0001.134=0.340kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.3400.8001.5001.500/10=0.069k

101、N.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.23.883+0.91.43.240+0.90.91.40.069/1.000=8.820kN 經計算得到=8820/(0.464397)+69000/4248=64.136N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 Mmax=61.08 所以第15天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。附四：柱模板支撐計算書 一、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=1000mm，B方向對拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1000mm，H方向對拉螺栓1道， 柱模板的計算高度 L = 7450mm，

102、 柱箍間距計算跨度 d = 450mm。 柱箍采用雙鋼管48mm2.8mm。 柱模板豎楞截面寬度40mm，高度80mm。 B方向豎楞6根，H方向豎楞6根。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN

103、/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=21.280kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.921.290=19.161kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=

104、3.600kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.45m。 荷載計算值 q = 1.219.1610.450+1.403.6000.450=12.615kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45.001.501.50/6 = 16.88cm3； I = 45.001.501.501.50/12 = 12.66cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最

105、大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.208.622+1.401.620)0.192 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04710001000/16875=2.756N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.208.622+1.41.620)0.192=1.453kN 截面抗剪強度計算值 T=31453.0/(2450.00015.

106、000)=0.323N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6778.6221924/(1006000126563)=0.104mm 面板的最大撓度小于192.0/250,滿足要求! 四、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.192m。 荷載計算值 q = 1.219.1610.192+1.403.6000.192

107、=5.382kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.422/0.450=5.382kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.15.3820.45 最大剪力 Q=0.60.4505.382=1.453kN 最大支座力 N=1.10.4505.382=2.664kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3.907.907.90/6 = 40.57cm3； I = 3.907.907.907.90/12 = 160.24cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.1091

108、06/40566.5=2.69N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31453/(23979)=0.708N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.6773.679450.04/(1009000.001602376.8)=0.071mm 最大撓度小于450.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.2

109、19.16+1.403.60)0.192 0.450 = 2.42kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.126mm 最大支座力 Qmax=8.916kN 抗彎計算強度 f=0.536106/8496.0=63.09N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于610.0/

110、150與10mm,滿足要求! 六、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.916 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 七、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.219.16+1.403.60)0.192 0.450 = 2.

111、42kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.126mm 最大支座力 Qmax=8.916kN 抗彎計算強度 f=0.536106/8496.0=63.09N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于610.0/150與10mm,滿足要求! 八、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.916 對拉螺栓強度驗算滿足要求!附四：施工進度計劃