1、 克拉瑪依路橋梁道路工程4標匝道橋、 主線橋蓋梁模板支架專項施工方案 編制： 審核： 批準： 目 錄 1、編制依據- 2 -2、工程概況- 2 -3、施工方案- 2 -3.1總體施工方案- 2 -3.2施工方法、技術標準及工藝流程- 2 -3.3 碗扣支架施工技術要求- 6 -4、施工進度計劃- 9 -5、資源配置計劃- 10 -5.1施工管理及作業人員按排- 10 -5.2主要周轉材料計劃- 11 -5.3主要施工機具設備計劃- 12 -6、施工安全保證措施- 13 -6.1安全保證體系- 13 -6.2安全保證措施- 13 -6.3模板支架體系位移的監控監測措施- 14 -7、應急救援預案

2、- 15 -7.1組織機構及職責- 15 -7.2應急救援組織機構及應急處理程序- 16 -7.3應急救援小組- 17 -7.4應急救援小組工作職責- 18 -8、支架設計檢算書- 20 -附件1：主橋蓋梁中間不設臨時支墩支架- 22 -附件2：主線蓋梁中部不設臨時支墩兩側墩柱預設牛腿支架方案計算書- 28 -附件3：主橋蓋梁1/2處設1排臨時支墩支架- 36 -附件4：主橋蓋梁1/3處設2處臨時支墩支架- 44 -附件5：蓋梁中部設1、2排臨時支墩主橋兩側墩柱預設牛腿支架方案計算書- 52 -附件6：主線蓋梁滿堂落地支架方案計算書- 63 -附件7：匝道單柱蓋梁雙抱箍支架- 69 - 克拉瑪

3、依路橋梁道路工程4標蓋梁模板支架專項施工方案1、編制依據1、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文；2、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ166-2008；3、建筑施工扣件式腳手架安全技術規范JPJ130-2001；4、建筑施工計算手冊2001年7月 江正榮編著；5、施工設計圖紙。6、有關施工規范、規程及質量檢驗標準。7、市政橋梁工程施工中積累的經驗。2、工程概況克拉瑪依高架道路工程主線橋全長651m，里程范圍為K3+823K4+474，。匝道橋共8座，總長為3283m。主線橋蓋梁26條，跨度為27-33m，設計為倒T形，高為3.518m，底寬3.52m；匝道橋蓋梁146

4、個，長度為6.8m，設計為倒T形，高為3.5m。蓋梁砼均為C50,其中主線橋蓋梁為預應力鋼筋砼。蓋梁距離地面高度為2-29m。3、施工方案3.1總體施工方案根據蓋梁距離地面的高度、蓋梁所處位置，主線橋蓋梁采用鋼管支墩貝雷梁法及碗扣支架法施工，蓋梁跨越既有道路時，支架預留過車門洞；匝道橋蓋梁采用抱箍銷釘鋼托架法施工及碗扣式支架法施工。蓋梁模板采用方木竹膠板結構，砼均采用商品砼，混凝土輸送車運輸，現場泵送入模，插入式振搗施工。3.2施工方法、技術標準及工藝流程.施工方法和技術標準（1）方案一：碗扣式支架法施工。用于Pm127Pm134號墩。采用碗扣式腳手架，考慮蓋梁距離地面較高時，原則上支架的高寬

5、比不大于2，支架下部按支架高度的一半進行加寬，確保支架的穩定性。支架橫向間距為蓋梁底1060cm、加寬部分均為290cm；縱向間距為60cm，步距為120cm。支架底部設置鋼底托，支架頂部頂托上設置1015cm縱向方木，縱向方木上按間距30cm搭設1010cm橫向方木，其上鋪設竹膠板底板。支架縱橫向設置剪力撐，以增加其整體穩定性。（2）方案二：單跨簡支梁支架方案用于主線橋Pm116Pm119號4個跨現有華凌立交橋的蓋梁，采用單跨梁形式，在每個墩位承臺上設23根630-8mm鋼管支墩，鋼管支墩頂面設鋼牛腿或鋼板（牛腿安裝前在墩身預留孔道），其上放落架砂筒，砂筒頂上安放三排雙層加強型貝雷梁，貝雷梁

6、上橫向設I25工字鋼分配梁，間距50cm，其上鋪設方木、模板。由于墩柱較高也可采用三角托架法。砂筒下方設6根I40a橫梁，橫梁下設2榀三角托架。托架牛腿水平撐和斜撐截面尺寸相同，均為高500mm寬260mm，采用Q235鋼板焊制，板厚20mm，截面設3塊豎肋，橫向設2塊連接板形成方鋼組合截面。托架水平撐與墩身通過預留孔連接，斜撐與墩身預埋鋼板焊接。（3）方案三：兩跨連續梁支架方案用于主線橋Pm109Pm115，Pm120Pm134。采用兩跨連續梁支架形式，在每個墩位承臺上設21根630-8mm鋼管支墩，在貝雷梁跨中設4根630-8mm鋼管支墩，跨中鋼管支墩頂面設4根I40工字鋼橫梁，橫梁上放落

7、架砂筒，砂筒頂上安放2I40工字鋼，在2I40c工字鋼上放雙排單層加強型貝雷梁，貝雷梁上橫向設I25工字鋼分配梁，間距50cm，其上鋪設方木、模板。由于此種支架形式兩側墩柱位置支承力較小，故也可采用三角托架法。砂筒下方設4根I40a橫梁，橫梁下設2榀三角托架。托架牛腿水平撐和斜撐截面尺寸相同，均為高320mm寬250mm，采用Q235鋼板焊制。板厚20mm，截面設3塊豎肋，橫向設2塊連接板形成方鋼組合截面。托架水平撐與墩身通過預留孔連接，斜撐與墩身預埋鋼板焊接，此種形式蓋梁1/2位置臨時支墩同上。（4）方案四：三跨連續梁支架方案用于主線橋Pm109Pm115，Pm120Pm134。采用三跨連續

8、梁支架形式，在每個墩位承臺上及貝雷梁跨度的中間1/3處分別設21根426-6mm鋼管支墩及2630-8mm鋼管支墩，跨中鋼管支墩頂面設2根I40橫梁，橫梁上放落架砂筒，砂筒頂上安放2I40工字鋼，在2I40c工字鋼上放雙排單層普通型貝雷梁，貝雷梁上橫向設I25工字鋼分配梁，間距50cm，其上鋪設方木、模板。由于此種支架形式兩側墩柱位置支承力較小，故也可采用三角托架法。砂筒下方設4根I40a橫梁，橫梁下設2榀三角托架。托架牛腿水平撐和斜撐截面尺寸相同，均為高300mm寬250mm，采用Q235鋼板焊制。板厚20mm，截面設2塊豎肋，橫向設2塊連接板形成方鋼組合截面。托架水平撐與墩身通過預留孔連接

9、，斜撐與墩身預埋鋼板焊接，此種形式蓋梁1/3位置臨時支墩同上。（5）方案五：抱箍銷釘鋼托架法。用于匝道橋施工，考慮匝道橋蓋梁尺寸小，數量多，如果全部用碗扣支架法施工時，速度慢，占地多，不利于地面工程的施工，經比選后采用抱箍銷釘鋼托架法，采用此方法時，在墩上設抱箍，由于墩為方形，抱箍受力不均勻，為此增加抗剪銷釘，需要在墩上設預埋孔洞。為確保施工車輛通行，采用支架法施工的蓋梁下面需預留門洞，過車門洞寬4m，高4.5m以上，門洞立柱用426-6mm鋼管支墩或加密支架結構。加密支架采用60m橫桿上下錯位搭設，間距30cm，設5排，步距采用60cm。門洞立柱下部設砼防撞條形基礎。主線橋鋼管支墩及支架搭設

10、高度如下表：主線橋蓋梁施工貝雷梁立柱(或支架)高度表序 號墩 號 立柱(或支架)高度(m) 備 注兩側(邊) 中 間1Pm10920.419.6按兩跨或三跨貝雷梁考慮2Pm11021.320.0同上3Pm11122.020.1同上4Pm11222.620.0同上5Pm11323.320.0同上6Pm11423.920.0同上7Pm11525.020.1同上8Pm11623.5/按單跨貝雷梁考慮9Pm11724.7/同上10Pm11824.9/同上11Pm11923.2/同上12Pm12023.219.1按兩跨或三跨貝雷梁考慮13Pm12121.819.3同上14Pm12220.418.6同上1

11、5Pm12319.117.8同上16Pm12417.216.8同上17Pm12516.214.5同上18Pm12614.814.8同上19Pm12714.914.9按碗扣支架考慮20Pm12814.314.3同上21Pm12913.013.0同上22Pm13011.511.5同上23Pm13110.510.5同上24Pm1329.49.4同上25Pm1338.38.3同上26Pm1347.87.8同上蓋梁模板支架布置圖附后。3.2.2施工工藝流程貝雷梁準備腳手架準備 鋼 材 試 驗鋼 筋 加 工模板設計制作自 檢互 檢模 板 設 計施 工 準 備 支架或貝雷梁鋼 筋 綁 扎（預應力安裝）鋪 設

12、 模 板作 砼 試 件商品砼運輸試 件 壓 強拆 模養 護 等 強澆 注 砼（第一批預應力張拉及壓漿、封錨）（架梁后第二批預應力張拉及壓漿、封錨）蓋梁支架法施工工藝流程圖3.3 碗扣支架施工技術要求3.3.1材料要求碗扣式腳手架采用市場租賃成品腳手桿件，腳手架直徑48mm，壁厚3.5 mm，立桿長度按照3.0m、2.4m、1.8m、1.2m進行搭配搭設，橫桿采用0.9m、0.6m兩種長度規格。腳手架管材必須符合國家相關規范要求，滿足額定受力要求，各種立桿、橫桿不得有破損、裂紋、變形和扭曲等現象，立桿的上下碗扣必須完好，且能與橫桿緊密咬合，調節立桿高度所用的上、下托能與立桿套接牢固。立桿連接處外

13、套管與立桿間隙不大于2mm，外套管長度不小于160mm，外伸長度不小于100 mm。腳手架頂部、底部采用可調式托架，可調式底托鋼板厚度不得小于6mm，頂托鋼板厚度不小于5mm，且調節絲桿與調節螺母咬合長度不少于6扣，腳手架剪刀撐采用外徑48、壁后為3.5mm鋼管，鋼管長度為6.0m、4.0m、2.0m三種，鋼管自身材質必須符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJI30-2001、J84-2001）相關要求。所有腳手架進場后，需進行抽樣試驗和原材料驗收，試驗和驗收合格后方可投入使用。具體驗收措施如下： 碗扣式腳手架進場后，由項目部試驗室根據批次進行目測驗收，對于腳手桿件存在彎曲的或桿件有

14、缺陷的，嚴禁使用。 由項目部試驗室和物設部對材料外觀尺寸進行抽查，尺寸驗收標準按照建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范附錄A執行，對于不滿足規范要求的，嚴禁使用。 自檢驗收合格后，報監理工程師進行抽檢驗收，確保進場材料合格。 最后根據進場材料分批次進行委外力學試驗，試驗合格后，方可用于本工程模板、支架體系。3.3.2腳手架布置本工程支架立桿間距采用0.6m、0.9m兩種，立桿步距為1.2m，門洞處步距為60cm。支架橫縱向剪刀撐滿堂布設，橫縱向不大于4.5m布設一道剪刀撐，支架頂端、中間和底部必須設置水平剪刀撐，剪刀撐搭設時必須與立桿連接牢固，嚴禁剪刀撐連接在橫桿上，且剪刀撐相交處采用回轉扣件

15、連接。3.3.3腳手架搭設要求 支架搭設嚴格按建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）進行。立桿的接長應錯開，即第一層應用長1.8m和3.0m的立桿錯開布置，往上則采用2.4m、3m的立桿，至頂再用兩種長度的立桿找平，立桿的垂直度控制在H/600以內（H為支架高度）。腳手架拼裝12層時，應用經緯儀檢查橫桿的水平度和立桿的垂直度。支架外側立面及縱向支架外側在整個長度和高度上應連續設置剪刀撐。每道剪刀撐應連接不少于五根立桿，與地面成45-60夾角，剪刀撐采用搭接方式連拉且搭接長度不少于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣與主搭接桿端距離不少于100mm。模板支架

16、搭設驗收程序及措施： 支架搭設完畢后，先由作業班組進行自檢，自檢合格后上報項目部，由項目部模板支架驗收領導小組進行現場檢查、驗收，驗收嚴格按照技術交底進行，對支架的縱距、橫距、步距進行檢查，并對縱向、橫向及水平剪刀撐進行驗收，所有剪刀撐均應牢固可靠。 項目部檢查驗收合格后，上報監理工程師，再由監理工程師進行現場抽查驗收，確保支架滿足設計及技術交底要求后，方可進入下道工序。 對于驗收中存在的碗扣不緊，頂托、底托未支撐加固到位的，堅決予以整改，整改合格后，再次上報項目部確認，由項目部組織人員進行核實，確保整改滿足要求。3.3.4腳手架與方木分配梁的設置立桿頂部設置可調式頂托，頂托外漏長度不大于30

17、cm，頂托上放置主分配梁，主分配梁尺寸為寬高1015cm，間距為60cm，主分配梁頂部均勻布設1010cm的方木，方木間距為30cm，最后在方木頂面鋪設15mm厚木膠板。3.3.6腳手架拆除模板支架拆除應嚴格按照建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范進行拆除，拆除前，應確保結構砼強度滿足規范要求后，自上向下逐層拆除。拆除后的材料采用汽車吊進行運輸，確保拆除安全。拆除順序如下： 結構砼強度滿足規范和設計要求 松動、下調頂托 拆除頂托上的方木或對拉桿 單根立桿上的橫桿逐層拆除 立桿及頂托拆除 下部單根立桿上的橫桿拆除 立桿拆除 底托拆除 材料堆放腳手架拆除安全措施： 腳手架拆除應遵循“先上后下、先兩

18、側后中間”的原則，逐層逐段進行拆除。腳手架拆除必須由23人協同作業，先橫桿后立桿，腳手架桿件拆除應人工遞下，嚴禁往下亂丟，腳手架拆除后應清理干凈桿件上的雜物，并分類堆放整齊。拆架人員必須系安全帶，拆除過程中，應安排專人進行現場協調指揮，確保拆除安全。腳手架拆除嚴禁在夜間或照明不足時進行，應確保拆除現場視線良好，確保支架拆除安全。34臨時立柱、貝雷梁施工技術要求為了增強立柱的穩定性，立柱與立柱之間在高度方向每5m采用12槽鋼橫向交叉連接；柱底設鋼件固定，即在承臺上預埋4根22mm鋼筋和10mm鋼板。鋼管柱下端焊10mm鋼板，預埋鋼件與鋼管柱下端焊接固定。貝雷梁縱向布置時，其節點必須放置在臨時支墩

19、上的橫梁上，防止貝雷梁弦桿局部破壞。貝雷梁橫向連接：貝雷梁之間采用10槽鋼作剪刀撐相連，每節桁架各安裝一個桁架支撐架，并在上弦桿和下弦桿上每隔3m用10槽鋼、螺栓橫向連接加強；以增強貝雷梁的整體性。為了增強貝雷梁的抗彎強度，在上、下弦桿上設加強弦桿。跨間連接的銷釘必須打緊，以防松動。4、施工進度計劃蓋梁工程施工進度以整個橋梁工程施工進度為依據，并結合現階段的施工實際情況編制，施工時間為：2012年5月1日-2012年7月30日，共61天。具體進度計劃如下表： 蓋梁施工進度按排表序號橋梁名稱數 量（個）施工起止日 期 備 注1主線橋(第五層)265月10日-7月31日核心區6月30日完工2NE匝

20、道(第三層)345月1日-7月20日同上3SW匝道(第三層)195月10日-7月31日同上4WN匝道(第四層)475月10日-7月31日同上5ES匝道(第四層)295月1日-7月31日同上6EN匝道36月10日-9月10日同上7NW匝道56月15日-9月10日同上8SE匝道56月10日-9月10日同上9WS匝道46月15日-9月10日同上10 合 計1525、資源配置計劃5.1施工管理及作業人員按排施工管理、技術管理人員按排見表1；操作技術工人按排見表2； 表1 施工、技術管理人員配備表序號工作崗位人 數職 責1副結理2全面負責分管區段現場工作安排2現場技術負責人2負責分管區段的技術管理工作3

21、專業工程師20具體負責施工技術管理工作4安全管理人員 8具體負責現場安全管理工作5質檢工程師4具體負責現場安全管理工作6試驗檢測工程師2具體負責原材檢驗，砼質量管控工作7施工員4配合副經理工作合 計 42表2 操作技術工人配備表序號工作崗位人 數職 責1汽車、吊車司機8負責裝運材料2起重工12負責指揮、捆扎、掛鉤3架子工26負責鋼管、支架搭設，拆除4木 工30負責模板加工安裝、拆除5焊 工86熔接工67電 工45普 工30合 計1245.2主要周轉材料計劃 主要周轉材料計劃見表3表3 主要周轉材料計劃表序號材料名稱規格型號單位數 量備 注一貝雷梁t153.11標準節1.53.0m片4042加強

22、弦桿30m根4043支撐架45cm個2444層間及加強弦桿連接螺栓套12025跨節點連接銷釘個1060二臨時立柱鋼管1鋼管630-8mmm94880t2鋼管426-6mmm20013.5t2連接槽鋼10m180三工字鋼梁1工字鋼I40噸68.1門洞及柱頂2工字鋼I25噸67.5貝雷梁頂用四落架砂筒370個96五碗扣支架1立桿481200根338823.9噸2立桿481800根338834.5噸3立桿482400根338845.2噸4立桿483000根23716390.8噸5橫桿48600根111904276.1噸6橫桿48900根2033073.8噸7可調底托T386個37508可調頂托T38

23、6個3750六鋼管、扣件1鋼管48-3.5m2310剪力撐2轉向扣件個2400七方木1方木1010cm方90.0小分配梁2方木1015cm方33.5大分配梁八竹夾板厚13-15mmm3250九鋼板厚10mmm3十腳手板m350用舊板子十一臨時基礎砼C20m3005.3主要施工機具設備計劃 主要施工機具設備計劃見表4表4 主要機具配備計劃表序號機具名稱及型號單位數量備 注135t汽車吊臺4250t汽車吊臺13電焊機臺84木工鋸臺45電鉆臺66、施工安全保證措施6.1安全保證體系為確保安全施工，項目經理部成立以項目經理為組長，項目副經理、總工程師為副組長，各部門負責人及安全工程師為成員的模板支架檢

24、查驗收領導小組，同時建立健全安全保證體系。安全保證體系見（附件1）。模板、支架檢查驗收領導小組組 長:王曉勇副組長:景良軍成 員:陳吉、韓建平、翟全青、楊劍鋒、常金明、馮文、劉浪6.2安全保證措施1、進入施工場地必須佩帶安全帽，高空作業要系安全帶。2、每周進行一次安全學習，牢固樹立職工的安全意識。3、注意用電、用火安全。4、特殊作業人員要執證上崗，操作人員必須進行崗前安全教育培訓，并經考試合格后方可上崗。5、每道工序施工都要嚴格按照規范要求進行，嚴禁違章作業。野蠻施工。6、施工人員到達工作點后，領工人員首先組織大家分頭檢查工作面、機具設施是否處于安全狀態，處于不安全狀態要及時處理。7、在下放桿

25、件時，整個吊裝過程必須由專人統一指揮，并嚴禁非作業人員靠近吊車的吊裝半徑。8、所有腳手架搭設人員必須經過體檢，體檢合格后，方可進行支架搭設工作，嚴禁帶病作業。9、在進行腳手架搭設時，作業人員必須佩戴安全帽、安全繩、防滑鞋。10、現場施工設專職安全員和兼職安全員，全天候、全過程對施工現場進行安全監督。11、每道支架搭設完畢后，必須組織專項檢查，檢查合格后，方可投入使用。12、施工作業層的施工荷載不得超載，且不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等材料。13、6級以上大風、雨雪、大霧天氣，嚴禁進行腳手架的搭設與拆除作業。14、腳手架使用期間，嚴禁擅自拆除橫桿、拉桿等部件，現場輸電線路應與腳手架保持安全距

26、離，防止漏電傷人。15、人員在作業期間，現場必須配備足夠的照明設施，腳手架拆除部位，應分別安設不少于2盞照明設施，確保作業面施工安全。16、人員上下基坑部位設置應急逃生樓梯，逃生樓梯按照要求，每50m設置一處，確保人員上下基坑安全。6.3模板支架體系位移的監控監測措施 碗扣式腳手架在搭設過程中，采用水準儀、拉線、吊線等措施隨時對搭設的腳手架進行檢查，確保支架的搭設質量。 腳手架搭設要求立桿在同一軸線上，橫桿和縱桿均應在同一平面，在搭設過程中，及時對水平剪刀撐和豎向剪刀撐進行預留，待腳手架搭設完畢并調整后，及時進行剪刀撐的加固。 在腳手架搭設完畢后，對腳手架進行檢查驗收，檢查驗收合格后方可進行下

27、道工序。 在模板、支架體系施工完成后，砼澆注過程中，采用經緯儀和水準儀對支架進行監測，通過經緯儀的監控，保證支架立桿垂直，支架整體不發生位移，通過水準儀監測，保證支架整體沉降變形滿足要求，從而確保模板支架整體安全。7、應急救援預案7.1組織機構及職責項目部安全生產事故應急救援機構負責人及部門職 務工 作 職 責備 注趙夢晨項目經理主持全面工作組 長夏 龍總 工負責應急救援技術工作副組長黃 波副經理應急救援協調指揮工作副組長周國富書 記負責聯絡工作副組長王曉勇副總工負責應急救援技術工作副組長安質部 景良軍部 長應急救援實施工作副組長工程部 蔣英才部 長參與應急救援實施工作組 員工程部 劉 鵬部

28、長辦公室 潘 濤 主 任物設部 董 科部 長計合部 王平帥部 長財務部 吳興順部 長試驗室 胥陽安主 任安質部 陳 吉副部長電 工 翟邵平電氣班長（1）負責安全風險管理，組織調查分析事故危險源，并組織落實監控程序和監控手段；（2）負責組織安全生產應急預案體系的編制、審查和發布工作，形成綜合應急預案、專項應急預案、現場處置方案（指導書）應急預案體系；（3）負責安全生產應急管理工作，組織各類應急預案的教育培訓、技術交底、現場演練和修改維護工作；（4）負責應急救援工作，一旦發生安全生產事故，立即啟動相關應急救援預案，迅速組織展開搶險救災工作；（5）負責調用各類應急救援人員、物資、設備，根據實際情況決

29、定向社會專業應急救援隊伍或友鄰單位求助；（6）負責安全生產突發事件的分析，當危及友鄰單位或周邊民眾時，應及時通知和組織人員疏散；（7）負責事故現場的恢復工作，根據處置情況下令應急關閉；（8）負責組織內部事故調查處理，配合上級和政府監管部門進行事故調查處理工作；（9）負責善后處理工作，做好傷亡人員親屬的安撫工作和保險理賠工作。同時做好穩定人員思想情緒和恢復生產工作。7.2應急救援組織機構及應急處理程序應急救援組織機構應急救援組織機構圖后勤保障組當地政府救援隊伍駐地監理：（濟南城建監理有限公司）項目經理部救援搶險組技術支持組通訊聯絡組醫療救護組安全保衛組善后處理組事故調查組業主：（烏魯木齊市政工程

30、建設處）、應急處理程序一旦發生安全事故，按照以下程序處理：（1）救援開始（2）事故報告：發生交通事故和影響通行的施工事故，立即上報業主及交警。其他事故，在一小時內，報告相關單位及人員。（3）搶救人員：搶險隊進入現場，領導小組現場指揮，首先搶救受傷人員，同時電話報告120急救中心趕赴現場，搶救受傷人員。（4）封鎖現場：設置緊急防護區，撤離閑雜人員，配合相關部門進行事故調查。（5）緊急處置，防止次生災害發生。（6）清理現場：以最快的速度，將現場清理干凈,。（7）救援結束。7.3應急救援小組根據事故類型和應急需要設置：救援搶險組、技術支持組、通訊聯絡組、醫療救護組、后勤保障組、治安保衛組、事故調查組

31、、善后處理組。應急救援小組在應急救援領導小組的直接領導下實施應急救援工作。7.3.1救援搶險組組 長：韓若濤（電話：）組 員：鄧建國、蔣荃松、蔣高軍、何永明7.3.2技術支持組組 長：王曉勇（電話：）組 員：蔣應財、劉鵬、孫叢竹7.3.3通訊聯絡組組 長：張強（電話：）組 員：潘濤、羅春槐、王秀玲7.3.4醫療救護組組 長：夏明華（電話：）組 員：鄒開平、馬遠金、王亞林7.3.5后勤保障組組 長：董科（電話：）組 員：李忠能、歐陽雄飛、許勇7.3.6治安保衛組組 長：馮文（電話：）組 員：劉浪、常金明、楊劍鋒7.3.7事故調查組組 長：景良軍（電話：）組 員：陳吉、韓建平、翟全青7.3.8善后

32、處理組組 長：周國富（電話：）組 員：陳剛、馬曉春、朱其海7.4應急救援小組工作職責7.4.1組長工作職責（1）負責決定是否存在或可能存在重大緊急事故（件），要求應急領導小組負責人提供人力、物力資源，并實施應急計劃；（2）負責在不受事故威脅和影響的情況下進行直接控制；（3）負責復查評估事態（故）可能發展的方向，確定其可能的發展過程；（4）負責指導實施部分停工，并與應急領導小組關鍵人員配合人員撤離，并確保任何傷害者得到保護；（5）負責在緊急狀態結束后，控制受影響地點的恢復，參加事故（件）的分析和處理.7.4.2副組長工作職責 （1）負責評估現場事態（故）的規模和發展態勢，采取應急措施確保人員安全

33、，減少設施和財產損失；（2）負責在有必要情況下，應急救援人員到來之前直接組織救護活動；（3）負責安排尋找受傷害者及安排非重要人員撤離到集中的安全地帶；（4）負責保持與應急救援領導小組的通信聯絡，為應急救援領導小組提供建議和現場信息。7.4.3救援搶險組職責（1）負責具體實施搶險搶修方案，并不斷加以改進；（2）負責尋找受傷害者，并協助有關人員把受傷害者轉移到安全地帶；（3）負責安全防護，在事故（件）有可能擴大搶險搶修或救援時，加強安全防護，避免二次意外傷害；（4）負責搶險救援結束后的現場清理和恢復工作，并對清理和恢復情況直接報告應急救援領導者。7.4.4技術支持組職責（1）負責提出搶險搶修及避免

34、事故(件)擴大的臨時應急處置方案和措施；（2）負責指導搶險搶修單位實施應急方案和落實安全措施；（3）負責修補和改進實施中的應急方案和安全措施存在的缺陷；（4）負責繪制事故（件）現場平面圖，標明重點部位，向內部和外部準確提供搶險搶修信息資料。7.4.5通訊聯絡組職責（1）負責確保與本部管理者和有關單位的聯絡暢通，迅速反饋信息；（2）負責保持通訊設施和設備始終處于良好狀態；（3）負責應急過程的記錄與整理及對外部有關單位的聯絡。7.4.6醫療救護組職責（1）負責醫務人員的現場救護知識培訓；（2）負責在外部救護未到達前，對受傷害人員進行緊急搶救；（3）負責安排對重度受傷害者優先得到外部醫療機構的救護；

35、（4）負責指定專人護送受傷害人員至醫院急救；（5）負責事故現場的衛生防疫工作。7.4.7后勤保障組職責（1）負責保障系統內各組人員必須的防護、救護用品及生活物資的供給；（2）負責提供合格的應急救援所需的機械、設備、機具及交通車輛等；（3）負責保障應急救援過程中的風、水、電的正常供應。7.4.8事故調查組職責（1）負責事故的調查處理，并配合上級和地方政府的調查處理工作；（2）負責事故原因分析，并提出處理意見和整改預防措施；（3）負責起草事故報告和事故文檔資料的收集和整理工作。7.4.9治安保衛組職責（1）負責設置事故現場警戒線、崗，維持現場搶險救護秩序；（2）負責保持搶險救援通道暢通無阻，引導搶

36、險救災人員及車輛順利進入事故現場；（3）負責場外人員的疏散工作，搶險救援結束后，封閉事故現場直到接受明確的解除指令。保障應急救援現場道路暢通。7.4.10善后處理組職責（1）負責傷害人員親屬的接待、安撫、善后工作；（2）負責向傷害人員親屬介紹事故發生的原因和國家有關政策、規定；（3）負責配合社會保險單位做好撫恤理賠工作。7.5機械設備及物質準備指揮車輛：3輛。 物資準備：干粉滅火器10支，氧氣、乙炔及配套工具。機械配備：裝載機一輛，挖掘機一輛，25噸吊車一輛。通信信號準備：無線電話、對講機、應急照明燈、紅黃指揮旗及哨子。8、支架設計檢算書附后：主橋蓋梁中部不設臨時支墩支架受力檢算書主橋兩側墩柱

37、預設牛腿支架方案（蓋梁中部不設臨時支墩）計算書主橋蓋梁1/2處設1排臨時支墩支架受力檢算書主橋蓋梁1/3處設2排臨時支墩支架受力檢算書主橋兩側墩柱預設牛腿支架方案（蓋梁中部設臨時支墩）計算書匝道單柱蓋梁雙抱箍支架受力檢算書附蓋梁支架設計圖附件1：主橋蓋梁中間不設臨時支墩支架受力檢算書1、底模下橫向分配梁荷載計算及組合：Pm118蓋梁截面積：8.22m2橫梁間距為50cm，單根長度600cm，材質I25a。砼荷載：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷載（按鋼模計算，80kg/m2）：（3.52+3.51*2）*0.5*80*10/1000/3.52=1.20 KN

38、/m臨時荷載（人員機具2kpa，混凝土傾倒1.5kpa，振搗2kpa）：（2+1.5+2）*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷載組合：q=（31.88+1.20+4.69）*1.2=45.32KN/m計算簡圖：計算結果：跨度為 3.4 M，截面為 普工25a，截面Ix = 5.02e+007 mm4，截面Wx = 401600 mm3，面積矩Sx = 228874 mm3，腹板總厚 8 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 13 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 125 MPa。 剪力范圍為

39、-77.6912-77.6912 KN 彎矩范圍為 -66.0375-0 KN.M 最大撓度為 7.68965 mm (撓跨比為 1/442) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 44.28 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 156.61 MPa，滿足。 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 164.44 MPa，滿足。2、1/2蓋梁三排雙層加強型貝雷梁荷載計算：1/2混凝土荷載：（8.22/2）*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷載：（3.25/2+3.51）*80*10/1000=4.11 KN/m1/2臨

40、時荷載：(2+1.5+2)*3.52/2=9.68 KN/m1/2橫向分配梁I25a自重： 2 *6/2*38.07*10/1000=2.28 KN/m1/2荷載組合：112.20+4.11+9.68+2.28=128.27 KN/m計算簡圖：計算結果：共有 3 跨 梁材性：Q345，考慮自重，自重放大系數為 1.2第 1 跨計算結果： 跨度為 1.5 M 截面為 三排雙層加強型貝雷組合梁 截面Ix = 6.8943e+010 mm4 截面Wx = 4.5962e+007 mm3 面積矩Sx = 3.4472e+007 mm3 腹板總厚 31.8 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定

41、系數 b = 1 由最大壁厚 34 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 295 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 170 MPa。 剪力范圍為 -205.394-0 KN 彎矩范圍為 0-154.045 KN.M 最大撓度為 11.635 mm (撓跨比為 1/128) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 3.23 MPa，滿足！ 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 3.19 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 3.35 MPa，滿足!第 2 跨計算結果： 跨度為 27 M 截面為 三排雙層加強型貝雷組合梁 截

42、面Ix = 6.8943e+010 mm4 截面Wx = 4.5962e+007 mm3 面積矩Sx = 3.4472e+007 mm3 腹板總厚 31.8 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定系數 b = 1 由最大壁厚 34 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 295 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 170 MPa。 剪力范圍為 -1848.54-1848.54 KN 彎矩范圍為 -12323.6-154.045 KN.M 最大撓度為 65.728 mm (撓跨比為 1/410) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 29.07 MP

43、a，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 255.36 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 268.13 MPa，滿足!第 3 跨計算結果： 跨度為 1.5 M 截面為 三排雙層加強型貝雷組合梁 截面Ix = 6.8943e+010 mm4 截面Wx = 4.5962e+007 mm3 面積矩Sx = 3.4472e+007 mm3 腹板總厚 31.8 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定系數 b = 1 由最大壁厚 34 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 295 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 170 MPa。 剪力范

44、圍為 0-205.39 KN 彎矩范圍為 0-154.05 KN.M 最大撓度為 11.635 mm (撓跨比為 1/128) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 3.23 MPa， 滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 3.19 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 3.35 MPa，滿足!3、臨時支墩穩定性荷載計算貝雷組合梁單側一端集中荷載205.39+1848.54=2053.93KN（見上貝雷梁計算結果）。鋼管臨時支墩由3根630*8的鋼管組成，單根管柱受力2053.93/3=685 KN，鋼管高度25m。計算

45、結果截面：630*8，ix：219.928 mm，iy：219.928 mm，A：15632.6 mm， 截面材性：Q235，由最大板厚 8 mm 得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa。 繞X軸長細比為 113.673，繞X軸截面為b類截面。 繞Y軸長細比為 113.673，繞Y軸截面為b類截面。 按 GB 50017-2003 第132頁注1 計算 算得繞X軸受壓穩定系數 x = 0.471473 算得繞Y軸受壓穩定系數 y = 0.471473強度驗算： 軸壓力 N = 685 KN 計算得強度應力為 43.8188 MPa，滿足!穩定驗算： 計算得繞X軸穩定應力為 92.

46、9401 MPa，滿足! 計算得繞Y軸穩定應力為 92.9401 MPa，滿足!局部穩定驗算： 外徑與壁厚之比為 78.75，滿足 (GB50017-2003 第59頁 )。附件2：主線蓋梁中部不設臨時支墩兩側墩柱預設牛腿支架方案計算書1、底模下橫向分配梁荷載計算及組合：Pm118蓋梁截面積：8.22m2橫梁間距為50cm，單根長度600cm，材質I25a。砼荷載：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷載（按鋼模計算，80kg/m2）：（3.52+3.51*2）*0.5*80*10/1000/3.52=1.20 KN/m臨時荷載（人員機具2kpa，混凝土傾倒1.5

47、kpa，振搗2kpa）：（2+1.5+2）*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷載組合：q=（31.88+1.20+4.69）*1.2=45.32KN/m計算簡圖：計算結果：跨度為 3.4 M，截面為 普工25a，截面Ix = 5.02e+007 mm4，截面Wx = 401600 mm3，面積矩Sx = 228874 mm3，腹板總厚 8 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 13 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 125 MPa。 剪力范圍為 -77.6912-77.6912 KN 彎矩范圍

48、為 -66.0375-0 KN.M 最大撓度為 7.68965 mm (撓跨比為 1/442) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 44.28 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 156.61 MPa，滿足。 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 164.44 MPa，滿足。2、1/2蓋梁三排雙層加強型貝雷梁荷載計算：1/2混凝土荷載：（8.22/2）*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷載：（3.25/2+3.51）*80*10/1000=4.11 KN/m1/2臨時荷載：(2+1.5+2)*3.52/2=9.6

49、8 KN/m1/2橫向分配梁I25a自重： 2 *6/2*38.07*10/1000=2.28 KN/m1/2荷載組合：112.20+4.11+9.68+2.28=128.27 KN/m計算簡圖：計算結果：共有 3 跨 梁材性：Q345，考慮自重，自重放大系數為 1.2第 1 跨計算結果： 跨度為 1.5 M 截面為 三排雙層加強型貝雷組合梁 截面Ix = 6.8943e+010 mm4 截面Wx = 4.5962e+007 mm3 面積矩Sx = 3.4472e+007 mm3 腹板總厚 31.8 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定系數 b = 1 由最大壁厚 34 mm 得：截

50、面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 295 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 170 MPa。 剪力范圍為 -205.394-0 KN 彎矩范圍為 0-154.045 KN.M 最大撓度為 11.635 mm (撓跨比為 1/128) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 3.23 MPa，滿足！ 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 3.19 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 3.35 MPa，滿足!第 2 跨計算結果： 跨度為 27 M 截面為 三排雙層加強型貝雷組合梁 截面Ix = 6.8943e+010 mm4 截面

51、Wx = 4.5962e+007 mm3 面積矩Sx = 3.4472e+007 mm3 腹板總厚 31.8 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定系數 b = 1 由最大壁厚 34 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 295 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 170 MPa。 剪力范圍為 -1848.54-1848.54 KN 彎矩范圍為 -12323.6-154.045 KN.M 最大撓度為 65.728 mm (撓跨比為 1/410) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 29.07 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得

52、強度應力為 255.36 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 268.13 MPa，滿足!第 3 跨計算結果： 跨度為 1.5 M 截面為 三排雙層加強型貝雷組合梁 截面Ix = 6.8943e+010 mm4 截面Wx = 4.5962e+007 mm3 面積矩Sx = 3.4472e+007 mm3 腹板總厚 31.8 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定系數 b = 1 由最大壁厚 34 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 295 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 170 MPa。 剪力范圍為 0-205.39 KN 彎矩范圍為 0-1

53、54.05 KN.M 最大撓度為 11.635 mm (撓跨比為 1/128) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 3.23 MPa， 滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 3.19 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 3.35 MPa，滿足!3、牛腿（蓋梁端部兩側）荷載計算：從貝雷梁計算得知，1/2蓋梁下傳貝雷梁端部集中荷載205.39+1848.54=2053.93 KN，由牛腿托架承擔。（1）牛腿上橫梁計算簡圖計算結果：共有 1 跨梁材性：Q235，考慮自重，自重放大系數為 1.2。截面為 6根I40a，截面I

54、x = 1.2802e+009 mm4，截面Wx = 6.4008e+006 mm3，面積矩Sx = 3.7251e+006 mm3，腹板總厚 63 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 16.5 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度為 0.92 M 剪力范圍為 -1029.17-1029.17 KN 彎矩范圍為 -472.912-0 KN.M 最大撓度為 0.126516 mm (撓跨比為 1/7271) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得

55、最大剪應力為 47.5344 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 70.365 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 73.8832 MPa，滿足!（2）托架水平撐荷載計算：單個牛腿受力1029.17KN，見牛腿上橫梁計算。計算簡圖計算結果：共有 1 跨，梁材性：Q235，考慮自重，自重放大系數為 1.2。截面為 3片高度500mm厚度20mm鋼板焊制成方鋼，截面Ix = 6.25e+008 mm4，截面Wx = 2.5e+006 mm3，面積矩Sx = 1.875e+006 mm3，腹板總厚 60 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整

56、體穩定系數 b = 0.9，由最大壁厚 20 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度為 1.055 M 剪力范圍為 -713.198-336.598 KN 彎矩范圍為 -237.157-0.706287 KN.M 最大撓度為 0.168106 mm (撓跨比為 1/6305) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 35.6599 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 90.3454 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為

57、105.403 MPa，滿足!（3）牛腿斜撐穩定性牛腿斜撐受壓力713.198/cos40=931.01KN。受壓穩定系數計算： 截面同托架水平撐。截面材性：Q235，由最大板厚 20 mm 得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa。 ix：179.103 mm iy：106.092 mm A：28800 mm 繞X軸長細比為 11.8145，繞X軸截面為c類截面 繞Y軸長細比為 19.9449，繞Y軸截面為c類截面 按 GB 50017-2003 第132頁注1 計算 算得繞X軸受壓穩定系數 x = 0.988223 算得繞Y軸受壓穩定系數 y = 0.966435強度驗算： 軸

58、壓力 N = 931.01 KN，計算得強度應力為 32.3267 MPa 滿足!穩定驗算： 計算得繞X軸穩定應力為 32.712 MPa 滿足! 計算得繞Y軸穩定應力為 33.4495 MPa 滿足!局部穩定驗算： 兩腹板間受壓翼緣寬度與厚度之比為 11，滿足!(GB50017-2003 第58頁 ) 腹板高厚比為 23，滿足!(GB50017-2003 第59頁 公式)（4）預埋鋼筋預埋鋼筋剪切力931.01*cos40=713.20KN選用20根25圓鋼：20*3.14*0.025*0.025/4*105*103=1030 KN，滿足。預埋長度根據混凝土結構規范計算大于45cm。附件3：

59、主橋蓋梁1/2處設1排臨時支墩支架受力檢算書1、底模下橫向分配梁荷載計算及組合：Pm118蓋梁截面積：8.22m2橫梁間距為50cm，單根長度600cm，材質I25a。砼荷載：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷載（按鋼模計算，80kg/m2）：（3.52+3.51*2）*0.5*80*10/1000/3.52=1.20 KN/m臨時荷載（人員機具2kpa，混凝土傾倒1.5kpa，振搗2kpa）：（2+1.5+2）*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷載組合：q=（31.88+1.20+4.69）*1.2=45.32KN/m計算簡圖：計算結果：跨度為 3.4

60、 M，截面為 普工25a，截面Ix = 5.02e+007 mm4，截面Wx = 401600 mm3，面積矩Sx = 228874 mm3，腹板總厚 8 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 13 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 125 MPa。 剪力范圍為 -77.6912-77.6912 KN 彎矩范圍為 -66.0375-0 KN.M 最大撓度為 7.68965 mm (撓跨比為 1/442) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 44.28 MPa，滿足! 由

61、 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 156.61 MPa，滿足。 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 164.44 MPa，滿足。2、1/2蓋梁雙排單層加強型貝雷梁荷載計算：1/2混凝土荷載：（8.22/2）*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷載：（3.25/2+3.51）*80*10/1000=4.11 KN/m1/2臨時荷載：(2+1.5+2)*3.52/2=9.68 KN/m1/2橫向分配梁I25a自重： 2 *6/2*38.07*10/1000=2.28 KN/m1/2荷載組合：112.20+4.11+9.68+2.28=128.27 KN/m計算簡

62、圖：計算結果：共有 4 跨，梁材性：Q345，考慮自重，自重放大系數為 1.2。截面為：雙排單層加強型貝雷組合梁，截面Ix = 1.1549e+010 mm4，截面Wx = 1.5398e+007 mm3，面積矩Sx = 1.1549e+007 mm3，腹板總厚 21.2 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1， 由最大壁厚 21.2 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 295 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 170 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度為 1.5 M 剪力范圍為 -201.11-0 KN 彎矩范圍為 0-150.83 KN.M 最大撓度為

63、 3.98 mm (撓跨比為 1/377) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 9.47 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 9.33 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 9.80 MPa，滿足!第 2 跨計算結果： 跨度為 13.5 M 剪力范圍為 -1114.47-695.50 KN 彎矩范圍為 -1640.29-2978.91 KN.M 最大撓度為 9.73 mm (撓跨比為 1/1387) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 52.57 MPa，滿足! 由 Mx / (

64、x x Wx)計算得強度應力為 184.25 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 193.46 MPa，滿足!第 3 跨計算結果： 跨度為 13.5 M 剪力范圍為 -695.50-1114.47 KN 彎矩范圍為 -1640.29-2978.91 KN.M 最大撓度為 9.73 mm (撓跨比為 1/1387) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 52.57 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 184.25 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 193.46 MPa，滿足!第 4

65、跨計算結果： 跨度為 1.5 M 剪力范圍為 0-201.11 KN 彎矩范圍為 0-150.83 KN.M 最大撓度為 3.98 mm (撓跨比為 1/377) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 9.49 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 9.33 MPa，滿足!由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 20.89MPa，滿足!3、支墩頂大橫梁荷載計算蓋梁單側貝雷組合梁傳遞橫梁最大集中荷載（位于中間臨時支墩處，見上貝雷梁計算結果）1114.47+1114.47=2228.94 KN計算簡圖計算結果共有 1 跨，梁材性：Q34

66、5，考慮自重，自重放大系數為 1.2。截面為 4根I40a組合，截面Ix = 8.5552e+008 mm4，截面Wx = 4.2776e+006 mm3，面積矩Sx = 2.4886e+006 mm3，腹板總厚 42 mm， 塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 16.5 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度為 3.4 M 剪力范圍為 -2234.39-2234.39 KN 彎矩范圍為 -506.14-0 KN.M 最大撓度為 4.11962 mm (撓跨比為 1

67、/825) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 154.75 MPa，不滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 112.69 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 118.32 MPa，滿足!說明：由于I40a大橫梁抗剪強度不足，故要求其在與支墩、貝雷梁結合部位焊接勁板，或在工鋼腹板一側位置焊接10mm鋼板對腹板加厚處理。 腹板加厚后厚度為42+10*4=82mm，由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 79.26 MPa，滿足!4、臨時支墩穩定性（蓋梁中部）荷載計算：從墩頂主橫梁計算得知，蓋

68、梁中部4根630*8臨時支墩最大軸力為2234.39+2234.39=4468.78KN。則單根臨時支墩軸力為4468.78/4=1117.20KN。由于蓋梁中部臨時支墩無法通過與墩身固接來減少自由長度，故2排4根鋼管柱必須通過12號以上槽鋼以剪刀撐形式進行有效連接。以下檢算以臨時支墩自由長度20m為基準進行檢算。計算結果：受壓穩定系數計算： 截面材性：Q235，由最大板厚 8 mm 得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa。截面：630*8 ix：219.928 mm iy：219.928 mm A：15632.6 mm 繞X軸長細比為 90.9387，繞X軸截面為b類截面。 繞

69、Y軸長細比為 90.9387，繞Y軸截面為b類截面。 按 GB 50017-2003 第132頁注1 計算 算得繞X軸受壓穩定系數 x = 0.614823 算得繞Y軸受壓穩定系數 y = 0.614823強度驗算： 軸壓力 N = 1117.2 KN，計算得強度應力為 71.47MPa，滿足!穩定驗算： 計算得繞X軸穩定應力為 116.24MPa，滿足! 計算得繞Y軸穩定應力為 116.24MPa，滿足!局部穩定驗算： 外徑與壁厚之比為 78.75，滿足 (GB50017-2003 第59頁 ) !5、臨時支墩穩定性（蓋梁端部）荷載計算：從貝雷梁計算得知，1/2蓋梁下傳貝雷梁端部集中荷載20

70、1.11+695.50=896.61 KN，由1根630*8臨時支墩承擔。臨時支墩每隔10m通過鋼帶或預埋件與墩身固接來減少其自由長度，以下檢算以臨時支墩自由長度20m為基準進行檢算。計算結果：受壓穩定系數計算： 截面材性：Q235，由最大板厚 8 mm 得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa。截面：630*8 ix：219.928 mm iy：219.928 mm A：15632.6 mm 繞X軸長細比為 90.9387，繞X軸截面為b類截面。 繞Y軸長細比為 90.9387，繞Y軸截面為b類截面。 按 GB 50017-2003 第132頁注1 算得繞X軸受壓穩定系數 x =

71、 0.614823 算得繞Y軸受壓穩定系數 y = 0.614823強度驗算： 軸壓力 N = 896.61 KN，計算得強度應力為57.36 MPa，滿足!穩定驗算： 計算得繞X軸穩定應力為 93.29MPa，滿足! 計算得繞Y軸穩定應力為 93.29MPa，滿足!局部穩定驗算： 外徑與壁厚之比為 78.75，滿足 (GB50017-2003 第59頁 ) !6、混凝土條形基礎 蓋梁1/2位置4根630*8臨時支墩下傳混凝土基礎軸力4468.78KN。基底尺寸：長邊B = 5 M 短邊H = 3.5 M基礎階數：1 階高：1000 mm基礎頂面尺寸：b = 4040 mm h = 1950

72、mm砼等級：C20鋼筋等級：二級地基承載力設計值：300 kPa（瀝青路面）基礎頂面受力：軸壓力 N = 4468.78 KN承載力驗算：基底平均應力 p = 255.359 kPa 通過!基底最大應力 pmax = 255.359 kPa 通過!基底最小應力 pmin = 255.359 kPa 通過!沖切承載力驗算：基礎與柱交接處沖切承載力驗算：沖切承載力 Flk = 1980.75 KN沖切力 Fl = 504.972 KN 通過!基礎配筋：長邊方向需鋼筋 327.665 mm2，實配鋼筋16-200，實配鋼筋面積 3518.58 mm2。短邊方向需鋼筋 1362.68 mm2，實配鋼筋

73、16-200，實配鋼筋面積 5026.55 mm2。附件4：主橋蓋梁1/3處設2處臨時支墩支架受力檢算書1、底模下橫向分配梁荷載計算及組合：Pm118蓋梁截面積：8.22m2橫梁間距為50cm，單根長度600cm，材質I25a。砼荷載：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷載（按鋼模計算，80kg/m2）：（3.52+3.51*2）*0.5*80*10/1000/3.52=1.20 KN/m臨時荷載（人員機具2kpa，混凝土傾倒1.5kpa，振搗2kpa）：（2+1.5+2）*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷載組合：q=（31.88+1.20+4.69）*

74、1.2=45.32KN/m計算簡圖：計算結果：跨度為 3.4 M，截面為 普工25a，截面Ix = 5.02e+007 mm4，截面Wx = 401600 mm3，面積矩Sx = 228874 mm3，腹板總厚 8 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 13 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 125 MPa。 剪力范圍為 -77.6912-77.6912 KN 彎矩范圍為 -66.0375-0 KN.M 最大撓度為 7.68965 mm (撓跨比為 1/442) 由 Vmax x Sx / (Ix

75、x Tw)計算得最大剪應力為 44.28 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 156.61 MPa，滿足。 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 164.44 MPa，滿足。2、1/2蓋梁雙排單層貝雷梁荷載計算：1/2混凝土荷載：（8.22/2）*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷載：（3.25/2+3.51）*80*10/1000=4.11 KN/m1/2臨時荷載：(2+1.5+2)*3.52/2=9.68 KN/m1/2橫向分配梁I25a自重： 2 *6/2*38.07*10/1000=2.28 KN/m1/2荷載組合：112.20+4.

76、11+9.68+2.28=128.27 KN/m計算簡圖：計算結果：共有 5 跨，梁材性：Q345，考慮自重，自重放大系數為 1.2。截面為 雙排單層貝雷組合梁，截面Ix = 5.0099e+009 mm4，截面Wx = 7.1571e+006 mm3，面積矩Sx = 5.3678e+006 mm3，腹板總厚 21.2 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 10.6 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 310 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 180 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度為 1.5 M 剪力范圍為 -196.74-0 KN 彎矩

77、范圍為 0-147.55 KN.M 最大撓度為 2.82 mm (撓跨比為 1/532) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 9.94 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 19.63 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 20.62 MPa，滿足!第 2 跨計算結果： 跨度為 9 M 剪力范圍為 -688.59-491.85 KN 彎矩范圍為 -774.66-1032.88 KN.M 最大撓度為 5.10 mm (撓跨比為 1/1764) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 34.

78、80 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 137.44 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 144.31 MPa，滿足!第 3 跨計算結果： 跨度為 9 M 剪力范圍為 -590.22-590.22 KN 彎矩范圍為 -295.11-1032.88 KN.M 最大撓度為 0.72 mm (撓跨比為 1/12434) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 29.83 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 137.44 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 144

79、.32 MPa，滿足!第 4 跨計算結果： 跨度為 9 M 剪力范圍為 -491.85-688.59 KN 彎矩范圍為 -774.66-1032.88 KN.M 最大撓度為 5.10 mm (撓跨比為 1/1764) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 34.80 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 137.44 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 144.32 MPa，滿足!第 5 跨計算結果： 跨度為 1.5 M 剪力范圍為 0-196.74 KN 彎矩范圍為 0-147.55 KN.M 最大撓度為 2.

80、81 mm (撓跨比為 1/532) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 9.94 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 19.63 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 20.62 MPa，滿足!3、支墩頂大橫梁荷載計算蓋梁單側貝雷組合梁傳遞橫梁最大集中荷載（位于中間臨時支墩處，見上貝雷梁計算結果）688.59+590.22=1278.81 KN計算簡圖計算結果共有 1跨，梁材性：Q235，考慮自重，自重放大系數為 1.2。截面為 雙I40a(間距36cm)，截面Ix = 4.2776e+008 mm4，截面W

81、x = 2.1388e+006 mm3，面積矩Sx = 1.2443e+006 mm3，腹板總厚 21.6 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 17 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度為 3.4 M 剪力范圍為 -1281.53-1281.53 KN 彎矩范圍為 -290.05-0 KN.M 最大撓度為 4.72 mm (撓跨比為 1/719) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 172.58 MPa，不滿足! 由 Mx /

82、(x x Wx)計算得強度應力為 129.16 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 135.61 MPa，滿足!說明：由于I40a大橫梁抗剪強度不足，故要求其在與支墩、貝雷梁結合部位焊接勁板，或在工鋼腹板一側位置焊接10mm鋼板對腹板加厚處理。 腹板加厚后厚度為21.6+10*2=41.6mm，由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 89.61 MPa，滿足!4、臨時支墩穩定性（蓋梁中部）荷載計算從墩頂主橫梁計算得知，蓋梁中部1/3位置2根630*8臨時支墩最大軸力為1281.53+1281.53=2563.06KN。則單根臨時支墩軸力為

83、2563.06/2=1281.53KN。由于蓋梁中部臨時支墩無法通過與墩身固接來減少自由長度，故2根鋼管柱必須通過12號以上槽鋼以剪刀撐形式進行有效連接。以下檢算以臨時支墩自由長度15m為基準進行檢算。計算結果：受壓穩定系數計算： 截面材性：Q235，由最大板厚 8 mm 得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa。截面：630*8 ix：219.928 mm iy：219.928 mm A：15632.6 mm 繞X軸長細比為 68.204，繞X軸截面為b類截面。 繞Y軸長細比為 68.204，繞Y軸截面為b類截面。 按 GB 50017-2003 第132頁注1 計算 算得繞X軸

84、受壓穩定系數 x = 0.761485 算得繞Y軸受壓穩定系數 y = 0.761485強度驗算： 軸壓力 N = 1258.53 KN，計算得強度應力為 80.51 MPa，滿足!穩定驗算： 計算得繞X軸穩定應力為 105.72 MPa，滿足! 計算得繞Y軸穩定應力為 105.72 MPa，滿足!局部穩定驗算： 外徑與壁厚之比為 78.75，滿足 (GB50017-2003 第59頁 ) !5、臨時支墩穩定性（蓋梁端部）荷載計算：從貝雷梁計算得知，1/2蓋梁下傳貝雷梁端部集中荷載196.74+491.85=688.59 KN，由1根426*6臨時支墩承擔。臨時支墩每隔10m通過鋼帶或預埋件與

85、墩身固接來減少其自由長度，以下檢算以臨時支墩自由長度15m為基準進行檢算。受壓穩定系數計算： 截面材性：Q235，由最大板厚 6 mm 得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa。截面：426*6 ix：148.508 mm iy：148.508 mm A：7916.81 mm 繞X軸長細比為 101.005，繞X軸截面為b類截面。 繞Y軸長細比為 101.005，繞Y軸截面為b類截面。 按 GB 50017-2003 第132頁注1 計算 算得繞X軸受壓穩定系數 x = 0.548488 算得繞Y軸受壓穩定系數 y = 0.548488強度驗算： 軸壓力 N = 688.59 KN

86、，計算得強度應力為 86.98 MPa，滿足!穩定驗算： 計算得繞X軸穩定應力為 158.58 MPa，滿足! 計算得繞Y軸穩定應力為 158.58 MPa，滿足!局部穩定驗算： 外徑與壁厚之比為 71，滿足 (GB50017-2003 第59頁 ) !6、混凝土條形基礎蓋梁1/3位置處2根630*8臨時支墩下傳混凝土基礎軸力2563.06 KN。基底尺寸：長邊B = 5 M 短邊H = 2 M基礎階數：1 階高：1000 mm基礎頂面尺寸：b = 4040 mm h = 750 mm砼等級：C20鋼筋等級：二級地基承載力設計值：300 kPa基礎頂面受力：軸壓力 N = 2563.06 KN

87、承載力驗算：基底平均應力 p = 256.306 kPa 通過!基底最大應力 pmax = 256.306 kPa 通過!基底最小應力 pmin = 256.306 kPa 通過!沖切承載力驗算：基礎與柱交接處沖切承載力驗算：沖切承載力 Flk = 999.46 KN沖切力 Fl = 597.193 KN 通過!配筋計算長邊方向需鋼筋 174.545 mm2，實配鋼筋16-200，實配鋼筋面積 2010.62 mm2。短邊方向需鋼筋 889.526 mm2，實配鋼筋16-200，實配鋼筋面積 5026.55 mm2。附件5：蓋梁中部設1、2排臨時支墩主橋兩側墩柱預設牛腿支架方案計算書1、底模下

88、橫向分配梁荷載計算及組合：蓋梁截面積：8.22m2橫梁間距為50cm，單根長度600cm，材質I25a。砼荷載：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷載（按鋼模計算，80kg/m2）：（3.52+3.51*2）*0.5*80*10/1000/3.52=1.20 KN/m臨時荷載（人員機具2kpa，混凝土傾倒1.5kpa，振搗2kpa）：（2+1.5+2）*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷載組合：q=（31.88+1.20+4.69）*1.2=45.32KN/m計算簡圖：計算結果：跨度為 3.4 M，截面為 普工25a，截面Ix = 5.02e+007 mm

89、4，截面Wx = 401600 mm3，面積矩Sx = 228874 mm3，腹板總厚 8 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 13 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 125 MPa。 剪力范圍為 -77.6912-77.6912 KN 彎矩范圍為 -66.0375-0 KN.M 最大撓度為 7.68965 mm (撓跨比為 1/442) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 44.28 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 156.61 MP

90、a，滿足。 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 164.44 MPa，滿足。2、1/2蓋梁三排雙層加強型貝雷梁荷載計算：1/2混凝土荷載：（8.22/2）*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷載：（3.25/2+3.51）*80*10/1000=4.11 KN/m1/2臨時荷載：(2+1.5+2)*3.52/2=9.68 KN/m1/2橫向分配梁I25a自重： 2 *6/2*38.07*10/1000=2.28 KN/m1/2荷載組合：112.20+4.11+9.68+2.28=128.27 KN/m計算簡圖：計算結果：共有 4 跨，梁材性：Q345，考慮自重，自重放大

91、系數為 1.2。截面為：雙排單層加強型貝雷組合梁，截面Ix = 1.1549e+010 mm4，截面Wx = 1.5398e+007 mm3，面積矩Sx = 1.1549e+007 mm3，腹板總厚 21.2 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1， 由最大壁厚 21.2 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 295 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 170 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度為 1.5 M 剪力范圍為 -201.11-0 KN 彎矩范圍為 0-150.83 KN.M 最大撓度為 3.98 mm (撓跨比為 1/377) 由 Vmax x S

92、x / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 9.47 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 9.33 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 9.80 MPa，滿足!第 2 跨計算結果： 跨度為 13.5 M 剪力范圍為 -1114.47-695.50 KN 彎矩范圍為 -1640.29-2978.91 KN.M 最大撓度為 9.73 mm (撓跨比為 1/1387) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 52.57 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 184.25 MPa，滿足! 由

93、 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 193.46 MPa，滿足!第 3 跨計算結果： 跨度為 13.5 M 剪力范圍為 -695.50-1114.47 KN 彎矩范圍為 -1640.29-2978.91 KN.M 最大撓度為 9.73 mm (撓跨比為 1/1387) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 52.57 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 184.25 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 193.46 MPa，滿足!第 4 跨計算結果： 跨度為 1.5 M 剪力范圍為 0-201.11

94、KN 彎矩范圍為 0-150.83 KN.M 最大撓度為 3.98 mm (撓跨比為 1/377) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 9.49 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 9.33 MPa，滿足!由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 20.89MPa，滿足!3、支墩頂大橫梁荷載計算蓋梁單側貝雷組合梁傳遞橫梁最大集中荷載（位于中間臨時支墩處，見上貝雷梁計算結果）1114.47+1114.47=2228.94 KN計算簡圖計算結果共有 1 跨，梁材性：Q345，考慮自重，自重放大系數為 1.2。截面為 4根I40a組合，

95、截面Ix = 8.5552e+008 mm4，截面Wx = 4.2776e+006 mm3，面積矩Sx = 2.4886e+006 mm3，腹板總厚 42 mm， 塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 16.5 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度為 3.4 M 剪力范圍為 -2234.39-2234.39 KN 彎矩范圍為 -506.14-0 KN.M 最大撓度為 4.11962 mm (撓跨比為 1/825) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算

96、得最大剪應力為 154.75 MPa，不滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 112.69 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 118.32 MPa，滿足!說明：由于I40a大橫梁抗剪強度不足，故要求其在與支墩、貝雷梁結合部位焊接勁板，或在工鋼腹板一側位置焊接10mm鋼板對腹板加厚處理。 腹板加厚后厚度為42+10*4=82mm，由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 79.26 MPa，滿足!4、臨時支墩穩定性（蓋梁中部）荷載計算：從墩頂主橫梁計算得知，蓋梁中部4根630*8臨時支墩最大軸力為2234.39+2234.

97、39=4468.78KN。則單根臨時支墩軸力為4468.78/4=1117.20KN。由于蓋梁中部臨時支墩無法通過與墩身固接來減少自由長度，故2排4根鋼管柱必須通過12號以上槽鋼以剪刀撐形式進行有效連接。以下檢算以臨時支墩自由長度20m為基準進行檢算。計算結果：受壓穩定系數計算： 截面材性：Q235，由最大板厚 8 mm 得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa。截面：630*8 ix：219.928 mm iy：219.928 mm A：15632.6 mm 繞X軸長細比為 90.9387，繞X軸截面為b類截面。 繞Y軸長細比為 90.9387，繞Y軸截面為b類截面。 按 GB

98、50017-2003 第132頁注1 計算 算得繞X軸受壓穩定系數 x = 0.614823 算得繞Y軸受壓穩定系數 y = 0.614823強度驗算： 軸壓力 N = 1117.2 KN，計算得強度應力為 71.47MPa，滿足!穩定驗算： 計算得繞X軸穩定應力為 116.24MPa，滿足! 計算得繞Y軸穩定應力為 116.24MPa，滿足!局部穩定驗算： 外徑與壁厚之比為 78.75，滿足 (GB50017-2003 第59頁 ) !5、牛腿（蓋梁端部）荷載計算：從貝雷梁計算得知，1/2蓋梁下傳貝雷梁端部集中荷載201.11+695.50=896.61 KN，由牛腿托架承擔。（1）牛腿上橫

99、梁計算簡圖計算結果：共有 1 跨 梁材性：Q235。考慮自重，自重放大系數為 1.2。第 1 跨計算結果： 跨度為 0.95 M 截面為 4根I40a組合，間距36cm 截面Ix = 8.5552e+008 mm4 截面Wx = 4.2776e+006 mm3 面積矩Sx = 2.4886e+006 mm3 腹板總厚 42 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定系數 b = 1 由最大壁厚 16.5 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa。 剪力范圍為 -449.828-449.828 KN 彎矩范圍為 -213.30

100、6-0 KN.M 最大撓度為 0.0910661 mm (撓跨比為 1/10431) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 31.1546 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 47.4914 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 49.8659 MPa，滿足!（2）牛腿水平撐荷載計算：單個牛腿受力449.83KN，見牛腿上橫梁計算。計算簡圖計算結果：共有 1 跨，梁材性：Q235，考慮自重，自重放大系數為 1.2。截面為 3片20mm厚鋼板焊制，截面Ix = 3.19147e+008 mm4，截面Wx = 1.9

101、9467e+006 mm3，面積矩Sx = 1.325e+006 mm3。 腹板總厚 60 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 20 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度為 1.04 M 剪力范圍為 -206.784-245.711 KN 彎矩范圍為 -107.181-0 KN.M 最大撓度為 0.159187 mm (撓跨比為 1/6533) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 17.002 MPa，滿足! 由 Mx / (x

102、 x Wx)計算得強度應力為 51.1751 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 53.7338 MPa，滿足!（3）牛腿斜撐穩定性牛腿斜撐受壓力206.78/cos40=269.93KN。牛腿長度1.86m。截面：自制方鋼 ix：118.661 mm iy：97.2685 mm A：21200 mm 截面材性：Q235 繞X軸長細比為 15.6749，繞X軸截面為c類截面 繞Y軸長細比為 19.1223，繞Y軸截面為c類截面 按 GB 50017-2003 第132頁注1 計算 算得繞X軸受壓穩定系數 x = 0.979268 算得繞Y軸受壓穩定系數 y = 0.

103、969146強度驗算： 軸壓力 N = 449.83 KN 由最大板厚 20 mm 得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa 計算得強度應力為 21.2184 MPa，滿足!穩定驗算： 計算得繞X軸穩定應力為 21.6676 MPa 滿足! 計算得繞Y軸穩定應力為 21.8939 MPa 滿足!局部穩定驗算： 兩腹板間受壓翼緣寬度與厚度之比為 10.5，滿足!(GB50017-2003 第58頁 ) 腹板高厚比為 14，滿足!(GB50017-2003 第59頁 公式)（4）預埋鋼筋預埋鋼筋剪切力269.93*cos40=206.78KN選用20根25圓鋼：20*3.14*0.02

104、5*0.025/4*105*103=1030 KN，滿足。6、混凝土條形基礎 蓋梁中部4根630*8臨時支墩下傳混凝土基礎軸力4468.78KN。基底尺寸：長邊B = 5 M 短邊H = 3.5 M基礎階數：1 階高：1000 mm基礎頂面尺寸：b = 4040 mm h = 1950 mm砼等級：C20鋼筋等級：二級地基承載力設計值：300 kPa（瀝青路面）基礎頂面受力：軸壓力 N = 4468.78 KN承載力驗算：基底平均應力 p = 255.359 kPa 通過!基底最大應力 pmax = 255.359 kPa 通過!基底最小應力 pmin = 255.359 kPa 通過!沖切承

105、載力驗算：基礎與柱交接處沖切承載力驗算：沖切承載力 Flk = 1980.75 KN沖切力 Fl = 504.972 KN 通過!基礎配筋：長邊方向需鋼筋 327.665 mm2，實配鋼筋16-200，實配鋼筋面積 3518.58 mm2。短邊方向需鋼筋 1362.68 mm2，實配鋼筋16-200，實配鋼筋面積 5026.55 mm2。附件6：主線蓋梁滿堂落地支架方案計算書1、底模下橫向分配梁荷載計算及組合：蓋梁截面積：8.22m2橫梁間距為20cm，單根長度600cm，材質10*10方木。砼荷載：8.22*0.2*26*1.05/3.52=12.75KN/m模板荷載（按鋼模計算，80kg/

106、m2）：（3.52+3.51*2）*0.2*80*10/1000/3.52=0.48 KN/m臨時荷載（人員機具2kpa，混凝土傾倒1.5kpa，振搗2kpa）：（2+1.5+2）*6*0.2/3.52=1.88KN/m荷載組合：q=（12.75+0.48+1.88）*1.2=18.13KN/m計算簡圖：計算結果： 共有 6 跨 梁材性：方木，考慮自重。 截面為 10*10方木，截面Ix = 8.33333e+006 mm4，截面Wx = 166667 mm3，面積矩Sx = 125000 mm3，腹板總厚 100 mm，截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 13 MPa，截面抗剪強度設計值 f

107、v =1.25 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度為 0.6 M 剪力范圍為 -6.70368-4.36272 KN 彎矩范圍為 -0.514304-0.702291 KN.M 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 1.01MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 4.01MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 4.21374 MPa， 滿足!第 2 跨計算結果： 跨度為 0.6 M 剪力范圍為 -5.21398-5.85242 KN 彎矩范圍為 -0.223456-0.702291 KN.M 由 Vmax x Sx /

108、 (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 0.88MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 4.01309 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 4.21374 MPa 滿足!第 3 跨計算結果： 跨度為 0.6 M 剪力范圍為 -5.63961-5.42679 KN 彎矩范圍為 -0.287301-0.574602 KN.M 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 0.85 MPa 滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 3.28344 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 3.

109、44761 MPa 滿足!第 4 跨計算結果： 跨度為 0.6 M 剪力范圍為 -5.42679-5.63961 KN 彎矩范圍為 -0.287301-0.574602 KN.M 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 0.86 MPa 滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 3.28344 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 3.44761 MPa 滿足!第 5 跨計算結果： 跨度為 0.6 M 剪力范圍為 -5.85242-5.21398 KN 彎矩范圍為 -0.223456-0.702291 KN.M 由 Vmax x

110、 Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 0.88 MPa 滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 4.01309 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 4.21374 MPa 滿足!第 6 跨計算結果： 跨度為 0.6 M 剪力范圍為 -4.36272-6.70368 KN 彎矩范圍為 -0.514304-0.702291 KN.M 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 1.00555 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 4.01309 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算

111、得穩定應力為 4.21374 MPa 滿足!2、方木縱向分配梁（15*10）荷載計算：方木橫向分配梁下傳縱梁最大集中荷載：6.70+5.85 =12.55KN計算簡圖：按4跨連續梁計算結果（取縱橋向局部2.4m）： 共有4跨,梁材性：方木，考慮自重。 截面為 15*10方木，截面Ix = 2.8125e+007 mm4，截面Wx = 375000 mm3，面積矩Sx = 281250 mm3，腹板總厚 100 mm，整體穩定系數 b = 1， 由最大壁厚 75 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 13 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 1.25 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度

112、為 0.6 M 剪力范圍為 -16.2546-14.678 KN 彎矩范圍為 -1.8722-2.57299 KN.M 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 6.53457 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 6.8613 MPa 滿足!第 2 跨計算結果： 跨度為 0.6 M 剪力范圍為 -17.5369-16.3957 KN 彎矩范圍為 -1.01454-2.57299 KN.M 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 6.53457 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 6.8613 MPa 滿足!第 3 跨計算結果

113、： 跨度為 0.6 M 剪力范圍為 -16.3957-17.5369 KN 彎矩范圍為 -1.01454-2.57299 KN.M 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 6.53457 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 6.8613 MPa 滿足!第 4 跨計算結果： 跨度為 0.6 M 剪力范圍為 -14.678-16.2546 KN 彎矩范圍為 -1.8722-2.57299 KN.M 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 6.53457 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 6.8613 MPa 滿足!3、立桿穩

114、定性荷載計算：（1）方木縱向分配梁下傳立桿最大集中荷載：17.54+17.54 =35.08KN（2）單根立桿承擔0.6*0.6m2混凝土重量0.6*0.6*3.52*26=32.95KN兩者取大值，以35.08KN作為控制計算的依據。立桿采用48*3.5碗扣式支架，高度方向布距1.2m，自由長度按1.2+0.3+0.3=1.8m計算（上下自由端長度0.3m考慮）。受壓穩定系數計算： 截面：48x3.5 ix：15.7817 mm iy：15.7817 mm A：489.303 mm 截面材性：Q235，由最大板厚 3.5 mm 得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa。 繞X軸長

115、細比為 114.056，繞X軸截面為b類截面 繞Y軸長細比為 114.056，繞Y軸截面為b類截面 按 GB 50017-2003 第132頁注1 計算 算得繞X軸受壓穩定系數 x = 0.469299 算得繞Y軸受壓穩定系數 y = 0.469299強度驗算： 軸壓力 N = 35.08 KN，計算得強度應力為 71.6938 MPa 滿足!穩定驗算： 計算得繞X軸穩定應力為 152.768 MPa 滿足! 計算得繞Y軸穩定應力為 152.768 MPa 滿足!局部穩定驗算： 外徑與壁厚之比為 13.7143 滿足!(GB50017-2003 第59頁 )附件7：匝道單柱蓋梁雙抱箍支架受力檢

116、算書1、底模下橫向分配梁荷載計算及組合：蓋梁最大截面積：3.59m2橫梁間距為50cm，單根長度600cm，材質I16a。砼荷載：3.59*0.5*26*1.05/2.64=18.56KN/m模板荷載（按鋼模計算，80kg/m2）：（2.0+2.2*2）*0.5*80*10/1000/2.64=0.97 KN/m臨時荷載（人員機具2kpa，混凝土傾倒1.5kpa，振搗2kpa）：（2+1.5+2）*3.2*0.5/2.64=3.33KN/m荷載組合：q=（18.56+0.97）*1.2+3.33*1.4=28.10KN/m計算簡圖：計算結果：共有 3 跨，梁材性：Q235，考慮自重。截面為 普

117、工16，截面Ix = 1.13e+007 mm4， Wx = 141250 mm3，面積矩Sx = 80125.6 mm3，腹板總厚 6 mm，塑性發展系數 x = 1.05， 整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 9.9 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 125 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度為 0.72 M 剪力范圍為 -14.30-6.10 KN 彎矩范圍為 -0.65-2.95 KN.M 最大撓度為 0.0063 mm (撓跨比為 1/113389) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 16.9

118、 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx) 計算得穩定應力為 20.9MPa，滿足!第 2 跨計算結果： 跨度為 1.2 M 剪力范圍為 -16.99-16.99 KN 彎矩范圍為 -2.15-2.95 KN.M 最大撓度為 0.10 mm (撓跨比為 1/11969) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 20.09 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 20.90 MPa，滿足!第 3 跨計算結果： 跨度為 0.72 M 剪力范圍為 -6.10-14.30 KN 彎矩范圍為 -0.65-2.95 KN.M 最大撓度為 0.006

119、 mm (撓跨比為 1/113389) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 16.90 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx) 計算得穩定應力為 20.90 MPa，滿足!2、單側縱梁（I25a桁架）荷載計算（按最大橫截面0.9為平均截面面積）：1/2混凝土荷載：3.59/2*0.9*26*1.05=41.65KN/m1/2模板荷載：（1.0+2.2）*80*10/1000=2.56 KN/m1/2臨時荷載：(2+1.5+2)*1.5=8.25KN/m1/2荷載組合：41.65+2.56+8.25=52.46 KN/m計算簡圖：計算結果：共有 6 跨 梁材

120、性：Q235。考慮自重，自重放大系數為 1.2。截面為 普工25a，截面Ix = 5.02e+007 mm4，截面Wx = 401600 mm3，面積矩Sx = 228874 mm3，腹板總厚 8 mm，塑性發展系數 x = 1.05，整體穩定系數 b = 1，由最大壁厚 13 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa，截面抗剪強度設計值 fv = 125 MPa。第 1 跨計算結果： 跨度為 0.86 M 剪力范圍為 -45.5085-0 KN 彎矩范圍為 0-19.5687 KN.M 最大撓度為 0.556934 mm (撓跨比為 1/1544) 由 Vmax x Sx

121、 / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 25.94MPa 滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 46.41 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 48.73MPa 滿足!第 2 跨計算結果： 跨度為 1.69 M 最大撓度為 0.08 mm (撓跨比為 1/20432) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 29.56 MPa， 滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 46.41 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx) 計算得穩定應力為 48.73 MPa，滿足!第 3 跨計算結果： 跨度為 0

122、.85 M 剪力范圍為 -14.90-30.08 KN 彎矩范圍為 -1.06-7.49 KN.M 最大撓度為 0.007mm (撓跨比為 1/127853) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 17.14 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 17.75 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 18.64 MPa，滿足!第 4 跨計算結果： 跨度為 0.85 M 剪力范圍為 -30.08-14.90 KN 最大撓度為 0.007 mm (撓跨比為 1/127853) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw

123、) 計算得最大剪應力為 17.14 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 17.75 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 18.64 MPa，滿足!第 5 跨計算結果： 跨度為 1.69 M 剪力范圍為 -51.86-37.57 KN 彎矩范圍為 -5.85-19.57 KN.M 最大撓度為 0.08 mm (撓跨比為 1/20432) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 計算得最大剪應力為 29.56 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 46.41 MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算

124、得穩定應力為 48.73 MPa，滿足!第 6 跨計算結果： 跨度為 0.86 M 剪力范圍為 0-45.51 KN 彎矩范圍為 0-19.57 KN.M 最大撓度為 0.56 mm (撓跨比為 1/1544) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)計算得最大剪應力為 25.94 MPa，滿足! 由 Mx / (x x Wx)計算得強度應力為 46.41MPa，滿足! 由 Mx / (b x Wx)計算得穩定應力為 48.73MPa，滿足!總量各支撐位置受力：3、上抱箍檢算荷載計算上抱箍承擔縱梁中間3個集中荷載（67.65+29.80+67.65）*2=330.2 KN。計算結果1）方

125、形墩身使用抱箍計算時僅能選用兩個面的摩擦力，混凝土與鋼板的摩擦系數=0.35-0.5，取0.4/2=0.2。選用M27號螺栓18根：(3.14*0.0252/4)*210*106*18=1855KN1855*0.2=371 KN，371330.2，此設計滿足要求。2）抱箍高度根據高強螺栓連接的設計、施工規范，M27螺栓的螺栓孔徑d=30mm。螺栓孔的中心間距應在3d-12d之間，即90mm-360mm，現場選用95mm。螺栓孔制構件邊緣的距離應在2d-4d之間，即60mm-120mm，現場選用60mm。抱箍在高度方向每列布置4個螺栓孔，孔距嚴格按規范要求進行計算選取，則抱箍的高度應為60+95

126、+95+95+95+60=500mm。3）抱箍板厚的確定抱箍鋼板選用A3鋼材。板厚=20mm時，抗拉抗壓抗彎強度設計值為215MPa，抗剪強度設計值125MPa。鋼板的高度經計算確定為500mm，假定鋼板的厚度為t，則鋼板截面積0.5t。從截面受拉方面考慮單側9根螺栓最大設計拉力為3.14*0.0272/4*210*106*9=1081.6kN，抱箍鋼板截面最大的拉應力1081.6*103 /170*106=0.012m。鋼板暫定選用厚度12mm，由于箍身鋼板與連接板需要采用坡口焊接，故耳板和箍身鋼板厚度不宜相差較大，耳板暫定選用厚度16mm。4、縱梁斜撐穩定性蓋梁共4根斜撐，橫橋向單端2根斜

127、撐。單根斜撐軸向力為97.37/sin45=137.7KN，自由長度2.66m。受壓穩定系數計算： 截面：普工25a ix：101.737 mm iy：24.0275 mm A：4850 mm 截面材性：Q235 繞X軸長細比為 26.1457 繞X軸截面為a類截面 繞Y軸長細比為 110.707 繞Y軸截面為b類截面 按 GB 50017-2003 第132頁注1 計算 算得繞X軸受壓穩定系數 x = 0.969828 算得繞Y軸受壓穩定系數 y = 0.488654強度驗算： 軸壓力 N = 137.7 KN 由最大板厚 13 mm 得截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa，計

128、算得強度應力為 28.3918 MPa 滿足!穩定驗算： 計算得繞X軸穩定應力為 29.275 MPa 滿足! 計算得繞Y軸穩定應力為 58.1019 MPa 滿足!5、下抱箍檢算荷載計算縱梁斜撐傳遞下抱箍137.7*sin45*2*2=389.42 KN。計算結果1）方形墩身使用抱箍計算時僅能選用兩個面的摩擦力，混凝土與鋼板的摩擦系數=0.35-0.5，取0.4/2=0.2。選用M27號螺栓20根：(3.14*0.0252/4)*210*106*20=2061KN2061*0.2=412KN，412389.42，此設計滿足要求。2）抱箍高度根據高強螺栓連接的設計、施工規范，M27螺栓的螺栓孔

129、徑d=30mm。螺栓孔的中心間距應在3d-12d之間，即90mm-360mm，現場選用95mm。螺栓孔制構件邊緣的距離應在2d-4d之間，即60mm-120mm，現場選用60mm。抱箍在高度方向每列布置4個螺栓孔，孔距嚴格按規范要求進行計算選取，則抱箍的高度應為60+95+95+95+95+60=500mm。3）抱箍板厚的確定抱箍鋼板選用A3鋼材。板厚=20mm時，抗拉抗壓抗彎強度設計值為215MPa，抗剪強度設計值125MPa。鋼板的高度經計算確定為500mm，假定鋼板的厚度為t，則鋼板截面積0.5t。從截面受拉方面考慮單側10根螺栓最大設計拉力為3.14*0.0272/4*210*106*10=1201.8kN，抱箍鋼板截面最大的拉應力1081.6*103 /170*1060.014m。鋼板暫定選用厚度14mm，由于箍身鋼板與連接板需要采用坡口焊接，故耳板和箍身鋼板厚度不宜相差較大，耳板暫定選用厚度16mm。