1、目 錄一、編制依據2二、工程概況21梁設計概況22模板設計概況2三、施工準備31 技術準備32 機具準備33 材料準備3四、施工部署。1.勞動力組織安排。2勞動力組織43工程進度安排。五. 主要施工方法和工藝41.梁模板設計42 模板配置的原則63.施工工藝73.1.工藝流程73.2. 支撐架安裝流程73.3. 支撐架加強措施8六、質量標準91.質量標準92. 模板質量通病及防治10七 成品保護措施12八、安全與環境管理措施131、組織保障132、技術措施133、應急預案173.2、突發事件風險分析與防范173.3、應急資源配置183.4、組織機構設置193.5、應急組織的分工職責193.6、

2、簽訂救援協議203.7、應急響應203.8、模板支撐體系倒塌事故的應急救援214、模板支撐體系監測監控225環境措施23九成本節約措施24附錄 模板計算書25一、模板側壓力計算25二、梁底及支撐架計算30一、編制依據四川綿竹麓堂溫泉-會議中心施工圖紙；四川綿竹麓堂溫泉-會議中心實施性施工組織設計；地基與基礎工程施工及驗收規范GB50202-2002混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JG

3、J130-2001建筑施工手冊第四版二、工程概況麓堂溫泉-會議中心建設項目位于綿竹市土門鎮五旗村，建筑面積3895，由深圳市建筑設計研究總院有限公司設計。1梁設計概況 序 號名 稱內 容1主要截面形式矩形，截面為300*700,250*700,300*600,300*500,300*900,400*10002梁凈高m,3最大跨度18m2模板設計概況施工部位模板設計材料使用大跨度梁梁側模板18mm厚木膠合板，50100mm方木，14穿梁絲桿，使用鋼管等加固木膠合板、方木、槽鋼、鋼管等梁底模板采用18厚木膠合板，50100mm方木、扣件式腳手架加固木膠合板、方木、鋼管扣件、腳手架支撐扣件式腳手架、

4、方木方木、鋼管、架子基礎碎石夯整平實保證不積水，或現澆板碎石，砼三、施工準備1 技術準備1）充分熟悉圖紙達到清楚各部位構件規格、尺寸、標高。2）進行模板設計和計算，編制模板分項施工方案。施工前由工長對作業層工人進行書面和現場交底，讓每個工人都清楚模板由加工制作到安裝的具體做法。2 機具準備類別名稱規格用途備注常備機具錘子重量0.25、0.5kg釘釘子，固定方木活動扳手最大口寬65mm緊固螺母、扣件電鉆鉆頭直徑820mm鉆對拉螺栓、扣件木鋸鉆對拉螺栓孔斧子嵌木條用鋼絲鉗長150、175mm綁扎鋼絲墨頭彈線用砂輪切割機砂輪直徑400mm最大切割直徑135零配件和工具箱其他機具水準儀DS3-1測量標

5、高經緯儀TDJ2-E測量軸線線錘測量模板垂直度方尺1m1.5m放線測量工具水平尺長450、500、550mm找平鋼卷尺3m、5m、20m和50m檢查尺寸和測量放線用直尺3m和5m校核尺寸靠尺2m檢查質量3 材料準備序號材料名稱規格單位數量1木方50100m1203木膠板18厚60004螺桿14m15005螺母配套個30006墊片配套個20009鋼管6m根600010鋼管4m根200011鋼管3m根300012鋼管2m根300013鋼管1.5m根400014十字扣件個5000015接頭扣件個400016旋轉扣件個100017腳手板塊200四勞動力組織序號班組名稱分班組數每班組人數負責范圍1木工后

6、臺加工班組二20人木模板加工、組合2木模板安裝班組二60人木模板安裝、拆模 五. 主要施工方法和工藝1.主要梁模板設計1）本工程各種尺寸的梁主要有都為矩形梁，只是截面不同，詳見下表。根據施工規范梁按照0.3%的起拱。序號截面尺寸模板配置情況1400x1500400x2000底模采用18厚木膠板，50100mm方木龍骨，間距100mm沿梁的縱向布置。側模為18厚的木膠板，50100mm方木為龍骨間距100、雙鋼管為主龍骨，間距600。直徑14的對拉絲桿在側面上下設置2道拉住雙鋼管，鋼管+頂托為斜撐間距9003）說明：A、 梁底支撐架和頂板支撐架要求加設空間剪刀撐，剪刀撐間距：梁底為3.6m，剪刀

7、撐與的地面夾角為600；剪刀撐搭接接長部分不小于1.0m，不得少于3道扣連接；剪刀撐每根鋼管連接三根以上立桿和三根以上橫桿；旋轉扣件軸心距平、立桿交匯點應150mm；保證整個架體的整體穩定性。B、梁底支撐架和頂板支撐架在不符合模數時，要求用1m和2m的短鋼管用直角扣件按1.2m的間距將兩架體連接在一起，保證架體的整體性。C、在有柱的位置，用鋼管將架體抱在框架柱上邊，抱柱要求每隔2m一道，保證架體的水平位移和中心失穩，每根連接鋼管至少連接4根鋼管立桿。D、支撐架體內部在4m標高位置掛一道安全平網，安全平網和架體連接牢固。 E、框架梁側水平背棱為50mm100mm方木，豎向背楞為雙鋼管；對拉螺栓為

8、14圓鋼，水平間距400mm，豎向間距小于等于300mm，均勻布置，螺栓用加厚螺母擰緊，螺母下墊蝴蝶卡。F 注意事項施工前按照圖紙尺寸要求，將整理好的木膠合板堆放到施工場地附近，將已使用的和未使用的分開堆放，便于配模。合模后用鋼管在柱上、中、下（柱先澆筑）各設一道柱箍，用蝴蝶卡和螺桿拉緊固定。柱模四個方向用U托頂撐加固，防止模板移動。G支撐架設置支撐架的選用表序號凈高（m）支撐架形式橫桿 113.96m+6m+1.5m+U托2m橫桿注意：.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；剪刀撐要按照要求設置。角度不小于45不大于60。第一排立桿高度應錯開設置。2 模板配置的原則（1

9、）要保證構件的形狀尺寸及相互位置的正確。（2）要使模板具有足夠的強度、剛度和穩定性，能夠承受新澆混凝土的重量和側壓力，以及各種施工荷載。（3）力求構造簡單，拆裝方便，不妨礙鋼筋綁扎，保證混凝土澆筑時不漏漿。（4）配置的模板，應優先用選用通用、大塊模板，使其種類和塊數量少，木模鑲拼量最少。（5）模板長向拼接宜采用錯開布置，以增加模板的整體剛度。（6）模板的支撐系統應根據模板的荷載和部件的剛度進行布置。3.施工工藝3.1.工藝流程搭設支撐架子架體調整梁托底鋼管搭設梁底模鋪設梁、鋼筋綁扎梁側梆安裝自檢項目部、監理驗收3.2.架體安裝流程側模用15mm厚覆膜木膠合板做面板，次龍骨采用50x100mm方

10、木、主龍骨采用雙鋼管。梁模采用10mm厚木膠合板。按放樣圖立好支撐架，支完梁柱接頭、梁模，樓板由四邊向中心按4起拱。在梁模頂釘70mm鐵釘，間距600mm，梁模必須是梁側幫包住梁底模，梁底模中間的龍骨必須為50100方木，間距100mm。檢查底模的起拱程度；檢查梁側模的平直度；清理底模上的鐵釘、木膠合板塊等并報驗。質量保證措施a.梁頂頂模撐在拼縫處必須有。b.木膠合板釘鐵釘之前，必須先試拼完成。c.嚴格按照項目的立桿排布圖放線定位后支滿堂架子，嚴格按照排板圖加工木膠合板，整板嚴禁亂鋸。d.梁側壓梆的木膠合板略向后移2mm，避免將來吃模。3.3. 支撐架加強措施本工程模板支架為高支撐架，為了確保

11、架體整體穩定及安全使用，特采取如下措施： a.為了確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。 d.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； e.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；并且最上面橫桿距模板支撐點間距小于200 f.使用鋼管連接的部分，確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選

12、用已經長期使用發生變形的；g.沿支架四周外立面應滿設剪刀撐；h.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；i第一排立桿接頭位置必須錯開。（1）模板的定位基準工作模板在拼裝前，要做好模板的定位基準工作，其步驟是：1）進行中心線和位置線的放線首先引測建筑物的邊柱軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線。模板放線時，應先清理好現場，然后根據施工圖用墨線彈出模板的內邊線和中心線，引至站前單位施工的高架橋柱墩上。 2）做好標高測量工作 用水準儀把建筑物水平標高根據實際標高的要求，直接引測到模板安裝位置。在無法直接引測時，也可以采取間接

13、引測的方法，即用水準儀將水平標高先引測到過度引測點，作為上層結構構件模板的基準點，用來測量和復核其標高位置。（2）模板堆放與運輸經檢查合格的模板，應按照安裝程序進行堆放、運輸。重疊平放時，模板之間均應上下對齊，底層模板應墊離地面不小于10CM。（3）安裝前的準備工作1）向施工班組進行技術交底。2）豎向模板安裝的底面應平整堅實，并采取可靠的定位措施，按施工設計要求預埋支撐錨固件。3）先將梁底就位，然后鋼筋綁扎完畢后合上側模，進行加固。4）模板應涂刷隔離劑。（4）模板的支設方法1）按位置線安裝鋼結構及其他相關專業預埋件。2）清掃消除模板內雜物，再安裝另一側模板，調整斜撐使模板垂直后，擰緊穿梁螺栓。

14、六、質量標準1.質量標準1.1保證項目：模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；其支撐部分應有足夠的支撐面積。1.2基本項目：模板接縫不應漏漿。模板與混凝土接觸表面清理干凈并涂隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接槎處。1.3允許偏差 模板安裝允許偏差及檢驗方法 序號項目允許偏差檢查方法1軸線位置柱、墻、梁3尺量2底模上表面標高3拉線尺量3截面模內尺寸基礎5尺量柱、墻、梁34層高垂直度5m3吊線、尺量5m55相鄰兩板表面高低差2尺量6表面平整度2靠尺、塞尺7陰陽角方正2方尺、塞尺順直2線尺8預埋鐵件中心線位移2拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移2拉線、尺量螺栓外露長度5、-0寬、高5對角線

15、61.4檢查驗收程序模板分項工程經施工單位項目專業技術、質量和安全檢查員自檢達到合格后方可提交驗收，并由項目專業質量檢查員填好“模板分項工程質量驗收記錄”，檢查結論欄內應由項目專業技術負責人簽署“合格”并簽字后交監理或建設單位驗收。 模板分項工程質量驗收應由由監理工程師（建設單位項目技術負責人）組織施工單位項目專業技術、質量和安全負責人等進行驗收,經驗收合格后，方可進行下道工序施工。2. 模板質量通病及防治2.1軸線位移發生偏差點后認真校正造成累積誤差；拉水平、豎向總垂直度控制；或打砼時不要撤掉通線；拉桿不要太稀，按照要求設置；對稱澆注混凝土，防止擠偏模板；螺栓、頂撐、木楔使用恰當，不用鐵絲拉

16、結捆綁；2.2變形支撐及模板帶、楞不能太稀，上下支撐在同一軸線上；連接件對齊，變形木模板禁止使用；梁模板對拉螺栓及模內頂撐；2.3標高偏差設標高控制點，嚴格驗收復核工作模頂設標高標記（特別是梁頂標高）按標記檢查施工；。2.4接縫不嚴，接頭不規則木模變形及時更換；模板接頭非整拼時，模板接縫處堵板仔細；2.4.3模板接頭尺寸準確；不錯臺。2.5模內清理不符合要求2.5.1梁柱接頭最低點留清掃口；2.5.2合模之前做第一道清掃；2.5.3鋼筋已綁，模內用壓縮空氣清掃。2.6封閉的或豎向的模板無排氣口，澆搗口對梁內大予留洞口模底，設排氣口，防止產生氣囊，使混凝土不實；2.7拆模，混凝土受損2.7.2拆

17、側模不能過早，以免破壞混凝土棱角（常溫混凝土同條件試塊強度1.2Mpa）；拆模必須經過項目技術人員同意。2.7.3低溫下模板拆模過早，使梁體粘連。2.8其它支模問題2.8.1不按規定起拱（嚴格按規范進行）；2.8.2予埋件、予留孔支模中遺漏；2.8.3合模前與鋼筋、水、電未協調配合；2.8.4支模頂撐在受力筋上電弧點焊損傷受力筋；2.8.5施工縫未支模或立縫施工縫僅用鋼絲網不插模板、砼無法振實。2.8.6起拱要按照設計要求范圍內。七 成品保護措施1、模板搬運及堆放時，應輕拿輕放，不準碰撞，防止模板變形。2、拆模時不得用撬棍硬撬，以免損壞混凝土表面和棱角。3、拆下的模板，如發現模板不平或損壞變形

18、，應在下次配模板時放到拐角拼模出。木模板在使用過程中應加強管理，底部鋪墊方木，分規格堆放。4、模板使用后，應及時清除表面、四邊及背部的混凝土。即將使用的模板應及時涂刷油性脫模劑，脫模劑涂刷要均勻，邊角一定要刷到。5、模板及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘邊灰漿。6、注意在進行梁立桿布置時必須按照設計圖紙放線定位、布桿，保證上下層立桿在同一點位受力傳力，為防止出現位置誤差導致受力不均勻，上一層的立桿底部要墊上20cm寬腳手板。7、 U托和鋼管橫桿等拆除時嚴禁隨意拋擲，由于梁高較高，必須安排多人進行傳遞周轉，輕取輕放。暫時不用的配件要清理干凈砼殘渣，修理平整，按規格在指定地點分類存放。八、安全與

19、環境管理措施1、組織保障詳見P6組織機構圖2、技術措施2.1、施工技術措施2.1.1、投點放線用經緯儀測設梁中心線，并以此線為基準線，拉線確定支撐體系立桿位置坐標網。 、剪刀撐設置按施工工藝流程施工模板支撐體系時，剪刀撐夾角在4560之間，外側立桿滿布剪刀撐。、立桿立桿搭設1）、相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。（如圖所示）立桿接長示意圖2）、粱底立桿頂部設可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。

20、3)、嚴禁將上段的鋼管立桿與下段鋼管立桿錯開固定在水平拉桿上。4)、每根立桿底部應設置木墊板與底托，墊板厚度不小于5cm。5)、立桿應保證其垂直，梁的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。、水平桿搭設1)、鋼管使用各個節點必須連接牢固，嚴禁有松動的節點。2)、鋼管的步距1.5m。3)、當立桿底部不在同一高度時，高處的縱向掃地桿應向低處延長不少于2個立桿間距，高低差不得大于lm，立桿距邊坡上方邊緣不得小于0.5m。、支撐體系與柱的連接1)、抱柱措施：在四周設有框架柱的位置，用鋼管將架體抱在柱上，抱柱要求上中下最少三道，保證架體的水平位移和中心失穩，具體如下圖所示，每根連接鋼管至少連接4根鋼管立桿。2

21、.1.6、立桿底部地基處理模板支架安裝在基土上時，立桿底應加設底座和墊板，墊板厚度不應小于5cm,寬度不應小于300。地基承載力應按JGJ 162-2008的要求進行驗算，墊板要有足夠的強度與支承面積，且應中心承載?；翍秸麍詫?，不應發生沉陷，排水應暢通。2.1.7、其它構造措施1）、模板及其支架在安裝過程中，必須設置有效防傾覆的臨時固定設施。2）、當支架立桿成一定角度傾斜，或其支架立桿的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。3）、模板支撐系統應為獨立的系統，禁止與腳手架、卸料平臺、物料提升機及外用電梯等相連接。2.2、模板拆除措施1) 模板拆除應符合現行

22、規范混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）相關規定。底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合下表的規定。側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。 底模拆除時的混凝土強度要求達到100%。檢查數量:全數檢查。 檢驗方法:檢查同條件養護試件強度試驗報告。2)、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。3)、模板的拆除措施應經技術主管部門或負責人批準。當混凝土未達到規定強度或已達到設計規定強度，需提前拆?；虺惺懿糠殖O計荷載時，必須經過計算和技術主管確認其強度能足夠承受此荷載后，方可拆除。4)、拆模前應檢查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必

23、須裝入工具袋或系掛在身上，并應檢查拆模場所范圍內的安全措施。5)、模板的拆除工作應設專人指揮。作業區應設圍欄，其內不得有其他工種作業，并應設專人負責監護。拆下的模板、零配件嚴禁拋擲。6)、拆摸的順序和方法應按模板的設計規定進行。采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并應從上而下進行拆除。拆下的模板不得拋扔，應按指定地點堆放。7)、多人同時操作時，應明確分工，統一信號或行動，應具有足夠的操作面，人員應站在安全處。8)、高處拆除摸板時，應符合有關高處作業的規定。嚴禁使用大錘和撬棍，操作層上臨時拆下的模板堆放不能超過3層。9)、在提前拆除互相搭連并涉及其他后拆模板的支撐時，應補設

24、臨時支撐。拆模時，應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。10)、拆模如遇中途停歇，應將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩固。對活動部件必須一次拆除。11)、已拆除了模板的結構，應在混凝土強度達到設計強度值后方可承受全部設計荷載。若在未達到設計強度以前，需在結構上加置施工荷載時，應另行核算，強度不足時，應加設臨時支撐。12)、遇6級或6級以上大風時，應暫停室外的高處作業。雨、雪、霜后應先清掃施工現場，方可進行工作。13)、當立柱的水平拉桿超出2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。14)、粱模板應先拆梁側模，再拆除梁底模，并應分段分片

25、進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。15)、拆除時，作業人員應站在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除作業。拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應妥善傳遞或用繩鉤放至地面。16)、待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將摸板、支架，零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修。3、應急預案3.1、應急預案工作流程本工程為高支撐大跨度體系，施工危險源多，必須認真對危險源進行識別，開展應急知識教育和應急演練，提高現場操作人員應急能力，減少突發事件造成的損失和不良影響，其應急準備和響應工作程序如下圖。3.2、突發事件風險分析與防范、風險分析本工程危險因素是梁結構高度高，混凝

26、土澆筑過程中容易產生水平荷載,如果實際施工與模板支撐體系設計發生偏差，可能因支撐體系穩定性不足導致倒塌事故，發生人員傷亡，結構破壞等。必須做好危險因素發生時的應急方案。、風險防范措施1) 施工工作面外腳手架必須高于工作面1.5m并滿鋪一層腳手板及垂直面滿掛安全網。2) 本方案施工前應組織專家論證評審簽字，報監理審批同意后方可執行。3）模板支撐體系施工完畢后，先進行班組自檢合格后,報項目部質檢組組織詳細逐項檢查驗收合格后,報監理檢查驗收合格后,方可進行下道工序施工。4）從中間開始向兩側平衡澆筑混凝土，同時在混凝土澆筑時，卸料堆積高度不得超過50cm，循環澆筑，防止模板支撐體系因應力集中而坍塌。5

27、)澆筑混凝土時，模板支架下嚴禁站人，要有專職安全員看管，監測監控必須在混凝土澆筑操作層面上進行，配置有專人進行監測，發現支撐體系受力桿件變形值超限值時，立即停止施工，如果有可能采取加固措施時，首先組織板頂澆筑混凝土的施工人員迅速撤離現場，然后組織專業人員進行加固處理，在項目部專職安全、質量、技術管理人員共同確認險情排除后，方可恢復施工，將安全隱患消除在萌芽狀態。6）未盡事宜嚴格按照本方案的技術保證條件、技術參數和施工技術措施施工。3.3、應急資源配置應急資源的設備是應急救援工作的重要保障，項目部根據潛在事件性質和后果分析，配備應急救援所需的救援手段、救援設備、交通工具，醫療設備藥品，生活保障物

28、資等如下表列數。主要應急救援物資設備表序號材料設備名稱單位數量現在何處1小 車臺1現場3藥 箱 及 藥 品個/批1現場4對 講 機部4現場5手 機部6現場6擔 架副1現場3.4、組織機構設置 組 長：吳開龍副組長：秦貴生組 員：宋大全、劉貞蕓、劉洪、王銳、吳江波、何飛3.5、應急組織的分工職責3.5.1、組長職責1) 決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制。2) 復查和評估事故可能發展的方向，確定其可能的發展過程。3) 指導設施的部分停工，并與領導小組的有關人員配合指揮現場人員撤離，確保任何傷害者都能得到足夠的重視。與現

29、場外應急機構取得聯系，及時對緊急情況的記錄作出安排。4)在場內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作。在緊急狀態結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。3.5.2、副組長職責1) 評估事故的規模和發展趨勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失。2) 如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護工作。安排尋找受傷者及安排重傷人員撤離現場到安全地帶集中。3) 設立與應急救援中心的通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。4)協助組長組織指揮，協調救援工作，組長不在現場時，可代替組長的職責。3.5.3、組員職責在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護，搶救，警戒等工作

30、，具體落實執行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。3.5.4 教育訓練 在工程進行施工前一周，由組長組織救援小組人員進行搶險知識教育，及應急預案演練，全面提高應急救援能力。3.6、簽訂救援協議 項目部應事先與附近醫院簽訂救援協議，以便在事故發生時得到外部救援力量和資源的援助。3.7、應急響應出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。 組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援

31、領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。3.8、模板支撐體系倒塌事故的應急救援3.8.1、模板及支架倒塌事故的主要危害 模板支撐體系倒塌事故主要造成：人員傷亡、財產損失、作業環境破壞。3.8.2、應急救援方法1）有關人員的安排 組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。2）人員疏散、救援方法 人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮，指揮人員疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害

32、、受困的人員、財物進行搶救。人員被支架或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方可進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。3）傷員救護 (1) 休克、昏迷的傷員救援 讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。 (2) 受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。(3)立即撥打120急救電話或送醫院。4）現場保護 由具體的組員帶領警

33、衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入。3.8.3、現場恢復充分辨識恢復過程中存在的危險源，當安全隱患徹底消除后，方可恢復正常施工狀態。4、模板支撐體系監測監控4.1、立桿水平位移變形值監測監控4.1.1、立桿最大變形單元的確定經有限元計算分析，立桿最大變形單元發生在梁區域的跨中1/3范圍內，在其范圍內共設置2個立桿水平位移觀測點。4.1.2、觀測點的設置觀測點在上述立桿位置橫向綁扎固定刻度尺（用卷尺），并在鋼管上標出垂直線，用經緯儀來測支撐系統的水平位移。4.1.3、觀測方法與報警值的確定在澆筑混凝土過程中，安排專人每10min進

34、行1次變形值觀測，當豎向累積變形值達到40，且變形速率5/10min時，立即報警并停止施工。橫向變形經加固處理，并經模板支撐體系重新驗收確認，滿足剛度要求后方可恢復施工，并仍采取上述變形監控。4.2、豎向位移變形值監測監控4.2.1、主次楞最大變形單元的確定經有限元計算分析，主次楞最大變形單元仍發生在梁跨中1/3區域內，在其范圍內分別設置2個主楞豎向位移觀測點和2個次楞豎向位移觀測點。4.2.2、觀測點的設置在梁跨中下部綁扎固定豎向標尺（用卷尺），用水平儀測量豎向位移。、觀測方法與報警值的確定在澆筑混凝土過程中，安排專人每10min進行1次變形值觀測，當主次楞累積變形值超過1.5倍設計容許撓度

35、值（600/250*1.5=3.6mm），且變形速率2/10min時，立即報警并停止施工。經加固處理，并經驗算確認剛度滿足設計要求后方可恢復施工，并仍采取上述變形監控。4.3、施工荷載監測監控、施工活荷載的監測監控混凝土澆筑過程中，安排專人進行施工活荷載的監控,防止因施工活荷載超限值形成模板支撐體系應力集中現象而倒塌，施工活荷載必須嚴格按照4kN/m2的支撐體系結構設計荷載布置，即混凝土施工時，按每班組不超過4人(按平均75Kg/人測算)和每班組配置一臺插入式振動器進行混凝土澆筑。 、施工恒荷載的監測監控混凝土澆筑過程中，安排專人對框架梁及暗箱疊合板上平以上的混凝土卸料堆積高度不得大于200進

36、行嚴格監控。5環境措施按照公司貫徹實施ISO14000環境管理體系的要求，必須對模板的施工進行全過程的環境管理控制。加強模板施工中對環境的影響要素的調查、研究與管理，不斷改進施工方法，使整個施工過程環保、高效。5.1噪聲在模板的安裝、調查、拆卸、清理及修復的過程中要注意控制噪聲的排放。不準用大錘等工具砸、敲，制造人為噪音；特別是在夜間施工時需要注意控制噪音分貝在規定范圍內（晝間70dB，夜間55dB）。不得影響周圍居民休息。5.2施工廢棄物5.2.1模板拆卸后集中吊往模板存放區清理、存放；5.2.2板上的水泥殘塊清理下來后集中運往現場的垃圾站，不得隨意棄灑；5.2.3剔除的水泥碎塊也應派專人清

37、理干凈，運往垃圾站；5.2.4拆下來的廢舊螺栓、螺母等不得隨意丟置，應收集起來清理備用或回收；5.2.5已報廢模板則應集中回收處理，碼放成方、不得亂仍亂放；5.2.6清理與修復有毒有害廢棄物的排放施工現場，化工材料及其包裝物、容器以及受污染的土地、水體、油手套、含油棉紗棉布、油漆刷等也應及時清理及回收。5.2.7模板所用的脫模劑是揮發性化學物品，容易污染環境，需實行封閉式、容器式的管理和使用，盡量避免因泄露、遺灑而對環境造成污染。作業前對操作者進行指導，使用時注意涂刷均勻，不要過多，以免灑在地上污染地面。5.2.8整個模板堆放場地與施工現場應達到整齊有序、干凈無污染、低噪音、低揚塵、低能耗的整

38、體效果。九成本節約措施1）優化方案，提高模板及周轉料的周轉率。2）方木、膠合板嚴禁濫裁濫鋸，嚴格按技術交底施工3）拆模時不得用撬棍硬撬，防止損壞模板棱角，延長模板使用壽命。4）模板搬運及碼放時，應輕拿輕放，不準碰撞，防止模板變形。附錄 模板計算書梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 計算參數: 模板支架搭設高度為， 梁截面 BD=400mm1000mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.60m，立桿的步距 h=1.20m，梁底增加4道承重立桿。 面板厚度12m

39、m，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方100100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 梁兩側立桿間距 1.00m。 梁底按照均勻布置承重桿6根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 梁兩側的樓板厚度1.00m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。 地基承載力標準值180kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。 扣件計算折減系數取1.00。42301483012001000400600600

40、600600600圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.2025.0001.0000.5000.300=4.500kN。 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.00010000.400+0.5000.400=10.200kN/m 活荷載標準值 q2 = (1.000+1.000)0.400=0.800kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 18

41、.001.801.80/6 = 9.72cm3； I = 18.001.801.801.80/12 = 8.75cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2010.200+1.41.200)0.3000.300=0.13kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f =13.37N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (

42、2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.200+1.41.200)0.300=2.506kN 截面抗剪強度計算值 T=32506/(2400.00012.000)=0.783N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67710.2003004/(1006000194400)=0.500mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 作用荷載包括梁與

43、模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.300=7.5000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.000+0.400)/0.400=0.9kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+1.000)0.4000.300=0.24kN 均布荷載 q = 1.207.5000+1.200.9=10.08kN/m 集中荷載 P = 1.400.24=0.336kN 600 600 600 600

44、600 0.50kN 4.50kN 4.50kN19.98kN/mAB 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 600 600 600 600 600 3.75kN 3.75kN16.65kN/mAB 變形計算受力圖 木方變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=-0.339kN N2=4.190kN N3=4.897kN N4=4.897kN N5=4.190kN N6=-0.339kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 4.897kN 經過計算得到最大變形 V= 0.003mm

45、 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.105106/166666.7=0.63N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33.851/(2100100)=0.578N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿

46、足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.003mm 木方的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底橫向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 600 600 600 4.90kN 4.90kN 4.90kN 4.90kN 4.90kN 4.90kN 4.90kN 4.90kNAB 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變

47、形 vmax=1.500mm 最大支座力 Qmax=14.456kN 抗彎計算強度 f=1.037106/5080.0=204.11N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=14.46kN 單扣件抗滑承載力的設計

48、計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=14.46kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.14913.95=2.5kN N = 14.456+2.5=16.956kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼

49、管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1851.7001.20=2.417m =2417/15.8=153.000 =0.298 =16956/(0.298489)=116.

50、48N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/15.8=113.924 =0.497 =16956/(0.497489)=69.815N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.020； 公式(3)的計算結果：l0=1.1851.020(1.200+20.300)=2.176m =2176/15.8=137.700 =0.363 =16956/(0.363489)=95.64N/

51、mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1

52、.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.08

53、1 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.03

54、2 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 六、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 64.26 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 16.06 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 72.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 180.00 地基承載力的計算滿足要求!