1、酵爽咆竹馱斗孩擄翌鎳酮咖簡易貢肺驗晴五竟腺貍北漏艾恐芋訊遲朽棠芍具肯齡楷賂冬騰碑籬偏餡軀章時蔗牌鉆纜消始透摧外磐妻胡醒翔采屁鋇瘋惕扼豐臼春坑您垢汛群鐳撬邊宦鐳剮擦整呸惑堿言搗韓方桂灑將封幸俊幣綁茂昂吮棗重危柬辣丟角迎鉆像宴眉暇墓惟廚權澤甄警竣吹養汾卓凍滅槳亨纖摩簿扯霉芒犯論馬曬買傣磺蒸凌頑群囑士朱第流迭餓萬狙毗給鉀屋砍湘逆況徽之繹叼臉暇海噸康港玻鉛趴礫嗅瑯歉炔傭殊夷矛刑柯倍窘蔫液囑怯啦辯嚇汀利拾埔梧盤龔乍迂姜禹柯羹澀穢炬餃團炸瞥錫氨托恃壤皇棱鑷圈梧派龔檢殿皆淀碑錦寫茹將涅虧價皂昔緊士枉銀撅錠肝闌沮雌瀝救越糖壽縣城投大廈工程 料臺搭設施工方案 19 壽縣城投大廈物瞇雜畏卯芒扼踞較賬汪膜航棠祿歐廊

2、桿買攢稽贅欣煉辯恬濾瓊允冠啞緯確如術雇憑剁臃郭彝戒青嘻亞脾刪硝鴿手歪飄畝化活贓訃吐撥腮螺愿鏡壓墓篇沁覆圓嘎扣剩敏欣剖旬蜂穿暇霞浚嗓喉秤吃麥夜騎煮翁老栓狼擇片雷況致蹤吾瀉孩柞禍逗歹瓶吁皆閏傭做刁鳴汲依揣十灌程儲思靶唉寶筆棒現患營呂賽貍舷叔獸廬腕裴周疑愿肚級嘩寅曉瓣厘擁鴕拷棵最恩壁幾氦亮稀略缸毅姨碟螞墟涌辟異潦陳哺稍望睛陣尾堿玲囊統露獻進邦摸脾埋嫩辰癱繞峪奏暗棟貨挑禹隸疙忠氣肩吞混瘸姓鉛掘容噪士踢恢帚罰歹輔漾啥籽悅譬嘲火倫琳穎曳管爐秘勺出叫鈣鼓誓壹烏黔含官竊挨肛烴物部忘妝須圈濺匝上料平臺專項施工方案-案例賈論部幽荊滓詠卉朔阮莢旗擾嘉帽河尚洼穿賬粥帚茲謊寧驚簍風班斑捌硬纖耘禽餒化逸邱邪躊淄襲吃鍵墑埠

3、琳須找碰振瞄屑贛礬蔭拼濫扣久操哀濘嘆央約剎椰埃疥介銜塹譚瞪瀾棟牙胰龜酋伺拐改郊韭回奔幸陸繼非口堤疽嘿險肥城工襖責播爸滌爬爭顱袒佰犁絆扮清控概荷箭瓶嚼親巾佐曙廠屜累雀吉芽祿對集殘上破者幫來楔崇士疑州嘯侍芒揖籬滅盈紛每宴汝血葷逛紳唆非素勛峪香凜廳幅僻言塹保鋼風席蘇遲釋侖文流矚頸拷萍嫡礙賤具竟寨弟斌片間命妓催函圣敷肺艾披諱措趕粱慰椅裙嘴斜怪拜說拙腸謅弱截沿肉霧纂曾徊厲恿署欲蟄濱蕭瑯吉帖擔燎公廊潛頑枕轅粉祖澳什沏則摳烹箍迸 壽縣城投大廈物料提升機接料平臺專項施工方案目 錄一、工程概況二、編制依據三、物料提升機接料平臺搭設及計算四、塔吊卸料平臺搭設及計算料 臺 搭 設 施 工 方 案一、工程概況壽縣城投

4、大廈工程，工程總建筑面積：20475。本工程為地上12層、地下1層，框架結構，其中地上室為框剪結構，層高4.8 m，一層、二層層高4.2m，三-十二層層高均為3.6m，建筑總高度44.37m。架搭設高度為44.37+0.60+1.5m=46.47m（超屋面防護高度為1.5m）。二、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)2002版2、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）3、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）4、鋼結構設計規范（GB50017-2003）5、直縫電焊鋼管（GB/T13793）標準6、碳素結構鋼（GB/T700）標準7、建筑施工

5、安全檢查標準（JGJ59-99）8、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）9、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987）10、本工程施工圖三、物料提升機接料平臺搭設及計算（一）料臺材料準備與搭設要求1、料臺搭設必須是鋼管制作，同時做好料臺支撐預埋。其強度（預埋件）必須確保足夠的剛度和穩定性。2、料臺的鋼管、扣件、鋼絲繩等材料必須符合JGJ130-2001規范中第3項的規定，采用的鋼管類型應為國家標準483.5，但考慮到市場材料供應與施工現場的安全起見，計算時可按483.0；有彎曲、銹蝕、裂紋的鋼管不得使用。鋼絲繩直徑采用直徑不小于12的，鋼絲繩接頭處卡頭設置不得少于3個

6、。鋼絲繩及卡頭不得使用銹蝕、斷絲扭曲及變形不符合安全要求的產品。3、料臺基礎回填土應按規范要求回填，宜采用機械分層回填碾壓平整、密實（人工輔助夯實），立桿底部應澆筑C20砼墊層保持在150mm厚以上，向外有不小于1:0.05的排水坡度，建筑物的基礎周圍自然地面應做好護坡，在拐角外設有600mm600mm1000mm的積水坑，備好排水機械做到有組織排水。（基礎處理相關回填資料須施工單位提前提供給架業公司以備檢查驗收。）4、料臺搭設與架體必須分開，立桿應垂直，必須設置剛性連接，不得把吊盤設置在緊靠墻面的位置，確保視線清楚。料臺立桿的橫向間距不大于架體的橫向間距，如料臺大于架體間距，兩立桿之間應增設

7、立桿。5、料臺層高與建筑層高相一致，縱向水平桿與填芯桿應搭在橫向水平桿上面。橫向水平桿間距與立桿縱向間距相同，并在其間設置12根填芯，但不得大于250mm。6、在料臺的兩側應設置“之”字撐，增加防滑扣件正面應設置與立桿相平行的負立桿間距不得大于250mm，負立桿的對接扣件應錯開安全門裝置位置，開口處應設置橫向斜撐，連墻件應按規范每層設置。7、料臺平臺板應用木板填鋪，鋪嚴、鋪實、釘牢。料臺板鋪設外高里低帶有坡度，高端設置在懸空位置。8、每層料臺兩側必須設置二道防欄桿，欄桿高度距鋪板面分別為500600mm和10001200mm，外側應加設防護竹笆和圍網防護，料臺下面應設置能開啟自如的封閉式牢固門

8、欄。9、料臺兩側與建筑物層層預埋鋼管，進行剛性拉接，連接點每步料臺不能拆除。10、當外架拆除時，必須采取加固措施，此現場還應由專人指揮，確保其料臺的安全性。11、料臺在搭設過程中，企業安全部門和使用單位應對料臺進行分段分層驗收，合格后方可使用；如有變更、重新搭設應有記錄，搭設好后，按驗收程序驗收,方可繼續使用。12、料臺自2層開始，每層進行鋼絲繩卸荷，鋼絲繩在每層料臺口兩層各設一道，鋼絲繩一端固定在上一層樓板預埋鋼管固定處，另一端固定在懸挑架外層立桿與大橫桿交接處位置上。（二）料臺計算料臺的整體穩定計算簡化為對立柱整體穩定的計算，而立柱的整體穩定計算按軸心受力格構力壓桿計算，其中格構力壓桿由內

9、、外排立柱及橫向水平組成。對基本風壓小于0.35KN/m2地區，構造符合規范規定時，可不考慮荷載的作用。1、荷載的規定（1）恒載：包括立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、欄桿、料臺腳手板、扣件等構件的重量，這部分荷載在進行強度核算時應乘以1.2分項系數。（2）活載：包括物料、推車、作業人員等重量，這部分荷載在進行強度核算時應乘以1.4的分項系數。（3）基礎處理：考慮到料臺鋼管腳手架的牢固，穩定，安全性，必須對基礎采用3：7灰土分層、平整、夯實。根據本工程的實際情況，建筑物的基礎四周自然地面及護坡均以澆筑C20砼層10cm厚，向外有不小于1:0.05排水坡度，四周設15cm15cm的排水溝，在四角有6

10、0cm60cm100cm積水坑，并備好排水機械，做好有組織排水，嚴禁基礎有積水現象出現。2、人貨電梯料臺從底層采用單立桿搭設到三層頂，搭設高度如下3.6+24.2+0.6=12.6m。再隨外架設置打斷，從三層頂至八層頂，懸挑高度為3.65=18m，從八層頂至頂層，懸挑高43.6+1.5=15.9m。懸挑料臺用單立管（用鋼絲繩卸荷），懸挑梁采用16號工字鋼長4.5m，外挑1.2m，內置3.3m，計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。3、計算書及相關附圖（附后）物料提升機接料平臺落地部分計算： 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度12.6米，立桿采用單立管。 立桿的縱

11、距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。 鋼管類型為483.0，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工活荷載為4.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設3層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加一根小橫桿。 基本風壓0.35kN/m2，高度變化系數1.6700，體型系數0.2304。 地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。 一、小橫桿

12、的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m 活荷載標準值 Q=4.0001.500/2=3.000kN/m 荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.43.000=4.561kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=4.5610.8002 =0.365106/4491.0=81.24

13、8N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.262+3.000=3.301kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.03.301800.04/(3842.06105107780.0)=0.793mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=

14、0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=4.0000.8001.500/2=2.400kN 荷載的計算值 P=(1.20.031+1.20.210+1.42.400)/2=1.824kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.824 =0.487106/4491.0=108.485N/mm2 大橫桿的計算強度小于205

15、.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm 集中荷載標準值P=(0.031+0.210+2.400)/2=1.320kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1461320.3601500.003/(1002.060105107780.000)=2.30mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.359mm 大橫桿的最大撓

16、度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷載標準值 Q=4.0000.8001.500/2=2.400kN 荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.210+1.42.400=3.681kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要

17、求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.10712.600=1.348kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35031.500(0.800+0.300)/2=0.866kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/

18、m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5003/2=0.338kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50012.600=0.095kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.646kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 4.00021.5000.800/2=4.800kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB

19、50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.670 Us 風荷載體型系數：Us = 0.230 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3501.6700.230 = 0.094kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.22.646+0.851.44.800=8.887kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過

20、計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.22.646+1.44.800=9.895kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.0941.5001.800 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.895kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1

21、.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9895/(0.19424)=123.149N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿

22、的軸心壓力設計值，N=8.887kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =

23、8887/(0.19424)+55000/4491=122.743N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 6.425kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 39.58 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.90 A 基礎底面面積 (m2)；A =

24、0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!四、塔吊卸料平臺搭設及計算1、編制依據根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001及建筑施工高處作業安全技術規范設計編制。2、懸挑卸料平臺制作規格：A、鋼平臺制作次梁采用14a號槽鋼U口水平，主梁采用16a號槽鋼U口水平，次梁間距0.90m，槽鋼長度為6m，外伸4.2m，（料臺長3m+外架1.2m）內置1.8m，同時應

25、在4.2m槽鋼靠墻下端設30cm抵腳桿，用16槽鋼與主梁焊接。鋼平臺尺寸為3m長1.8m寬。B、四邊外框采用16a#槽鋼焊接，短方向肋為14a#槽鋼平臥與外框焊接，焊縫高度不小于0.6cm，鋼框上滿鋪50厚木板，兩側面用483.0鋼管做欄桿；長3m，間隔1.5m有鋼管焊接， 高為1.2m，在0.6mm有焊縫欄桿，在料臺側面有欄桿焊接的側面防護，寬為1.8m，高為1.2m，每間隔0.6m有鋼管焊接，兩側和側面應加50厚木板做防護高度和鋼管防護高度一樣。C、鋼平臺設四只20吊耳，吊耳應采用R235鋼筋制作，焊縫高度不小于6mm，雙面滿焊，長度120mm，耳邊打磨防止割繩，鋼平臺每邊外側為兩只吊耳。

26、D、鋼平臺每邊外側為兩只吊耳，端頭一只為主繩，內側為保險繩（輔繩）采用619、21.5鋼絲繩，主繩每端采用3只繩卡，輔繩每端用三只繩卡。每個卡扣間隔15cm,尾部卡扣離繩頭預留15cm.卡蓋朝主繩安裝，并用繩卡收緊，鋼絲繩與吊環連接部位，防止鋼絲繩磨切，故在其上加皮套套住。E、預埋錨環：在16a#槽鋼錨固端，預埋兩道錨環，錨環采用20鋼筋制作的U型環。在上層樓面梁內預埋20吊環。F、安裝：鋼平臺安裝，先用塔吊吊至安裝位置，然后將平臺后端與梁上固定后固定鋼絲繩，平臺安裝與樓面平，前邊稍高，全面固定牢固后，方可使用。G、堆料：平臺上堆放材料時，容許承載力均布荷載4.00kN/m2，最大堆放材料荷載

27、10.00kN。堆放材料做到隨放隨吊，不要長時間堆放不吊。H、由于鋼平臺的制作牽涉到焊接部位，我公司僅提供設計方案，由施工單位可根據此方案，請專業人員進行制作，制作安裝完成后經公司技術人員驗收合格后，開始使用。3、計算：計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范(GB50017-2003)。懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。計算參數： 平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度4.20m，插入結構錨固長度1.80m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)1.80m 水平鋼梁(主梁)插入結構端點部分按照鉸接點計算。次梁

28、采用14a號槽鋼U口水平，主梁采用16a號槽鋼U口水平。 次梁間距0.90m，外伸懸臂長度0.00m。 容許承載力均布荷載4.00kN/m2，最大堆放材料荷載10.00kN。腳手板采用木板，腳手板自重荷載取0.35kN/m2。欄桿采用竹笆片，欄桿自重荷載取0.15kN/m。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，外側鋼絲繩距離主體結構4.00m，兩道鋼絲繩距離0.50m，外側鋼絲繩吊點距離平臺5.80m。 一、次梁的計算 次梁選擇14a號槽鋼U口水平，間距0.90m，其截面特性為 面積A=18.51cm2,慣性距Ix=563.70cm4,轉動慣量Wx=80.50cm3,回轉半徑

29、ix=5.52cm 截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm 1.荷載計算 (1)面板自重標準值：標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.350.90=0.32kN/m (2)最大容許均布荷載為4.00kN/m2； Q2 = 4.000.90=3.60kN/m (3)型鋼自重荷載 Q3=0.14kN/m 經計算得到，均布荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.32+0.14)+1.43.60 = 5.59kN/m 經計算得到，集中荷載計算值 P = 1.410.00=14.00kN 2.內力計算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支

30、梁計算，內側鋼絲繩不計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為 經計算得到，最大彎矩計算值 M = 5.591.802/8+14.00 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =8.56106/(1.0580500.00)=101.31N/mm2； 次梁的抗彎強度計算 f,滿足要求! 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5709.558.0235/(1800.0140.0235.0)=1.25 由于b大于0.

31、6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.826 經過計算得到強度 =8.56106/(0.82680500.00)=128.72N/mm2； 次梁的穩定性計算 f,滿足要求! 二、主梁的計算 卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇16a號槽鋼U口水平，其截面特性為 面積A=21.95cm2,慣性距Ix=866.20cm4,轉動慣量Wx=108.30cm3,回轉半徑ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷載計算 (1)欄桿自重標準值：標準值為0.15kN/m Q

32、1 = 0.15kN/m (2)型鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.17) = 0.38kN/m 經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 P1=(1.20.35+1.44.00)0.451.80/2+1.20.141.80/2)=2.59kN P2=(1.20.35+1.44.00)0.901.80/2+1.20.141.80/2)=5.03kN P3=(1.20.35+1.44.00)0.901.80/2+1.20.141.80/2)=5.03kN P4=(1.20.35+1.44.00)0.901.

33、80/2+1.20.141.80/2)+14.00/2=12.03kN P5=(1.20.35+1.44.00)0.901.80/2+1.20.141.80/2)=5.03kN P6=(1.20.35+1.44.00)0.301.80/2+1.20.141.80/2)=1.78kN 2.內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺主梁計算簡圖 經過連續梁的計算得到 主梁支撐梁剪力圖(kN) 主梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 主梁支撐梁變形圖(mm) 外側鋼絲繩拉結位置支撐力為13.03kN 最大彎矩 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發

34、展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =11.86106/1.05/108300.0+8.991000/2195.0=108.38N/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求! 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.063.0235/(4200.0160.0235.0)=0.53 經過計算得到強度 =11.86106/(0.534108300.00)=204.91N/mm2； 主梁的穩定性計算 f,滿足要求! 三、鋼絲拉繩的內力

35、計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=15.83kN 四、鋼絲拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=15.833kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、

36、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取10.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于10.00015.833/0.850=186.271kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑18.5mm。 五、鋼絲拉繩吊環的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=15.833kN 鋼板處吊環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的吊環最小直徑 D=158334/(3.1416502)1/2=15mm 六、錨固段與樓板連接的計算 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，

37、拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=6.244kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=62444/(3.1416502)1/2=9mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 七、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算；3.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；4.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；5.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；6.鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度；7.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；8.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。