1、無錫市錫東生活垃圾焚燒發電廠工程垃圾倉外墻懸挑腳手架專項施工方案編制： 審批： 批準： 中國二十冶建設有限公司無錫市錫東生活垃圾焚燒發電廠項目部2010年3月目 錄一、工程概況1二、編制依據：1三、腳手架平面布置1四、腳手架搭設安全技術要求14.1構配件材質14.2構造技術要求24.3安全防護要求6五、腳手架搭設工藝75.1懸挑式腳手架搭設工藝流程75.2懸挑式腳手架搭設工藝75.3外腳手架拆除9六、腳手架搭設的勞動力安排10七、腳手架的檢查與驗收10八、腳手架搭設安全技術措施10九、腳手架拆除安全技術措施11十、應急措施13十一、腳手架計算書14一、工程概況本項目位于無錫市錫山區東港鎮黃土塘

2、村，東側約300m為東青河。無錫市錫東生活垃圾焚燒發電廠，設計規模為日焚燒處理城市生活垃圾2000t/d，年處理73余萬噸城市生活垃圾，工程一次建成。綜合主廠房由焚燒主廠房、發電廠房和主控樓三部分組成。總寬121.4m，總長165.75m。焚燒主廠房包括卸車大廳、垃圾倉、焚燒間、煙氣凈化間以及飛灰穩定化間。主體結構采用鋼筋混凝土結構和部分鋼結構。垃圾倉長99m，跨度為24m，最高點標高約42m。為保證9-16線焚燒爐安裝，9線外墻腳手架搭從25.470m設置懸挑架，懸挑高度約為18m，搭設長度約為36m。二、編制依據：（1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2001；（2）建筑

3、施工高處作業安全技術規范JGJ80-91；（3）建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；（4）懸挑式腳手架安全技術規程DG/TJ08-2002-2006；（5）本工程施工圖；三、腳手架平面布置根據工程實際情況，垃圾倉25.470m以上為懸挑式雙排鋼管腳手架。所有懸挑梁均采用14a槽鋼。沿9線H-N軸建筑物外圍搭設。外墻懸挑腳手架平面布置圖四、腳手架搭設安全技術要求4.1構配件材質 1.鋼管腳落地手架，選用外徑48mm，壁厚 3.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。2.本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建

4、設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。3搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳板統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間 色。 4腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證。 6連墻件

5、采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。 7型鋼水平懸挑桿采用14a號槽鋼，拉繩采用20號鋼絲繩，拉環直徑為16mm。4.2構造技術要求橫平豎直、連接牢固、底腳著實，層層拖牢，支撐挺直，通暢平坦，安全設施齊全、牢固。4.2.1懸挑式鋼管腳手架技術要求4.2.1.1懸挑鋼結構(1)懸挑方式在每根懸挑水平鋼梁（14a槽鋼），拉繩采用20鋼絲繩，拉環直徑16mm。 (2)構造尺寸a.鋼梁規格：采用14a槽鋼。b.鋼梁間距：La=1.5m（與腳手架縱距相同）； c.懸挑長度：L懸=1.5m，撓度2 L懸/400；d.錨固長度：建筑物內樓板上錨固，錨固長度2

6、.5m，具體錨固長度見懸挑腳手架側面圖；e.斜撐規格：20號鋼絲繩，16mm拉環；f.水平連系梁：14a號槽鋼。(3)錨固方法方法1：用兩道16預埋鋼筋環進行錨固。方法2：將懸挑鋼梁與水平鋼梁焊接，另一端采用鋼絲繩與墻面預埋件鋼板拉環(-40030012)焊接。(4)鋼架安裝混凝土強度大于1.2MPa時,開始鋼挑梁安裝,在預埋鋼筋處安裝挑梁,鋼挑梁懸挑部分長度1.5m,錨固長度2.5m，鋼挑梁間距1.5m,鋼挑梁定位準確后與預埋的鋼筋焊接固定，鋼絲繩拉結牢固。4.2.1.2雙排腳手架(1)搭設尺寸a搭設高度：從25.470m以上開始懸挑一次，懸挑高度H=18m。b立桿：縱距La=1.5m；橫距

7、Lb=0.8m；單立桿；距墻：內立桿距外墻面300。c步距：h=1.8m。d拉結點：采用2步2跨，豎向間距3.6m，水平間距3.0m，剛性連墻件。4.2.1.3腳手架底部全封閉(1)設置水平防護板a在二根縱向掃地桿及其中間擱柵桿的上方，沿腳手架的橫向設置40 x 40mm木方500mn。；b從外掃地桿到結構墻面間的寬度范圍內，沿腳手架縱向，滿鋪并固定水平防護九夾板(可用模板邊角余料)，不留孔隙。(2)設置垂直防護板用九夾板封閉樓板與上述水平防護板內邊沿所形成的垂直孔洞。(3)設置底部踢腳板水平防護板的外邊設踢腳板；高度18。(4)密目網封閉將首步密目網的下邊用木條(268)釘壓在水平防護板上。

8、間距200mm。4.2.1.4對混凝土強度的要求懸挑腳手架搭設時，連墻件、型鋼支撐架對應的主體結構混凝土必須達到設計計算要求的強度，上部的腳手架搭設時型鋼支撐架對應的混凝土強度不得小于C15。4.2.1.5立桿（1）每根立桿必須插入鋼梁上焊接的限位鋼管中，嚴禁未焊接限位鋼管就直接將立桿立在鋼梁上。（2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。掃地桿應采用直角扣件固定在距底座高度不大于200mm處的立桿上。（2）立桿接長必須采用對接扣件連接。（3）兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，且錯開距離不應小于500mm，與最近主節點的距離不宜大于步距的1/3。（4）轉角：腳手架轉角處的陰角和陽角必須設置立桿。4.

9、2.1.6縱向水平桿搭設規定（1）縱向水平桿宜設置在立桿內側,其長度不宜小于3跨;（2）縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接,也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：a)縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；b)搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm；4.2.1.7橫向水平桿搭設規定（1）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。（2）使用竹笆腳手板時，

10、雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上。4.2.1.8掃地桿（1）縱向桿：立桿的底座向上200處，應連續設置縱向掃地桿，用直角扣件與立桿固定；（2）橫向桿：在縱向掃地桿的下方，其與每根立桿相交設置橫向掃地桿；（3）接長：對接接長。4.2.1.9剪刀撐（1）接長：搭接接長（不得對接）；搭接長度1m；管端伸出扣件蓋板10；（2）高度：與立桿及縱、橫向水平桿同步搭設。由底至頂連續不斷，形成均等菱形狀。（3）墊板：底端均必須支承在墊板上；（4）固定：應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上。旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。(5)剪刀撐：架體外立面必須沿全高和

11、全長連續設置剪刀；剪刀撐的斜桿與水平面夾角應在4560之間。（6）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件與立桿或伸出的橫向水平桿進行連接，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。.10連墻件布置應符合下列規定： （1）連墻件按二步兩跨布置，即水平間距為3.0m，垂直間距3.6m梅花型布置。連墻件選用12螺栓，預埋在剪力墻上，鋼管一頭用扣件固定在內立桿上，另一頭頂緊剪力墻，并與連墻件焊接，焊接長度120mm。（2）首步拉結：從底步（第一步）主節點處開始設置。當該處設置有困難時，

12、應采用其它可靠措施固定。（3）位置：靠近主節點設置，偏離主節點距離不應大于30。（4）當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除。（5）構造1：采用剛性拉結。在結構施工過程中根據腳手架平面布置圖在剪力墻或梁柱上預埋鐵件，當腳手架搭設至該位置時，用48鋼管與鐵件焊接。（6）構造2：用483.5鋼管，一端用直角扣件與腳手架內立桿扣緊，另一頭頂緊剪力墻，并與剪力墻預埋12螺栓焊接連接。（7）構造3：在混凝土平臺上預埋483.5短鋼管，一端用直角扣件與腳手架內立桿扣緊（扣件兩端各增加兩個扣件），另一端與預埋483.5短鋼管用直角扣件扣緊（扣件兩端各增加

13、兩個扣件）。（8）連墻件中的連墻桿或拉接宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接；（9）同步設置：當腳手架搭設至有連墻件的預置點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后應立即設置連墻件。（10）拉結不得拉在大橫桿、窗框、水落管、避雷帶及銹蝕的預埋件上。（11）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。每搭完一步腳手架后，應按規范中規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。4.2.1.11腳手板、竹笆（1）竹笆鋪設：施工操作層必須滿鋪板笆。竹笆應按其主竹筋垂直于大橫桿方向鋪設。對接平鋪，不得有探頭板笆現象。（2）竹笆固定：板笆

14、綁扎固定。四個角應用直徑1.2的鍍鋅絲固定在大橫桿上。（3）腳手板：對接、搭接構造。4.3安全防護要求防護欄桿1高度：第二步起每步必須在1.2m和0.6m高處，分別設二道防護欄桿。頂步應在1.3m、0.9m、0.4m高處，分別設三道防護欄桿，高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。2.內欄桿：腳手架內側位于垂直洞口段，墜落高度2m時，應設上、下兩道內防護內欄桿，并隨腳手同步搭設，高度同外欄桿。3.接長：對接接長。（弧面、轉角處和靠近轉角處的末根欄桿除外）。4.高出作業面：腳手架欄桿必須始終高出作業面11.2m以上。5.設置：與竹笆鋪設同步設置。第2步以上不得出現腳手笆無防護欄桿和安全網的現象

15、。6.封端：腳手架端部設二道欄桿封頭。立網1全數張掛密目網。2.密目網應張設在腳手架外立桿內側。3.密目網下邊與大橫桿、網與網相互間應環環綁扎，不留縫隙。4.禁止使用破損、骯臟、有礙工地形象和市容的安全網。5.一經張掛不得隨意拆除密目網。擋腳板1作業層連續設20高擋腳板，并不少于3步。2外走道從上到下連續設置擋腳板。3表漆：黃黑相間色。接地1R4。2483.5鋼管，L=1.5m打入土層。外露長度10.3分別在導線電氣連接點處的鋼管上焊M12螺桿，用于連接接地線。不得將導線壓接在扣件螺栓上。4接地線為102多股銅導線。亦可用10鋼筋或-404扁鐵作接地線。5有電阻測驗記錄。水平隔離1當立桿與建筑

16、物墻面間距大于15以上時，應設水平隔離。2隔離方法：在小橫桿懸挑的部位，統長綁扣兩根縱向桿件，再鋪上條型竹笆或條型安全網（網眼20）。3腳手架內側與結構凹入部分形成的水平洞井，應每步均作隔離。4水平隔離應及時設置到位。保證作業人員可能的墜落高度2m。安全挑網搭設1開始施工一層結構時，需要在底層頂外架上搭設出一道挑網，周邊均應搭設，挑網的寬度為4m，上面滿鋪密目安全網：2安全挑網的搭設方法如下：將一根6m長的鋼管一端扣緊在外架立桿上，另一根向外平挑（外端稍微上翹），每道立桿處均設置一根平挑鋼管，再將平挑鋼管與外架立桿之間設置一道三角支撐，然后將平挑鋼管的挑出端用通長水平桿進行連接，最后在該區域滿

17、鋪密目安全網。安全挑網搭設高度根據現場實際情況確定。五、腳手架搭設工藝搭設腳手架為了達到外觀橫平豎直，幾何圖形一致的效果，保障架工自身的安全，架工必須遵守搭設程序，不得隨意施工。必須集體配合。桿件的運輸、操作部位的材料堆放都必須服從高處作業技術規范的要求。嚴格禁止物件傳遞以拋擲方式進行，注意以下操作要領：5.1懸挑式腳手架搭設工藝流程安放錨固預埋件安放鋼挑梁及固定豎立桿小橫桿(掃地桿) 大橫桿(掃地桿) 拉結擱柵桿欄桿剪刀撐鋪腳手笆踢腳板掛密目網底部封閉內隔離。5.2懸挑式腳手架搭設工藝安放預埋件.1測量定位根據腳手架懸挑梁平面布置圖，以主體結構軸線為基準，在垃圾倉25.470m平臺樓板和墻板

18、模板上測量、定位、標識出錨固預埋件安放位置，考慮到1#、2#焚燒爐安裝，9線H-N軸25.470m平臺混凝土已經澆筑完畢，錨固的預埋件采用M12加長膨脹螺栓與樓板連接。.3驗收復核 由施工、技術、安全等人員組織隱蔽驗收和技術復核，做好相關記錄。安裝懸挑鋼結構.1在結構施工到有懸挑鋼梁平臺時，在周邊的剪力墻上間距1.5m預留高200mm寬140mm預留孔為安裝鋼梁做準備，摟面處預埋兩道18錨固鋼筋環；在懸挑鋼梁平臺的下層剪力墻上預埋斜支撐桿的預埋件。.2待樓板混凝土凝固后，安放懸挑鋼梁及斜支撐桿。并安放焊接形鋼筋環固定懸挑梁；如錨固鋼筋環高出型鋼較多而無法焊接時，可在該鋼筋環邊加一根形鋼筋與原有

19、鋼筋環和型鋼焊接牢固。.3由專業焊工施焊。對懸挑鋼結構的驗收.1設計人員、施工員、安全員、腳手班等共同驗收。并做好簽字記錄。.2驗收內容1預埋件的安放位置與數量，錨固情況；2所用材料的規格型號；3懸挑鋼梁的安放尺寸，錨固情況；4焊接質量；.3只有對懸挑鋼結構驗收合格后，方可搭設上部腳手架。搭設腳手架工藝.1首先熟讀本腳手架施工方案，掌握工程平面及立面的構造特點，按腳手架的高度決定平面布置和設計腳手架與建筑的間隔距離。.2.按設計的立桿位置豎立立桿，立桿的選用必須里、外交錯、縱向交錯。按里立桿外立桿小橫桿大橫桿的搭設順序，依次進行。大橫桿的搭設必須留出與另一立面交合的長度。.3當四根立桿豎立后，

20、并進行了縱、橫水平桿的牽連，即形成了初步的第一單元架體，由于該架體在不斷延伸中受到架桿的晃動，會導致縱、橫移位，甚至倒塌，因此應該設置臨時的穩固措施。.4在搭設過程中，應隨時按DG/TJ08-2002-2006懸挑式腳手架安全技術規程規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。.5當首步架完成以后，應及時安裝拉結點，二步架完成以后及時安裝固定剪刀撐。在架設剪刀撐中，及時校正立桿的縱向垂直，剪刀撐接觸的立桿，必須逢點必扣，且不宜與大橫桿連結。進行拉結點架設中，應校正腳手架橫向的垂直，使立桿在360角中保持垂直，即軸心垂直。完成剪刀撐和拉結點以后，及時拆除第一步架桿的設置的臨時撐桿或拉桿。.6建筑施工

21、的腳手架，應沿建筑四周連接，一步一步遞升。不允許分立面架設后再合攏，也不允許踏步式施工。.7必須分段的腳手架，如在腳手架立面中安裝施工電梯、井架等垂直運輸設備，兩端口的里、外立桿，應綁橫向斜撐直至頂步的措施，以增加腳手架橫向的剛度。同時加密兩端口與建筑的拉結。5.3外腳手架拆除拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除

22、后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應按規范規定設置連墻件和橫向斜撐加固。在作業區劃出禁區，設置圍欄，禁止行人、閑人通行闖入。嚴格遵守拆除順序，由上而下，后綁者先拆，先綁者后拆。一般是先拆除防護欄桿、踢腳板、腳手板、剪刀撐，而后拆除小橫桿、大橫桿和立桿等，連墻點亦必須與腳手架同步拆除。統一指揮，上下呼應，動作協調。當解開與另一人有關的結扣時，應先告知對方，以防墜落。拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。拆架的高處作業人

23、員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。六、腳手架搭設的勞動力安排 1為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業證書。 2建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的

24、管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。七、腳手架的檢查與驗收 1腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設； 2進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任； 3外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八節及JGJ59-99中外腳手架檢查評分表，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，驗收合格后，方能交付使用。 4架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于4步。八、腳手架搭設安全技術措施 1鋼

25、管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。 2外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 3定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 4外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 5外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 8結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢

26、后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 10結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。 11當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 12各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。九、腳手架拆除安全技術措施1.根據國家有關標準文件規定，凡不符合高處作業條件的（高血壓、心臟病、貧血癥、癲癇病和深度近視眼等）人員。一律禁止高處作業。并嚴禁酒后高

27、處作業。2.拆除前，應全面檢查腳手架的扣件連結、拉結點、支撐體系是否符合安全構造要求。3.嚴格正確使用勞動保護用品，正確使用安全帽和安全帶進入高處作業區。高處作業必須穿軟底鞋。遵守高處作業的規定，工具必須入袋，物件嚴禁高處拋擲。4.因特殊需要夜間操作，必須有良好的照明，照明設備必須符合用電規定。鉤掛牢固，絕緣良好，接地完善，并不準把電源線直接用鉛絲綁扎在腳手架的桿件上。5.拆除作業區的地面，應根據要求，設醒目的警戒區域標志，并設專人監護。6.設立臨時垂直運輸機械設備的，必須符合起重設備的規定，專職開機。每天上崗前應試機，檢查所有設備運轉是否良好。下崗時，及時關機并切斷電源。7.高處吊運桿件必須

28、注意：長型桿件必須采用兩點捆扎吊的方法。如吊運鋼管，扣件必須拆盡，不準帶扣件吊。按鋼管長度規格分吊，不允許長短混雜一起吊。扣件等小型配件，必須置人盛器吊下。所有吊物，都不允許超荷。8.拆除時，應及時關閉建筑外開窗扇，清除一切伸向窗外的材料等物件。防止拆架時碰撞導致高處墜物。9.作業人員進入崗位以后，應先進行檢查，如遇薄弱部位時，要先加固，后拆除。8.12、按搭設時的反程序分解架體：安全網腳手笆防護欄桿擱柵剪刀撐拉結點大橫桿小橫桿立桿。10.剪刀撐、拉結點等登高設置的拆除，必須與整體腳手架的拆除同步。不允許先拆。嚴禁先將拉結整層或數層拆除后再拆除腳手架。11.拆除單根5m長以上的立桿，應兩人以上

29、配合，不得單獨拆卸。12.作業人員應保持高度的安全意識，注意站立位置，用力均需得當，防止原桿件的搭設校正彎曲時，其彎勢的回彈。13.翻掀墊鋪笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將笆上未及時清除的殘留物從高處墜落傷人。豎起竹笆應插入下步的腳手架內。不要持笆在擱柵或大橫桿上行走傳運。不得高處向外拋擲竹笆。14.拆至開洞處上部（掏空部位懸空口）時，應在懸空口上方保留二步，及時加設臨時立桿作支承保護。防止未加臨時措施而導致懸空部位的塌坍。15.當日完工后，應仔細檢查崗位周圍情況，不允許留有隱患。如發現隱患應及時修復或至少完成至一個程序、一個部位的結束方可撤崗。同時要清除步面浮動物件。防止復

30、崗后的自傷事故發生。16.輸送至地面的材料，應按類堆放整理，剔除已失去安全度的桿件或配件，然后歸倉。如修理腳手架的材料。未能及時歸倉，必須暫留人行道的，在許可下，做好防范措施，張掛醒目的安全標志，防止意外事故的發生。十、應急措施10.1高處墜落事故應急措施1迅速將傷員運離危險場地，移至安全地帶。2保持呼吸道暢通，若發現窒息者，應立即解開傷員領口，清除鼻、咽、喉部的異物、血塊、分泌物、嘔吐物等，以解除其呼吸道梗塞和呼吸機能障礙。3視其傷情采取報急救中心直接送至醫院，或待簡單處理后去醫院檢查。4項目部接到報告后，應在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護事故現場。5撥打

31、急救中心電話“120”與急救中心取得聯系(醫院在附近的直接送往醫院),應詳細說明事故地點、嚴重程度，及時將傷員送至就近醫院就就診。10.2火災事故應急措施1當接到現場火災信息后，立即組成應急搶險指揮小組，視火勢情況撥打“119”火警電話，及時通知項目部應急搶險領導小組，以便領導充分了解現場情況和指揮撲救火災事故。2當項目部大臨或施工現場發生火災時。除及時報警外，指揮小組要立即組織義務消防人員和員工進行撲救。并派人及時切斷電源，接通消防水泵電源，組織搶救傷員，隔離火災危險源和重要物資，充分利用施工現場中的消防設施器材進行滅火。10.3坍塌事故應急措施當腳手架搭設過程中出現支撐立桿彎曲、傾斜情況時

32、，監護人員應立即向項目經理報告，項目經理應立即組織應急救援小組全部成員快速到達現場，分析產生的原因和即將產生事故的后果，然后果斷地決定是搶修還是人員撤離。當分析即將產生事故的后果為可搶修型的，立即明確責任人，按照本應急預案中落實的人員進行搶修和加固，在搶修和加固過程中，預案小組所有成員都必須在現場指揮，不得離開現場。當分析即將產生事故的后果為坍塌型（不可搶修），應立即撤離現場所有工人到安全場所集中，并且點名落實,設立警戒區域，切斷電源，并做好向上級主管部門和救援部門報告的準備工作。腳手架搭設過程中出現了坍塌事故，火速向消防救援部門求救，同時向上級主管部門回報。預案小組成員應管理好警戒區，保護事

33、故現場。十一、腳手架計算書一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18.0 米，立桿采用雙立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.8米，立桿的步距為1.80 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 3 根；腳手架沿墻縱向長度為36 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.00 米，采用螺栓連接；2.活荷載參數施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工

34、程地處江蘇省無錫，查荷載規范基本風壓為0.450，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.649；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、沖壓鋼腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度 2.50 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.0

35、0；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1； 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):1.100；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.10 m。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3001.500/4=0.112 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.0001.500/4=1.125 kN/m；荷載的計算值: q=1.2

36、0.038+1.20.112+1.41.125 = 1.756 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.7561.0002/8 = 0.220 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =43.211 N/mm2；小橫桿的最大應力計算值 =43.211 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.112+1.125 = 1.276 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.2761000.

37、04/(3842.060105121900.0)=0.662 mm；小橫桿的最大撓度 0.662 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000.0 / 150=6.667 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381.000=0.038 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3001.0001.500/4=0.112 kN；活荷載標準值: Q= 3.0001.0001.500/4=1.125 kN；荷載的設計值: P=(1.20.038+1.20.112+1.41.125)/2=

38、0.878 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.4170.8781.500= 0.549 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.549=0.560 kN.m最大應力計算值 = 0.560106/5080.0=110.154 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 110.154 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=2

39、05.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：P=（0.038+0.112+1.125）/2=0.638kN V= 3.0290.6381500.03/ ( 100 2.060105121900.0 )= 2.597 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vp

40、max = 0.052+2.597=2.650 mm；大橫桿的最大撓度 2.650 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0 / 150=10.0與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.0003/2=0.058 kN；大橫

41、桿的自重標準值: P2 = 0.0381.500=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3001.0001.500/2=0.225 kN；活荷載標準值: Q = 3.0001.0001.500 /2 = 2.250 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.225)+1.42.250=3.489 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(0.83/2+1.502

42、)0.038/1.8018.00 = 3.842； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 NG2= 0.30041.500(0.800+0.3)/2 = 0.99 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.297 kN；活荷載為施工荷載

43、標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.0001.5002/2 = 4.500 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.740 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.649；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4500.7400.649 = 0.151 kN/m2；不考

44、慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.297+ 1.44.500= 12.656 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.297+ 0.851.44.500= 11.711 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1511.500 1.8002/10 = 0.087 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =13.031 kN；計算立桿的截面回轉半徑

45、 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 13031.000/(0.186489.000)=143.273 N/mm2；立桿穩定性計算 =

46、143.273 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =12.086 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119 m；長細比: L0/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模

47、量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 12086.280/(0.186489.000)+87492.374/5080.000 = 150.106 N/mm2；立桿穩定性計算 = 150.106 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.151 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.800 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的

48、軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.287 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.287 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300.000/15.800的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 7.287

49、Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用普通螺栓連接，普通螺栓計算參見施工計算手冊鋼結構部分。 連墻件普通螺栓連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為1000mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1300mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 563.70 cm4，截面抵抗矩W = 80.50 cm3，截面積A = 18.51 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.25.297 +1.44.500 = 12.656 kN；水平鋼梁自

50、重荷載 q=1.218.5100.000178.500 = 0.174 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 15.411 kN； R2 = 11.536 kN； R3 = -0.187 kN。 最大彎矩 Mmax= 2.254 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 2.254106 /( 1.05 80500.0 )+ 0.000103 / 1851.0 = 26.671 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計

51、算值 26.671 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215.000 N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用14a號槽鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 9.558.0 235 /( 1300.0140.0235.0) = 1.73由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.907。經過計算得到最大應力 = 2.254106 /( 0.90780500.00 )= 30.890 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 30.890 小于 f = 215.000

52、 N/mm2 ,滿足要求!十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=21.795 kN；十一、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=21.795 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼

53、絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取21.795kN，=0.820，K=6.000，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于18.000mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=21.795kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(2179.5074/3.142125.000) 1/2 =15.000mm；

54、十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.187 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=186.7264/(3.142502)1/2 =1.542 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N

55、= 0.187kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16.000mm fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.570N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 186.726/(3.14216.0001.570)=2.366mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 11.536kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16.000mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80.000mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.950fc=16.700N/mm2；經過計算得到公式右邊等于103.52 kN，大于錨固力 N=11.54 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!