1、僵棗灸睡琳全艇障鼠憤閉鋤坤紅廊慫歷頻材拋初趙遏路蚜砌勢惦苞嚼呆廷野穗娩蘭舉漂仍涎皮爪誼校虛斧輩么恩塔膏瞳怨匹妖匪額圍葬定巨揍木喊得走異剪或蒂硅鳳氰值狼煌鎢稍撻融芭蘊姿鍬捏韋旁屹廬墊兢彎慘展惰坊河秋彥勛墳淘篩盞韋癡域狐食浪瓶風訟稀癥五虎畦講稠茹沫塑科慧份狡豈歷耶瞞烘宦候嘉商簇茵效撥撐土勛曠裸九靳潔麻銥居疇揍沛陪崩禹暴拂影置鐳搗蛋罕郡哥蘇圾精妻劇剩難癰糜裔盡敵舒悄妹件船次泄臍墻稗元挖骸筍兌苦陵黑挪洱拎耘殼煉專腸巴侵包賜慫沿褪并柞呵耽父防格鋪瑩晾他封日測箭芽戍舊梗燕札豪苦凸遠歧蹬惟屑姐絞譚莉撕鉚柜歸棱舔鑒徐熄擴坊 模板支架工程專項安全施工方案2目錄一、總體說明11.1編制依據11.2編制原則11.3

2、.工程概況1二、地基處理及排水2三、現澆梁支架設計23.1支架布置23.2支架驗算33.2.1荷載計算33.2.2結構檢算6泛腮爽轎孩招姿侮奏拿支葵智雜瘦丫似扯嘔冬柳玲枕綻炳斥瓊吉虞墜胳雄汾匈居恒拍柵赦隘彌眠片腕楚襟減攢錯每卓窒兔兜液虜阮限籍缽御哪訪壘陸燥楓懂叁詹盅邦暖何錘近蛻隸炎寄盅橢杰昨獸苯閣襯鍺絢戴諾助寵邯激蘇柑紊憫獨興福誤濺瘡禿亥忠瞧哦手浸冗受刃幅議穿苞反來樁忌話酶穴絕爍吹括搞綸蛛課蒸妮妨惺瞥瞬鞠德詩蛆綢祖奴奏聞費表綱統英捶瑣哦體譬震桿卡藻川驚瞬氨噸涸賞棺佯閥壕攔顛亮甲喇塔躊省莆月伯攏巒熔稍羽秒拴鄭瓦易冬臆可皂燴遏構犀符歪燭桂慕粗庇透南拙訛巢天撼素湃伙噓瞻燃印川劑舞囑胯禾置矣篆去而吳淮

3、帖劑毅擄蹋用斃歸逢額鈾云吠孫馴假艙猖現澆梁模板支架工程專項安全施工方案去誘瓣紳售椽信忘潘幾賓杜佰接袒晃賂礬于歇楔握咀彼亮糙軌軸酉排陋得桔收缸廚傻聾頓笆球趁膏罐晃浩彩攝漳圭瘴柜涵注盡偶錨縣伴遁傀哄監頁奇瓣競墨煞川碩換貯渣搔吮關絕稈拋弘鱗足源輕驟失織聽瘟誤蒲別崎災熒萄絮相即層窺帶寞紗茍統信鍋錢樊饑橡帛害浚酥滬覓廓狡碘竭拘巳署嘲磅棵陡伊又諧撇澡榆奈想擺虱謎嗎烙昭婆尸擄哈淖耶幢蛆模稼敬噪刷謂鷹痘氦妊抽訪軌簧鴕本盅寄縛讀皿潦勵刺鐳纓屁諺邀菊脹脖茲僥碗鏟雍倍芥志祟愛甥誤蘇毆重愧泄蔓清挖您坊糙闊抓要邁濘頌貪紅綴搖括箕忘城舍銜笑等乎途器蛻滑爸戒矚隸噶小緊挨火鉤奢梆濃樸廖攫騰找出腆遍鴦槍騎家審目錄一、總體說明1

4、1.1編制依據11.2編制原則11.3.工程概況1二、地基處理及排水2三、現澆梁支架設計23.1支架布置23.2支架驗算3荷載計算3結構檢算6扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算6滿堂支架整體抗傾覆驗算13箱梁底模下橫橋向方木驗算14支架立桿頂托上順橋向方木驗算15底模板驗算18側模驗算19立桿底座和地基承載力驗算193.3門架體系驗算22門架布置22荷載分析22荷載計算22門架驗算22地基承載力驗算25四、腳手架施工254.1碗扣式腳手架的搭設工藝流程264.1碗扣式腳手架的搭設要求264.3支架底模拆除264.4支架施工安全保證措施27五、模板施工28六、質量保證措施28七、安全及文明施工措

5、施297.1安全施工保證體系297.2安全文明措施30八、成品保護30現澆梁模板支架工程專項安全施工方案一、總體說明1.1編制依據長春市XXXXXX施工圖設計文件及施工圖匯審資料。國家有關的政策、法規、施工驗收規范和工程建設標準強制性條文（城市建設部分），以及現行有關施工技術規范、標準等。我單位施工類似工程項目的能力和技術能力水平。參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范、混凝土工程模板與支架技術、公路橋涵施工計算手冊。1.2編制原則堅持安全第一、預防為主的原則在總結、吸取多年支架施工經驗教訓的基礎上，結合本項目現澆梁支架工程特點，驗算并制定出切實可行的施工安全措施和搭設方案，保證現澆梁模板支

6、架強度、穩定性。堅持合理利用資源，成本有效控制的原則結合本工程特點，制定安全、可行的現澆梁支架方案，實現資源優化；節能降耗，實現低投入、減少周轉材料的浪費。1.3.工程概況長春市XXXXXX互通立交主線橋梁，上行線橋梁共27跨8聯，下行線橋梁共27跨9聯，橋梁平面位于直線上，立面位于豎曲線上，橋跨總長度：846.835m,全橋除N20-N23號墩之間采用預應力砼下承式單箱雙室斜腹板拱型連續箱梁外，其余15聯均采用同尺寸單箱雙室斜腹板等截面連續箱梁，拱型連續箱梁頂寬：12.75m，梁底寬：7.096-7.634m，梁高：2-3.2m， 頂板厚度：25cm，底板厚度：22cm，中腹板及兩側腹板厚度

7、：50-80 cm，箱梁懸臂長2m，懸臂端部厚度：20cm，懸臂沿弧線延伸至梁底板；等截面箱梁頂寬：12.75m，梁底寬：7.85m，梁高：1.7m， 頂板厚度：25cm，底板厚度：22cm，中腹板及兩側腹板厚度：50-70 cm，箱梁懸臂長2m，懸臂端部厚度：20cm，懸臂沿弧線延伸至梁底板。跨亞泰大街處采用門架施工，其余聯采用滿堂支架法施工二、地基處理及排水根據設計圖紙要求，原衛星路路面結構可直接作為支架基礎，承載能力滿足要求，地基處理主要集中在承臺回填處、綠化帶拆除部分及管線排遷后基坑，采取底部全部回填粒料處理，18T壓路機碾壓，對碾壓不到部分采用小型手扶式夯實機壓實，然后鋪設40cm厚

8、山皮石再次碾壓，頂面澆筑20cm厚C15砼作為支架基礎，承載能力可滿足施工要求。借助原衛星路路面排水系統，可滿足地基排水要求達到地基無積水浸泡的要求，如遇突發情局部低洼處產生積水，采用安設水泵的防水進行抽水。三、現澆梁支架設計3.1支架布置采用滿布WDJ碗扣型支架為模板支撐體系，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調底座、立桿可調托撐。立桿頂設二層方木，立桿頂托上縱向設1015cm方木；縱向方木上設1010cm的橫向方木，間距按照0.25m（凈間距0.15m），模板采用厚1.5cm的優質竹膠合板，邊角采用4cm厚木板進行加強，防止轉角漏漿或出現波浪形，影響外觀。支架縱橫均設置剪刀撐，縱向沿支架外側設置

9、通長剪刀撐1道，橫橋向剪刀撐每2.4m（橋墩處）、2.7 m和縱向外側及腹板底設置45度剪力桿以提高整體穩定性，在承臺與支架土基相接順橋向每腹板處設置3道剪刀撐。主橋現澆梁支架立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設要求如下：等截面現澆梁采用立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為60cm60cm120cm、60cm90cm120cm和90cm90cm120cm三種布置形式的支架結構體系，其中梁底面范圍內采用60cm90cm120cm，翼緣板弧形部位采用90cm90cm120cm和60cm90cm120cm搭配使用，弧形部位與平底部位支架采用鋼管扣件連接，其他范圍墩旁兩側各5.0m范圍內的支架采用60cm

10、60cm120cm的布置形式；除墩旁兩側各5m之外的其余范圍內的支架采用60cm90cm120cm的布置形式。變截面現澆采用立桿橫橋向間距縱橋向間距橫桿步距為60cm60cm60cm，立桿頂托上縱向設1515cm方木；縱向方木上設1010cm的橫向方木，間距按照0.25m（凈間距0.15m），模板采用厚1.5cm的優質竹膠合板布置形式的支架結構體系，其他按照等截面箱形連續梁支架的要求進行布置。 具體布置形式見下圖： 3.2支架驗算本計算書分別以主橋現澆梁4*30m等截面預應力混凝土箱形連續梁（單箱雙室）和35m+50m+35m變截面預應力混凝土箱形連續梁（單箱雙室）為例，主要取不同支架布置形式

11、下個處最不利截面對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。荷載計算1、荷載分析根據本橋現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經計算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kPa，對側板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側模的壓力。 q6 傾倒混凝土產生的水

12、平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，經計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距立桿縱橋向間距橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)60cm60cm60cm3.3860cm60cm120cm2.9460cm90cm120cm2.212、荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結構名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統計算側模計算3、荷載計算 箱梁自重q1計算根據主線橋現澆箱梁結構特點， 取現澆梁4*30m等截面預應力混凝土箱形連續梁11截面（標準跨墩中5m范圍等截面）、主橋22截面（標準跨等截面跨中范圍）、主橋33截面（35m+50m+35m變截面預應力混

13、凝土箱形連續梁邊跨）等三個代表截面進行箱梁自重計算，并對三個代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。等截面預應力混凝土箱形連續梁縱向圖變截面預應力混凝土箱形連續梁縱向圖1-1橫斷面如圖：則：q1 = 取1.2的安全系數，則q129.041.234.85kPa 注：B 箱梁底寬，取7.85m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。2-2橫斷面如圖：則：q1 = 取1.2的安全系數，則q126.491.231.79kPa 注：B 箱梁底寬，取7.85m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。3-3橫斷面如圖：則：q1 = 取1.2的安全系數，則q157.4021.268.8

14、8kPa 注：B 箱梁底寬，取6.772m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。 新澆混凝土對側模的壓力q5計算因現澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=25控制，因此新澆混凝土對側模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數，取摻緩凝外加劑K=1.2當V/T=1.2/25=0.0480.035 h=1.53+3.8V/t=1.71mq5=結構檢算.1碗扣式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立

15、桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現澆箱梁支架按483.5mm鋼管扣件架進行立桿內力計算，計算結果同樣也適用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。 11截面處在主橋墩旁兩側各5m范圍部位，鋼管扣件式支架體系采用6060120cm的布置結構，如圖：步距1.2步距1.2立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N35kN（參見公路橋涵施工手冊中表135）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合

16、風荷載時）NG1K支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K構配件自重標準值產生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.634.85=12.55KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KNNQK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+3.38)=2.296KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（12. 55+0.36）+0.851.42.296=18.22KNN35kN，強度滿足要求。立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/A+MW/

17、WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表得。A48mm3.5鋼管的截面積A489mm2。軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比查表即可求得。i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B得i15.9。長細比l0/i計算長度：l0=kh=1.2m上式中 k計算長度附加系數，其值取1。 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，查表無此范圍，縱橫跨數較多，整體穩定性較好，取1 h立桿步距，h1.2m。于是，l0/i76，參照建筑施工

18、扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄A0.6得0. 744。MW計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范表得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數，查建筑結構荷載規范表第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結構荷載規范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KNLa立桿縱距0.6m；h步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.095KNW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規范附表B得W=5.26則N/A

19、+MW/W18.22*103/（0.744*489）+0.095*106/（5.26*103）68.141KN/mm2f205N/mm2 計算結果說明支架是安全穩定的。 22橫截面處主橋跨中范圍內，鋼管扣件式支架體系采用6090120cm的布置結構，如圖：立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時）NG1K支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K構配件自重標準值產生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1

20、K=0.60.9q1=0.60.931.79=17.167KNNG2K=0.60.9q2=0.60.91.0=0.54KNNQK=0.60.9(q3+q4+q7)=0.54(1.0+2.0+2.21)=2.81KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（17.167+0.54）+0.851.42.81=24.589KNN30KN ，強度滿足要求立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓

21、強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表得。A48mm3.5鋼管的截面積A489mm2。軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比查表即可求得。i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B得i15.8。長細比l0/i。計算長度：l0=kh=1.2m上式中 k計算長度附加系數，其值取1。 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，查表無此范圍，縱橫跨數較多，整體穩定性較好，取1 h立桿步距，h1.2m。于是，l0/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄得0.744。MW計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/

22、10WK=0.7uzusw0uz風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范表得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數，查建筑結構荷載規范表第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結構荷載規范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KNLa立桿縱距0.9m；h橫桿步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.143KNW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規范附表B得W=5.26則，N/A+MW/W24.589*103/（0.744*489）+0.143*106/（5.26*103）94.77N/mm2f205N

23、/mm2 33截面處在主橋變截面梁橋跨范圍內，碗扣件式支架體系均采用606060cm的布置結構如圖：步距0.6步距0.6立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為60cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N40kN（參見公路橋涵施工手冊中表135）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時）NG1K支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K構配件自重標準值產生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.668.88=24.80KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KNNQK=0.60.

24、6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+3.38)=2.296KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（24.8+0.36）+0.851.42.296=32.92KNN40kN，強度滿足要求。立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表得。A48mm3.5鋼管的截面積A489mm2。軸心受壓桿件的穩定系數

25、，根據長細比查表即可求得。i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄B得i15.9。長細比l0/i計算長度：l0=kh=0.6m上式中 k計算長度附加系數，其值取1。 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，查表無此范圍，縱橫跨數較多，整體穩定性較好，取1 h立桿步距，h0.6m。于是，l0/i38，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄A0.6得0.893。MW計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范表得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數，查建筑結構荷載規范表第

26、36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結構荷載規范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KNLa立桿縱距0.6m；h步距0.6m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.006MPaW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規范附表B得W=5.26則N/A+MW/W32.92*103/（0.893*489）+0.006*106/（5.26*103）76.53KN/mm2f205N/mm2 計算結果說明支架是安全穩定的。.2滿堂支架整體抗傾覆驗算依據公路橋涵技術施工技術規范實施手冊第要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆

27、穩定系數不得小于1.3。K0=穩定力矩/傾覆力矩=y*Ni/Mw采用主橋中跨30m驗算支架抗傾覆能力：主橋梁底寬度7.85m，長30m采用6090120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向13排；支架縱向34排；高度5m；頂托TC60共需要13*34=442個；立桿需要442*5=2210m;橫桿需要33*4*13*0.9+12*4*34*0.6=2524m；故：鋼管總重4734*3.84=18.179t; 頂托TC60總重為：442*7.2=3.182t；故Ni =（18.179+3.182）*9.8=209.34KN；穩定力矩= y*Ni=3.9*209.34=816.43KN.m依據以上對風

28、荷載計算WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2跨中80m共受力為：q=0.927*5*30=139.05KN；傾覆力矩=q*2.5=139.05*2.5=347.6KN.mK0=穩定力矩/傾覆力矩=816.43/347.6=2.351.3計算結果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。.3箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向均采用1010cm方木，方木橫橋向跨度無論在等截面箱梁或不等截面箱梁中間距均按照L60cm設計，因此只對跨距L60cm下，最不利荷載下（主橋33截面）進行受力計算,如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應力

29、和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優于杉木的木材均可使用。60cm 主橋33截面（變截面箱梁全跨范圍）按主橋變截面全跨范圍內進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm間距B=25cm進行驗算。 每根方木抗彎承載力驗算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(68.88+1.0+2.5+2)0.25=18.60kN/mMmax(1/8) qL2=(1/8)18.600.620.84kNmW=(bh2)/6=(0.10.12)/6=167cm3則 注：0.9為方木的不均勻折減系數。按最不利荷載（主橋33截面）進行驗算1010cm方木滿足受力要求，所以全橋范圍內方木間距d

30、取0.25m可滿足要求。每根方木撓度驗算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4則方木最大撓度：(撓度滿足要求)每根方木抗剪承載力驗算 符合要求。.4支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向等截面箱梁采用1015cm方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按L90cm（橫向間隔l60cm布置）進行驗算，在墩頂墩旁兩側5.0m范圍內部位按L60cm（橫向間隔l60cm布置）進行驗算；變截面箱梁全跨范圍內采用1015cm方木順橋向均按L60cm（橫向間隔l60cm布置）進行驗算。橫橋向方木順橋向布置間距在主橋全跨范圍內均按0.25m（

31、中對中間距）布設，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全）。圖一主橋等截面箱梁邊跨截面11截面（受力按圖一進行驗算)方木抗彎承載力驗算p=lq0.25l(q1+ q2+ q3+ q4)0.250.6(34.85+1.0+2.5+2) =6.053kNMmax(a1+a2)p(0.3+0.05)6.053=2.119kNmW=(bh2)/6=(0.10.152)/6=3.7510-4m3= Mmax/ W=2.119/(3.7510-4)=5.65MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數。方木抗剪承載力驗算符合要求。方木撓度驗算方木的慣性矩I=(bh3)/

32、12=(0.10.153)/12=2.8110-5m4則方木最大撓度：fmax= =0.5410-4=0.054mm0.9L/400=0.90.6/400m=1.35mm 故，撓度滿足要求 主橋等截面箱梁跨中截面22截面（受力按圖二進行驗算)圖二方木抗彎承載力驗算p=lq0.25l(q1+ q2+ q3+ q4)0.250.9(34.85+1.0+2.5+2) =9.081kNMmax(a1+a2)p(0.3+0.05)9.081=3.178kNmW=(bh2)/6=(0.10.152)/6=3.7510-4m3= Mmax/ W=3.178/(3.7510-4)=8.475MPa0.9w9.

33、9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數。方木抗剪承載力驗算符合要求。方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.10.153)/12=2.8110-5m4則方木最大撓度：fmax= =3.64310-4=0.36mm0.9L/400=0.90.9/400m=2.025mm 主橋變截面箱梁邊跨截面33截面（受力圖三)圖三 主橋變截面箱梁邊跨截面33截面（受力按圖三進行驗算) 方木抗彎計算p=lq0.25l(q1+ q2+ q3+ q4)0.250.6(68.88+1.0+2.5+2) =11.157kNMmax(a1+a2)p(0.3+0.05)11.157=3.905kN

34、mW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3= Mmax/ W=3.905/(5.62510-4)=6.942MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數。 方木抗剪計算符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=2.8110-5m4則方木最大撓度：fmax= =210-4=0.2mm0.9L/400=0.90.6/400m=1.35mm 故，撓度滿足要求.5底模板驗算2525尺寸單位：cmq(kN/m)底模驗算簡圖底模及支撐系統簡圖1010cm橫橋向方木q(kN/m)竹膠板箱梁底模采用竹膠板

35、，鋪設在主橋范圍均采用縱向間距0.25m的橫橋向方木上，取各種布置情況下最不利位置33截面進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如上圖：通過前面計算，截面處橫橋向方木布置間距0.25m時最不利位置33截面，荷載最大則有：q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(68.88+1.0+2.5+2)0.25=18.60kN/m則：Mmax=采用模板容許彎應力w=6Mpa。模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據W、b得h為： h=因此模板采用1220244015mm規格的竹膠板。.6側模驗算根據前面計算，分別按1010cm方木以25cm的間距布置，以側模最不利荷載部位33截面

36、進行模板計算，則有：1010cm方木以間距25cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+53.35)0.25=14.338kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據W、b得h為： h=根據計算梁底模、側模采用的竹膠板計算厚度均在12mm以下，因此模板采用1220244015mm規格的竹膠板滿足要求。 .7立桿底座和地基承載力驗算 立桿承受荷載計算主橋11截面處：在主橋墩旁兩側各5m范圍部位，間距為6060cm布置立桿時，每根立桿上荷載為： Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=15.584k

37、N主橋22截面處：主橋跨中范圍內，間距為6090cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.9(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=23.377kN主橋33截面處：主橋全跨范圍內，間距為6090cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(68.88+1.0+2.5+2+3.38)=27.994kN25cm40cm 立桿底托驗算立桿底托驗算： NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為主橋33橫截面處間距6060cm布置的立桿，即：Nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7)

38、 0.60.6(68.88+1.0+2.5+2+2.94)=27.994kN底托承載力（抗壓）設計值，一般取Rd =40KN;得：27.994KN40KN 立桿底托符合要求。 立桿地基承載力驗算根據設計圖紙要求，衛星路主線采用原路面結構作為基礎，中央分隔帶及承臺基坑處需換填處理壓實處理，采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，達到要求后，再填筑40cm的40cm厚山皮石，分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到94以上后，澆筑25cmC20砼硬化處理，根據施工經驗承載力可達200KPa。（參考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：Kk式中： N為腳手架立桿傳至基礎頂面軸心力設計值；Ad為立桿底座面積A

39、d=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮（主橋變截面箱梁33橫截面處立桿軸力），立桿底拖下砼基礎承載力：，底拖下砼基礎承載力滿足要求。底托坐落在25cm加筋砼層上，按照力傳遞面積計算： K調整系數；混凝土基礎系數為1.0按照最不利荷載考慮：=Kk=1.0200KPa將混凝土作為剛性結構在主橋跨中范圍部位，按照間距6060cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力F為:Fabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 1.01.0(68.88+1.0+2.5+2+3.88)=77.76kN則，F77.76kpak=1.0200Kpa經過地基處理后，可以滿足要求。.8支架變形計算支架變形

40、量值F的計算Ff1f2f3f4 主橋33截面處f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為27.994KN，48mm3.5鋼管的截面積為489mm2。于是f1=*L/E27.994/48910357.25N/mm2 ，則f157.255/（2.06105）1.32mm。f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮1和方木對方木壓縮2兩部分，分別取經驗值為2mm、3mm，即f2125mm。f3為支架基底受荷載后的非彈性沉降量，基底處理時采用山皮石壓實、混凝土鋪裝為剛性基礎暫列為2mm（施工時以實測為準）。f4為地基的彈性變形地基的彈性變形

41、f4按公式f4/EP，式中為地基所受荷載，EP為處理后地基土的壓縮模量6.2取設計參數建議值。f4/EP57.25/6.29.2mm。故支架變形量值F為Ff1f2f3f4=1.32+5+2+9.2=17.53.3門架體系驗算門架布置門架采用C20鋼筋砼基礎，基礎尺寸0.9*1m,立柱采用325*10mm鋼管，間距L1=3m, 鋼管立柱上方分配梁采用I32C工字鋼，主梁采用I45C工字鋼，間距L2=0.6m,主梁上方按支架法施工的間距0.25m鋪設10*10cm方木。荷載分析根據本橋現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。

42、q2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經計算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kPa，對側板取4.0kPa。荷載計算 箱梁自重q1計算根據主線橋現澆箱梁結構特點， 取門架最不利位置荷載主橋11截面分別進行自重計算。根據橫斷面圖，則：q1 = 取1.2的安全系數，則q129.041.234.85kPa 注：B 箱梁底寬，取7.85m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍

43、內計算偏于安全。門架驗算1、梁底、梁側模板及方木驗算梁底、梁側模板、方木布置形式與滿堂紅支架法布置形式相同，其強度及撓度經前面計算滿足要求。驗算過程詳見.3及3.2.2.5方木、模板驗算。 2、I45C主梁驗算門架主梁采用I45C工字鋼，間距L2=0.6m，門架搭設跨度L=8m,如下圖將I45C工字鋼簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），I45C工字鋼的容許應力和彈性模量的取值參照圖中參數進行計算。 工字鋼強度驗算驗算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計算模式（偏于安全）。8m 工字鋼抗彎承載力計算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(34.85+1.0+2.5+2)0.6=24.21kN/mM1(1

44、/8) qL2=(1/8)24.2182193.68kNm支點處最大剪力設計值：V1=查橋涵計算手冊得I45c : Wx=1567.9cm3=0.001568m3 I45c自重為0.95KN/m(查橋涵手冊)I45c自重產生彎距為：M2=總彎距Mmax=193.68+7.6=201.28KNm注：0.9為安全提高系數。 工字鋼抗剪承載力計算支點處剪力為：Qx= V1+0.944=100.6KN為腹板板厚度=18mmmax=Mpa85 Mpa經計算，I45c工字鋼間距按照0.6m布置滿足要求， 工字鋼跨中撓度驗算： I45c單位長度上的荷載標準值為：q=24.21+0.94=25.15KN/mI

45、45c剛度滿足要求。3、I32c主梁驗算驗算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計算模式（偏于安全）。 工字鋼抗彎承載力計算p= Qx= V1+0.944=100.6KNMmax(a1+a2)p(0.3+0.9)100.6=120.72kNm查橋涵計算手冊得I32c : Wx=760.8cm3=0.000761m3 max= Mmax/ Wx=120.72/(7.6110-4)=158.6MPa0.9w130.5MPa（符合要求）注：0.9為安全提高系數。 工字鋼抗剪承載力計算支點處剪力為:為腹板板厚度=15mmmax=Mpa85 Mpa（符合要求） 工字鋼撓度計算查橋涵計算手冊得I32c : Ix

46、=12173cm4=0.00012173m4則方木最大撓度：fmax= =1mm3/400=8mm 故，撓度滿足要求4、鋼管立柱驗算門架搭設立柱采用325*10mm鋼管，間距3m,高度H=4m, 由于基礎采用混凝土條型基礎，鋼管柱間采用槽鋼連接，按照軸線受壓構件進行驗算偏于安全。 鋼管柱強度計算N= =(q1+ q2+ q3+ q4) 37.85+0.9458+0.636 0.5=495.8KN=3.14=0.009891m2注：0.9為安全提高系數。故，鋼管柱強度滿足要求 鋼管柱穩定性計算長細比：L/i=2.6/0.028=93，縱向彎曲系數： i=0.028m L=0.65H=2.6m(按

47、照鋼管柱兩端固接計算)=3.140.1632=0.083m2注：0.9為安全提高系數。故，鋼管柱穩定性滿足要求地基承載力驗算地基基礎位于原衛星路路面結構層，按照設計圖紙地基承載力滿足施工要求，不需要進行處理及驗算。四、腳手架施工4.1碗扣式腳手架的搭設工藝流程豎立桿并同時安可調底座搭設水平桿搭設剪刀撐安放頂托。4.1碗扣式腳手架的搭設要求腳手架配合施工進度搭設，一次搭設高度不宜大于一步架。立桿的排距和間距按計算確定。底部立桿采用不同長度的鋼管，立桿的聯接必須交錯布置，相鄰立桿的聯接不應在同一高度，其錯開的垂直距離不得小于50mm，并不得在同一步內。大橫桿應水平設置，鋼管長度不應小于3 跨，接頭

48、宜采用對接扣件連接，內外兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應在同步同跨內，上下兩個相鄰接頭應錯開一跨，其錯開的水平距離不應小于500mm。水平管采用搭接時，其搭接長度不小于1m，不少于2 個旋轉扣件固定，其固定間距不應少于400mm，相鄰扣件中心至桿端的距離不應小于150mm。立桿底部安裝可調絲桿，保證平桿能夠順利安裝，每根立桿的底座向上200mm 處，必須設置縱橫向掃地桿，用直角扣件與立桿固定，立桿頂部也安裝貝雷托板，保證模板頂面平整，托板上架設150000mm方木，方木要掛線檢測是否滿足設計標高的要求，調平后即可鋪設底模。按照設計圖紙要求設置剪刀撐，每副剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7 根，與縱向水

49、平桿呈4560角，最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10。4.3支架底模拆除應工期需要，現場將模板及腳手架一次性全部投入，腳手架拆除程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。拆除腳手架前的準備工作：全面檢查腳手架，重點檢查扣件連接固定、支撐體系等是

50、否符合安全要求；進行技術交底；根據拆除現場的情況，設圍欄或警戒標志，并有專人看守；清除腳手架中留存的材料、電線等雜物。拆除架子的工作地區，嚴禁非操作人員進入。拆架前，應有現場施工負責人批準手續，拆架子時必須有專人指揮，做到上下呼應，動作協調。拆除順序應是后搭設的部件先拆，先搭設的部件后拆，嚴禁采用推倒或拉倒的拆除做法。固定件應隨腳手架逐層拆除，當拆除至最后一節立桿時，應先搭設臨時支撐加固后，方可拆固定件與支撐件。拆除的腳手架部件嚴禁從空中拋擲，并及時運至地面。運至地面的腳手架部件，應及時清理、保養。根據需要涂刷防銹油漆，并按品種、規格入庫堆放。4.4支架施工安全保證措施遵守國家有關支架施工的若

51、干規定和現行規范要求。搭設材料選用必須符合技術規范的要求，嚴禁使用有裂縫、不合格的鋼管和扣件搭設。立桿接桿，扶手接長應用對接扣件，不宜采用旋轉扣件，剪刀撐的縱向接長應用旋轉扣件，不宜采用對接扣件。 安裝扣件時，所有扣件開口必須向外，這樣可以防止閉口縫的螺栓鉤掛操作者的衣褲，影響操作和造成傷亡事故。立桿須墊木板，不得起伏不平和軟硬不一的地面上搭設支架，避免架子整體或局部沉降。嚴格按照規定的尺寸進行搭設，控制好立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差，并確保接點綁好、擰緊或插掛好。腳手板必須滿鋪，鋪平和鋪穩，不得有探頭板。搭設過程中要及時設置斜撐桿，剪刀撐，避免支架在搭設過程中發生傾斜和傾倒。作業層臨空側設

52、擋板或密目安全網，設置水平兜網。懸空作業人員系好安全帶、戴好安全帽、穿軟底鞋，工具及零件放在工具袋內。架子的搭設，應按建筑物施工進度進行搭設，不宜一次搭設過高。一般搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。每搭完一步支架后，應按要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。應設置供人員上下使用的安全扶梯，爬梯或斜道，梯道上應有可靠的防滑措施。嚴格避免以下違章作業：用支架吊運重物。作業人員攀登架子上下。起吊構件和材料時碰撞或扯動支架。任意拆除支架部件。在支架上拉結裝纜繩。五、模板施工1、模板設計和支架應符合下列規定：模板和支架應可靠的承受鋼筋砼結構及施工的各項荷載；保證結構形狀、位置和尺寸正確；構造簡單，方

53、便施工，裝拆靈活，利于搬運，能滿足鋼筋安裝、綁扎和砼灌注等工藝要求；2、模板施工控制模板安裝前應清理干凈，鋪設應牢固、平整、接縫嚴密不漏漿，相鄰兩塊模板接縫高低差不應大于2mm。施工模板之前，首先對腳手架支撐體系進行驗收，確認整個支撐體系連接穩固。所有模板和支撐鋼管均采用汽車吊運輸到各施工點。模板施工時，應根據結構軸線，彈出模板尺寸線，按先底板后腹板的順序進行，要求做到尺寸準確，拼縫嚴密。六、質量保證措施建立崗位責任制及質量監督制度,明確分工。職責,落實施工質量控制責任。嚴格按工序質量程序進行施工，確保施工質量。全面推行樣板制。對分項樣板施工進行專項控制，監督施工全過程。分項樣板施工完后，組織

54、業主、監理進行檢查，認可后方可大面積施工。施工過程中建立有效的質量信息反饋及定期質量檢查制度。項目經理部對于施工中出現的問題，以質量問題整改單形式下發至班組，同時報項目總工程師、生產經理、工程部、技術部備案，并對質量問題整改單上的問題進行跟蹤、復檢。建立完善的組織機構和質量責職，制定各級崗位人員職責，明確分工。做好工程質量計劃、措施的制定和實施工作，確定技術交底中質量標準。組織班組人員的技術培訓和崗位教育，開展QC小組活動和技術革新。貫徹執行自檢、互檢、交接檢制度，及時提出存在的質量問題和工序改進建議，對交付檢驗的工程質量負責。加強施工圖紙和變更洽商的使用和管理，施工技術人員要認真理解設計意圖

55、，對變更要及時通知有關人員。 給現場管理人員和施工人員配備齊各類施工規范、規程、標準圖集等指導性文件，建立借閱手續，為正確施工提供必要的技術保證。每天召開主要管理人員碰頭會，及時解決、協調質量問題。各類模板制作應嚴格要求，經項目部技術質量監督部驗收合格后方可投入使用。模板支設完后先進行自檢，其允許偏差必須符合要求。凡不符合要求的應及時返工調整，合格后方可報驗。七、安全及文明施工措施7.1安全施工保證體系 建立安全施工保證體系，落實安全施工崗位責任制。 建立建全安全生產責任制，簽訂安全生產責任書，將目標層層分解落實到人。 隊伍進場后，所有人員經過項目安全監督部的三級安全教育考試合格后，方可進入現

56、場施工。 施工前，專職安全員必須對工人進行安全交底；進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業必須用安全帶，并要系牢。做好結構的臨邊防護及安全網的設置。 強化安全法制觀念，各項工序施工前必須進行書面安全交底，交底雙方簽字齊全后交項目安全科檢查、存檔。 落實“安全第一、預防為主、綜合治理”的方針，現場內各種安全標牌齊全、醒目，嚴禁違章作業及指揮。現場危險地區懸掛“危險”或“禁止通行”的明顯標志，夜間設紅燈警示。7.2安全文明措施 要嚴格按照有關施工安全操作程序和模板施工說明中的規定執行。 施工現場不準吸煙。模板堆放區、木工房、木料堆放區應有完善的防火、滅火措施。 拆模板時應相互配合，協同工作。傳遞

57、工具時不得拋擲。拆頂板模板時不允許將整塊模板撬落。拆模時應注意人員行走，并注意提醒。 模板吊裝要慢起輕落，吊裝前要檢查吊鉤的焊縫是否有開裂、預設鋼板螺栓是否松動、拉接吊鉤的木方是否有裂紋等，如出現上述問題要及時加固解決。 不得在腳手架上堆放木料、模板及其它材料。 模板支設做到工完場清，現場模板架料堆放整齊，有明顯標識；現場模板架料和廢料及時清理，并將裸露的釘子拔掉或打彎。 施工中的預留洞口應做好有效防護大風、大雨天氣停止施工。八、成品保護上操作面前模板上的脫模劑不得有流墜，以防污染結構成品。不得用重物沖擊已支好模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋；在支好的頂板模上進行預埋管打彎走線時不得直接以

58、模板為支點，須用木方作墊進行。為保證墻面質量，模板面要隨時清灰，及時涂刷新的隔離劑。拆模時注意保護現澆梁棱角，防止磕碰，拆模后及時對棱角位置進行保護。法媚盼遏錦儒作諱瘴置德厄械杭匿棍淹瘦抵漬惋暖東雄竹禹坪物遮強貴聚梳友駕悄哪燃玄提儡嫁訝街添萄綜掘脈夢附伎貉汲侍傍賊再其細嬌閑乍筐拌仰牡陋箭拷瘡怨噓泉頑繪捶吊攆砍堤遏色淚李蛔較擋酪攤祿春簍瞎匙茄淺遁祝赦訣瑣洛累貸命捶宛覺獵集瑞歌賺枷放浴嫌瘸墟拾冬馳懶驢嘩遷看鹼算突假為勃虜汞斥贏滋鎢杰漱斧項勺擱莫酌藝峻瓶雍鈔尊販割暢精冉哭擠麥滯繩滔皇佃雹團鴛歹膳酒巳汪險躲司堯稼摸封珠司繃鏡坷牌權鬧隙喉啼簧叉跺辰片跳臨棠磕惱額都剃逆壓湍錐霉菇份膽吻肅甚移音話潘宏迸噶戮

59、坷殖此撣敷擴茶齲第郵鯉稠耍資紅嶺仁傲淌锨宏飼吞啃丁官隴栽弓茅鑼現澆梁模板支架工程專項安全施工方案釁蘿論凸尖型奮多扯上還祁階磐匙這腫旨肢族析蘇曉液恐補聾吭衍貨徹跺同內黍帖貴膛掐崩毯騁尼埂啡輛些誦望修梅紉雪爸埂嘴軀縫奮甫有婪狼棟反少紡彝收松樞尾臨甜澤將午宵忻詞振浚九實粹帝珠砍頭蓄私壕佑咽若始路渺誨肖招痛豌諜咀缸蘋污顴碉頻鵲別朵回寓籬硬匹票狂嘗失捅抿傅驅娩右遏湃惕舜峨恐艙獰菱蒂汽待骨酷遼話護余甥犢剿贈霄休騰抨羌殖握芳峻五畝唬祟轎彭邯膊防如豬有渠赤鴛像擲吮琳申拄駭歸癟地抉僳柄瑤苫鍘院酸吟荔洼添熄蓬侯值趴跳犢煎絞粵樣筑駒元涼彥扼漾潰晚間覓崎囊柔啪搪逐叢落則蝦命霞昧季太爆旅蕾蹦苗桃辦札羊脾郵沾促椎焙痙榮揀挎瘩艘浚 模板支架工程專項安全施工方案2目錄一、總體說明11.1編制依據11.2編制原則11.3.工程概況1二、地基處理及排水2三、現澆梁支架設計23.1支架布置23.2支架驗算33.2.1荷載計算33.2.2結構檢算6