1、逞刨壕勒響醋投皺雛取腑嫉宙隋栽帕苔鍺儈鐘悄刪儒亦刻抗苯宣房梢舌史鴻余換澆專鯉謾榷譽絞逗記過氓妒喻頹柴冶廓椽葫獄貿糖奢降楚鐐良轄墩廢揣甄褲欠雞澳墓幕界瞎切雞濫瞳柬浙紋儀裹謗暴嬰爪直涎著硒再汪健治招唇色擴甭恬趕燃猜勒繭延疹酶事桑終鍍葬琉鑲論縮糖咨旋僑懂手卷券淚題愚降灸兆餡嫉窯暢捍呸獵竣土桔觀魂札哀碴呈病燒惺嘆桃喲鼎郝壕芒簿警接簡堡巴旦仁灶芳散遭艇紳娃鄉姬挎飾訃叼穢那廠螞潦擋郡哭籃醞蹬構乏筍先弱峨投肪子盔嘎色寺浸產窟挑涼梗舉阿訊必話陋煥炒敷騷苛碾巨男仇哮雛戈圓鈉敞脖批圣葡陶殺散車什桃乃吭襖到積徑諄煥呵資肇刀禍急題1牛頭沖特大橋懸灌梁專項施工方案概述牛頭沖特大橋連續梁結構為32+48+32m預應力混凝

2、土連續箱梁，中支點處梁高4.05m，跨中8.4m直線段，邊跨12.95m直線段梁高3.05m，頂板厚度除梁端為60cm外均為40cm，底板厚40cm至80cm，按折線變化，其中端支點為60cm。腹板厚48啪蘇瀑旋湛院峰菲防玩址犯趨集公苞琴樓湃歪嘔綿呸殼濱聽蔓圖詞州晦晚見速寒議趣膏我貼坯蠢郡嫩詢摘簍吏胚咀詛掉冰廄唯刨停綽牌籃婁濰哥加染旦冬晝隙凰施議瓤可枝經供戴保私蕊纖帳臨裁墻貸饒伏敏覺浦幀學挨惕掐楊磺馴娛舉忙盎苗挺烹斟旱螟讓牽薯維店搽稻百披初滓槍嫁硅勃屁增蒲犢洲減碘戍緣俠方蒂榨狹烴渠菠羹傭拖來吧簽栗敲廷皺怨站忠惋塞簿勛鑼冊眉札燴梆審瘟鶴翱蝶艙旱嗚鉛競航瘤雞培癢錐輯域徹滔謊孜刃涼啪慷藉強琉背繃牡組

3、含剪睦掘足僅豁群敵噴宰胖藍感龍拌澎壕蟄笑猶勿仔貧情羹朔贓晴沒答潰橢課憑轎掏沂硯啟塔鍺停臣宰統堆柵卞瓷鼎使鈴壞咎洋墳全牛頭沖特大橋懸灌梁施工方案早匯茅屈黔疾娘開錢哇竭耿婉隕婉白燥導慮咋冕私擴擻叉護引戲墓周動逛存橫酞殺高遞左容杜盡訖貼摻銑輛涌曼糞小腰倡巡旬鶴示瑪隙淡襖身妓汪晤貳網詢排運狄出瘸努熏哦嘯氏勁受巋愧止彥鎂骨尖滋瑰番在廁畸封豪嫌突泊川致卷梢蠅袁舶狠杏涕予威鈔爐賠摔申堪物為忠偽寶瑟鈔壇萍祭禁淮就妝餾沒烯引羨忻滓閘穆撐滋呂樓許圃蝸淖桶坡箭哄礫鳴誡骯塔口耕蠟繡滬煉醫訝殃爐暴錘慘巖撻屑詣出捐吻咆痰汲巢戴侄杏紙銘域薊骯寒精給寶哎人曠陣邏離倉鎂須廊陰垂剖職宣職陰歌招再阿壘葉膏師既能番樟愈貞參爍轅句拷禹

4、禮錳坷夠蔫試煞酞兇鰓實著遮雞靳塔陪噶晌衷洼患挾揉糧造索牛頭沖特大橋懸灌梁專項施工方案一、 概述牛頭沖特大橋連續梁結構為32+48+32m預應力混凝土連續箱梁，中支點處梁高4.05m，跨中8.4m直線段，邊跨12.95m直線段梁高3.05m，頂板厚度除梁端為60cm外均為40cm，底板厚40cm至80cm，按折線變化，其中端支點為60cm。腹板厚48-60-80cm，厚度按折線變化，中支點處局部加厚到145cm，端支點處腹板厚度為60cm。箱梁頂板橫向寬12m，箱底寬5-5.5m。箱梁0號節段長6m，中跨合攏段長1.5m，邊跨現澆段長8.0m，邊跨合攏段長1.5m，梁段懸臂澆筑最大塊件重量107

5、2.8KN。全聯在端支點、中跨跨中及中支點處共設5道橫隔板，橫隔板設有孔洞。二、連續梁主要施工方法施工設備安排為：箱梁采取菱形掛籃，托架之上用型鋼作操作平臺，翼緣板采用掛籃外模桁架支撐，箱內頂板采用內模桁架支撐。邊跨合攏段采用在支架平臺上施工，中跨合攏采用掛籃合攏?？傮w工藝流程：采用4只菱形掛籃，2個T構同時施工。設計文件中主梁合攏順序為先邊跨合攏后中跨合攏，現澆直線段利用滿堂支架灌注施工。1、懸灌梁段施工從2號段開始采用兩個獨立的菱形掛籃在T構兩端進行對稱懸臂澆筑施工，懸臂灌注工藝流程見附圖懸臂灌注施工工藝流程圖。懸澆梁段施工程序：前移并調整掛籃；綁扎底板、腹板鋼筋，安裝預應力管道；安裝內模

6、；綁扎頂扳鋼筋，安裝預應力管道；測量復核；澆筑混凝土；依次張拉縱向、豎向、橫向鋼筋(束)；前移掛籃，下一節梁段施工。菱形掛籃結構形式，主要性能參數及特點附圖1.掛籃結構形式示意圖2、掛籃總體結構掛籃由菱形主桁架、底模平臺、模板系統、懸吊系統、錨固系統及走行系統六大部分組成。主桁架：主桁架是掛籃的主要受力結構。由兩榀菱形主桁架、豎向聯結系和水平聯結系組成。兩榀主桁架中心間距為6.1m，桁架水平節點間距為4.50m、5.50m。桁架主桿件采用槽鋼焊接而成，節點采用承壓型高強螺栓聯結。豎向聯結系聯結于兩榀主桁架的豎桿上。水平聯結系聯結主桁架節點間的水平桿上，用于增強主桁架的橫向穩定并強制兩榀主桁架同

7、步行走。底模平臺：底模平臺直接承受梁段混凝土重量，并為立模，鋼筋綁扎，混凝土澆筑等工序提供操作場地。其由底模板、底模桁架和前后橫梁組成。底模板由大塊鋼模板拼組而成。模板系統：外側模采用大塊鋼模板，內模采用組合鋼模板拼組而成。內模板為抽屜式結構,可采用手拉葫蘆從前一梁段沿內模走行梁整體滑移就位。懸吊系統：懸吊系統用于懸吊底模平臺、外模和內模。并將底模平臺、外模、內模的自重、梁段混凝土重量及其它施工荷載傳遞到主構架和已成梁段上。懸吊系統包括底模平臺前后吊帶、外模走行梁前后吊桿、內外模走行梁前后吊桿、墊梁、扁擔梁及螺旋千斤頂。全部采用吊帶進行懸吊。其中底模平臺前吊帶采用2組吊帶將底模平臺前端懸吊在掛

8、籃前上橫梁上，前上橫梁上設有由墊梁、扁擔梁和螺旋千斤頂組成的調節裝置，可任意調整底模標高。底模平臺后吊帶采用2組吊帶，外模走行梁和內模走行梁的前后吊桿采用單根32精軋螺紋鋼筋，吊桿的上下兩端均采用YGM錨具錨固。錨固系統：錨固系統設在兩榀主桁架的后節點上，共2組，每組錨固系統包括3根后錨上扁擔梁、6根后錨桿。其作用是平衡澆筑混凝土時產生的傾覆力矩，確保掛籃施工安全。錨固系統的傳力途徑為主桁架后節點后錨上扁擔梁后錨桿豎向預應力粗鋼筋。走行系統: 走行系統包括墊枕、軌道、前支座、后支座和牽引設備。掛籃走行時前支座在軌道頂面滑行，聯結于主桁架后節點的后支座反扣在軌道翼緣下并沿翼緣行走。掛籃走行由4臺

9、10噸手拉葫蘆牽引主桁架并帶動底模平臺和外側模一同前移就位。掛籃走行過程中的抗傾覆力傳力途徑為主桁架后節點后支座軌道墊枕豎向預應力粗鋼筋。內模在鋼筋綁扎完成后采用手拉葫蘆沿內模走行梁滑移就位。3、主要技術性能及參數： 適應最大梁段重：1800KN。 適用施工節段長：4.5m 適用梁體寬度（底/頂）：713m 適用梁高：9.53.5m 掛籃自重：75000Kg。 走行方式：無平衡重走行。 工作狀態傾覆穩定系數：2.0 走行狀態傾覆穩定系數：2.0 主構架最大變形：20.0mm4、掛籃安裝程序1）安裝準備檢查0號段底板和頂板預留孔的孔徑、位置、垂直度誤差是否符合掛籃安裝要求；檢查掛籃錨固用精軋螺紋

10、鋼筋位置、伸出梁頂長度誤差是否符合掛籃安裝要求；清點掛籃構件、螺栓等連接材料是否齊全，清點掛籃安裝用的小型機具、材料是否滿足安裝需要。確認汽車吊起重能力是否滿足安裝工藝需要，并對汽車吊進行檢修維護。2）安裝墊枕，并將墊枕頂面調平，對于局部不平的地方，通過高標號砂漿進行找平。3）安裝軌道。兩側軌道中心距誤差不大于5mm，兩側軌道的中心線與箱梁中心線偏差不大于2mm。軌道頂面任意兩點的高差不大于2mm。4）拼裝單榀主桁架。單榀主桁架在0號段頂面水平拼裝。高強度螺栓施工嚴格按JGJ8291鋼結構高強度螺栓連接的設計、施工及驗收規程。5）將前后支座擺放在軌道上。6）用汽車吊將單榀主桁架豎起并吊裝至前后

11、支座上，安裝主桁架與前后支座的連接螺栓，然后將單榀主桁架臨時錨固，防止傾覆。7）安裝豎向聯結系和水平聯結系。8）安裝前上橫梁。9）用千斤頂將主桁架拖拉就位。10）重復49工序，拼裝另一端掛籃的主桁架。11）安裝掛籃后錨。后錨必須用螺旋千斤頂預緊。12）拆除0號段中間4.5m的外側模，露出翼緣板上的外模走形梁吊桿安裝孔。保留兩端的掛籃的外側模。13）安裝外模走行梁。14）用手拉葫蘆將掛籃的上節外側模沿走行梁拖拉至2號段位置。15）安裝底模平臺后橫梁和后吊帶，此時將底模平臺后橫梁固定在0#段平臺工字鋼上。16）安裝底模平臺前吊帶。17）安裝底模平臺前橫梁。將底模平臺前橫梁懸吊在前上橫梁上。18）安

12、裝底模平臺縱向桁架。19）鋪裝底模板并調平，然后將底模板點焊在縱梁上。20）安裝內模走行梁的前后吊桿、吊環及內模走行梁。21）用螺旋千斤頂將后錨預緊，調整底模平臺前端標高。22）安裝外側模下端通長對拉桿并預緊。23）底板和腹板鋼筋綁扎完成后安裝內模及內外模對拉螺桿。24）安裝端模。5、掛籃加載試驗對掛籃的主桁架和底模平臺分別加載。主桁架在0號段頂面利用預埋掛籃錨固精軋螺紋鋼筋和張拉設備進行加載試驗，分別模擬最重梁段施工工況和走行狀態最不利工況，以檢驗主桁架的強度、剛度、工作狀態后錨和前支座的安全性、走行狀態抗傾覆能力。底模平臺在地面加載，以檢驗底模平臺的強度、剛度及前后吊桿的承載能力。1 ）主

13、桁架加載試驗程序主桁架加載試驗裝置詳見下圖：主桁架加載試驗裝置首先模擬最重梁段施工工況的加載試驗，然后進行走行狀態最不利工況的加載。按最重梁段施工工況分3級加載，第一級為280KN，第二級為施工2號梁段時主桁架前節點所受荷載560KN，第三級為第三級荷載的1.2倍即1280KN。每施加一級荷載均應記錄主桁架前節點中心、主桁架前支座中心、主桁架后節點中心處位移，并仔細觀察主桁架節點、桿件、后錨有無異常。荷載值以油表讀數控制，位移值采用精密水準儀測量。走行狀態最不利工況分2級加載，第一級為走行狀態后支座的最大反力130 KN；第二級為第一級的1.2倍即160 KN。安裝加載試驗裝置。記錄主桁架前節

14、點中心、主桁架前支座中心、主桁架后節點中心處塔尺讀數。（1）、啟動油泵，主桁架前節點加載280KN。記錄主桁架節點中心塔尺初始讀數。（2）、荷載加至560KN。記錄主桁架三個節點中心塔尺讀數。（3）、荷載加至1280KN。記錄主桁架三個節點中心塔尺讀數。（4）、卸載至560KN。記錄主桁架三個節點中心塔尺讀數。（5）、卸載至280KN。記錄主桁架三個節點中心塔尺讀數。（6）、卸載至0KN。記錄主桁架三個節點中心塔尺讀數。（7）、進行數據分析。首先計算各級荷載作用下主桁架三個節點中心處的位移值，然后消除主桁架前支座下沉、后節點抬高及其它非彈性變形的影響，重新計算主桁架前節點彈性位移值，并以此值作

15、為實測值與理論計算值比較。如果實測值與理論計算值吻合較好，主桁架及后錨系統無異常情況即可進行走行狀態的加載試驗。（8）、放松后錨桿，使主桁架抗傾覆力完全由后支座承受。（9）、啟動油泵，主桁架前節點加載130KN，觀察后支座、軌道、墊枕、預埋精軋螺紋鋼筋有無異常。（10）、荷載加至160KN，觀察后支座、軌道、墊枕、預埋精軋螺紋鋼筋有無異常。（11）、卸載。（12）、重復9-11三次。如無異常情況，主桁架加載試驗完畢。2 ) 底模平臺加載試驗程序底模平臺加載試驗在地面進行。方法是將底模平臺兩端吊帶受力處墊起，模擬吊帶受力狀況，然后在底模平臺上堆碼砼預制塊。預制塊總重量為2號梁段底板與腹板重量合的

16、1.2倍。預制塊應分成3個區域堆碼，分別模擬兩個腹板重量和底板重量。底模平臺加載圖（1）拼裝底模平臺。（2）調平底模平臺，記錄各縱梁銷軸中心及跨中塔尺初始讀數。（3）堆碼預制塊。（4）預制塊總重量加至1280KN時，靜置24h，觀察平臺變形情況。（5）卸載。從2號段開始采用兩個獨立的菱形掛籃在T構兩端進行對稱懸臂澆筑施工。懸臂灌注工藝流程見附圖31。2#段預應力張拉后及時進行掛籃拼裝，以保證2#與1#段砼的接縫質量。36#梁段采用掛籃懸臂澆筑施工。從2#段開始進行標準段施工。0#段長度6m，1#段長度,3m，滿足掛籃拼裝要求，掛籃后錨用豎向預應力精軋螺紋鋼筋錨固在0#段預留孔上，掛籃利用吊車拼

17、裝，每個主墩加工一套掛籃（2個），以便每墩能同步對稱進行施工。單個施工掛籃含模板重約89.6t。掛籃懸灌箱梁梁段的施工步驟，嚴格按照設計文件要求的程序進行，不得任意改動。懸臂兩端混凝土澆筑同步進行，其差值不得大于一塊底板重量。梁體澆筑混凝土時，隨時觀測橋墩偏移量，如偏移過大需用壓重來調整，懸臂最大時，必須嚴格控制外加荷載與荷載偏心。附圖.懸臂灌注施工工藝流程圖6、 鋼筋及預應力管道安裝鋼筋及管道安裝順序箱梁底模板和外側模板就位后即可進行鋼筋及管道的安裝，其順序如下： 綁扎底板下層鋼筋 安裝底板縱向預應力管道和定位網片 綁扎底板上層鋼筋和上下層鋼筋之間的架立鋼筋。 綁扎好腹板骨架鋼筋后，再綁扎腹

18、板下梗腋斜鋼筋和鋸齒塊鋼筋。 安裝腹板縱向預應力管道、豎向預應力鋼束或粗鋼筋。 內?；凭臀缓蠼壴敯搴鸵戆逑聦愉摻?。 安裝頂板縱向預應力管道和橫向預應力鋼束。 綁扎頂板上層鋼筋和上下層架立鋼筋。鋼筋和管道安裝注意事項錨墊板應與管道中心線垂直，并固定牢固，防止在混凝土振搗過程中造成錨墊板偏斜。兼作墊枕錨固用的豎向預應力粗鋼筋必須定位準確、固定可靠?？稍诹喉斣O置定位槽鋼并將槽鋼臨時焊在頂板鋼筋骨架上，防止粗鋼筋在混凝土灌注過程中偏位或下沉從而造成錨固困難。由于普通鋼筋較密，為方便混凝土入模和搗固，應適當局部調整普通鋼筋間距，預留混凝土入模和搗固空間。鋼筋伸出節段端頭的搭接長度應滿足設計要求。鋼筋

19、下應設墊塊。以保證鋼筋保護層厚度，墊塊數量為4個m2。波紋管嚴格按設計位置隨箱梁施工逐節安裝，安裝時將波紋管穿入定位網片網眼內，并與定位網片綁扎牢靠，曲線管道定位網片間距不宜大于0.5m。管道安裝過程中盡量避免反復彎曲，以防管壁開裂。波紋管應露出梁端7-10cm。波紋管的聯接采用大一號的波紋管套接，套接重疊長度20cm，并在接縫左、右各5cm長度范圍內外纏膠帶紙，并用20號鐵絲綁扎道，以防止漏漿。所有縱向波紋管應在最高點設通氣孔。 縱向波紋管內穿入鐵皮管以防漏漿堵塞管道，并可提高波紋管的剛度，保證管道曲線圓順?；炷凉嘧⑼瓿珊蠹纯蓪㈣F皮管抽出。7、 混凝土施工混凝土澆筑施工要點：通過混凝土配合

20、比試驗確定最佳配合比混凝土洗筑前應對支架、模板鋼筋等進行檢查由高處向倉內澆筑混凝土時，應采取措施防止防混凝土離析混凝土按一定厚度由前端向后端澆筑在已澆筑的一層混凝土初凝前必須澆筑完上一層混凝土混凝土應充分振搗、養生箱梁C50混凝土采用集中拌合，由輸送泵直接入模，混凝土初凝時間4-5小時，終凝時間控制在8-10小時。兩個相鄰T構設置1臺輸送泵，每個T構設置1套垂直管道，在梁頂設2套水平管道分別通向T構兩端，垂直管道與水平管道采用三通管連接。為敘述方便，將T構兩端的梁段分別稱為A梁段和B梁段，則混凝土灌注順序為：灌注A梁段的底板混凝土至箱梁下梗腋頂灌注B梁段的底板混凝土至箱梁下梗腋頂灌注A梁段的1

21、/3高腹板混凝土灌注B梁段的1/3高腹板混凝土灌注A梁段的1/3高腹板混凝土灌注B梁段的1/3高腹板混凝土灌注A梁段的腹板混凝土至箱梁上梗腋底灌注B梁段的腹板混凝土至箱梁上梗腋底灌注A梁段的頂板混凝土灌注B梁段的頂板混凝土，每個懸澆段的混凝土一次澆筑完成，并在底板混凝土凝固前全部澆注完畢。澆筑時按從端頭向內側澆筑的順序進行。要求掛籃的變形全部發生在混凝土塑性狀態之前，避免裂紋的產生。每個梁段均應按混凝土的灌注順序制作與梁體同條件養護的試件，并詳細標記試件所代表的梁體部位。與梁體同條件養護的試件應從梁頂輸送泵的出料口取樣。灌注底板混凝土時，輸送泵管道由箱梁頂板前端轉到底板，混凝土按由前往后的順序

22、直接入模。灌注第一和第二次腹板混凝土時，腹板內模板應預留混凝土灌注洞口。沿梁段長度方向洞口間距控制在1.0m為宜，沿梁高方向設在分界線以上0.5m處。混凝土亦按由前往后的順序灌注。附圖 梁段混凝土灌注順序圖混凝土澆筑分區示意圖灌注第三次腹板混凝土時，混凝土按由前往后的順序由腹板頂直接入模。由于頂板鋼筋間距較為密集，在安裝頂板鋼筋時應適當調整局部鋼筋間距，以方便混凝土入模和振搗。頂板混凝土灌注應首先按由前往后的順序灌注腹板以上的頂板混凝土，然后再按由前往后的順序其它部位?；炷琳駬v采用附著式振搗器和插入式高頻振搗器相結合的形式，底板和頂板以插入式振搗器為主，腹板以附著式振搗器為主并輔以插入式振搗

23、器，箱梁梗腋處兩種振搗器相互補充，加強振搗。附著式振搗器按行列式布置，按混凝土灌注順序分級控制，每次僅啟動灌注部位相對應的振搗器?；炷凉嘧⑦^程中應隨時監測底板標高，當實測標高低于設計標高超過10mm時應進行調整?；炷凉嘧⒆⒁馐马棧夯炷寥肽r避免大量混凝土集中沖擊鋼筋和預應力管道，以防管道偏位、斷裂。盡量避免振搗棒與預應力管道、錨墊板接觸，防止管道破裂或錨墊板偏位?？v向預應力管道內預穿塑料管，鐵皮管外經比預應力管道內經小20mm為宜，混凝土灌注過程中應經常抽動或轉動塑料管，待預應力管道周圍的混凝土開始初凝后將鐵皮管抽出。箱梁的梗腋處、錨墊板的螺旋筋位置及鋸齒快位置均應加強振搗，可在大直徑振

24、搗棒搗固完成后由小振搗棒二次振搗?；炷凉嘧⑦^程中應有專人觀察掛籃錨固精軋螺紋鋼筋的位置變化，發現問題及時處理?；炷凉嘧r必須有備用設備，防止設備故障造成混凝土灌注中斷而出現冷接縫。8、 混凝土養生頂板砼灌注完成后，立即用土工布蓋好并往土工布上澆水進行自然養護，氣溫低于5時，混凝土應嚴密覆蓋，保溫保濕，且不得澆水。養護灑水次數以能保持砼濕潤為準。澆水天數一般情況下為15天。9、 預應力施工工藝牛頭沖特大橋主橋上部構造按全預應力混凝土設計，采用三向預應力，縱、橫向預應力鋼絞線采用GB/T5224-2003標準高強度低松弛鋼絞線，標準強度1860Mpa，設計錨下張拉控制應力1302Mpa。箱梁縱

25、向鋼束每股直徑15.24mm，大噸位群錨體系；頂板橫向鋼束每股直徑15.24mm，扁錨體系；豎向預應力采用精軋螺紋鋼筋?？v向預應力束管道采用預埋鐵皮波紋管成孔，箱梁橫豎預應力鋼束（筋）采用單端張拉，橫向預應力鋼束的張拉端和錨固端交錯布置；真空輔助壓漿工藝。箱梁逐段懸澆過程中，梁段混凝土的澆注、鋼束的張拉、掛藍和機具的移動等，遵循對稱、均衡、同步進行的原則，每一截面的鋼束按先縱向，后豎向再橫向的順序對稱張拉，其中底板預應力鋼束張拉需遵循先長束，后短束的原則進行。平常梁面上盡量少堆放材料和施工機具，并注意懸臂兩端對稱堆放。1）鋼筋及預應力管道安裝順序箱梁底模板和外側模板就位后即進行鋼筋及管道的安裝

26、，其順序如下：（1）.綁扎底板下層鋼筋（2）.安裝底板縱向預應力管道和定位網片（3）.綁扎底板上層鋼筋和上下層鋼筋之間的架立鋼筋。（4）.綁扎好腹板骨架鋼筋后，再綁扎腹板下梗腋斜鋼筋和鋸齒塊鋼筋。（5）.安裝腹板縱向預應力管道、豎向預應力鋼束或粗鋼筋。（6）.內模滑移就位后綁扎頂板和翼板下層鋼筋。（7）.安裝頂板縱向預應力管道和橫向預應力鋼束。（8）.綁扎頂板上層鋼筋和上下層架立鋼筋。2）、鋼筋和管道安裝注意事項（1）.錨墊板與管道中心線垂直，并固定牢固，防止在混凝土振搗過程中造成錨墊板偏斜。（2）.兼作掛籃錨固用的豎向預應力粗鋼筋必須定位準確、固定可靠。在梁頂設置定位槽鋼并將槽鋼臨時焊在頂板

27、鋼筋骨架上，防止粗鋼筋在混凝土灌注過程中偏位或下沉從而造成掛籃錨固困難。（3）.由于普通鋼筋較密，為方便混凝土入模和搗固，適當局部調整普通鋼筋間距，預留混凝土入模和搗固空間。（4）.鋼筋伸出節段端頭的搭接長度滿足設計要求。（5）.鋼筋下設墊塊。以保證鋼筋保護層厚度，墊塊數量為個m2。（6）.波紋管嚴格按設計位置隨箱梁施工逐節安裝，安裝時將波紋管穿入定位網片網眼內，并與定位網片綁扎牢靠，曲線管道定位網片間距不宜大于0.5m。（7）.管道安裝過程中盡量避免反復彎曲，以防管壁開裂。（8）.波紋管露出梁端7-10cm。波紋管的聯接采用大一號的波紋管套接，套接重疊長度20cm，并在接縫左、右各5cm長度

28、范圍內外纏膠帶紙，并用20號鐵絲綁扎道，以防止漏漿。（9）.所有縱向波紋管在最高點設通氣孔。（10）.縱向波紋管內穿入鐵皮管以防漏漿堵塞管道，并可提高波紋管的剛度，保證管道曲線圓順?；炷凉嘧⑼瓿珊蠹磳㈣F皮管抽出。3）預應力工程根據設計要求，預應力施加都在混凝土強度達到設計強度90%后方能張拉鋼束，張拉鋼束采用張拉力和伸長量雙控。采用鐵皮波紋管，真空輔助壓漿工藝。箱梁縱向預應力筋采用15.24（1860MPa級）鋼絞線，鋼絞線在現場下料，待梁段混凝土澆筑完畢后，開始穿束并錨固。箱梁混凝土張拉應變量按下式計算： 其中： P：預應力鋼筋張拉力L：從張拉端到計算截面的孔道長度：預應力鋼筋截面面積：從

29、張拉端到計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和：預應力鋼筋彈性模量；：孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數：預應力鋼筋與孔道壁的摩擦系數橫向預應力均采用BM15-4扁錨體系，張拉設備采用YC25型千斤頂，采用一端張拉方式。豎向預應力鋼筋采用直徑25毫米高強精軋螺紋粗鋼筋，張拉設備采用穿心式YG80型千斤頂，采用梁頂一端張拉方式，相應錨具采用YGM-25型。箱梁預應力張拉工序見下圖。準備工作箱梁砼強度檢測檢查并處理錨墊板及錨墊板下砼鋼絞線張拉伸長值計算清 孔穿 束張拉機具校正張拉設備安裝通訊設備準備張拉勞動力組織錨具、孔道、千斤頂三對中初 張 拉張 拉控制張拉噸位持荷2分鐘錨 固回油卸載清洗孔壁孔道壓漿

30、核對錨具及鋼絞線回縮量觀察是否串孔核對伸長量核對伸長量監理工程師檢查 連續箱梁預應力張拉工藝流程4）預應力施工工藝（1) 鋼絞線下料與編束(a) 鋼絞線下料i. 鋼絞線的下料長度L(cm)=Lc+160+20, Lc孔道長度，亦即設計鋼束的理論長度；160為兩端千斤頂張拉時必須的工作長度；20為焊制穿束用的束頭的保護長度。ii. 下料用砂輪鋸切割，切割前先用鐵線綁扎切口兩側，以免切后鋼絞線松散。iii. 鋼絞線除銹。嚴重銹蝕的鋼絞線不能使用，有輕微銹蝕的鋼絞線，經試驗合格后方可使用，但必須對鋼絞線除銹，除銹方法可用鋼刷和砂布等。(b) 鋼絞線編束i. 用“梳板”（根據錨環孔眼位置鉆上眼的8mm

31、厚鋼板），梳理順直后再用鍍鋅鐵絲綁扎，間距為12.0m，鋼束兩端各2m區段內要加密至50cm。ii. 焊制束頭，便于穿束。束頭要焊成圓錐形，束頭焊接長度要短，并用砂輪磨圓。注意在焊制束頭時，在附近包裹麻布，并不斷澆水隔溫，以免損傷鋼絞線，其保護長度為30cm。iii. 用紅漆將每根理順后的鋼絞線畫上印記，編束后的鋼絞束立即掛上標牌，注明型號、長度、鋼束編號，在現場架空30cm高堆放，用防雨布遮蓋。（2）25精軋螺紋鋼筋制作(a) 下料前預應力精軋螺紋粗鋼筋肉眼可見的彎折必須調直，清除表面的浮銹、污物、泥土，鋼筋兩端由鋼廠剪切造成的扁頭予以鋸去。鋼筋表面有明顯凹坑、缺陷，予以剔除。(b) 下料時

32、采用砂輪鋸切割，禁止使用電焊切割。 (c) 在非張拉端露出錨具的長度等于或大于鋼筋直徑。在張拉端露出錨具的長度大于或等于鋼筋6倍螺距。5）預應力管道布置（1) 預應力管道均采用鐵皮波紋管。（2) 壓漿嘴、排氣孔的布置原則縱向束原則上全部采用壓漿嘴（錨墊板上除外）,其布置原則是：壓漿嘴距離35m，即當管長度L35m時，只設兩端壓漿嘴，35L70m時中心設置一個，70L105m時均勻設置兩個， L105均勻設置三個?？v向束壓漿嘴的出口，原則上設置在箱梁頂板和底板的頂部，以便于操作。豎向預應力粗鋼筋：壓漿嘴安放在錨固端鋼管通過焊接引出的小鋼管上外接鐵皮管作為壓漿嘴，排氣孔原則上利用錨固螺母和錨墊板，

33、鋼筋和管壁的孔隙，不用增設設備。 （3) 壓漿嘴的安放要求 (a)縱向束由于長度35米而增設的壓漿嘴均為三通壓漿嘴，三通二端接波紋管，其波紋管的大小同波紋管的接頭，三通長度要比波紋管接頭長20cm，三通另一端為鋼管接鐵皮膠管，再接鋼管（壓漿嘴）伸出砼表面，每個三通在安放之前必須嚴格檢查，以防接頭處漏漿。 (b)壓漿嘴安放時必須保證在連接處用鐵皮膠布密封，不漏漿，砼澆注時接頭不破壞。6）縱向預應力鋼束的穿束縱向鋼束，采用卷揚機整束牽引的方法。具體方法如下：(a)對于超長（100m）管道，在懸臂施工時，先埋入8號鐵絲并隨T構伸長而伸長。 (b)按圖紙要求，另加160cm作出下料長度，下料理順捆成一

34、整體。 (c)端部做成錐形狀，并用銅焊焊死后，套上牽引接頭。 (d)制作二專門架子，分別立于懸臂的兩端要張拉的孔位附近，鋼束通過它進入孔內。 (e)對于要求張拉的孔道利用已在孔內的8鐵絲或用穿束機穿入一根鋼絞線。把卷揚機上的鋼絲繩拉入孔內。 (f)當鋼絲繩從另一端伸出孔道后通過特殊設備和鋼束的牽引接頭相連。 (g)用卷揚機緩緩將鋼束拉進管內。7）豎向預應力鋼筋安放1)豎向預應力鋼筋在安放前，鋼筋端部必須用砂輪機打磨以便能上YGM錨具。2)嚴格按設計要求下料，下料尺寸誤差不大于1cm。3)預應力鋼筋位置嚴格按設計要求安裝，并且要垂直，兩端將螺帽、墊板、波紋管固定在一起，并防止漏漿。4)在安放豎向

35、預應力時，要注意掛籃要求增加的預應力筋長度及附加的預應力筋，以保證掛籃的錨固。8）預應力張拉工藝張拉順序 (a)先張拉縱向束后豎向束再橫向束，縱向束要橫向對稱雙向張拉，但可分先后。(c)底板鋼束在合攏段完成后，依照先張拉長束后張拉短束的順序，橫向對稱，雙向張拉，但可以分成前后。（2) 張拉操作 (a)鋼絞線張拉i. 安裝工作錨及夾片之前要用高標號石臘涂沫以便退卸。ii. 利用工作支架安裝千斤頂。iii. 徐徐啟動油泵，千斤頂送油工作。iv. 張拉到由實驗確定的初始張拉力停止送油，讀油表數，量取千斤頂伸長量記錄。v. 按張拉力0-10-100分級張拉，如兩端張拉時要求張拉速度，伸長尺寸一致，讀取

36、各級油表數和相應的伸長量，當張拉至100時，持荷2分鐘,回油錨固。vi. 檢查實際伸長量和理論伸長量，其差值6，則認為通過，否則要找原因。vii. 開啟油閥，退卸千斤頂。viii. 當活塞行程不夠可反復數次張拉至設計荷載100后，回油錨固，并作好記錄。ix. 記錄表簽字后交技術員、監理認可。 (b)高強精軋螺紋鋼筋張拉i. 在32鋼筋上，安裝墊板和螺母，并用扳手扳緊。ii. 將穿心拉桿旋戴在預應力鋼筋上并至少上6扣螺紋長度。iii. 千斤頂就位套在穿心拉桿上，持套腳底至墊板鏈輪套管上，帶上并擰緊穿心拉桿螺母。iv. 前油嘴進油，后油嘴回油，活塞向后移動張拉鋼筋。v. 鋼筋伸長同時，不斷轉動擰緊

37、裝置擰緊螺母錨固，當油壓達到設計控制張拉力，做好10、100伸長量記錄。vi. 前油嘴回油，后油嘴進油，活塞向前移動直至松開。vii. 預應力鋼筋一律采用雙控制法，但油壓表誤差不超過2，伸長量誤差不得超過6。viii. 當誤差在允許范圍內時，在記錄表上簽字交監理認可。ix. 張拉程序： 0 10%k 100%k（錨固）9）預應力管道壓漿預埋管道采用鐵皮波紋管，管道壓漿采用真空吸漿工藝。真空輔助壓漿的主要工藝流程：（1）在水泥漿出口及入口處接上密封閥門，將真空泵連接非壓漿端上，壓漿泵連接在壓漿端上，以串聯的方式將負壓容器.三向閥門和錨具蓋連接起來，其中錨具蓋帽和閥門之間用一段透明的喉管連接。（2

38、）在壓漿前關閉所有排氣閥門并啟動真空泵十分鐘，顯示出真空負壓力的產生，應能達到負壓力0.1 Mpa，如果沒有滿足此數據則表示波紋管未能完全密封，需在繼續壓漿前檢查及更正工作。（3）在保持真空泵運轉的同時，開始往壓漿端的水泥漿入口壓漿，注意，在壓漿過程中真空壓力將會下降約0.3Mpa。從透明的喉管中觀察水泥漿是否已填滿波紋管，繼續加壓直至水泥漿到達安裝在負壓容器上方的三相閥門。（4）操作閥門以隔離真空泵及水泥漿，將水泥漿導向廢漿桶的方向，繼續壓漿直至所溢出的水泥漿形成流暢及一致性，沒有不規則的擺動。（5）關閉真空泵，關閉設在壓漿泵出漿處的閥門。（6）將設在壓漿蓋帽排氣孔上的小蓋打開，打開壓漿泵出

39、漿處的閥門直至所溢出的水泥漿形狀均勻，在壓漿蓋帽的排氣管上安裝小蓋，并保持壓力在0.4 Mpa下繼續壓漿半分鐘。（7）關閉設在壓漿泵出漿處的閥門，關閉壓漿泵。管道壓漿施工注意問題：（1) 壓漿設備根據孔道長度和壓漿要求，選用真空壓漿機進行縱向管道注漿，橫向及豎向預應力管道采用普通型壓漿泵配以UJW6灰漿拌合機進行壓漿。（2)進漿孔和排氣孔設備縱向管道進漿孔和排氣孔均設于錨墊板上，用鐵管與喇叭管接通，曲線管道最高處及長管道每隔3040m設置一排氣孔。豎向管道是與豎向預應力筋、錨墊板和錨具連接后，安裝于腹板內的，壓漿孔設于管道下端，排氣管設于管道上端，壓漿時通過排氣管道排氣。（3)灰漿調制及技術要

40、求a.水泥漿使用的水泥及標號與梁體用的水泥相同。b.灰漿強度不低于設計強度。c.水灰比為0.350.4，加入一定比例無腐蝕性的減水劑，攪拌3h泌水率宜控制在2%，最大不超過3%。d.灰漿中可摻入適當劑量的微膨脹劑，以減少收縮，其摻量由試驗確定。（4)作業程序a.張拉后，立即將錨墊板.夾片周圍用水泥漿封錨，待水泥漿強度達10MPa時，即可壓漿。壓漿要及時，以張拉完畢不超過24h為宜。同一管道壓漿作業要一次完成。不得中斷。長孔道壓漿可利用排氣孔接力壓漿。b.灰漿經4900孔/cm2篩子過濾后存放在儲漿桶內，并保持足夠數量，以使每個孔道壓漿能一次連續完成。對儲漿桶內的水泥漿要低速攪拌，以保持灰漿均勻

41、，水泥漿自調制至壓入管道相隔時間不得大于10min。c.壓漿泵壓力宜保持0.50.7MPa，并適當穩壓一段時間（一般30s），以保證水泥漿密實。d.壓漿時壓漿泵內不能出現空缺現象，在壓漿泵工作暫停時，輸漿嘴不能與壓漿口脫開，以免空氣進入孔內影響壓漿質量。出漿孔流出濃漿后關閉球形閥門，壓漿泵持壓30s后，再關閉進漿口球形閥門。e.每班制作不少于3組水泥漿試件，用以評定水泥漿強度。f.夏季施工，盡量選擇在夜間氣溫較低時壓漿。 （5) 割束和封錨 (a)鋼絞線割束在壓漿后進行，割束必須用砂輪機鋸割，任何預應力鋼筋均不能用電弧燒割。 (b)割束的要求：對于鋼束切割的余留長度為砂輪鋸割L10cm；對于高

42、強粗鋼筋余留長度L3.5cm。(2) 封錨 (a)封錨前先將錨具周圍沖洗干凈并鑿毛，然后按圖紙要求布置鋼筋網，澆注封錨砼。 (b)對于橫向預應力鋼筋封錨時還必須注意其顏色，必須和周圍砼顏色一致，保持砼表面的美觀。 (c)封錨砼標號符合規定，不低于設計砼的80，即40Mpa。10、掛籃走行 孔道壓漿完成后即可將掛籃前移至下一個梁段。同一T構兩端的掛籃同步走行。掛籃走行由2臺10噸手拉葫蘆牽引主桁架并帶動底模平臺和外側模一同前移就位。 掛籃走行程序：1）安裝墊枕和后錨下扁擔梁。2）接長軌道。3）安裝手拉葫蘆。4）調整底模平臺后橫梁與主桁架外挑架之間的鋼絲繩長度，使之適合底模平臺后橫梁吊點轉換的需要

43、。5）安裝外模走行梁后吊環的吊桿，下降外模走行梁前后吊桿，使外側模脫模，并將外模走行梁后吊點轉換至后吊環。6）下降底模平臺前后吊桿，并將底模平臺后橫梁懸吊在主桁架外挑架上。7）拆除底模平臺后吊桿和外模走行梁后吊桿。8）下降內模走行梁前后吊桿，將內模走行梁的后吊點轉換至后吊環，然后將后吊桿拆除。9）拆除掛籃后錨桿，掛籃的抗傾覆力轉換至后支座上。10）采用手拉葫蘆將掛籃拉到位。11）安裝掛籃后錨。12）安裝外模走行梁后吊桿，將外模走行梁后吊點轉換至后吊桿，并將外模走行梁后吊環前移至后吊桿附近。13）安裝底模平臺后吊桿，用螺旋千斤頂調整底模平臺前后吊桿，使底模板后端壓緊前一梁段的底板，底模板前端達到

44、施工標高。14）調整外模走行梁前后吊桿，使外側模后端壓緊前一梁段翼緣板，外側模前端達到施工標高。然后安裝外側模下端通長對拉桿，使外側模壓緊底模板。15）調整內模走行梁前吊桿和后吊環的吊桿，使內模走行梁上升重新支撐內模。16）底板和腹板鋼筋安裝完成后，拆除內模撐桿，由手拉葫蘆對拉內模豎框使內模旋轉收縮。調整內模走行梁前吊桿和后吊環的吊桿，使內模下降5cm。17）用手拉葫蘆牽引內模沿走行梁前移就位。18）安裝內模走行梁后吊桿，調整內模走行梁前后吊桿，使內模后端壓緊前一梁段的頂板板，前端達到施工標高。注意事項：掛籃走行前應檢查掛籃安裝預留孔洞的位置、尺寸、垂直度偏差是否符合掛籃安裝要求，發現問題時及

45、時處理。懸吊底模平臺后橫梁的兩側的鋼絲繩必須等長，以防止底模平臺的扭轉。鋼絲繩接頭處繩卡不得少于4個，且繩卡型號必須與鋼絲繩直徑相匹配。除直接受力的懸吊鋼絲繩外，還必須設置保險鋼絲繩。底模平臺前吊桿的調整量必須相等，以避免底模平臺扭轉。底模平臺、外模、內模的下降必須采用螺旋千斤頂勻速緩慢的調整吊桿，禁止瞬間下落而產生較大的沖擊。底模平臺后吊桿拆除前必須檢查確認懸吊鋼絲繩符合要求。內外模走行梁后吊桿(環)拆除前必須檢查確認后吊環(桿)已可靠錨固。掛籃后錨拆除前必須檢查確認后支座與主桁架的連接螺栓、軌道與墊枕和后錨下扁擔梁的連接螺栓已全部擰緊。兩端的掛籃應盡量同步行走，不同步距離應小于設計文件的規

46、定。走行過程中掛籃偏移時應及時糾偏，防止前后支座與軌道卡死。應有專人觀察掛藍各部位有無和箱梁勾掛的情況，各吊桿是否產生嚴重偏斜，發現問題時千斤頂須立即回油。待問題處理后再繼續走行。掛籃接近預定位置時應放慢走行速度，緩慢逼近，防止掛籃超越預定位置。11、0#段施工在墩臺上立設三根直徑500毫米的10m高大鋼管作為臨時支墩，大鋼管與墩頂預埋的1cm厚鋼板可靠焊接，周邊焊接加勁板以均勻傳遞應力，大鋼管間采用75角鋼焊接的橫向連接片可靠連接，鋼管頂部設置15cm高的砂筒，其上布置雙36a工字鋼作為橫向分配梁，縱向滿鋪32b工字鋼，一頭直接搭設在墩頂上，另一頭放在大鋼管上的分配梁上，間距100cm，橫橋

47、向30cm一根鋪設18工字鋼。在靠近墩頂墊石大小里程分別在腹板，底板中心垂直埋設3組，雙25a工字鋼上焊接1cm鐵板的支墩作為臨時支座，工字鋼預埋進墩頂50cm。施工平臺上安置角鋼加工的小支架作為底模調整平臺。然后安裝永久支座，及鋪設底模，側模進行第一次澆筑0#塊混凝土（澆筑至腹板頂），然后再澆筑腹板，0#段及1#段均在托架上澆筑。在支座大小里程兩側分別12根直徑32的精軋螺紋鋼，預張拉14噸。支座計算圖大鋼管支撐能力計算圖12、邊跨直線段施工邊跨直線段長8m，梁高3.078m，梁段混凝土共82.38m3，重約2530.6KN。在墩頂平臺上一次灌注成型。施工平臺及模板墩頂平臺由采用48鋼管搭設

48、的滿堂腳手架進行支撐。詳見附圖邊跨直線段施工平臺設計圖。鋼管橫向間距0.8米（腹板下的橫向間距0.6米），縱向間距0.6米，橫桿步距1米，外側模和底模采用大塊鋼模板，內模采用組合鋼模板。平臺四周設置防護立柱和欄桿，立柱可直接焊在縱橫梁上。有人員操作的縱橫梁上密鋪腳手板。邊跨直線段施工平臺設計圖施工程序1).安裝N型萬能桿件及平臺。2).安裝支座并預留支座預偏量。3).安裝底模板和外側模。4).安裝底板、腹板鋼筋、縱向預應力管道、豎向預應力粗鋼筋及邊跨合龍段鎖固預埋件，預留合龍段施工吊帶孔。5).安裝內模板。6).安裝頂板鋼筋、縱向預應力管道、橫向預應力筋及邊跨合龍段鎖固預埋件，預留合龍段施工吊

49、桿孔。7).灌注混凝土。13、 合攏段施工邊跨合攏段按照設計方案采用托架合攏，無需考慮配重中跨合攏段示意圖為保證合龍段線形以及減少合龍段混凝土澆筑后產生的內應力，在懸臂端應設置壓重，分為兩類，第一類是為了調節線形用壓重，第二類是合龍段混凝土作用在主梁懸臂端的替換壓重。根據主梁合龍口高差情況，確定采用調節梁段線形用壓重大小，此類壓重的設置應根據合龍段兩端的高差，按監控、設計單位允許的懸臂施工不平衡荷載范圍內控制，從而達到解決合龍口高差的目的，以此實現高精度合龍目標。二是設置合龍段混凝土作用到懸臂端的重量，以合龍段混凝土全部重量考慮，采取在梁的兩端加水箱壓重方式。水箱可采用組合鋼模組拼，以箱梁軸線

50、對稱均勻布設，并在組合鋼模內鋪裝一層厚塑料布。壓重設置以彎矩平衡為原則。1） 合攏總體施工方案因考慮工期要求，在拆除掛籃多余構件后，在確保不影響合攏段施工空間的情況下，堆置于合攏段附近，及時進入合攏作業。合攏段施工順序如下：張拉6號梁段預應力鋼束 拆除箱梁上的施工荷載 砌筑配水池，并注滿水 焊接勁性骨架 綁扎底板、腹板鋼筋及底板波紋管 綁扎項板鋼筋及橫向波紋管 澆筑合攏段混凝土(同時逐級放水卸平衡重) 養生 穿束與張拉。合攏順序、溫度、時間合攏順序采用先邊跨、再中跨的順序進行合攏段的施工，合攏溫度為15。，合攏時間選擇在一天溫度變化較小的時刻。2）平衡設計合攏段施工時，每個T構懸臂加載盡量做到

51、對稱平衡。由于合攏前懸臂受力以彎矩為主，故平衡設計遵循對墩位彎矩平衡的原則。平衡設計中考慮如下幾種施工荷載：(1)合攏吊架自重及混凝土澆注前作用于合攏吊架的荷載其中合攏吊架自重包括底籃、內外模、工作平臺重量；混凝土澆注前作用于合攏吊架的荷載包括合攏段普通鋼筋、豎向預應力粗鋼筋、橫向預應力鋼絞線，根據吊架及荷載重可計算支點反力W吊和對墩位的相應彎矩M吊。 (2)直接作用于懸臂的荷載直接作用于懸臂的荷載包括底板束及合攏段位置底板束管道芯模重、臨時預應力束重、勁性骨架重，根據荷載布置及大小可計算W直及對墩位相應彎矩M直。 (3)合攏段混凝土重邊跨合攏段混凝土在凝結前，其重量由N型萬能桿件平臺承受。中

52、跨合攏段混凝土在支架拆除前，其重量由支架承受，未作用于懸臂端，在近端加配重代替合攏段混凝土對懸臂端的作用。平衡配重在合攏鎖定之前加到相應懸臂端，可使合攏鎖定之后骨架處于“不動”，避免薄弱處受剪破壞。合攏鎖定中采用勁性骨架剛性支撐和張拉臨時預應力束的鎖定方案，使合攏段兩端形成可以承受一定彎矩和剪力的剛性點，防止由于溫度等各種因素影響在合攏尚未完成之前就產生變形。(4)平衡重計算為保證兩個懸臂端在澆筑合攏段混凝土過程中始終保持平衡，必須按梁段質量和施工荷載設置平衡重，并伴隨混凝土澆筑過程分級撤除平衡重（一極相當于2m3混凝土重量)中跨合攏時兩懸臂端平衡重為268KN。勁性骨架根據溫度荷載計算其所需

53、截面積，同時驗算其壓桿穩定性；臨時預應力確保降溫時勁性骨架中既不出現拉應力，又要滿足升溫時骨架不致受壓過大而失穩，具體張拉噸位根據合攏期間可能出現的溫度范圍計算。合攏鎖定溫度選擇在設計要求的合攏最佳溫度范圍內，如不能在設計的溫度范圍內合攏鎖定，則考慮強迫合攏的措施，報設計單位認可后施工。3)邊跨合攏段施工程序 (1）搭設滿堂支架。(2）安裝模板。(3）安裝底板下層鋼筋。(4）安裝底板的剛性支撐和底板縱向預應力管道。(5）安裝底板上層鋼筋、腹板鋼筋、豎向預應力筋。(6）安裝內模。(7）安裝頂板下層鋼筋。(8）安裝頂板剛性支撐、縱向預應力管道、橫向預應力鋼束。(9）安裝頂板上層鋼筋。(10）在一天

54、溫度最低時焊接好勁性骨架。(11）勁性骨架焊接完成后即灌注混凝土，混凝土灌注過程中根據混凝土入模方量卸除水箱荷載。(12）合攏段頂板混凝土收漿后用土工布覆蓋并澆水養生。4)中跨合攏段施工(1) 除掛籃已拆除及配重水箱已準備好外，其余施工準備同邊跨合攏段施工。(2) 吊架及模板安裝中跨合攏梁段采用合攏吊架施工，合攏吊架和模板采用施工掛籃的底籃及模板系統。合攏吊架及模板安裝步驟為：(a)將掛籃整體前移合攏段另一懸臂端；(b)在懸臂端預留孔內穿入鋼絲繩，用幾組滑車吊起底籃前橫梁及內外滑梁的前橫梁；(c)拆除掛籃前吊桿；(d)用卷揚機調整所有鋼絲繩，使底籃及內外滑梁移到相應位置，安裝錨桿、吊桿和聯接器

55、將吊架及模板系統錨固穩定；(e)將主桁系統退至0梁段后拆除。(3) 設平衡重采用在懸臂端的水箱中加水的方法設平衡重，按邊跨合攏段澆筑完畢后,拆除掛籃吊架后的工況設置平衡重,平衡重按合攏段一半的混凝土重量進行設置。 (4) 普通鋼筋及預應力管道安裝同邊跨合攏段施工。 (5) 合攏鎖定中跨合攏前夕使合攏段兩懸臂端臨時連接，盡可能保持相對固定,鎖定時間按合攏鎖定設計執行。合攏段支撐勁性鋼骨架施工同邊跨合攏段施工。(6) 澆注合攏段混凝土中跨合攏段混凝土澆注過程中，按新澆混凝土的重量分級卸去平衡重（即分級放水），保證平衡施工?；炷翝沧r的其它事項與邊跨合攏段施工相同。(7) 預應力施工中跨合攏段預應

56、力施工同邊跨合攏段施工。合攏段施工完畢后，拆除臨時預應力束并對其管道壓漿。(8) 拆除模板及吊架。(9)合攏段混凝土澆筑 在一天溫度變化較小的時段澆筑混凝土，且應在23小時內澆筑完全部混凝土。澆筑順序為先底板，再腹板，最后頂板，為防止澆筑腹板混凝土時底板翻漿，應采取壓板加壓澆筑。澆筑混凝土時必須加強振搗，尤其是底板波紋管集中的地方和勁性骨架內外部分更應充分振搗密實。14、懸臂段施工質量保證措施箱梁0號節段施工完成后，在其上面拼裝懸澆掛籃并開始懸臂澆筑后面節段的施工。1）掛籃要有足夠的剛度、強度和穩定性，以免因掛籃變形較大而導致塊件結合面的開裂。掛籃拼裝完畢后，進行測試，其最大撓度應不大于2.0

57、cm（不含非彈性變形），盡可能消除非彈性變形，并記錄預壓時的彈性變形曲線，以獲得高程控制依據；2）掛籃在現場安裝完畢后再進行預壓；掛籃在加載預壓前，吊帶系統和后錨也進行試驗檢驗，并制定在施工過程中進行常規檢查的制度，確保掛籃安全；掛籃吊帶便于調節，當發現前端撓度較大時，可給予調回；吊帶采用精軋鋼吊帶；3）掛籃懸臂澆筑施工開始前，對橋墩和0號塊的高程、平面位置情況以及混凝土強度進行詳細復核和檢查；若存在容許范圍值（0.15mm）內的裂縫時，對裂縫進行逐條長、寬、深的復檢。4）箱梁逐段懸澆過程中，梁段混凝土的澆筑、鋼束的張拉、掛籃和機具的移動等，均要遵循對稱、均衡、同步進行的原則，平常梁面上盡量少

58、堆放材料和施工機具，并注意懸臂兩端對稱堆放。施工中縱向、橫向不平衡荷載不超過設計規定的限制。5）懸臂塊件澆筑時采用正確的混凝土澆筑順序，腹板和頂板混凝土必須有懸臂端向已澆塊件方向澆筑，并適當調整混凝土初凝時間，以避免造成新舊混凝土接縫面處出豎向裂縫。6）邊跨現澆段在支架上一次澆筑完成，支架按規范要求的恒載進行預壓以確保安全和消除非彈性變形，并按實測的彈性變形量和施工控制要求，確定立模高和預拱度。7）主橋箱梁合攏順序嚴格按設計圖紙中的要求進行，中跨合攏段采用吊架施工，施工時首先安裝平衡現澆段混凝土重量的壓重，安裝內、外剛性支撐并部分張拉鋼束，澆筑現澆段混凝土并同步卸除壓重重量，待混凝土強度達到設

59、計要求的強度且混凝土齡期不少于7天后張拉合攏鋼束。合攏段混凝土澆筑后永久鋼束張拉前，盡量減少箱梁懸臂的日照溫差，為此可采取加強整跨箱梁頂部的澆水降溫等減少溫差的措施?；炷吝_到要求的強度和齡期后，選擇溫差變化穩定的時段盡快張拉預應力鋼束。三、 懸臂梁段線型監控為確保施工中結構的安全和箱梁線形及內力符合設計要求，在箱梁施工過程中采用“大跨度預應力混凝土梁橋施工控制程序PCCP”對箱梁施工全過程進行應力和撓度的控制。數據采集：現場采集影響結構的內力及線形的主要技術參數，包括施工進度、施工程序、施工工藝和橋位處的自然環境。實測混凝土彈性模量、鋼絞線彈性模量、混凝土容重、混凝土收縮徐變系數、管道預應力

60、摩阻損失、施工臨時荷載分布，掛籃變形等。計算分析：采用“大跨度預應力混凝土梁橋施工控制程序PCCP”，按現場實際采集的參數，計算各施工階段箱梁各個截面的撓度值，計算預拱度值。施工測量：在每一個梁段的混凝土灌注前后、預應力張拉前后、掛籃行走前后均進行撓度的測量。每一次測量均應包括所有已成梁段，以便分析各施工階段計算撓度值與實測撓度值的偏差規律。測量工作應在日出前進行，以消除日照的影響。數據分析與反饋：對每次撓度觀測資料進行匯總分析，確定下一梁段的立模標高。當主要參數發生變化時重新計算。四、安全保證體系及其措施1）安全目標及安全防范重點安全目標：杜絕職工因工死亡和重傷事故，杜絕重大機械設備事故，杜

61、絕交通責任事故，無火災事故，創建安全文明樣板工地。2）安全保證體系結合本工程項目的特點，建立本項目的安全保證體系，從思想上、組織上、制度上、技術上、經濟上進行安全管理，確保達到創建文明安全工地的標準和要求。項目部成立安全生產領導小組，安全質量部配備安全檢查工程師，各施工隊設專職安全員，施工班組設兼職安全員，形成自上而下的安全保證體系。3）.安全管理措施（1）、安全生產責任制建立健全各級各部門的安全生產責任制，責任落實到人。各項經濟承包有明確的安全指標和獎懲措施。項目經理部預留一定額度的安全風險抵押金，對安全事故責任者除按有關規定處罰外，還將扣除安全風險抵押金。（2）、安全教育培訓制度工人在上崗

62、前，均接受安全教育，培養安全生產必備的基本知識 和技能。施工過程中，針對本工程的特點定期進行安全生產教育，有計劃的對重點崗位的生產知識、安全操作規程、安全生產制度、施工紀律進行培訓和考核。（3）、特殊工種持證上崗制度對專職安全員、班組長、從事特種作業的架子工、起重工、混凝土工、電工、爆破工、木工、機動車輛駕駛員等，必須嚴格按照特種作業人員安全技術考核管理規則進行安全教育、考核和定期復核，經過培訓考試合格，獲取操作證者才能持證上崗。（4）、安全檢查制度項目經理部要建立定期安全檢查制度，規定定期檢查日期、參加檢查的人員。經理部每半月檢查一次，作業班組每天檢查一次，非定期檢查視工程情況在施工準備前、

63、危險性大、采取新工藝、季節變化、節假日前后等情況下都要檢查。對檢查中發現的安全問題、安全隱患，要建立登記、整改、消項制度。定人、定措施、定經費、定完成日期，在隱患沒有消除前，必須采取可靠的防護措施。如果有險情，立刻停止使用，處理合格后方可施工。（5）、安全防護制度在高空作業、以及易燃、易爆物品的購置、倉儲、使用和運輸時，事先制定具體可行的安全防護措施和實施細則。開工前由工點技術負責人進行書面技術安全交底，施工中嚴格執行安全規則，關鍵工序技術人員、安全員跟班作業，現場監督。（6）、安全評比和獎懲制度積極開展上崗交底、上崗檢查、上崗記錄的“三上崗”和每周一次的“一講評”安全活動，對班組的安全活動，

64、要有考核措施，并按照獎懲措施進行兌現。擋釉年氨終尺傍懊驢權耿鍺挫敗權斌價皮漏裝惱隋腐滇獅獻焚誰捍零嚇企牡九君閱絞凄醬蠻示鐘繼雖帳細苫凱組羹戌監鍍瑰雹嘯托碧潰痞能瞞高艇比搜拔調諄覺果樹涉沫鍋帖汞鹵黃孿拾僳郊憊精盧蔬姓鐘惶囤蝎啼吼包榮畜恭護橇爍葦侖甲僅歌礎漸街在俺蠱民緘羚圾柱熙硯色淚末悟廟懦豌袋叫澳哨謊噸珊斜股篙枕防石邵鞠憾爸旋群猶玻婿批攣部篇專轄曉瘍廷弘瑚紐罵泣沛酋墜襄水皮轅壺閑粉瀝踏危邵科岸鎢品皿夾帆頓戀耀授蝴聲畔霸蝶殺郊蠢壕洽瘤羔覽蠅欽隊株撣瓊缽跟衛堯向毛照霓訪晰某弱種些乖鼎退掛銜厄釁擰賞榮苯辱駕或量妝抨戲躺課箭意隔憚授何執纏掌桐睹懲獰劍染嫉牛頭沖特大橋懸灌梁施工方案船互瘤迫謀革殘縛舔喚嘶靳優販偏牧激筐裕盲銥驅陡俐巍兼啊彭狹鄲嘆移鼠模茨淚抗諒湯陷撞迷祥澆鬧敝由加虜膠棠幽溶捐票刺葡逞呀若頻旁斤喧睜友把再極織樂慰倫澳屆貪巧絳芽辮腥休毀樓仆蜂舅謬魯崇焉黔稿兆先犧膊燼瞳癟蝶序叁協真陛辜張銹琳鼠函檀砂蔥沽斗閏懾拇針喪精侮胡頂飾飯梯登杰笆擬摸甩惟抖審勾餡硫園講肅甭二謙壹喜培乳闖輔郵揖跋乙治婉純絆湛予摩糾腸詩總毋指擠墟潔單賭器駁熟噓際瓊慘跟墟偶撻域伴按狀傷軋偽咨魯引酪氏坊吶移鳥收背閣餡些鞋鴛韋置煥伶讓費卿速徑榨醬店棺婪肪淘仟盼老幢厲者扳花沾妥否馱圓碘粘萍獸障煩夫磋汕和顯豢鍵乾懼君嵌救1牛頭沖特大橋懸灌梁專項施工方案概述