1、現澆箱梁施工方案一、工程概況 甌海大道西段快速路工程起自金麗溫高速公路，終于南塘大道，全線共分為八個標段。本工程施工范圍為第一標段，對應起終點樁號位：K2+328.0K3+080.0。本標段高架橋上部結構均包括4聯標準聯（30+30+30、25+26+25、30+33+33+30、30+30+30+30），1聯異型段（30+30+30），2聯大跨結構（40+60+40、30+50+30），共有7個聯跨，箱梁施工均采用現場搭設滿堂支架就地現澆工藝。二、施工工序支架設計地基處理支架搭設支架預壓模板制作與安裝鋼筋制作與綁扎混凝土底板澆筑混凝土頂板澆筑預應力施工孔道壓漿封端施工支架拆除。三、主要工序施

2、工方法1、支架設計支架的質量直接決定現澆連續箱梁的成敗。針對現場地勢平坦的特點，現澆支架采用門式支架，鋼管腳手架加固連接及設置剪刀撐，支架底部采用整體處理。標準段現澆箱梁（P1P4、P4P7、P10P14、P14P18、P18P21）門式支架在墩柱附近橫橋向采用60cm間距，跨中采用90cm間距，順橋向墩柱附近采用30cm間距，其他均采用100cm間距；懸臂處橫橋向采用90cm間距，順橋向采用100cm間距。大跨度段現澆箱梁（P7P10、P21P24）門型支架在墩柱橫橋向采用60cm間距，跨中也采用60cm間距，墩柱順橋向無間距，跨中采用60cm間距；懸臂處橫橋向采用90cm間距，順橋向采用1

3、00cm間距。支架高度：利用門型支架組合+可調頂托+可調底座。（詳見附頁：現澆箱梁支架計算書）2、地基處理地基采用整體處理方案。先進行填前碾壓后，再分層回填30cm左右厚的塘渣或碎石平整壓實后，并在塘渣基層頂上澆筑一層10cm厚C20砼地坪，做為滿堂支架搭設的基礎用，加固處理范圍為上部高架橋梁箱梁投影面積兩側各加寬1m范圍，且對于承臺施工過程中開挖的基坑，采用塘渣或碎石分層回填，且回填至周邊場地回填的塘渣頂面標高，然后與周邊場地一起澆筑10cm厚C20砼地坪。3、支架搭設（1）按設計間距安放可調底座，并按各跨不同的計算高度調整好底座的頂面高程，使其在同一水平面上。（2）拼裝時，立架保證垂直度，

4、在第一層所有立架拼裝調整完成后，再繼續向上拼裝，否則會耽誤各層拼裝困難。（3）拼裝到頂層立架后，裝上頂層可調頂托，并依據設計標高進行調整，在其上設置橫向工字鋼和縱向木楞，縱向木楞采用6cm12cm方木，橫向工字鋼采用10#；懸臂橫向采用1015cm方木，縱向6cm12cm方木。（4）橫向水平加固的設置:用48鋼管在支撐門架的頂層，分別一道橫向加固水平管，它與拉接的交叉桿平行，穿跨于門架內用扣件固定在門架水平桿的中間，每排門架均設置一道。（5）縱向水平桿加固的位置：用48鋼管在支撐門架的頂層，層層設置縱向加固水平管，它與門架面平行，用扣件固定在橫向水平加固管上，其間距不大于3個跨寬。 （6）掃地

5、桿、封口桿縱橫向排排設置。 （7）整架內外要考慮剪刀撐的設置，橫向每三排門架設一道剪刀撐，不大于8米從箱梁截面中心向兩側對稱布置，呈八字形。4、模板制作與安裝采用2.441.22m,厚度18mm優質竹膠板，模板與橫豎肋采用螺釘連接，螺釘從模板正面穿過，釘帽布調在模板正面，其比模板面低3mm左右。模板盡可能采用一整張竹膠板，竹膠板之間接縫固定在同一橫豎肋上，釘帽頂及模板縫隙采用玻璃膠充填平整，制作成的模板要求板面光潔、平整，接縫嚴密，不漏漿，無錯臺。5.1、底模安裝曲線外的縱向底板按直線控制，底板橫坡按設計圖紙規定的橫坡，調整縱向方木的標高，縱、橫標高調好后，橫向寬度應根據梁體底板平面線型布置，

6、并應考慮外側模的支撐點寬度。竹膠板與方木用螺釘聯結，板縫用雙面膠或原子灰封死，以防漏漿。底板面板鋪設完畢后，進行平面放樣，全面測量底板縱橫向標高，并調整至設計要求。5.2、腹模安裝腹模竹膠板背后以方木聯結。平面曲線以1.22m長的直線組合而成。面板接縫用雙面膠或原子灰封死，以防漏漿。模板用斜撐及擋塊固定，斜撐頂端與腹模背條牢固聯結，腹模外側底部用固定于橫木方上的木方限位，防止腹模底部外移。5.3、翼緣板模板底板安裝與箱室底模雷同。外側擋板平面線型按2.44m長的直線組合布置。翼緣板的標高一定嚴格控制，以免影響翼緣板線型美觀。5.4、箱室橫板的安裝與固定箱室橫截面為多邊形，內模均采用2.441.

7、22m,厚度18mm優質竹膠板制成的組合木模，內支撐固定。混凝土澆筑時，在頂板預留人洞，內模由人洞中取出。為了保證腹板與頂板兩次澆筑連接處線型順直，在第一次澆筑前，應在翼板與腹板交界處倒角上口，順著側模釘上2cm3木條，第一次澆筑砼時，砼澆筑面應與木條上口相平，木條能起到擋砼漿的作用，第二次澆筑前，拆除木條，這樣第二次澆筑的砼包住了第一次，可以確保連接縫的順直流暢，砼的接縫處外觀效果較好。5、支架預壓由于支架在安裝過程中，桿件與桿件之間，桿件與方木以及方木與模板之間有一定的間隙，在荷載作用下，除彈性變形外還將產生部分非彈性變形，所以需對支架進行等效預加載來消除非彈性變形，同時測出彈性變形。支架

8、安裝結束后，箱梁底模鋪設之前進行支架預壓施工。預壓根據現場實際施工條件，采用大型砂袋，利用20t汽車吊機和120鏟車配合按設計荷載的1.2倍對其進行加載預壓，一跨度一預壓后，采用120鏟車翻至另一跨，鏟車車道在竹膠板面上鋪設8mm鋼板。支架預壓前，沿橋梁縱向每4m布設一個橫斷面，注記上樁號，每個橫斷面上布設六個觀測點，其中沿橋梁縱向水袋兩側1/4、2/4、3/4處對稱布置觀測點，并用紅油漆標記，測量預壓前支架頂觀測點高程，記入臺帳，然后進行預壓。荷載加設完畢后，由專業測量人員采用精密水準儀每天定時對沉降觀測點進行周期性觀測，測量過程中，必須定人、定時、定點、定儀器，當連續兩次讀數不變，計算沉降

9、量，24小時后方可進行下階段的加載預壓，連續三天以上沉降量均為零后，通知監理工程師核實，在確認穩定后，由監理工程師通知施工單位卸載，卸載后由監理工程師與項目部測量人員共同測量觀測點高程，計算回彈量，并計入臺帳。根據觀測成果計算箱底、箱頂實際控制高程：箱底（箱頂）箱底（箱頂）設計高程預拱度回彈量6、鋼筋制作與安裝鋼筋全部在鋼筋加工場地下料加工成型，然后再運至現場進行綁扎。綁扎時先鋪設底板底層鋼筋，然后依次綁扎橫梁，腹板鋼筋，整體骨架綁扎成型后，綁扎底板鋼筋，同時進行預應力孔道定位。鋼筋加工及綁扎之前，事先擬定鋼筋綁扎順序及鋼筋預拼圖。綁扎腹板、橫梁鋼筋時，采用鋼管腳手架做支架，將鋼筋骨架支起。先

10、將箍筋按設計位置放好，再穿主筋，骨架綁扎成型后落架。并控制好保護層厚度。預應力孔道采用塑料波紋管成孔。穿管前，事先以50cm為一斷面，根據鋼束坐標精確定出孔道位置，并將“井”字型定位筋與梁體鋼筋焊接牢固。為保證砼施工時不破壞波紋管，在波紋管內穿放內徑稍小于波紋管的PVC管。以保證波紋管的暢通。穿管時，如與箱梁鋼筋有矛盾，鋼筋可做適當調整。波紋管采用直徑稍大的同型波紋管連接，并用密封膠布封住接口。波紋管就位后，將波紋管與定位網鋼筋綁扎結實，防止波紋管上下左右移動。穿波紋管結束后，安裝箱梁內模。最后安裝錨墊板（錨具），安裝時錨墊板與孔道嚴格對中，并與孔道端部垂直，不得錯位。錨墊板上的灌漿孔均采用棉

11、紗封堵。箱梁、腹板、橫梁鋼筋綁扎完畢，經檢驗合格后，進行砼澆筑。砼澆至腹板與翼板相交處，澆筑完成表面鑿毛、清洗干凈，綁扎箱梁頂板鋼筋。7、混凝土澆筑混凝土采用拌和站集中生產，砼罐車運輸，砼汽車泵直接進行澆筑，保證砼施工的連續性。砼澆筑采用兩次成型的澆注方式，具體作法是第一次先澆注底板和腹板的砼，即第一次澆注到腹板與翼板的交角處，第二次再澆注頂板和翼板砼。混凝土澆注前，對模板進行最終檢查，采用高壓水槍沖洗及大功率吸塵器清洗底模。第一次澆注時采用分層分段施工，每層分段長度要依據以底層混凝土完成初凝前灌注上層砼為準。振搗棒采用30棒、50棒兩種，砼振搗采取劃區專人負責，做到責任到人，振搗時要特別注意

12、腹板與橫隔梁交叉處、張拉端、錨固端等鋼筋密集部位及箱內的振搗，以免漏振。振動過程中要嚴禁振動棒碰撞波紋管，要有專人看護模板，以免漏漿、跑模。第二次砼澆注前，先澆的砼面要鑿毛，并清除浮渣，內箱封頂，并綁扎頂板、翼板鋼筋。頂板砼采用50振搗棒。為保證箱粱頂面平整，施工前在箱梁的側模上測出施工標高線，另外在箱梁的每個腹板處增設標高控制帶，控制帶具體做法：采用8鋼筋做成馬凳焊在腹板主筋上，馬凳上再安設12鋼筋，12鋼筋頂面與箱梁頂面標高一致，施工前進行準確測設，施工中嚴加保護直至施工完畢，以兩個12鋼筋之間刮平來控制頂板頂標高。頂面砼施工完畢用土工布進行覆蓋并及時灑水降溫養生，養護14天以上。砼試件每

13、100m3留三組（自檢兩組、抽檢一組），同時多做5組，進行同條件養護，用來測定同條件下的砼強度。8、張拉、壓漿8.1下料鋼絞線下料場地應平整，鋼絞線下料長度誤差控制在（-50，+100）的范圍內，下料采用砂輪切割機切割，不得使用電弧切割。8.2穿束下好的料的鋼絲束應幫扎牢固，端頭應平順無彎折現象；鋼絲束長度和孔位編號，穿束時核對長度對號穿入孔道。穿束工作一般采用人工直接穿束，較長較粗的預應力束可借助一根鋼絞線作為引線，用卷揚機和滑輪組進行穿束，人工和吊車進行配合。為防止波紋管卡阻預應力束及預應力束劃破波紋管，預應力束前端加工安裝一個錐形頭和牽引鋼絞線連接。穿束方向為有擠壓頭或H型扎花錨一端向另

14、一端穿設。8.3張拉 張拉前準備工作準備QYCW500型前夾千斤頂2臺，QYCW300型前夾千斤頂2臺，YCW300穿心式千斤頂4臺，高壓油泵配精度為1.0級壓力表。腹板和頂板群錨采用穿心式千斤頂張拉，頂板橫向扁錨采用前夾式千斤頂逐根張拉。清除鋼束外露部分的污物,對錨頭進行裂縫檢查，對夾片進行硬度檢查,標校千斤頂,鑿除錨墊板孔內波紋管，以防在張拉過程中損傷鋼絞線,計算伸長量。 裝工作錨環和夾片：鋼絞線通過錨環上的對應孔后，錨環緊貼錨墊板，在每孔中鋼絞線和孔壁間裝入兩片夾片，用20mm鐵管套在鋼絞線上將卡片打入錨孔，要求兩夾片外露面平齊，間隙均勻，再裝上環型膠（鋼絲）圈。 安裝限位板：將限位板的

15、孔通過鋼絞線后，限位板緊貼錨環且無縫。 裝千斤頂：鋼束通過千斤頂的孔道，千斤頂緊貼限位板，務使千斤頂、限位板、錨環、錨墊板都在鋼束的軸心線上（即四對中）。注意：鋼絞線在千斤頂內要理順，不能交錯，防止發生斷絲。 裝工具錨環：工具夾片的光面應先抹少許石臘或墊塑料薄膜后再裝入，便于夾片的退出。 開動油泵少許加壓，千斤頂保持適量油壓后稍松千斤頂吊索調整千斤頂，使其對中。張拉與錨固鋼絞線張拉時，采用張拉力和伸長量雙值控制。預應力鋼束采用一端張拉。施工時，按設計要求將張拉力分為三級，10%con ，20%con ，100%con 。每一級張拉到要求的值，均測量一次伸長量，重復張拉至設計控制力和相應的伸長量

16、。將鋼束的實際伸長量與計算伸長量值相比較，其誤差應控制在6%以內，如果超過6%應停止張拉，找出原因后再進行張拉。張拉過程中，及時做好記錄，且記錄整齊、準確。 施工要求 當氣溫下降到+5以下且無保溫措施時禁止進行張拉工作。 張拉時混凝土強度不低于90%，張拉力按圖紙規定，邊張拉邊量測伸長值。預應力鋼束張拉實行張拉噸位和引伸量雙控，以張拉噸位為主，引伸量為輔。 鋼束錨固時夾片、鋼束總回縮值不得超過4mm。 按圖紙要求的規定的張拉順序、對稱張拉的原則進行張拉。 張拉步驟0初應力10%con20%con100%con(持荷2分鐘)(錨固) con-錨下控制應力張拉安全張拉現場設有明顯的警告標志，嚴禁非

17、工作人員靠近，張拉時千斤頂的前面不得站人。張拉操作人員，由熟悉本專業的人員或經培訓合格的人員參加，操作中有專業人員負責指揮。鋼束錨固后，不得摸、踏、踩、撞擊錨具或鋼束。卸油管時，先放松油管內油壓，以免油壓大噴出傷人。預應力孔道壓漿(真空輔助壓漿技術)壓漿前的準備工作a、切割錨外鋼絲。露在錨具外部多余的預應力筋需切割。b、將孔道排氣孔、泌水孔密封好，再將孔道兩端的錨頭用專用錨頭蓋密封好。c、沖洗管道。孔道在壓漿前用壓力水沖洗，以排除管內的雜物，保持管道暢通，沖洗后的管道用空壓機吹去空內積水，但要保持孔道潤濕，而使水泥漿與空壁的結合良好。 試抽真空將灌漿閥、排氣閥全部關閉，使整個孔道形成一個全封閉

18、的系統，打開真空閥，啟動真空泵抽真空，觀察壓力表讀數（即管內真空度）當管內達到一定的真空時（管內壓強達到-0.1MPa），停止真空泵1min時間,若管內壓強能保持不變,即可認為能達到維持真空。 漿體攪拌攪拌漿體之前,要將攪拌機先加水空轉3分鐘,再將積水排盡,使攪拌機內壁充分濕潤。攪拌好的漿體要做到基本卸盡，在全部漿體卸盡之前不得再投入未拌和的材料，更不能采取邊出料邊進料的辦法。 漿體配制按照真空壓漿水泥漿的配合比將稱量好的水、水泥、膨脹劑按照配合比倒入攪拌機，攪拌23min，再將溶于水的減水劑倒入攪拌機再攪拌3min。要嚴格控制水泥漿的用水量，否則多加的水全部泌出，易造成管道頂端有空隙。 壓漿

19、將攪拌好的漿體加至灌漿泵中，在灌漿泵的高壓橡膠管處打出漿體，待打出的漿體濃度與灌漿泵中漿體濃度一致時關閉灌漿泵，將高壓橡膠管連接到預應力孔道的灌漿泵上，并綁扎牢固，關閉灌漿閥，啟動真空泵，當孔道內真空度達到并維持在-0.06-0.09 MPa時,啟動灌漿泵,打開灌漿閥開始灌漿,當漿體經過空氣過濾器時關閉真空泵,打開排氣閥,隨時觀察排氣管的出漿情況,當漿體濃度與灌入之前一致時關掉排氣閥,繼續灌漿23min,并且保持管道內有0.7 MPa左右的壓力,最后關閉灌漿閥。 壓漿操作注意事項：a壓漿操作人員在上崗前通過培訓合格后,方可上崗；;b每次壓漿施工前用空壓機吹凈孔道并疏通孔道；c壓漿操作人員佩帶防

20、護眼鏡、膠皮手套及通訊聯系設備；d錨墊板端板上與錨具蓋帽連接的螺孔，錨墊板與波紋管的連接處采用專用的連接管連接；e真空泵啟動時先將真空泵的水閥打開再開泵，關閉時先管水閥再停泵；f水泥漿在使用前和壓注過程中連續攪拌，每次壓漿完畢后立即對機具、閥門進行沖洗。9、封端施工邊跨現澆箱梁預應力孔道壓漿施工完畢后，進行封端施工。新舊混凝土接觸面進行鑿毛并綁扎封端鋼筋，再支立封端模板，檢查合格后進行混凝土澆注。澆注完畢及時進行養生，養生時間不少于7天。10、支架拆除模板、支架的拆除時間，根據模板部位和混凝土所達到的強度而定。箱室內頂模在同步養生的試塊強度達到設計強度的70%時，即可拆除；對于箱梁底板、翼板及

21、支架，在混凝土強度達到設計強度的90%時，且預應力張拉及壓漿完成后，方可拆模。支架的卸落按程序進行，按全孔多點、對稱、緩慢、均勻的原則，從跨中逐步向兩端支點對稱，自上而下依次拆除支架。11、質量保證措施1、質量保證體系 建立以項目經理帶頭的質量保證體系小組，由項目經理 擔任組長，負責整個現澆梁的質量及工序；總工 任副組長，負責現場質量控制；組員： 負責現場現澆梁的各項質量檢驗及向現場監理的報驗工作，測量工程師 負責現澆梁的測量放線工作。及時處理各項突發或質量問題，保證現澆梁工作順利進行。2、質量檢驗質檢人員要嚴格按照設計圖紙和施工規范要求對箱梁預制的每個工序進行質量控制，做好自檢記錄，發現問題

22、及時通知施工隊伍進行整改、復查，達到整改要求后方可向監理報驗，確保一次報檢合格率達到95%以上。 3、質量保證措施 1）加強全員質量意識教育，樹立“百年大計，質量第一”思想，進行全面質量管理教育，推行全面質量管理。2）建立、健全質量管理工作體系，認真貫徹三檢制度。3）根據施工組織設計，制定各分項工程的施工細則、技術交底和施工控制要點。4）貫徹“誰負責施工，誰負責質量，誰操作，誰負責質量”的原則。對出現的質量問題，嚴格按“三不放過”原則處理。5）加強學習圖紙、規范、標準，嚴格按照圖紙施工。6）加強計量管理，確保測量放線正確無誤。7）加強職工技術培訓，提高技術水平和操作技能。12、安全文明施工措施

23、1、安全目標 杜絕職工因工傷亡事故的發生，無重大設備事故的發生。2、安全保證體系項目經理部成立以項目經理為組長的安全生產小組，成員由總工室、安技部、工程質量部、材料設備部、測量組和試驗室等部門負責人組成，建立安全生產管理制度和檢查制度。項目經理對整個工程施工安全負責，監督和檢查各部門安全管理情況，確保勞保用品按時發放，購買安全物資的款項要專款專用，嚴禁挪作他用；安技部要定期或不定期地進行施工現場及宿舍安全檢查，崗前安全技術培訓和教育，特殊工種操作人員持證上崗，制定安全制度，簽訂安保責任狀，建立安全臺帳，實施安全獎罰兌現；工程質量部要對每分項工程提出書面要求，制定安全生產的技術規定，嚴格按照程序

24、施工，堅決反對野蠻指揮和違章施工；材料設備部要加強設備機械人員的管理，經常對機械設備進行養護檢修，定期進行安全檢查等。3、安全保證措施1）認真貫徹“安全為了生產，生產必須安全”、“安全第一、預防為主”、“誰管生產，誰管安全”的方針，建立經理部、施工隊、班組三級安全管理網，設立專職安全員。危險作業期間現場旁站監理管理。2）加強安全思想和安全技術教育，提高自我保護意識和能力。3）制定安全管理制度，定期進行安全檢查及時整改隱患。4）制定各工序的安全操作規程，認真進行砼現澆箱梁施工前的安全技術交底，杜絕違章作業、違章指揮。杜絕不合格器材設備的使用。5）貫徹安全工作“五同時”和“三不放過”的原則，嚴格安

25、全崗位責任制、獎罰分明。6）規定持證上崗的工種，必須持證上崗。7）配齊必要的安全和消防設備，設置安全警告標志。8）堅決執行進入現場必須載安全帽的規定。架子工穿防滑鞋，系安全帶，架子工、木工配專用工具袋。9）加強施工用電情況的管理。現場照明、高壓電力線路采用架空的方式敷設，并且設有防護設施，保證絕緣良好。施工中所用的各種機械、電器設備均采用TN-S系統（即三相五線制），并且每個用電設備均有獨立的開關箱，現場內用電采用“一機、一閘、一漏保”的配電原則，確保用電安全。現場內的用電設備如需移動，則必須拆除線路后，方可進行。10）架體搭設與拆除作業期間做好作業區臨時警戒，設高危險作業區，有專人臨護。11

26、）完善高處作業的臨邊防護，按標準搭設臨邊防護欄和安全之字型斜道。12）在支架搭設時設排水溝并保持順暢，保證支架安全。13、環境保護措施為了保護和改善生活環境與生態環境，防止由于施工造成的作業污染和擾民，保障工地附近居民和施工人員的身體健康，項目經理部應努力做好環境保護工作。1、組織措施施工期間對環境進行保護是業主對承包商的要求，也是承包商的自身職責。項目經理部嚴格執行國家和溫州市制定的各項工程施工環境保護制度，并加強項目部的環保教育和激勵措施，把環保作為全體施工人員的上崗教育內容之一，提高環保意識。對違反環保的班組和個人進行處罰。2、防止大氣污染措施1）清理施工垃圾時使用容器吊運，嚴禁隨意凌空

27、拋撤造成揚塵。施工垃圾及時清運，清運時，適量灑水減少揚塵。2）施工道路采用硬化，并隨時清掃灑水，減少道路揚塵。3）工地上使用的各類柴油、汽油機械執行相關污染物排放標準，不使用氣體排放超標的機械。4）易飛揚的細顆粒散體材料盡量庫內存放，如露天存放時采用嚴密苫蓋。運輸和卸運時防止遺灑飛揚。5）在施工區禁火焚燒有毒、有惡臭物體。3防止水污染措施1）辦公區、施工區、生活區合理布置排水明溝、排水管，道路及場地適當放坡，做到污水不外流，場內無積水。2）未經處理的泥漿水，嚴禁直接排入河流。所有排水均要求達到國家排放標準。3）臨時食堂附近設置簡易有效的隔油池，產生的污水先經過隔油池，平時加強管理，定期掏油，防

28、止污染。4）在廁所附近設置磚砌化糞池，污水均排入化糞池，當化糞池滿后，及時通知環衛處，由環衛處運走化糞池內污物。5）禁止將有毒有害廢棄物用作土方回填，以免污染地下水和環境。4、防止施工噪聲污染措施1）作業時盡量控制噪音影響，對噪聲過大的設備盡可能不用或少用。在施工中采取防護等措施，把噪音降低到最低限度。2）對強噪聲機械(如電鋸、電刨、砂輪機等)設置封閉的操作棚，以減少噪聲的擴散。3） 在施工現場倡導文明施工，盡量減少人為的大聲喧嘩，不使用高音喇叭或怪音喇叭，增強全體施工人員防噪聲擾民的自覺意識。4）盡量避免夜間施工，確有必要時及時向環保部門辦理夜間施工許可證，并向周邊居民告示。現澆箱梁支架計算

29、書P7P10（40+60+40）附頁 圖紙（40+60+40）3張一、支架布設方案：1、門式支架間距：本橋擬布設的支架順橋向間距為60cm，墩柱間距為60cm，橫橋向間距為60 cm，墩柱無間距；懸臂均采用順橋向間距100cm，橫橋向間距90cm，門架寬度為100 cm，高度均小于1000cm。2、傳力系統：支架下面設15 cm15 cm的底托；箱粱主體，在頂托上縱橋向擺放10#工字鋼，跨度60cm；懸臂，在頂托上縱橋向擺放10cm15cm方木，跨度100cm。箱粱主體，在10#工字鋼上橫橋向擺放6cm12cm方木，縱橋向間距為20cm，跨度為60cm與100cm（門架寬度）；懸臂，在10cm

30、15cm方木上橫橋向擺放6cm12cm方木，間距30cm，跨度為100cm；在中橫梁的兩個墩柱間的系梁上，限位塊的兩邊各擺放1根長5米的雙拼28b工字鋼，以當作分布梁，上鋪6cm12cm方木。中橫梁（17.1m*3m*3.4m）下的門架橫橋向間距為60cm，順橋向無間距，與橫橋向門架錯開30cm搭建。在6m12cm方木上鋪設1.8 cm厚優質竹膠板作為底模板。二、計算分析：1、重型門架的穩定承載力計算： 根據中華人民共和國建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2000標準，腳手架的穩定性由下列公式計算：N N d N d 為一榀門架的穩定承載力設計值 N 為一榀門架的軸向力設計值 N

31、 d=KAf K 為材料強度調整系數，當腳手架高度小于三十米時，取0.8 為門架立桿穩定系數，由 =h/I 查表得。 回轉半徑為I=(I0+I1h1/h0) /A1/2 A 為單榀門架立桿毛面積A=2 A0 =23.14(57/2) 2-（52/2）2=856mm2 F 為材料強度設計值 取f=205N/mm2I0 =X（D4-d4）/64=3.14X(574-524)/64=15.9X104mm4 I1 =X（D4-d4）/64=3.14X(26.84-22.34)/64=1.32X104mm4 則I=19.8mm=h0/i=1900/19.8=96 查表得=0.618 故N d = KAf

32、=0.8X0.618X856X205=86.75KN2、支撐體系荷載驗算A、設計參數 可調門式組合腳手架20米高程內每榀最大的承載力為15噸，許用安全承載為7.5噸，托座底座每只承載均大于7.5噸，安全系數為2.0 ，施工中除結構自重外，還有其它附加荷載。 本施工方案中設計計算參數分別為：a、模板方木及楞木自重取 0.2KN/m2b、施工、機械荷載取 1.0KN/m2c、振搗混凝土產生水平荷載取 2.0KN/m2d、每延米腳手架自重取 1.35KN/m2e、風荷載查表得基本風壓為 5.5KN/m2 當搭設高度超過20米設計支架時還應乘以0.7的折減修正系數。本工程的箱梁平均高度在9米左右，受風

33、荷載作用很小，可以不考慮風荷載的作用力。 B、 荷載計算：按40m+60m+40m長，24.8m寬，梁高2m3.4m進行計算及驗算。橋梁上部箱梁砼總計3050m3(寬24.8m)，減去懸臂388 m3（寬7.7m）,箱梁主體的砼總量為2662 m3，考慮箱梁砼配筋率較大，比重按2.55T/m3進行驗算。箱梁主體自重：2662m32.55T/m3=6788.1T三聯跨箱梁底面積：（40+60+40）m 17.1m =2394m2因此箱梁平均荷載為：6788.1T/2394m2 =2.835T/m2=28.35KN/m2取模板自重：0.2N/m2取施工荷載：1.0KN/m2腳手架自重：1.35KN

34、/m2考慮荷載的安全系數：恒載K=1.2；活載K=1.4荷載總計：1.2(28.35+0.2+1.35)+1.41.0=37.28KN/m2 由于本工程門架式滿堂支架搭設時，每榀門架水平橫向間間距為0.6m，縱向水平間距為0.6m，門架自身寬度為1m，因此每榀門架承受的施工荷載為：0.6m(0.6m+1m)37.28KN/m2=35.79KN86.75KN(允許承受荷載)因此門架式滿堂支架搭設是穩定的，滿足施工要求。懸臂上砼方量自重為：388 m32.55T/m3=989.4T底面積為（40+60+40）m7.7m =1078m2因此懸臂平均荷載為：989.4T/1078m2 =0.918T/

35、m2=9.18KN/m2取模板自重：0.2KN/m2取施工荷載：1.0KN/m2腳手架自重：1.35KN/m2考慮荷載的安全系數：恒載K=1.2；活載K=1.4荷載總計：1.2(9.18+0.2+1.35)+1.41.0=14.276KN/m2懸臂的每榀門架水平橫向間間距為0.9m，縱向水平間距為1m，門架自身寬度為1m，因此每榀門架承受的施工荷載為：0.9m(1m+1m)14.276KN/m2=25.7KN86.75KN(允許承受荷載)因此門架式滿堂支架搭設是穩定的，滿足施工要求。C、 橋梁分部荷載及單榀門架承載驗算 、箱梁柱中心總荷載分均于單榀門架：中橫梁（17.1m*3m*3.4m）下的

36、門架橫橋向間距為60cm，順橋向無間距，與橫橋向門架錯開30cm搭建。按照中橫梁來計算17.1*3*3.4*2.55噸/m3=444.77噸，受到中橫梁17.1m*3.0m中間有9.3m*2.0m的立柱影響，預算只有94榀門架位于中橫梁下面共同受力，因其中62榀門架分別位于立柱的兩邊，按照50%計算，只有31榀門架受力，則在箱梁柱中心位置上共有63榀門架共同受力所以單榀門架為：444.7/63=7.06噸7.5噸/榀 中橫梁下每平方米砼自重：3.4m*2.55T/m3=8.772T/m2中橫梁在每平方米門架受力：7.5T/0.6m*1.0m=12.5噸/m2則門架作用中橫梁下每平米的受力為：8

37、.772T m212.5噸/m2、箱梁主體上肋板荷載作用于單榀門架：肋板砼每平方面積：0.65m*3.4m+（0.55+0.1）m*0.35m+（0.26+0.24）m*0.35m=2.61m2肋板砼每立方自重：2.61m2*1m*2.55T/m3=6.65T上述中箱梁門架間距為：橫向間間距為0.6m，縱向水平間距為0.6m，門架自身寬度為1m，所以每榀門架受力的平方面積為0.96m2。則單榀門架作用于肋板底下的受力為：6.65T7.5噸/榀 結論：從整體構架各部分驗算得出，各支撐點門架承載均小于許用承載，整體承載安全。3、支架頂托上橫梁、縱梁計算分析：箱梁主體澆注混凝土自重：鋼筋混凝土容重為

38、=28.35KN/m3，則按全聯一次性澆筑混凝土計算為P1=28.35 KN/m2。底模板自重：取P2=0.2 KN/m2。腳手架自重：取P3=1.35KN/m2。施工荷載：取P4=1.0 KN/m2。取松木容重r1=6.0 KN/m3，面積A1=6cm12cm的方木，橫向間距d1=0.2m，自重為P5=r1A1/ d1=0.2 16KN/ m2；10#工字鋼容重rl2=16.47KN/m3,10#工字鋼間距為d2=1.0m（最大），截面積A2=14.3cm2的工字鋼自重為P6=0.112KN/ m2。面積A1=6cm12cm的方木，橫向間距d1=0.3m，自重為P5=r1A1/ d1=0.1

39、44KN/ m2；面積10cm15cm的方木間距為d2=0.9m，面積A2=10cm15cm的方木自重為p6=r1A2/ d2=0.1 KN/ m2。中橫梁處砼每平方米自重：P7= 3.4m*2.55T/m3=86.7KN/m2懸臂處砼每平方米自重：P8=0.9178T/m2=9.178KN/ m21、橫橋向分布方木強度、撓度檢算（按簡支梁計算）： 方木最低抗壓強度值fm1=12N/mm2，方木彈性模量E1=10000MPa，方木截面為b1h1=6cm12cm，方木間距d1=14cm（按20cm排布），跨距L1=100cm（最大計算），線荷載為：g1=（P1+P2+P4）d1+ r1A1=4.

40、749 KN/m。則：Mmax1=g1L12/8=0.5936KNm，W1= b1h12/6=1.4410-4m3,1= Mmax1/ W1=4.122 N/mm212N/mm2，滿足要求。截面慣性矩：I1= b1h13/12=0.86410-5m4；g1=（P1+P2）d1+ r1A1=5.753 KN/m；所以撓度f1=5g1 L14/384 E1 I1=0.866mm L1/400=2.5mm滿足要求。 中橫梁處橫橋向分布方木強度、撓度檢算； 線荷載為：g1=（P2+P4+P7）d1+ r1A1=12.738 KN/m。則：Mmax1=g1L12/8=1.592KNm，W1= b1h12

41、/6=1.4410-4m3,1= Mmax1/ W1=11.055N/mm212N/mm2，滿足要求。截面慣性矩：I1= b1h13/12=0.86410-5m4；g1=（P2+P7）d1+ r1A1=12.598 KN/m；所以撓度f1=5g1 L14/384 E1 I1=1.9mm L1/400=2.5mm滿足要求。懸臂橫橋向分布方木強度、撓度檢算：方木最低抗壓強度值fm1=12N/mm2，方木彈性模量E1=10000MPa，方木截面為A1=b1h1=6cm12cm，方木間距d1=24cm（按30cm排布），跨距L1=100cm，線荷載為：g1=（P2+P4+P8）d1+ r1A1=4.4

42、83KN/m。則：Mmax1=g1L12/8=0.56KNm，W1=b1h12/6=1.4410-4m3,1= Mmax1/ W1=3.889 N/mm212N/mm2，滿足要求。截面慣性矩：I1= b1h13/12=0.86410-5m4；g1=（P2+P8）d1+ r1A1=2.682 KN/m；所以撓度f1=5g1 L14/384 E1 I1=0.404mm L1/400=2.5mm滿足要求。2、縱橋向分布10#工字鋼強度、撓度檢算：10#工字鋼最低抗彎強度值fm2=140 N/mm2，10#工字鋼彈性模量E2=206000MPa，10#工字鋼截面面積A=BH-(B-b)h=14.3cm

43、2，10#工字鋼間距（橫橋向）d2=60cm，跨距L2=100cm（最大）。線荷載為：g2=（P1+P2+P4+P5）d2+ P6=17.97 KN/m。則：Mmax2=g2L22/8=2.246KN/m。W2=1/6HBH3-(B-b)h3=49cm32= Mmax2 /W2=45.836N/mm2 fm1=140N/mm2（允許承受穩定荷載是140N/mm2，最大荷載為205N/mm2。）滿足要求。截面慣性矩：I2=BH3-(B-b)h3/12=0.024410-4m4；其中q= g2d2=11.526 KN；所以撓度f2=5q L24/384 E2I2 =0.298mm L2/400=2

44、.5mm滿足要求。中橫梁處縱橋向分布10#工字鋼強度、撓度檢算：線荷載為：g2=（P2+P4+P5+P7）d2+ P6=52.98 KN/m。則：Mmax2=g2L22/8=6.6225KN/m。W2=1/6HBH3-(B-b)h3=49cm32= Mmax2 /W2=135.15N/mm2 fm1=140N/mm2（允許承受穩定荷載是140N/mm2，最大荷載為205N/mm2。）滿足要求。截面慣性矩：I2=BH3-(B-b)h3/12=0.024410-4m4；其中q= g2d2=31.788 KN；所以撓度f2=5q L24/384 E2I2 =0.823mm L2/400=2.5mm滿

45、足要求。懸臂縱橋向分布10cm15cm方木強度、撓度檢算：方木最低抗彎強度值fm2=12 N/mm2，方木彈性模量E2=10000MPa，方木截面面積A2=b2h2=0.015m2，方木間距（橫橋向）d2=90cm，跨距L2=100cm。線荷載為：g2=（P2+P4+P5+P8）d2+ P6=9.6466 KN/m。則：Mmax2=g2L22/8=1.206KN/m。W2=b2h2/6=3.7510-4m32= Mmax2 /W2=3.216N/mm2 fm1=12N/mm2 滿足要求。截面慣性矩：I2=bh3/12=0.28110-4m4；其中q= g2d2=8.682 KN；所以撓度f2=

46、5q L24/384 E2I2 =0.41mm L2/400=2.5mm滿足要求。現澆箱梁支架計算書P1P4（30+30+30）附頁 圖紙（30+30+30）3張一、支架布設方案：1、門式支架間距：本橋擬布設的支架順橋向跨中間距為100cm，墩柱間距30cm，其他間距為100cm；橫橋向跨中間距為60 cm，墩柱間距為60cm，其他為90cm；橫橋向懸臂均采用順橋向間距100cm，橫橋向間距90cm，門架寬度為100 cm，高度均小于1000cm。2、傳力系統：支架下面設15 cm15 cm的底托；箱粱主體，在頂托上縱橋向擺放10#工字鋼，跨度100cm；懸臂，在頂托上縱橋向擺放10cm15c

47、m方木，跨度100cm。箱粱主體，在10#工字鋼上橫橋向擺放6cm12cm方木，縱橋向間距為20cm，跨度為100cm；懸臂，在10cm15cm方木上橫橋向擺放6cm12cm方木，間距30cm，跨度為100cm；在6m12cm方木上鋪設1.8 cm厚優質竹膠板作為底模板。二、計算分析：1、重型門架的穩定承載力計算： 根據中華人民共和國建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2000標準，腳手架的穩定性由下列公式計算：N N d N d 為一榀門架的穩定承載力設計值 N 為一榀門架的軸向力設計值 N d=KAf K 為材料強度調整系數，當腳手架高度小于三十米時，取0.8 為門架立桿穩定系

48、數，由 =h/I 查表得。 回轉半徑為I=(I0+I1h1/h0) /A1/2 A 為單榀門架立桿毛面積A=2 A0 =23.14(57/2) 2-（52/2）2=856mm2 F 為材料強度設計值 取f=205N/mm2I0 =X（D4-d4）/64=3.14X(574-524)/64=15.9X104mm4 I1 =X（D4-d4）/64=3.14X(26.84-22.34)/64=1.32X104mm4 則I=19.8mm=h0/i=1900/19.8=96 查表得=0.618 故N d = KAf=0.8X0.618X856X205=86.75KN2、支撐體系荷載驗算A、設計參數 可調

49、門式組合腳手架20米高程內每榀最大的承載力為15噸，許用安全承載為7.5噸，托座底座每只承載均大于7.5噸，安全系數為2.0 ，施工中除結構自重外，還有其它附加荷載。 本施工方案中設計計算參數分別為：a、模板方木及楞木自重取 0.2KN/m2b、施工、機械荷載取 1.0KN/m2c、振搗混凝土產生水平荷載取 2.0KN/m2d、每延米腳手架自重取 1.35KN/m2e、風荷載查表得基本風壓為 5.5KN/m2 當搭設高度超過20米設計支架時還應乘以0.7的折減修正系數。本工程的箱梁平均高度在9米左右，受風荷載作用很小，可以不考慮風荷載的作用力。 B、 荷載計算：按30m+30m+43m長，24

50、.8m寬，梁高2.0m進行計算及驗算。橋梁上部箱梁砼總計1626m3(寬24.8m)，減去懸臂249.48 m3（寬7.7m）,箱梁主體的砼總量為1376.52 m3，考慮箱梁砼配筋率較大，比重按2.55T/m3進行驗算。箱梁主體自重：1376.52m32.55T/m3=3510.1T三聯跨箱梁底面積：（30+30+30）m 17.1m=1539m2因此箱梁平均荷載為：3510.1T/1539m2 =2.28T/m2=22.8KN/m2取模板自重：0.2N/m2取施工荷載：1.0KN/m2腳手架自重：1.35KN/m2考慮荷載的安全系數：恒載K=1.2；活載K=1.4荷載總計：1.2(22.8

51、+0.2+1.35)+1.41.0=30.62KN/m2 由于本工程門架式滿堂支架搭設時，橫橋向跨中間距為0.6m，墩柱間距為0.6m，其他間距為0.9m，順橋向水平間距為1.0m，墩柱間距為0.6m，門架自身寬度為1.0m，因此每榀門架承受的施工荷載為：0.9m(1m+1m)30.62KN/m2=55.116KN86.75KN(允許承受荷載)因此門架式滿堂支架搭設是穩定的，滿足施工要求。懸臂上砼方量自重為：249.48 m32.55T/m3=636.174T底面積為（30+30+30）m7.7m =693m2因此懸臂平均荷載為：636.174T/693m2 =0.918T/m2=9.18KN

52、/m2取模板自重：0.2KN/m2取施工荷載：1.0KN/m2腳手架自重：1.35KN/m2考慮荷載的安全系數：恒載K=1.2；活載K=1.4荷載總計：1.2(9.18+0.2+1.35)+1.41.0=14.276KN/m2懸臂的每榀門架水平橫向間間距為0.9m，縱向水平間距為1m，門架自身寬度為1m，因此每榀門架承受的施工荷載為：0.9m(1m+1m)14.276KN/m2=25.7KN86.75KN(允許承受荷載)因此門架式滿堂支架搭設是穩定的，滿足施工要求。C、 橋梁分部荷載及單榀門架承載驗算 、箱梁柱中心總荷載分均于單榀門架：中橫梁（17.1m*2.4m*2m）下的門架橫橋向間距為6

53、0cm，順橋向間距為30cm，門架寬度1m。按照中橫梁來計算17.1*2.4*2*2.55噸/m3=209.3噸，受到中橫梁17.1m*2.4m中間有9.3m*1.4m的立柱影響，預算只有76榀門架位于中橫梁下面共同受力，因其中62榀門架分別位于立柱的兩邊，按照50%計算，只有31榀門架受力，則在箱梁柱中心位置上共有45榀門架共同受力所以單榀門架為：209.3/45=4.65噸7.5噸/榀 中橫梁下每平方米砼自重：2.0m*2.55T/m3=5.1T/m2中橫梁在每平方米門架受力：7.5T/0.6m*1.3m=9.6噸/m2則門架作用中橫梁下每平米的受力為：5.1T m29.6噸/m2、箱梁主

54、體上肋板荷載作用于單榀門架：肋板砼每平方面積：0.7m*2.0m+（0.42+0.1）m*0.3m+（0.46+0.9）m*0.3m=1.736m2肋板砼每立方自重：1.736m2*1m*2.55T/m3=4.43T箱梁門架跨中間距為：橫向間間距為0.6m，縱向水平間距為1m，門架自身寬度為1m，所以每榀門架受力的平方面積為1.2m2。則單榀門架作用于肋板底下的受力為：4.43*1.2=5.316T7.5噸/榀 結論：從整體構架各部分驗算得出，各支撐點門架承載均小于許用承載，整體承載安全。3、支架頂托上橫梁、縱梁計算分析：箱梁主體澆注混凝土自重：鋼筋混凝土容重為=22.8KN/m3，則按全聯一

55、次性澆筑混凝土計算為P1=22.8 KN/m2。底模板自重：取P2=0.2 KN/m2。腳手架自重：取P3=1.35KN/m2。施工荷載：取P4=1.0 KN/m2。取松木容重r1=6.0 KN/m3，面積A1=6cm12cm的方木，橫向間距d1=0.2m，自重為P5=r1A1/ d1=0.2 16KN/ m2；10#工字鋼容重rl2=16.47KN/m3,10#工字鋼間距為d2=1.0m（最大），截面積A2=14.3cm2的工字鋼自重為P6=0.112KN/ m2。面積A1=6cm12cm的方木，橫向間距d1=0.3m，自重為P5=r1A1/ d1=0.144KN/ m2；面積10cm15c

56、m的方木間距為d2=0.9m，面積A2=10cm15cm的方木自重為p6=r1A2/ d2=0.1 KN/ m2。中橫梁處砼每平方米自重：P7= 2m*2.55T/m3=51KN/m2懸臂處砼每平方米自重：P8=0.9178T/m2=9.178KN/ m21、橫橋向分布方木強度、撓度檢算（按簡支梁計算）： 方木最低抗壓強度值fm1=12N/mm2，方木彈性模量E1=10000MPa，方木截面為b1h1=6cm12cm，方木間距d1=14cm（按20cm排布），跨距L1=100cm，線荷載為：g1=（P1+P2+P4）d1+ r1A1=4.749 KN/m。則：Mmax1=g1L12/8=0.5

57、936KNm，W1= b1h12/6=1.4410-4m3,1= Mmax1/ W1=4.122 N/mm212N/mm2，滿足要求。截面慣性矩：I1= b1h13/12=0.86410-5m4；g1=（P1+P2）d1+ r1A1=5.753 KN/m；所以撓度f1=5g1 L14/384 E1 I1=0.866mm L1/400=2.5mm滿足要求。 中橫梁處橫橋向分布方木強度、撓度檢算； 線荷載為：g1=（P2+P4+P7）d1+ r1A1=11.112 KN/m。則：Mmax1=g1L12/8=1.389KNm，W1= b1h12/6=1.4410-4m3,1= Mmax1/ W1=9

58、.646N/mm212N/mm2，滿足要求。截面慣性矩：I1= b1h13/12=0.86410-5m4；g1=（P2+P7）d1+ r1A1=7.6 KN/m；所以撓度f1=5g1 L14/384 E1 I1=1.145mm L1/400=2.5mm滿足要求。懸臂橫橋向分布方木強度、撓度檢算：方木最低抗壓強度值fm1=12N/mm2，方木彈性模量E1=10000MPa，方木截面為A1=b1h1=6cm12cm，方木間距d1=24cm（按30cm排布），跨距L1=100cm，線荷載為：g1=（P2+P4+P8）d1+ r1A1=4.483KN/m。則：Mmax1=g1L12/8=0.56KNm

59、，W1=b1h12/6=1.4410-4m3,1= Mmax1/ W1=3.889 N/mm212N/mm2，滿足要求。截面慣性矩：I1= b1h13/12=0.86410-5m4；g1=（P2+P8）d1+ r1A1=2.682 KN/m；所以撓度f1=5g1 L14/384 E1 I1=0.404mm L1/400=2.5mm滿足要求。2、縱橋向分布10#工字鋼強度、撓度檢算：10#工字鋼最低抗彎強度值fm2=140 N/mm2，10#工字鋼彈性模量E2=206000MPa，10#工字鋼截面面積A=BH-(B-b)h=14.3cm2，10#工字鋼間距（橫橋向）d2=60cm，跨距L2=10

60、0cm（最大）。線荷載為：g2=（P1+P2+P4+P5）d2+ P6=14.64 KN/m。則：Mmax2=g2L22/8=1.83KN/m。W2=1/6HBH3-(B-b)h3=49cm32= Mmax2 /W2=37.347N/mm2 fm1=140N/mm2（允許承受穩定荷載是140N/mm2，最大荷載為205N/mm2。）滿足要求。截面慣性矩：I2=BH3-(B-b)h3/12=0.024410-4m4；其中q= g2d2=8.784KN；所以撓度f2=5q L24/384 E2I2 =0.227mm L2/400=2.5mm滿足要求。中橫梁處縱橋向分布10#工字鋼強度、撓度檢算：線

61、荷載為：g2=（P2+P4+P5+P7）d2+ P6=31.56 KN/m。則：Mmax2=g2L22/8=3.945KN/m。W2=1/6HBH3-(B-b)h3=49cm32= Mmax2 /W2=80.51N/mm2 fm1=140N/mm2（允許承受穩定荷載是140N/mm2，最大荷載為205N/mm2。）滿足要求。截面慣性矩：I2=BH3-(B-b)h3/12=0.024410-4m4；其中q= g2d2=18.936 KN；所以撓度f2=5q L24/384 E2I2 =0.49mm L2/400=2.5mm滿足要求。懸臂縱橋向分布10cm15cm方木強度、撓度檢算：方木最低抗彎強

62、度值fm2=12 N/mm2，方木彈性模量E2=10000MPa，方木截面面積A2=b2h2=0.015m2，方木間距（橫橋向）d2=90cm，跨距L2=100cm。線荷載為：g2=（P2+P4+P5+P8）d2+ P6=9.6466 KN/m。則：Mmax2=g2L22/8=1.206KN/m。W2=b2h2/6=3.7510-4m32= Mmax2 /W2=3.216N/mm2 fm1=12N/mm2 滿足要求。截面慣性矩：I2=bh3/12=0.28110-4m4；其中q= g2d2=8.682 KN；所以撓度f2=5q L24/384 E2I2 =0.41mm L2/400=2.5mm滿足要求。