1、第一節 工程概況本工程為成都佳兆業君匯上品五期標段，位于成都市雙流縣華陽鎮二江寺村，場地地形平緩，地勢起伏較小，地面高程為473.0-475.0m。基地位于站華路以東，府河以南。南側為已建住宅，西面為二類住宅用地。東面為辦公用地。交通便利，市政設施齊全。建筑面積約為114680.97平方，其中地上約為81854.87平方，2棟33層高層（22# 23#樓），地下兩層約32826.1平方。樓棟高的為97.5米，所有標準層層高均為2.9M。本建筑類別為一類高層，建筑結構安全等級為二級，結構類型為框架剪力墻結構，抗震設防烈度為7，設計合理使用年限為五十年，設計標高+0.00相當于絕對標高為476.7

2、5M。第二節 編制依據 上品五期二標段施工圖建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工安全檢查標準JGJ59-99建筑施工高空作業安全技術規范JGJ80-91鋼結構設計規范GB50017-2003第三節 腳手架布置3.1 本工程裙房及附屬用房采用雙排鋼管扣件落地式腳手架，搭設高度小于20米，架體寬0.8米。3.2建筑主體中22#樓、23#樓高度均為97.5米，根據現場條件及工程特點， 22#樓腳手架采用周邊無地下室的在基礎外側的天然地基上加墊木方搭設落地式雙排腳手架到第四層，主樓墻體外側有地下室的，采用從地下室頂板上加墊木板搭設落地式雙排腳手架到第四層，再從第4層開始每

3、6層一挑設置工字鋼懸挑，鋼絲繩斜拉雙排扣件式鋼管腳手架；23#樓從地下室頂板上加墊木板搭設落地式雙排腳手架到第四層，再從第4層開始每6層一挑設置工字鋼懸挑，鋼絲繩斜拉雙排扣件式鋼管腳手架，架寬0.8米。第四節 懸挑式腳手架搭設安全技術要求4.1構配件材質4.1.1 懸挑型16號工字鋼質量符合國家標準熱扎普通槽鋼（GB707-88）;鋼號：Q235；禁止使用：嚴重銹蝕、彎曲變形、裂紋缺損、廢料拼接、無出廠合格證的產品材料；4.1.2 焊條采用E43型焊條，直徑禁止使用：受潮、無出廠合格證的焊條4.1.3 錨固預埋環質量符合國家標準鋼筋混凝土用鋼筋（GB1499）,鋼號HPB235。直徑 D=16

4、mm，錨固段置于樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側300mm以上搭接長度。禁止使用以下材料：（1）螺紋鋼 ；（2）嚴重銹蝕、有裂紋、廢料拼接、無出廠合格證的產品 。4.1.4鋼絲繩拉環質量符合國家標準鋼筋混凝土用鋼筋（GB1499）,鋼號HPB235。直徑 D=16mm，焊接于2001506mm預埋鋼板上。4.1.5 鋼管規格48*3.0mm；表漆：黃色。質量符合國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）；鋼號：Q235-A級鋼。禁止使用：嚴重銹蝕、彎曲變形、有裂紋、無出廠合格證和生產許可證或無檢測合格證明的管材。立桿兩端面切口須平直。嚴禁有斜口、毛口、

5、卷口等現象。4.1.6 扣件符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）。禁止使用脆裂、變形、滑絲、無出廠合格證和生產許可證或無檢測合格證明的扣件。在螺栓擰緊扭力矩達到65Nm時，不得發生破壞。新、舊扣件均應進行防銹處理。4.1.7 拉結用材鋼管：規格48*3.0mm鋼絲繩：選擇619+1鋼絲繩，直徑16mm。角鋼：45654.1.8 腳手板：采用1100650鋼笆片，每片重量5KG。4.1.9 密目網安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須每張網上均縫有出

6、廠“合格證”和“安鑒”標志。以及由雙流縣建筑安全監督管理部門發放的準用證。禁止采購和使用無生產許可證、無出廠合格證、無檢測合格報告的“三無”劣質密目網。禁止使用破損或有砼漿水污染的密目網。4.1.10擋腳板：200800木板，刷紅白相間油漆。4.2 構造技術要求4.2.1 總要求橫平豎直、連接牢靠、底腳著實、支撐挺直、通暢平坦、安全設施齊全、牢靠。4.2.2 懸挑鋼結構（1）懸挑方式懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構；在轉角處的懸挑水平鋼梁增加斜撐；（2）構造尺寸鋼梁規格：采用采用I16號工字鋼；鋼梁間距：La=1.5m（與腳手架縱距相同）；懸挑長度：L懸=1.2m，撓度2 L懸/4錨固長度：建筑物內

7、樓板上錨固，L錨=2.50 m；斜撐規格：采用12.6；（3）錨固方法方法1：用三道16圓鋼做成鋼筋環與樓板固定。方法2：將懸挑鋼梁及斜撐分別與墻面或樓面預埋件鋼板焊接錨固。4.2.3 雙排腳手架（1）搭設尺寸立桿：縱距La=1.5m；橫距Lb=0.8m；單立桿距墻：內立桿距外墻面300mm。大橫桿：步距h=1.8m（凈高）拉結點：按二步三跨間距，梅花型布置； 小橫桿：伸出長度：至少伸出100，每二步小橫桿加長，與墻拉結。剪刀撐：腳手架外立面沿長度和高度通長設置；斜度：45-60；寬度4跨，且6m。（2） 質量標準變形與偏差：立桿：垂直偏差h/400大橫桿：允許撓度L/2004.2.4 腳手架

8、搭設的安全技術要求（1）立桿接長：對接接長。頂步可采用搭接，搭接長度1m。管端伸出扣件蓋板100mm，采用不少于2個旋轉扣件固定。端面：鋼管兩端面切斜偏差1.7mm。接頭：A 相鄰立桿接頭相互錯開一個步距（不得在同一平面上或同步內）；B 同步內相隔立桿接頭高差0.5m，至主節點ah/3；轉角：腳手架轉角處的陰角和陽角必須設置立桿。（2）掃地桿縱向桿：立桿的底座向上200 mm處，應連續設置縱向掃地桿，用直角扣件與立桿固定；橫向桿：在縱向掃地桿的下方，其與每根立桿相交處設置橫向掃地桿；接長：對接接長。(3) 剪刀撐接長：搭接接長（不得對接）；搭接長度1m；管端伸出扣件蓋板100mm；高度：與立桿

9、、大（小）橫桿同步搭設。由底至頂連續不斷，形成均等菱形；墊板：底端均必須支撐在墊板上；固定：應用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上。雙桿交叉處用回轉扣件相互扣接。(4) 大橫桿接長：對接接長。接頭：接頭相互錯開。兩根相鄰大橫桿的接頭不宜設在同步或同跨內。桿長：桿件長度不宜小于3跨。伸出長度：轉角處端頭伸出長度不小于100mm。縱向水平鋼管宜置于橫向水平鋼管之上，且橫向水平管的間距不應大于跨距的一半。(5) 拉結與拋撐間距：水平間距為3個縱距，垂直間距3.63.9m，即二步三跨。梅花型布置。首步拉結：從底步（第一步）主節點處開始設置。當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。位置：

10、靠近主節點設置，距主節點300mm。構造：本工程為框剪結構，在遇結構柱的地方用短管、扣件與結構柱拉牢。結構柱四周用短管抱牢，然后用兩根長管連在雙排外架的內外大橫桿上，層層設置，其間距小于4米。同步設置：當腳手架搭至有連墻件的預置點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后應立即設置連墻件。頂撐：頂撐應可靠地頂在砼圈梁、柱等結構上，使腳手架不搖晃。嚴禁使用僅有拉筋的柔性拉結。臨時拉結：當腳手架搭設施工層高出拉結2步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層拉結安裝完后方可根據情況拆除。拉結不得拉在大橫桿、窗框、水落管、避雷帶及銹蝕的預埋件上。拋撐：當腳手架暫不能設置拉結或架高H7m時，應搭設拋撐。

11、拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接。傾角45-60，連接點中心至主節點的距離300mm，每隔6跨設置一根。在拉結安裝好后方可拆除拋撐。(6) 臨邊護身欄桿腳手架外立面兩大橫桿間等距設置2根臨邊護身欄桿， 60cm。7）、腳手板鋪設：腳手板必須設置平穩，做到嚴密、牢固，不得有翹曲或浮放，腳手板兩個短邊在拐角部位分別用16#鐵絲與腳手架橫桿扎牢，同時在作業層外側加設護欄，上欄桿上皮高度1200mm，擋腳板高200mm，中欄桿居中設置。作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開內墻面120-150mm，腳手板探頭用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上。在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防

12、止滑動8）、在腳手架四個角點共設置4根避雷針，避雷針用12鍍鋅圓鋼制作，長度為1000mm，設置在主樓外架四角腳手架立桿上，并將所有大橫桿全部連通，形成避雷網絡。引下線采用8圓鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統（框架柱主筋）連成一體，接觸處采用可靠焊接，焊接后再測定電阻，要求接地電阻不大于4歐姆。9）、16工字鋼梁：陽臺及外墻轉角處總長度4500mm，外墻挑出長度1300mm，懸挑部分焊接兩根約10cm20豎向鋼筋，用于固定立桿鋼管，錨固端在樓板上采用預埋16卡箍固定，懸挑端與建筑物采用63716的鋼絲繩連接。外立桿離梁端頭的尺寸不小于翼寬1/2，立桿軸力作用線應通過鋼梁的截面形心。 (10

13、)、 上下通道設置：設外走道或內爬梯，通往各作業層。與腳手架同步搭設。坡度：走人1:3，運料1:6。防滑條：每隔250300mm設防滑條。凈高：1.8m。嚴禁搭設在有外電線路的一側。板材：坡面采用模板或竹笆鋪設。剪刀撐：斜道外立面應設獨立的縱、橫向剪刀撐（斜撐）。外側防護：張掛密目網，并符合JGJ130-2001規范7.3.11條規定。4.2.5 安全防護（1）防護欄桿高度：每步必須在1.2m和0.6m高處，分別設二道外防護欄桿。頂步應在1.3m、0.9m、0.4m高處，分別設三道防護欄桿，高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。內欄桿：腳手架內側位于垂直洞口段，墜落高度2m時，應設上、下兩

14、道，內防護內欄桿，并隨腳手架同步搭設，高度同外欄桿。接長：對接接長。（弧面、轉角處和靠近轉角處的末根欄桿除外）。高出作業面：腳手架欄桿必須始終高出作業面1-1.2m以上。設置：當腳手板鋪設同步設置。第2步以上不得出現有腳手板無防護欄桿和安全網的現象。封端：腳手架端部設二道欄桿封頭。（2）立網全數張掛密目網。密目網應張設在腳手架外立桿內側。密目網下邊與大橫桿、網與網相互間應環環幫扎、不留縫隙。禁止使用破損、骯臟、有礙工地形象和市容的安全網。一經張掛不得隨意拆除密目網。（3）檔腳板作業層連續設20cm高擋腳板，并不少于3步。外走道從上到下連續設置擋腳板。表漆：黃黑相間色。（4）接地接地R4。.腳手

15、架每轉角一組（二根），并聯作電氣連接。立桿與柱子接地主筋用10鋼筋或-40*4扁鐵相連。分別在導線電氣連接點處的鋼管上焊M12螺桿，用于連接接地線。不得將導線壓接在扣件螺栓上。接地線為10mm2多股銅導線。亦可用10鋼筋或-40*4扁鐵作接地線。應有電阻測驗記錄。（6）水平隔離當立桿與建筑物墻面間距大于150mm以上時，每樓層應設水平隔離。隔離方法：在小橫桿懸挑的部位，統長綁扣兩根縱向桿件，再鋪上條型竹笆或條型安全網，（網眼2.5cm）。腳手架內側與結構凹入部分形成水平洞井，應每步均作隔離。水平隔離應及時設置到位。保證作業人員可能的墜落高度2m。（7）進出口防護棚每一進出通道口上方均搭設防護棚

16、搭設尺寸棚凈高：3.5m；寬度：兩側大于通道口寬1.5m；長度：腳手架高相應墜落半徑值；滿鋪竹笆或木板。斜撐：防護棚的外三立面，應設落地的雙肢斜桿。層數：當建筑物檐高度H24m時，防護棚為一層；當建筑物檐高度H 24m或處于吊裝區域內的防護棚為雙層。雙層間距80cm。圍護：面向人行、車行道的外立面，在頂部應伸出1m的豎向圍護。可選用竹笆或密目網。（8） 防護通道長度（縱向）：大于腳手架立面總長或塔吊起吊半徑以外。高度：人行防護隔離通道下弦高3.5m；車行道下弦高4.2-5m。跨度：當3.5m時，采用桁架方法。立桿縱距：2m。防護板笆：棚頂采用竹笆或木板滿鋪。當采用竹笆時，下方擱柵桿 40cm并

17、在擱柵桿上先鋪密目網式安全網（下層），然后在鋪竹笆。斜撐：防護通道沿縱向設雙向斜桿（八字撐）間距9m。圍護：面向人行、車行道的外立面，在頂部應伸出1m的豎向圍護。可選用竹笆或密目網。層數：防護通道為雙層。雙層間距80cm。(9)腳手架底部全封閉在二根縱向掃地桿及其中間擱柵桿的上方，沿腳手架的橫向設置40*40mm木方 500mm；從外掃地桿到結構墻面間的寬度范圍內，沿腳手架縱向，滿鋪并固定水平防護九夾板（可用模板邊角余料），不留孔隙。設置垂直防護板用九夾板封閉樓板與上述水平防護板內邊沿所形成的垂直孔洞，防止落物。設置底部踢腳板在水平防護板的外邊設踢腳板；高度18cm。密目網封閉將首步密目網的下

18、邊用木條（26*8）釘壓在水平防護板上。200mm。（10）對混凝土強度的要求腳手架初始搭設時樓板、墻板混凝土強度C10；第五節 懸挑式腳手架搭設工藝5.1搭設工藝流程安放錨固預埋件安放鋼挑梁及固定豎立桿小橫桿（掃地桿）大橫桿（掃地桿）拉結擱刪桿欄桿剪刀撐鋪腳手板踢腳板密目網底部封閉內隔離5.2 安放預埋件5.2.1測量定位根據腳手架懸挑梁平面位置布置圖，以主體結構軸線為基準，在樓板和墻板模板上測量、定位、標識出錨固預埋件安放位置。5.2.2安放錨固預埋件在樓板鋼筋內安放已預制好的錨固鋼筋環。在轉角處墻體及外凸砼梁板的鋼筋內，放焊鋼板預埋件。5.2.3 驗收復核由施工、技術、安全等人員組織隱蔽

19、驗收及技術復核，做好相關記錄。5.3 安裝懸挑鋼結構待樓板混凝土凝固后，安放懸挑鋼梁。并安放焊接型固定圓鋼或安放壓板用螺栓固定懸挑梁。注意：懸挑鋼梁不得支承在混凝土懸挑板上，并應準確地安放在定位線上。焊接安裝由專業焊工施工。5.4 對懸挑鋼結構的驗收由本方案設計人員、施工員、安全員、腳手班等共同驗收。并做好簽字記錄。驗收內容：（1）預埋件的安放位置與數量，錨固情況；（2）所用材料的規格型號；（3）懸挑鋼梁的安放尺寸，錨固情況；（4）焊接質量；（5）砼結構強度；只有對懸挑鋼結構驗收合格后，并滿足混凝土強度要求的條件后方可搭設上部腳手架。5.5 搭設腳手架工藝搭設腳手架為了達到外觀橫平豎直，幾何圖

20、形一致的結果，保障腳手架工自身的安全，腳手架工必須遵守搭設程序，不得隨意施工，必須集體配合。桿件的運輸、操作部位的材料堆放都必須服從高處作業技術規范的要求。嚴格禁止物件傳遞以拋擲方式進行，注意以下操作要領：首先熟讀本腳手架施工方案，掌握工程平面及立面的結構特點，按腳手架的高度決定平面布置和設計腳手架與建筑的間隔距離。按設計的立桿位置，采用1.8m（2.2m）和3.6m（4.0 m）及3.2 m（3.6 m）、（5.4 m）的拉桿（括號內數據適用于底步為2 m的腳手），豎立立桿。立桿的選用必須里、外交錯，縱向交錯。豎桿必須集體配合，按里立桿、外立桿、小橫桿、大橫桿的搭設順序，依次進行。大橫桿的架

21、設必須留出與另一立面交合的長度。當四根立桿豎立后，并進行了縱、橫水平桿的牽連，即形成了初步的第一單元架體，由于該架體在不斷延伸中受到架桿時的晃動，會導致縱、橫移位，甚至倒塌。因此應及時采取拋撐臨時支撐措施，以及每延伸二跨，都應該設置臨時的穩固措施。在搭設過程中，應隨時按規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。立桿必須垂直，架設中，可以以目測的手段對附近建筑物的墻角，或采用線錘作垂直校正。當校正后，可進行掃地桿的牽連工作，保證初搭架體的穩定。掃地桿高度應視現場特點盡可能放低，與地面不大于200mm左右。為了保證架體穩定，選擇扣件必須是固接形式的直角扣件，作水平桿和垂直桿件的連結。千萬不能采用回轉

22、扣件。扣件螺栓的擰緊程度，應是扭矩扳手實測的40-65Nm范圍內。一般控制在40-50Nm。值得提示的是，由于扣件采用了可鍛鑄鐵材質，其性質硬度較高，但具有脆性，怎樣掌握兩張合頁與管壁的設計接觸面，并達到設計的摩擦力矩，對架子工來說是一項技術鍛煉，只能靠平時的不斷訓練，并逐步達到技術要求。這是保證架體的穩固整體即水平桿件不下陷，桿件相互不松脫的前提條件。大橫桿的布置，由于長桿的長度一致，形成了里、外大橫桿的結點一致，如不注意，會導致同跨大橫桿的接點在同一垂直線中，又由于對接扣件的接觸面太短，改變這一種作法，可從下述三種架桿中的方法得以解決。實施上，下步的交錯，長度不同的桿件作大橫桿上下步的交錯

23、搭設。為防止以上步層架設的大橫桿，其結點在同一垂直線中，同步層設置的擱柵，其結點與相鄰的大橫桿錯開，也解決了這一弱點。雖然步層的大橫桿在同一垂直方向，但只要每步內上下防護欄桿的結點與之錯開，也能達到目的。里、外大橫桿的結點不在同一跨距內。小橫桿的架設雖是附壁扣結，但大橫桿與立桿也是扣桿連結，不硬性要求對等交錯，但如果能按立桿數的等分交錯，效果良好。當首步架完成以后，應及時安裝拉結點，二步架完成以后及時安裝固定剪刀撐。在架設剪刀撐中，及時校正立桿的縱向垂直，剪刀撐接觸的立桿，必須逢點必扣，且不宜與大橫桿連結。在進行拉結點架設中，應校正腳手架橫向垂直，使立桿在360。角中保持垂直，即軸心垂直。完成

24、剪刀撐和拉結點以后，及時拆除第一步架桿時設置的臨時撐桿或拉桿。腳手架門洞兩側設計為雙拼立桿措施，則在二步完成以后，可同時進行雙拼桿的連固工藝。雙拼管的選桿，與被拼桿的長度盡可能錯開，不要兩桿結點在同一水平面，也不要待整體腳手架全部完成后，再連固副立桿，這樣會給連固立桿的副桿工作帶來難度。雙管立桿中副立桿的高度不應低于3步，鋼管長度不應小于6m。腳手架立面的底部開啟出入口的部位，產生掏空，應在施工第一步時，就予以考慮。去掉立桿的這一步位，事先應有臨時立桿作支撐和牽連。懸空部位的立桿底部與臨時立桿的頂部作府壁連結，待上部縱向牽連后，并在相應的加固措施完成后。則可拆除臨時的立桿，包括水平桿，鋼管腳手

25、架的開口一般不大于5440mm。若必須大于時，應經計算，或采取型作梁，或采取桁架的架設方法。架子工不能自行其事。建筑施工的腳手架，應沿建筑四周聯接，一步一步遞升。不允許分立面架設后再合攏，也不允許踏步式施工。如果是建筑單面立架子，應有施工組織設計，或技術方案的保證，并加強立面兩端的拉結措施。必須分段的腳手架，如腳手架立面中必須安裝施工電梯、井架等垂直運輸設備，兩端口的里、外立桿，應綁扣橫向斜撐至頂步的措施，以增加腳手架橫向的剛度。同時加密兩端口與建筑拉結。不得鋼竹、鋼木混搭。同一建筑立面必須使用同一材質材料。第六節 落地架腳手架的搭設流程及要求 落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承

26、載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。 6.1、主桿基礎 本工程腳手架地基支承部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C

27、15的混凝土進行硬化或加墊木方、木板，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。 6.2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.0m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立桿距建筑物0.3m。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。

28、6.3、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 6.4、剪刀撐 腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 6.5、腳手板的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木

29、板：板厚5mm，板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 6.6、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 6.7、連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向4

30、.5m，垂直方向3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 6.8、架體內封閉 (1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用5mm厚木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔

31、3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。第七節 施工卸料平臺7.1、為保證材料的周轉運輸，在每層搭設卸料平臺3個，施工中應確保安全操作。從經濟、實用、安全的角度考慮，卸料平臺設計為懸挑式平臺，規格采用3.0m4.5m1.5m（長寬高），懸挑長度為3.0m。本工程設計考慮的卸料平臺的限重為1.5t。使用荷載按1t考慮。卸料平臺的搭設應按照以下方法進行搭設，受力主梁采用18a號工字鋼，垂直于主梁采用四根工字鋼與主梁焊接，間距1.3m，中部“排木”采用10#槽鋼，間距600mm。，拉結鋼絲繩采用619，20鋼絲繩。具體搭設如下圖所示：卸料平臺框架焊接完成之后，在平臺兩側與外側需焊接防護欄，防護欄高1

32、.5m，設2根水平桿，立桿間距不大于2.0m，并與平臺外圍工字鋼焊接牢固。7.2、 卸料平臺的安裝在打頂板混凝土之前，應在需要設置卸料平臺的樓層，在平臺的相應位置預留固定卡環，必須將卡環錨固在梁、板中。卡環采用16鋼筋制成，間距1.5m。為了保證斜料平臺的整體穩定，需在施工層頂板處最外端主梁上預留鋼絲繩卡頭（采用20鋼筋），待頂板砼強度達到設計強度的100%之后，方可進行卸料平臺的安裝，卸料平臺兩側必須進行斜拉，斜拉點共4點，每側2點（最內側吊點為吊裝點）,為了保證平臺的更加穩定, 樓內每側鋼絲繩斜拉點必須設置在平臺外側50cm處,形成一定的穩定角度。7.3、附注A .鋪設的鋼板應順懸挑工字鋼

33、方向，鋪設在鋼架次梁上，鋼板與次梁應固定牢靠，采用焊接方法固定。B .該卸料平臺的承受重量應控制在1.0t，不得超負荷使用。即堆碼周轉材料不得超過以下指標：方木：不得超過1.5立方米。（自重按5KN/M3）模板：不得超過260平方米。（自重0.03KN/M2）鋼管：一次堆碼不得超過200米。（自重0.0384KN/M）C .搭設的平臺四周里面防護欄應滿掛安全網，并應在其下部四周均設置200高的擋腳板，避免操作時，墜物傷人。7.4、卸料平臺的穩定承載計算卸料平臺的設計承載極限為1.5噸（總荷載），其穩定承載驗算主要包括主梁、次梁、鋼絲繩的驗算。計算中采用的設計值為恒載標準值的1.2倍與活荷載標準

34、值的1.4倍之和。有關計算參數：名稱自重G慣性矩Ix截面系數Wx腳手板400N/m2工字鋼205N/m1127104mm4141103mm3鋼管38.4N/m12.19104mm45.08103mm3施工荷載833N/m2（1.510310）/（63）次梁強度驗算：受力分析見上圖，均布荷載為q1。q1=1.2（0.41.0+0.0384）+1.41.00.833=1.69KN/m最大彎矩Mmax=1.691.52/8=0.47KNmMmax/W=0.47106/5.08103=92f=205N/mm2安全主梁強度驗算：受力分析見上圖均布荷載為為：q2=1.2205=0.246KN/m集中荷載P

35、=q1L1=1.691.5=2.535KN繩張力T=（2.0P+0.5 q2L2）/sin=9.52KN最大彎矩Mmax=0.24632/8+2.5353/3=2.81KNmMmax/xWx=2.81106/1.05141103=19f=215N/mm2第八節 安全管理8.1 基本要求作業人員持相應特種作業有效證上崗。并體檢合格。正確佩戴勞動保護用品。遵守操作規程。禁止酒后作業。嚴格執行腳手架施工方案技術交底制度。8.2 驗收分部驗收，填寫驗收表，懸掛“腳手架驗收合格”標志牌。基礎未經驗收，不得搭設腳手架。結構施工轉入裝飾階段，必須履行再次驗收手續。由專業公司承包搭設的腳手架或分包單位使用腳手

36、架，在移交使用前必須由責任雙方共同驗收，并做好安全防護設施交接驗收記錄。腳手架未經驗收或驗收不合格，不得使用。井架樓層卸料平臺架應與腳手架分離。8.3 使用要求不得利用腳手架作模板支撐使用或固定泵送砼輸送管段。不得利用模板支撐搭設腳手架。嚴禁在腳手架上超載堆物。及時清除架網上雜物。嚴禁擅自拆除腳手架拉結、欄桿、各種受力桿件、扣件和安全網等。確因施工原因需拆除部分拉結點，必須填寫申請表，經批準并采取相應措施后方可拆除。禁止將固定卷揚機的攀拉樁和錨固鋼繩直接連結于腳手架根部。嚴禁在腳手架拉纜風繩、固設井架或料臺護墻、起重把桿、纏繞電線、堆放鋼模板、設置砂漿運輸料滑槽（板）、卸料懸挑平臺、安裝機械設

37、備等。不得解除密目網采用斜拉、斜吊的方式從腳手上進料。在腳手架上從事電焊或氣焊作業，必須由防火措施和專人監護。雷暴雨、強風、大雪等自然災害前后應加強檢查除險。凡遇強風（6級以上）、雨天、雪天、霧天等氣候和夜間應停止腳手架搭設、拆除作業。搭拆腳手作業人員禁止翻爬腳手架。禁止人體在密目網外懸空加接剪刀撐。拆除作業事前應指定專人連續警戒、用圍欄或安全線設警區，懸掛警戒標志。嚴禁非操作人員入內。拆除腳手架必須逆搭設順序操作。嚴禁上下同時拆除和高處拋擲材料。并嚴格執行JGJ130-2001規范7.4相應規定。拆下的密目網必須清洗入庫。不得隨意棄放。第九節 腳手架搭拆安全技術要求9.1、腳手架拆除前，應全

38、面檢查腳手架的扣件連結、拉結點、支撐體系是否復合安全構造要求。嚴格正確使用勞動保護用品，正確使用安全帽和安全帶進入高處作業區。高處作業必須穿軟底鞋。遵守高處作業的規定：工具必須入袋，物品嚴禁高處拋擲。凡遇到強風、雨天、雪天氣候和夜間，應停止拆除工作。因特殊需要夜間操作，必須有良好的照明，照明設備必須符合用電規定。鉤掛牢固，絕緣良好，接地完善，并不準把電源線直接用鉛絲綁扎在腳手架的桿件上。拆除作業區的地面，應根據要求，設醒目的警戒區域標志，并設專人監護。拆除危險區內的電線（或作停電處理）。禁止危險區內任何作業活動和人員穿越。高處吊運桿件必須注意：長型桿件必須采用兩點捆扎吊的方法。如吊運鋼管、扣件

39、必須拆盡，不準帶扣件吊。按鋼管長度規格分吊，不允許長短混雜一起吊。扣件等小型配件，必須置入盛器吊下。所有吊物，都不允許超荷。拆除時，應及時關閉建筑外開窗扇，清除一切伸向窗外的材料等物件。防止拆架時碰撞導致高處墜物。如需進行墻面焊割作業的，必須配備消防監護人員，除配置消防器材外，同時應配置接火盤置于切割下方，防止切割火花或切割物濺落引起火災事故。腳手架的拆除應繞建筑物周邊一步一步循序漸進分解。不允許踏步式作業。嚴禁上下同時作業。分段拆除高差不應大于二步。如高度大于二步應增設臨時拉結加固。作業人員進入崗位以后，應先進行檢查，如遇薄弱部位時，要先加固，后拆除。對步層面留存物件或垃圾等，先清理，再傳入

40、建筑內或裝入盛器吊下。按搭設時的反程序分解架體：安全網（豎擋笆）腳手笆防護欄桿擱柵剪刀撐拉結點大橫桿小橫桿立桿。剪刀撐、拉結點等登高設置的拆除，必須與整體腳手架的拆除同步。不允許先拆。嚴禁先將拉結整層或數層拆除后在拆除腳手架。拆除單根5m長以上的立桿，應兩人以上配合，不得單獨拆卸。作業人員應保持高度的安全意識，注意站立位置，用力均需得當，防止原桿件在搭設校正彎曲時，其彎勢的回彈。翻掀墊鋪笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將笆上未及時清理的殘留物從高處墜落傷人。豎起竹笆應插入下步的腳手架內。不得持笆在擱柵或大橫桿上行走傳送。不得高處向外拋擲竹笆。拆至開洞處上部時，應在懸口上方保留二

41、步，及時加設臨時立桿作支承保護。防止未加臨時措施而導致懸空部位坍塌。當日完工后，應仔細檢查崗位周圍情況，不允許留有隱患。如發現隱患應及時修復或至少完成一個程序、一個部位的結束方可撤崗。同時要清除步面浮動物件。防止復崗后的自傷事故發生。鋼管腳手架拆至盡頭時，特別是最后里外四根立桿時，應集體配合，防止倒架事故。應在拆除掃地桿后在拆第一步水平桿。順序相反，容易倒桿。當腳手架拆至下部最后一根立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐，加固后在拆除拉結點。拆除立桿的地面，及時處理接地樁或腳手架原部位的地面，留有其它設備的攀樁等物。防止留下隱患導致事故。輸送至地面的材料，應按類堆放整理，剔除已失去安全度的桿

42、件或配件，然后歸倉。如修理腳手架的材料，未能及時歸倉，必須暫留人行道的 ，在許可下，做好防范措施，張掛醒目的安全標志，防止意外事故的發生。9.2腳手架搭設的注意事項9.2.1內立桿距建筑外邊線距離的調整建筑物外立面上部分位置存在外挑結構（如外挑板、結構線條、空調板等），如外挑構件伸出建筑外立面超過350mm，現場可根據實際情況對內立桿距建筑外邊線的距離進行調整（原設計為300mm），但最大間距（內立桿距建筑外邊線的距離）不能超過500mm。9.2.2立桿縱距的調整立桿縱距（內立桿與外立桿的縱向距離）本方案設計為800mm，可根據各工區施工需要進行調整，但不能超過900mm，調整時要參照腳手板的

43、尺寸規格。9.2.3腳手架體搭設時，具體封閉層的設置、安全通道的設置，水平安全兜網的設置等安全構造上的要求根據相應的規范、規程要求來做，本方案中不在另行詳述，驗收時，必須符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001） 的相關要求。9.3腳手架的維修與安全管理9.3.1腳手架使用過程中，應派專人每天對每個部位進行巡視檢查，主要檢查以下幾個方面：(1)扣件是否有松動。(2)架上堆物使用荷載是否超過規定。(3)架上垃圾及網內雜物是否清除干凈。(4)安全網是否有破損及燒壞，應立即更換或維護。(5)水平防護是否封閉嚴實，若未嚴實，應立即封閉。(6)各連墻件及斜拉桿是否有松動現象。(

44、7)水平挑桿的變形是否超過規定要求，若有，應立即向項目負責人反映，(8)以便立即研究，采取應對措施。9.3.2腳手架上進行電、氣焊作業時，必須經由現場管理人員同意并采取可靠防火措施后，由專人看守實施。9.3.3腳手架的防雷措施：每層采用404扁鐵分別與外裝飾預埋件焊接，所焊接的預埋件應選擇與主體防雷接地連通的預埋件，每層設置不少于3處。9.3.4當有霧、雨、雪等天氣時應停止腳手架的搭拆工作，并應派人清掃積雪。雨、雪后作業時，應采取可靠防滑措施。9.3.5腳手架搭拆人員必須持證上崗，并按規定戴好安全帶，穿防滑鞋。9.3.6塔吊進行起吊作業時，應與外腳手架最上部桿件有一定的安全距離。9.3.7腳手

45、架拆除前，嚴禁私拆腳手架構配件。9.3.8懸挑架起步層模板滿堂架拆除前，應先對腳手架的拉結支撐等進行完善。9.4腳手架的安全措施9.4.1腳手架搭設必須嚴格按照本設計方案進行，并遵照相關的規范要求。搭設完成后，開始使用前，必須經過驗收，驗收程序為：工區自檢合格報安質部組織驗收安質部會同總工及生產副經理一起驗收合格開始使用。如發現問題，必須立即進行整改，整改完畢后再報，必須驗收合格后才能開始使用。9.4.2架子工應持證上崗，操作時必須戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋，禁止穿塑料底鞋或皮鞋。工具及小零件要在工具袋內。袖口及褲口要扎緊，以防衣褲被掛住。9.4.3架子要配合工程進度搭設，不宜一次搭設的過高

46、。在搭設過程中要思想集中，聽從統一指揮，互相協作，上下響應，禁止在架子上打鬧。對材料工具不得亂拋、亂扔，在吊運物件的下方不得站人。9.4.4遇有6 級以上大風和大雨時，應暫時停止工作。雨后施工要注意防滑。9.4.5腳手架搭設高度高于臨近建筑物時，應裝置防雷接地設施。照明電線不要纏繞在鋼架子上。電動機具必須與鋼架子接觸時，要有良好的絕緣，以防架子傳電。9.4.6腳手架搭設后，應會同技術人員負責人和安全檢查人員進行檢查，合格后才能交付使用。在使用過程中要經常檢查，特別是在大風雨后必須進行全面檢查，發現問題及時處理。9.4.7拆除架子時，作業區周圍及進出口處，必須派有專人看管，嚴禁非作業人員進入危險

47、區域，拆除大片架子應加臨時圍欄。作業區內電線及其他設備有妨礙時，應先與有關單位聯系后拆除、轉移或加防護。9.4.8拆除全部過程中，應指定一個責任心強技術水平較高的工長擔任指揮，并負責拆除、撒料和看護全部操作人員的安全作業。拆除過程中應注意架子缺扣、崩扣、及搭接不合格的地方，避免踩在滑動的桿件上發生事故。9.5其它部位腳手架9.5.1在電梯井筒內及門道處，搭設水平和垂直隔斷封閉，見下圖：9.4.2樓梯陽臺臨邊搭設防護欄桿以保證行人安全如圖示：9.4.3在主樓施工期間，施工門架與建筑物接口是安全隱患，故在此處加設防護，防護架采用14鋼筋加工成網狀，高1.2m，兩端設活動插銷，使用時將防護欄推開，不

48、使用時將插銷插上，防護架刷紅白相間的警示漆，確保安全，示意如下：9.4.4地勢狹窄，人流較多的地方應設安全通道，如下圖：9.4.5架子搭設時與建筑物拉結必須牢固可靠，挑架搭設時在梁邊預埋鋼筋，以利拉結穩固，其埋設大樣如圖示：第十節 質量保證及監測措施1、質量保證措施1)建立健全的質量保證措施，組建項目腳手架搭設專業技術組，配備一名項目工程師、施工員、安全員，全面負責現場施工技術指導和監督管理。2)負責腳手架施工管理人員必須樹立高度責任心，增強安全意識，嚴格按照操作規程的要求及標準進行施工，杜絕不合格器材的使用。腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036

49、考核合格的專業架子工，上崗人員應定期檢查，合格后方可持證上崗。3)腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規范規定進行檢查驗收，合格后方準使用，加工零件要嚴格按照尺寸加工，預留、埋件位置尺寸按施工方案中所要求，做到預埋位置準確無誤。4)當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。5)腳手架必須按照施工圖施工，嚴格按照設計及驗收規范驗收。作業層的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。腳手架使用期間嚴禁拆下縱橫水平桿、掃地桿和連墻桿。2、監測措施(1）項目部、班組日常進行安全檢查,所有安全檢查記錄必須形成

50、書面材料。(2)日常檢查、巡查重點部位如下:1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）地基是否有積水,底座是否松動,立桿是否符合要求。3）連接扣件是否松動。4）架體的沉降、垂直度的偏差是否符合規范要求。5）施工過程中是否有超載的現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。8）腳手架卸荷鋼絲繩受力狀態，有無松動現象。(3)腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。(4)監測項目包括:支架沉降、位移和變形。(5)監測頻率:在腳手架搭設期間,一般監測頻率不超過 3 天/次5 天/次,在腳手架使用期間，一般監測頻率不超過 10 天/次

51、15 天/次。(6)監測的方法與工具:立桿的垂直度監測用經緯儀或吊線和卷尺，立桿間距用鋼卷尺，縱向水平桿高差用水平儀或水平尺，主節點處各扣件中心點相互距離用鋼卷尺，同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差用鋼卷尺，立桿上對接扣件至主節點的距離用鋼卷尺，縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離用鋼卷尺，扣件螺栓擰緊扭力矩用扭力扳手，剪刀撐斜桿與地面的傾角用角尺，腳手板外伸長度的檢測用卷尺，鋼管兩端面切斜偏差用塞尺、拐角尺，鋼管外表面銹蝕程度用游標卡尺，鋼管彎曲用鋼板尺等檢測。第十一節 安全及文明施工管理措施1、安全管理措施(1)組織機構圖為了保證施工順利進行，保障安全生產成立以下小組,組織機構圖如下組 長：

52、胡紅梅副組長：卿強副組長：熊壽喜消防組：羅超質量組 ：饒璠施工組：安永國、劉鈞安全組：李剛技術組劉興斌 (2)安全管理注意事項1）所有直接從事腳手架搭設的人員均應持有特殊工種操作證，凡不宜從事高處作業人員一律不準進行腳手架搭設工作，杜絕酒后作業的違章行為，操作前要對班組進行腳手架搭設詳細安全技術交底，遇大雨、六級以上的大風，應停止進行室外作業。2）進行架子作業時，必須戴好安全帽，并系好帽帶，嚴禁穿高跟鞋、拖鞋、硬底鞋，工具、零件應放在工具袋內，不得打鬧，不得亂拋亂扔，下方不得站人。3）施工層腳手架應滿鋪鋼笆片，鋼笆四角應用12號鐵絲同大橫桿扎牢，嚴禁出現漏鋪、漏綁現象。4）作業層上的施工荷載應

53、符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5）腳手架的外側，從第一步開始均需在外立桿設1.2m高的防護欄桿。6）首層出入口設雙層防護棚，上層滿鋪木板，下層可采用滿鋪鋼笆片，斜桿及橫桿均用483.0的鋼管搭設，搭設平面外高內低，與水平面約15度角，施工過程應隨時清理積聚在防護棚上的物件。7）搭設過程中應嚴格執行交班手續，執行上、下崗檢查制度和驗收制度，腳手架搭設應沿建筑物四周一步一步升高，不得上下兩步同時施工，且腳手架必須超出施工層一到兩步架,一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。8）為了安全防火，在每兩層上人跑道及建筑物對角處

54、，各設置一個滅火器。9）在靠近電源處搭設腳手架時，必須先切斷或遷移電源后方可搭設，不允許將電源線拉在腳手架上。10）腳手架各種桿件、連墻桿、安全防護設施等不得隨意拆除，如確需拆除時，要首先征得項目工程師的同意，采取必要的加固措施后方可拆除，施工完畢，必須及時復位。2、文明施工措施1)安裝和拆模時，操作人員必須戴好安全帽，掛好、系好安全帶。2)搭設和拆除腳手架前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛“禁止通行”安全標志。3)標識牌：施工現場的各種材料標識要齊全，要標明材料的品種、規格、數量、產地、檢驗狀態等說明，標識統一用制作，尺寸為 300*400。4)安全標志牌：各樓層層

55、次牌要掛在貨梯口等醒目的位置，并掛好系牢。各種安全標志要齊全，掛在規定的位置。5)施工材料堆放、保管應符合防火安全要求，易燃、易爆物品，分類專庫單獨存放，保持通風，不準在庫房調配油漆、稀料。6)腳手架必須進行防銹處理，統一涂色，力求環境美觀，并且外腳手架外側自第二步起立桿內側采用密目網進行全封閉。7)施工現場堅持工完料清，運至地面的構配件應按規范的規定及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。8)應定期清除腳手架上雜物及地面障礙物。9)在施工現場設置吸煙室，禁止在作業面和其它禁火區吸煙。10)現場腳手架上的建筑垃圾及時清理，當天產生的垃圾當天清理完畢，并存放進指定垃圾站，整個腳手架材料

56、堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。11)環保與文明施工,夜間 18:006:00 之間現場停止腳手架施工作業。12)未詳之處按施工組織設計執行。第十二節 腳手架的使用和維護1、 嚴格控制使用荷載，確保有較大的安全儲備，腳手架上每平方米的荷載不超過200。2、 腳手架上堆放磚，只允許單行側放二層。3、 不得進行下列違章作業：在腳手架上附裝機械設備，搖臂把桿、拉結纜風繩及搭掛卸料斗；利用腳手架吊裝重物；作業人員攀登架子上下；推車在腳手架上跑動；任意拆除腳手架桿件和連接件；起吊構件和器材時碰撞和振動腳手架。4、 使用完畢的腳手架材料和構件、零件要及時回收

57、，分類堆放，堆放地點場地要平整，排水良好；做好鋼管、扣件等材料的保養，使用后的材料要及時進行清理，如鋼管要除銹并刷防銹漆，扣件要除銹刷油。5、 健全制度，加強管理，減少損耗，提高效益，建立積極的獎罰制度，做到確保工程施工需要，用畢及時回庫，及時清理和維修保養，減少丟失和損耗。6、 在腳手架顯眼的地方張掛400400的樓層標識牌。第十三節 預防腳手架坍塌的安全技術及應急救援預案1 預防坍塌的安全技術措施設計腳手架工程方案時按規范有關要求進行驗算，保證其具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受施工過程中可能產生的各項荷載。所有鋼管、扣件、型鋼、鋼絲繩、安全網等材料使用前均進行全面檢查，不得使用不

58、合格的材料。現場搭設鋼管腳手架時，對腳手架的強度、剛度和穩定性等有顯著影響的承載構件、連接件的尺寸、間距必須進行嚴格控制。現場搭設鋼管腳手架時，必須按要求在立桿底部設置底座或鋼墊板。每搭完一步架后，應立即檢查并調整立桿的垂直度，確保立桿的垂直度符合要求，防止因立桿傾斜過大造成腳手架系統的不穩。腳手架系統搭設時，必須嚴格按照本方案要求設置連墻件、掃地桿、剪刀撐，防止由于整體剛度不足和失穩造成坍塌事故。為保證安全網美觀，防止形成從上到下的掛污，嚴禁將洗泵管的污水及各種垃圾直接沖或傾倒在安全網上。安裝完畢經驗收確認符合要求后才能交付施工使用。作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得在腳手架架

59、體上集中堆放模板、鋼筋等物件。施工期間不得拆除剪刀撐、連墻件、縱橫向掃地桿等桿件。2 坍塌事故應急救援預案為了保證本工程腳手架工程的施工安全工作落到實處，根據建設工程安全生產管理條例等有關法律、法規和標準，針對本工程的特點，結合本工程的實際情況制定腳手架工程應急救援預案。制定本應急救援預案的目的是當發生緊急事件時，能快速、有序、高效地控制緊急事件的發展，及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救，將事故損失減小到最低程度。(1)應急救援組織應急救援小組名單：指揮部副總指揮：熊壽喜 指揮部成員： 劉興斌、 劉鈞、 李邦明、 饒璠等(2) 應急響應發生四級以下的一般事故時，由

60、現場應急救援小組實施應急響應，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；發生四級以上重大安全事故時，由公司應急救援小組指揮現場應急救援小組實施應急響應。工程項目部現場應急救援小組：工地現場發生事故后，現場應急救援小組應立即組織人員展開搶救傷員和排除險情，同時以最快的方式報告公司應急救援機構；如發生人員傷亡或火警等，應分別第一時間直接打電話報120急救中心或119報火警救助。由現場應急救援小組組長負責事故現場應急的指揮工作，進行應急任務分配和人員調度，以便有效利用各種應急資源，保證在最短時間內完成對事故現場的應急行動，防止事故的擴大和蔓延，力求將損失減少至最低程度，同時注意安排做好保護好事故現場。指

61、揮調動工地現場的一切所需的應急救援排險物資和人員參與搶救救援，確保救援工作在統一指揮下有序地進行。協助公司和上級部門開展事故調查，接受公司及政府有關部門對事故的調查處理。協助公司及上級有關部門分析事故原因和性質，吸取事故教訓舉一反三地制定并落實相應的預防措施，切實防止類似的事故重復發生。負責安排專人做好事故的善后處理工作，使各級人員都受到安全教育，在切實做好預防措施和確保安全的情況下，上報有關上級部門，爭取盡快批準恢復工地的正常生產。公司應急救援小組：公司應急救援小組接到工地重大事故報告后，應立即趕赴現場，同時將事故概況（包括傷亡人員、發生事故時間、地點、原因等）分別用電話和快報的辦法報告上級

62、應急救援組織以及政府有關部門。指揮現場應急救援組織，首先搶救傷員和排除險情，防止事故蔓延擴大。同時協同現場保護好事故現場。負責協調指揮調動公司的應急救援力量，包括應急物質資源和人員支持、技術支持，全力保障應急行動的順利完成。協助和接受政府有關部門對事故的調查處理。協助政府有關部門分析事故原因和性質。 吸取事故教訓，制定并落實相應的預防措施，防止類似事故的重復發生。協同現場做好事故的善后處理工作，在做好預防措施確保安全的情況下，上報有關部門復檢認可后，努力爭取盡快恢復正常生產。應急響應中必須遵循的原則：緊急事故發生后，發現人應立即報警。項目部急救援小組在接到報警后，應立即組織自救隊伍，按事先制定

63、的應急方案立即自救；若事態情況嚴重，難以控制和處理，應立即在自救的同時向專業救援隊伍求救，并密切配合救援隊伍。事故發生時，應立即疏散人群，保證現場道路暢通，確保救援工作順利進行。在急救過程中，遇到威脅人身安全情況時，應首先確保人身安全，迅速組織脫離危險區域或場所后，再采取急救措施。截斷發生事故的區域或場所處電源，防止事態擴大。項目部設緊急聯絡員一名，負責緊急事物的聯絡工作。緊急事故處理結束后，部門負責人應填寫事故有關記錄，并召集相關人員研究防止事故再次發生的對策。(3) 應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、無線對講機、消防滅火器材、應急藥箱、塔吊、鐵撬、擔架及長安小車一輛等，及時將受傷人員送

64、到附近醫院救治。外用藥品：雙氧水、紅藥水、碘酒、酒精、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創可貼、跌打萬花油、眼藥水、眼膏、磺胺結晶、燙傷膏、急救包等。內服藥品：云南白藥等。(4) 應急救援演練項目部應根據施工現場實際情況定期組織有關人員演習預案，同時應定期檢查施工現場內的設施、機具及消防器材。演習或事故發生后，項目部應組織人員對應急預案的實際效果進行評價，必要時進行修訂。(5) 應急救援措施發生腳手架坍塌事故的應急救援措施：當施工現場的監控人員發現異常時，應立即報告給現場應急救援小組組長，由組長立即下令停止作業，并組織施工人員快速撤離到安全地點。人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指

65、揮人安排人員快速疏散到安全的地方，并做好現場安全警戒工作。當發生倒塌事故，應急救援小組全員上崗，除應立即逐級報告給上級主管部門之外，還應保護好現場。當發生施工人員被壓，被埋或受困的情況下，應先對腳手架進行觀察，如需局部加固的立即組織人員進行加固后，在確認安全的前提下，方可組織人員進行相應的搶救。被搶救出來的傷員，要由現場醫療室醫生或急救組急救中心救護人員進行搶救，用擔架把傷員抬到救護車上，對傷勢嚴重的人員要立即進行吸氧和輸液，然后送醫院進行治療。當核實所有人員獲救后，將受傷人員的位置進行拍照或錄像，禁止無關人員進入事故現場，等待事故調查組進行調查處理。發生高處墜落事故的應急救援措施：當發生事故

66、后，應馬上組織搶救傷員。搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。處理后，迅速送往鄰近醫院進行檢查治療。搶救傷員時，應先觀察傷員的受傷情況，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。對于處于休克狀態的傷員應將其平臥，面部轉向一側，并注意清除其口中的分泌物、嘔吐物，防止影響呼吸；讓其保持安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，然后盡快送醫院搶救治療。對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者，應初步固定后再搬運。若發現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立

67、即就近送有條件的醫院治療。對于脊椎受傷的傷員，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，應將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。對于手足骨折的傷員，不要盲目搬運。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。對于創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。發生物體打擊傷害事故的應急救援措施：發生物體打擊傷害事故時，必須立即對傷者進行救治。搶救的重點應放在對顱腦損傷、胸部骨折和創傷性出血的處理上。搶救傷員時，應先觀察傷員的受傷情況，如傷員發生休克，應先處理休克

68、。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸。對于顱腦外傷的傷員，必須保證其呼吸道通暢，對于骨折者，應初步固定后再搬運。若發現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦損傷癥狀出現，應該用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，并且用繃帶或布條包扎后，立即就近送有條件的醫院治療。對于創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。處理后，應立即送往鄰近醫院進行檢查治療。對于頭部受傷或懷疑骨折的傷員，即使沒有明顯流血也要送醫院治療。發生機械傷害事故的應急救援措施：發生機械傷害事故時，要立即采取拉閘斷電等措施，停止機械運轉，然后應立即對傷員采取包扎止血措施。對于手、腳趾被切斷的傷員，立即

69、將被切斷部分用干凈布包好，與傷員同時送到醫院，以便做接駁手術。對于手腳骨折、重傷休克等傷員的處理方法同上。進行處理后，應組織車輛盡快將傷者送醫院檢查治療。發生火災事故的應急救援措施：發生火災時，首先是迅速撲滅火源，及時疏散有關人員，并對傷者進行救治；同時撥打“119”電話報警和及時向上級有關部門及領導報告。報警后必須始終有人在現場門口等待并引導救火車入場救火。火災發生初期是撲救的最佳時機，火災現場的人員要及時把握好這一時機，盡快把火撲滅。現場的消防管理人員，應立即指揮人員將火場附近的可燃物搬走，避免火災區域擴大；同時指揮、引導無關人員按預定的線路、方法疏散、撤離事故區域。如有人員受傷，要馬上將

70、傷員撤離危險區域進行施救，并立即打“120”電話求救或用車把傷員送到醫院救治。發生觸電事故的應急救援措施：觸電急救的要點是動作迅速，救護得法。發現有人觸電，首先要盡快使觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救。當觸電者位于高處時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）。夜間發生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。觸電者未失去知覺時，應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請醫生前來或送往醫院診治。觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸時，應使其舒適地平臥著，解開衣服以利呼吸，保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫生前

71、來或送醫院診治。若發現觸電者呼吸困難、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止時，應首先為其通暢氣道，然后立即采取人工呼吸及胸外心臟擠壓方法進行搶救。第十四節 腳手架計算書一.落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、 建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)等編制。一、參數信息: 1.腳手架參數計算的腳手架為雙排腳手架，橫桿與立桿采用單扣件方式連接，搭設高度為18米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.8米，立桿的步距1.50米。內排架距離墻長度為

72、0.30米。大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根。采用的鋼管類型為483.0。連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距4.50米,采用扣件連接。 2.荷載參數 施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板自重標準值0.15kN/m2， 同時施工2層，腳手板共鋪設3層。 腳手架用途:裝飾腳手架。 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.033kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.150(1.000+0.300)/3=0.0

73、65kN/m 活荷載標準值 Q=3.000(1.000+0.300)/3=1.300kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.033+1.20.065=0.118kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.300=1.820kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.118+0.101.820)1.5002=0.431kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.118+0.117

74、1.820)1.5002=-0.505kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.507106/5080.000=99.810N/mm 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.033+0.065=0.098kN/m 活荷載標準值q2=1.300kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.098+0.9901.300)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.728mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,

75、滿足要求! 三、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0331.500=0.0495kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150(1.000+0.300)1.500/3=0.097kN 活荷載標準值 Q=3.000(1.000+0.300)1.500/3=1.950kN 荷載的計算值 P=1.20.0495+1.20.097+1.41.950=2.912kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算

76、值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.033)1.0002/8+2.9161.000/3=0.976kN.m =0.976106/5080.0=192.380N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0331000.004/(3842.06105121900.0)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.09

77、7+1.950=2.105kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2105.1001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105121900.0)=2.975mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.995mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數1.00 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載

78、力設計值,取8.00kN 。 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 P1=0.0331.500(1+1.0)=0.115kN 小橫桿的自重標準值 P2=0.0331.000/2=0.019kN 腳手板的荷載標準值 P3=0.150(1.000+0.300)1.500/2=0.146kN 活荷載標準值 Q=3.000(1.000+0.300)1.500/2=2.925kN 荷載的計算值 R=1.20.019+1.20.115+1.20.146+1.42.925=4.432kN 單扣件抗滑承載力的設計計算R = 8.00滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手

79、架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重標準值產生的軸向力 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)gk:查規范本例為0.1248 NG1 = (0.1248+(1.502/2)0.038/1.80)24.000=3.763kN (2)腳手板自重標準值產生的軸向力 腳手板的自重標準值(kN/m2):本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15031.500(1.000+0.300)/2=0.439kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值產生的軸向力 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m):本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG

80、3 = 0.1501.5003/2=0.337kN (4)吊掛的安全設施，安全網自重標準值產生的軸向力 吊掛的安全設施荷載，包括安全網自重標準值(kN/m2):0.005 NG4 = 0.0051.50024.000=0.180kN 經計算得到，靜荷載標準值 構配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 0.956kN。 鋼管結構自重與構配件自重：NG = NG1+ NG2k = 4.719kN。 (5)施工荷載標準值產生的軸向力 施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.500(1.000+0.300)/2=5.85kN (6)風荷載標準值產生的軸向力 風荷

81、載標準值: 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范的規定采用：W0 = 0.300 可按建筑結構荷載規范(GBJ9)取重現期為30年確定，0.7是參考英國腳手架標準(BS 5973-1981)計算確定； 可按建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附表D.4取重現期10年確定，取消基本風壓W0值乘以0.7修正系數。 腳手架使用期較短，一般為25年，遇到強勁風的概率相對要小得多； Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： 腳手架底部 Uz = 1.140, Us 風荷載體型系數：Us = 0.8680 經計算得到，腳手架底部風荷

82、載標準值 Wk = 0.71.1400.86800.300 = 0.208kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 N = 1.2NG + 0.851.4NQ = 12.624kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.853kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經計算得, 底部立桿段彎矩 Mw=0.851.40.2081.501.502/10 = 0.120kN/m 六、立桿的穩定性計算:

83、 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.853kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； u 計算長度系數，由腳手架的基本參數確定，u=1.50； h 立桿步距，h=1.50； 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=171； = = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kuh/i=197的結果查表得到0.186； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；

84、 W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經計算得到 = 13853.000/(0.186489.000)=152.31N/mm2 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.624kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； u 計算長度系數，由腳手架的基本參數確定，u=1.50； h 立桿步距，h=1.50； 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=171； = = 210, 滿足

85、要求! k 計算長度附加系數，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kuh/i=197的結果查表得到0.186； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經計算得到 = 12624.000/(0.186489.000)+(120000.000/5080.000)=162.42N/mm2

86、考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 七、連墻件的計算: (1)連墻件的軸向力設計值計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 Wk Aw 腳手架頂部Uz = 1.560 連墻件均勻布置, 受風荷載作用最大的連墻件應在腳手架的最高部位 腳手架頂部風荷載標準值Wk=0.7UzUsWo=0.71.5600.86800.300 = 0.284kN/m2。 Wk 風荷載基本風壓標準值，Wk = 0.284kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 2.001.803.001.50

87、 = 16.200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000kN 經計算得到 Nlw = 6.441kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 11.44kN (2)連墻件的穩定承載力計算： 連墻件的計算長度lo取腳手架到墻的距離 長細比=lo/i=30.00/1.58=19 長細比=19 =150(查冷彎薄壁型鋼結構技術規范), 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比查表得到=0.949； Nl/A=11.44103/(0.949489)=24.65N/mm2 連墻件穩定承載力=f=205，連墻件穩定承載力計算滿足要求! (3)連墻件抗滑移計算： 連墻

88、件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 11.441kN小于扣件的抗滑力16.00kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 (1)立桿基礎底面的平均壓力計算p = N/A P=160N/ mm2 (2)稍密卵石層地基承載力值為330N/ mm2地基承載力的計算pfg滿足要求!（3）地下室樓板承載力設計值為fgk = 10.0KN/地基承載力的計算pfg滿足要求!三.懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001

89、)等編制。 一、參數信息: 1.腳手架參數 計算的腳手架為雙排腳手架，橫桿與立桿采用單扣件方式連接，搭設高度為18.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.8米，立桿的步距1.50米。內排架距離墻長度為0.30米。大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根。采用的鋼管類型為483.5。連墻件采用2步3跨，豎向間距3.0米，水平間距4.50米,采用扣件連接。 2.荷載參數 施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板自重標準值0.15kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設3層。腳手架用途:結構腳手架。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20米，建筑物

90、內錨固段長度2.50米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.10m。拉桿采用鋼絲繩。 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.033kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.150(1.000+0.300)/3=0.065kN/m 活荷載標準值 Q=3.000(1.000+0.300)/3=1.300kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.033+1.20.065=0.124kN/m 活荷載的計算值 q2=1

91、.41.300=1.820kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.124+0.101.820)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.124+0.1171.820)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.507106/5080.000=99.810N/mm 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮

92、為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.065=0.103kN/m 活荷載標準值q2=1.300kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.103+0.9901.300)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.736mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 三、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.

93、058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150(1.000+0.300)1.500/3=0.097kN 活荷載標準值 Q=3.000(1.000+0.300)1.500/3=1.950kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.097+1.41.950=2.916kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+2.916 =0.978106/5080.0=192.480N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,

94、滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381000.004/(3842.06105121900.0)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.097+1.950=2.105kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2105.1001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105121900.0)=2.975mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.995mm 小橫桿的最大撓度小于100

95、0.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數1.00 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN 。 R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500(1+1.0)=0.115kN 小橫桿的自重標準值 P2=0.0381.000/2=0.019kN 腳手板的荷載標準值 P3=0.150(1.000+

96、0.300)1.500/2=0.146kN 活荷載標準值 Q=3.000(1.000+0.300)1.500/2=2.925kN 荷載的計算值 R=1.20.019+1.20.115+1.20.146+1.42.925=4.432kN 單扣件抗滑承載力的設計計算R = 8.00滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架自重標準值產生的軸向力 每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)gk:查規范本例為0.1248 NG1 = (0.1248+(1.502/2)0.038/1.80)24.000=3.763kN (2

97、)腳手板自重標準值產生的軸向力 腳手板的自重標準值(kN/m2):本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15031.500(1.000+0.300)/2=0.439kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值產生的軸向力 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m):本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5003/2=0.337kN (4)吊掛的安全設施，安全網自重標準值產生的軸向力 吊掛的安全設施荷載，包括安全網自重標準值(kN/m2):0.005 NG4 = 0.0051.50024.000=0.180kN 經計算得到，靜荷載標準值 構配件自重：NG

98、2K=NG2+NG3+NG4 = 0.956kN。 鋼管結構自重與構配件自重：NG = NG1+ NG2k = 4.719kN。 (5)施工荷載標準值產生的軸向力 施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.500(1.000+0.300)/2=5.85kN (6)風荷載標準值產生的軸向力 風荷載標準值: 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范的規定采用：W0 = 0.300 可按建筑結構荷載規范(GBJ9)取重現期為30年確定，0.7是參考英國腳手架標準(BS 5973-1981)計算確定； 可按建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附表D

99、.4取重現期10年確定，取消基本風壓W0值乘以0.7修正系數。 腳手架使用期較短，一般為25年，遇到強勁風的概率相對要小得多； Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： 腳手架底部 Uz = 1.770, Us 風荷載體型系數：Us = 0.8820 經計算得到，腳手架底部風荷載標準值 Wk = 0.71.7700.88200.300 = 0.328kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 N = 1.2NG + 0.851.4NQ = 12.624kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值 N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.8

100、53kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經計算得, 底部立桿段彎矩 Mw=0.851.40.3281.501.502/10 = 0.190kN/m 六、立桿的穩定性計算: 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.853kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； u 計算長度系數，由腳手架的基本參數確定，u=1.50； h 立桿步距，h=1.50； 計算長細

101、比, 由k=1時, =kuh/i=171； = = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kuh/i=197的結果查表得到0.186； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經計算得到 = 13853.000/(0.186489.000)=152.31N/mm2 不考慮風荷載時，立桿的穩定性

102、計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.624kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； u 計算長度系數，由腳手架的基本參數確定，u=1.50； h 立桿步距，h=1.50； 計算長細比, 由k=1時, =kuh/i=171； = = 210, 滿足要求! k 計算長度附加系數，取1.155； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； 軸心受壓立桿的穩定系數, 由k=1.155時, =kuh/i=197的結果查表得到0.186； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模

103、量(抵抗矩),W=5.08cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經計算得到 = 12624.000/(0.186489.000)+(190000.000/5080.000)=176.20N/mm2 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 七、連墻件的計算: (1)連墻件的軸向力設計值計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 Wk Aw 腳手架頂部Uz = 2.020 連墻件均勻

104、布置, 受風荷載作用最大的連墻件應在腳手架的最高部位 腳手架頂部風荷載標準值Wk=0.7UzUsWo=0.72.0200.88200.300 = 0.374kN/m2。 Wk 風荷載基本風壓標準值，Wk = 0.374kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 2.001.803.001.50 = 16.200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000kN 經計算得到 Nlw = 8.482kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 13.48kN (2)連墻件的穩定承載力計算： 連墻件的計算長度lo取腳手架到墻的距離 長細比=l

105、o/i=30.00/1.58=19 長細比=19 =150(查冷彎薄壁型鋼結構技術規范), 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比查表得到=0.949； Nl/A=13.48103/(0.949489)=29.05N/mm2 連墻件穩定承載力=f=205，連墻件穩定承載力計算滿足要求! (3)連墻件抗滑移計算： 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 13.482kN小于扣件的抗滑力16.00kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中

106、，腳手架排距為Lb=1000mm，內側腳手架距離墻體La=300mm，支拉斜桿的支點距離墻體Lc = 1200mm， 錨固長度Lm = 1500mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。 受腳手架集中荷載 P=1.24.72+1.45.85=13.85kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=17.842kN

107、,R2=11.009kN,R3=-0.457kN 最大彎矩 Mmax 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=2.082106/(1.05141000.0)+7.1371000/2610.0=16.796N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.929 經過計算得到強度 =2.0810

108、6/(0.929141000.00)=15.89N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f=215,滿足要求! 十、拉桿的受力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=19.216kN 十一、拉桿的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行計算，為 Ru = 19.216kN 鋼絲拉繩的內力計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN

109、)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，一般對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8，這里取0.85； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.000 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00019.216/0.850=180.860kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑20.0mm。 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為 N=Ru=19.216kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/m

110、m2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=192164/(3.1416502)1/2=16mm 十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=11.009kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=110094/(3.1416502)1/2=12mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長

111、度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 11.01kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于11009.00/(3.1416181.5)=129.8mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 11.01kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于106.6kN 樓板混凝土局部承壓計算N = 106.6 滿足要求!