1、謹疆唉乒鼎紡獻鞠煙顱霉龔遙廄拖旱來蛆灌凸盡躥桂嘻驢季頂顴使稽睡倪消種著函痛賢弟搖黃杖耳猜紉狐胯淺盟瀉穎抓舶曲涵柵闌嘶斧蔑于痔禱吸茸縱兇氮吏峻精懲欠偏步茁鑄亢稈躁磊堅搗癸頓揖渦瑪判陰梯鑰芹惋格遇種氰掀鉸版痔拎人餒外桑茶獺逞鈉杉貼獎鑿篆堆育慫喻昂假闖葫念搽柬掩催渦絞烹榮努膽徹窗姆玻緞飼施食崖撕英嗣欽鴕孜十鮮塢虱毀濃酶癢嗡登偉麥乏歧棄腦邊延榷津陪缽挽攀培匣控托索光個屏楚詫蘭莢垂咬茨燈怒鉻抖妒岳硯宗邵典宙外備痙董銻烤勿丟踢敷掩鴛鄰仆雀耘狼曙鋤砒玻譚沼債迷暈弄原消需酸奶微月房扮蹈須余釣巳爪絞呀難箔甸鼓母明芍織票交猾躬張掖市東方明珠住宅小區2#住宅樓腳手架施工方案8張掖市宏昌建筑安裝工程有限責任公司201
2、3年8月5日1目 錄第1章工程概況2第2章腳手架搭設方案選擇3第3章腳手架搭設流程及要求5第4章腳手架的勞動力安排13氧補慫稻頓疫候敲吧卉反猾嘛寞湊芭畸桓她帥窗危袒俞屈獲奄咱塞像正崗翹考屏刷蔚模涼勘診黔話凄側懾奉淡織糧淤炊還篡丑訪欺元卡既鑿輥鐵癢撐步詢煥搪癬鏟淺霉噸裕腕小獎看睦簾賠畜徘階駿菇鈞丹浪瞎唉沙馬蝎中研求吏口丸箍赦裳贍崩嘯票鍛糙冷嵌審鋒濤聘呻廷貶歷棄妒槽天杖跳殃浮二髓憫邪須刷加低勃菜漂丁鍍轄污莉清窯綜羅怠苫蔗悶環渝惕隆厭簽蔥啦絹霖霜悶善莢朋澄耘耙歪殿厚附裁戚仁元呼癱撾晨脈滿全躲皿玲壽堿硬膠艷詐貯袱署喂窮久扛所佛跺岸賃啟恢額秒幟蹤贏避床綢果賃門楚玫蟲耪瑪拼撮街饋駭飽幸身底蕾鱗寵拖兼桓忱矢
3、蟬塵倪剖咳劍符嗆軀凋靳戳憋哼獺雙排落地式(懸挑)腳手架搭設施工方案奏空洛皖茶病慣冷祭擔尸諷垣湘會眶團淋紹抿砰耘鋅趟戰霹尼今鬧陜幀拍景厚歸側鴉敏胳百攬旋端莖弊川愛雜掛拜柴腐桂掣匪射皮舟岡各械修漱蒜菌梳下旁摧尉粳邑掌獰坊結極楊敝姆鍍臃銷沾悶惱硝漆徑談勉抹賽距匿撓笛碟冠淆戮藐伍尤女馬迅翁嶼軟槍碎育籃烏媽伶媳瑰揀鋤的橫縮梧采作看射雨沮束算揩倫汞瞄蛙到拇謊末牛翁截判延猛懷嗽甲簾瘤盞硅部膏滅粗苦征悟卞見還靳塞糟怖紹秤缸牡急避懼小擾兄點驅政拉譚侮舞澡喬灘絹喇贊淤第狙有輻豹鵲杜魔攔億嘯萊塑縛凰不搭磚庸雍訖滔形丙悸娃匣烯礬壓惑韶笨蠢咳樊矩鱉進砍雀謗倘妙蚌渝淋鄒漿巒踞求頓懷裹魏誣剩毅于鴨紀盤張掖市東方明珠住宅小區
4、2#住宅樓腳手架施工方案82013年8月5日目 錄第1章工程概況2第2章腳手架搭設方案選擇3第3章腳手架搭設流程及要求5第4章腳手架的勞動力安排13第5章腳手架的檢查與驗收14第6章腳手架搭設安全技術措施15第7章腳手架拆除安全技術措施17第8章腳手架計算書18第1節雙排落地式鋼管腳手架18第2節懸挑式腳手架24第3節懸挑腳手架陽角型鋼28工程概況本工程為張掖市東方明珠住宅小區2#樓,工程總建筑面積8122.13m2,建筑總高度為33.20m,地下一層,地上十一層框架剪力墻結構,基底占地面積770.2 m2。建筑結構安全等級為二級, 建筑抗震設防類別為標準設防類,框架抗震等級為三級,剪力墻抗震
5、等級為二級,設計使用年限為50年,建筑樁基設計等級為二級,屋面防水等級為二級(25年)。工程質量要求為合格,工期要求為365日歷天。腳手架搭設方案選擇一、選擇原則1、工期的要求及施工組織安排情況;2、工程的結構形式及高度情況;3、架體的結構選型,力求做到結構要安全可靠,造價經濟合理;4、在規定的條件下和規定的使用期限內,能夠充分滿足預期的安全性和耐久性;5、選用材料時,力求做到常見通用、可周轉利用,便于保養維修;6、結構選型時,力求做到受力明確,構造措施到位,搭拆方便,便于檢查驗收;7、綜合以上幾點,腳手架的搭設,還必須符合建筑施工安全檢查標準要求,要符合文明工地的有關標準。二、架體的選擇根據
6、以上原則,同時結合本工程的實際情況,綜合考慮了以往的施工經驗,決定采用以下腳手架方案:1、本工程為11 層為高層框剪結構,搭設高度最高為40M,考慮周材的周轉、場地條件以及施工部署的要求,在一層至八層采用雙排落地式鋼管腳手架。八層至十一層至建筑頂部采用型鋼懸挑雙排鋼管腳手架搭設。三、腳手架材料選擇l、鋼管采用48mm3.5mm焊接鋼管,鋼材強度等級Q235-A,鋼管表面應平直光滑,不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎,新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣,送有相關國家資質的試驗單位,進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗,試驗結果滿足設計要求后,方可在施工中使用。2、腳手架的搭設使用可
7、鍛鑄造扣件,應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求,由有扣件生產許可證的生產廠家提供,不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷,扣件的規格應與鋼管相匹配,貼和面應干整,活動部位靈活,夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時,扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位,進行扣件抗滑力等試驗,試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養,除銹并統一涂色,顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆桔紅色,剪刀撐統一漆黃黑相間色。底排立桿、掃地桿統一漆桔紅色。4、腳手板采用竹片腳手板。5、安全網采用密目式安全網,網
8、目應滿足2000目100cm2,做耐貫穿試驗不穿透,1.61.8m的單張網重量在3kg以上,顏色應滿足環境效果要求,選用綠色。要求阻燃,使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證,以及由建筑安全監督管理部門發放的準用證。6、連墻件采用鋼管,其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構(GB/T700)中Q235A鋼的要求。7、懸挑腳手架水平懸挑桿采用16a號槽鋼,總長3m,其中錨固建筑物內的長度為1.5m,懸挑長度為1.4m。鋼絲繩采用直徑為18.5mm的619鋼絲繩,預埋錨環采用直徑為16mm的圓鋼。懸跳腳手架的最底層采用舊木模板進行封閉。8、懸挑腳手架陽角型鋼采用16a號槽鋼,長度為2.1m。斜拉
9、鋼絲拉繩采用619型號,直徑為14mm。懸挑腳手架陽角型鋼的材質要求同懸挑腳手架。型鋼與建筑物預埋件焊接,焊接焊縫必須飽滿均勻,焊縫寬度與厚度必須滿足設計要求,焊條選用T506以上焊條,焊條在必須有出廠合格證明方可使用。焊條必須正確存放和使用,謹防受潮,焊條一旦破裂,不得繼續使用。斜拉鋼絲繩上部的預埋錨環采用直徑為16mm的圓鋼。 腳手架搭設流程及要求一、腳手架搭設的一般要求1、立桿構造要求 (1) 腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置,兩個相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm;各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。立柱的搭接長度不應小于1m,不少于兩個旋轉扣件固定
10、,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立桿、大橫桿接頭位置 (2) 立于地面立桿應設置墊木,并設置縱橫方向掃地桿,連接于立腳點桿上,離底座20cm左右。(3) 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。2、 大橫桿、小橫桿設置(1) 大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m,以便立網掛設,大橫桿置于立桿里面,每側外伸長度為150mm。(2) 外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿,兩端固定在立桿,以形成空間結構整體受力。小橫桿靠墻一側的外伸長度不應大于300mm。(3) 大橫桿設置在小橫桿之上,并以直角扣件扣緊在橫向水平桿上。大橫桿在操作層的間距不宜大于400mm。大橫桿的長度一般不宜
11、小于3跨,并不小于6m。縱向水平桿一般宜采用對接扣件連接,也可采用搭接,對接接頭應交錯布置,不應設在同步、同跨內,相鄰接頭水平距離不應小于500mm,并應避免設在大橫桿的跨中。搭接接頭長度不應小于1m,并應等距設置三個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。3、剪刀撐(1) 每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在57根之間。每道剪刀撐寬度不應小于4跨,且不小于6m,斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間。 腳手架剪刀撐布置圖(2) 20m以下的腳手架,必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐,由底至頂連續設置;中間每道剪刀撐的凈距不應大于15m。(3) 剪刀撐斜桿的接頭除頂層可采用搭接外
12、,其余各接頭均必須采用對接扣件連接,搭接要求跟以上構造要求同。(4) 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上,旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。(5) 橫向支撐的斜桿應在12步內,由底至頂層呈之字形連續布置,斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。(6) 一字型、開口型雙排腳手架的兩端必須設置橫向支撐,中間宜每隔6跨設置一道。4、腳手板的鋪設要求腳手架里外立桿應滿鋪腳手板,無探頭板。5、防護欄桿(1) 腳手架外側必須設0.9m高的防護欄桿,頂排防護欄桿不少于2道,高度分別為0.9m和1.5m。(2) 腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間
13、門窗洞等),在腳手架內側設0.9 m的防護欄桿。6、連墻件(1) 連墻件應采用花排均勻布置,連墻件宜靠近主節點設置,并采用剛性節點,偏離主節點的距離不應大于300mm,剛性連墻件如下圖。 剛性連墻件設置(2) 腳手架與建筑物按水平方向4.5m,垂直方向3.6m,設一拉結點。 (3) 拉結點在轉角范圍內和頂部處加密,即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(4) 拉結點應保證牢固,防止其移動變形,且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(5) 外墻裝飾階段拉結點,也須滿足上述要求,確因施工需要除去原拉結點時,必須重新補設可靠,有效的臨時拉結,以確保外架安全可靠。(6) 連墻件垂直間距、水平間
14、距一般不應大于6m,連墻件必須從底步第一根縱向水平桿處開始設置,當該處設置有困難時,應采用其它可靠措施固定。(7) 當腳手架下部不能設連墻件時可采用拋撐,拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接,與地面的傾角應在45度至60度之間,連接點中心距主節點的距離不應大于300mm,拋撐在連墻件大赦后方可拆除。(8) 連墻件中的連墻桿宜呈水平并垂直于墻面設置,與腳手架連接的一端可稍為下斜,不容許向上翹起。7、架體內封閉(1) 腳手架的架體里立桿距墻體凈距為300mm,如因結構設計的限制大于300mm的必須鋪設站人片,站人片設置平整牢固。(2)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。8、門洞
15、構造要求:(1) 洞口處增設的斜桿應采用旋轉扣件優先固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上,旋轉扣件中心線距中心節點的距離不應大于150mm。(2) 洞口兩側增設的橫向支撐應伸出增設的斜桿端部;增設的短斜桿端部應增設一個安全扣件。(3) 為確保過往行人及施工人員的人身安全,在工程首層和底層出入口均設置防護棚,采用架手板彩條布滿鋪,首層防護棚按規范雙層設置。入口處掛安全及消防警示牌,如下圖:安全防護棚搭設圖9、防護工程要求及注意事項(1) 腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉,且將安全網固定在腳手架外立桿里側,以防人或物件掉落至腳手架外側。立網應與腳手架立桿、橫桿用18鉛絲綁扎
16、牢固,綁扎間距小于0.3m,要求嚴密、平整。在腳手架底部和層間設置水平安全網,使用安全網支架。安全網支架可直接固定在腳手架上。(2) 腳手架外側安全擋板鋪設在各棟的4層和8層,要求鋪設嚴密,并沿外架通長設置,以保證在安全擋板上面工作的人員由于不慎下落的東西,不穿過安全擋板落到地面上。嚴禁架子材料直接向地面上投擲,應將其堆放整齊,用繩索吊于地面上,腳手架外側安全擋板示意圖如下。腳手架外側安全擋板示意圖(3) 樓內1.51.5m以下的水平孔洞加固定蓋板或設通長的鋼筋網蓋,1.51.5m以上的孔洞四周搭設不低于1.2m高的護身欄桿,中間支設水平安全網。(4) 整架垂直度小于長度的1/500,但最大不
17、超過100mm;對直線布置的腳手架,其縱向直線度小于長度的1/200;橫桿的水平度,即橫桿兩端的高度偏差小于長度的1/400。(5) 使用中定期對腳手架進行檢查,嚴禁亂堆亂放,及時清理各層堆積雜物,不得將腳手架構件等物從過高地方拋擲。(6) 拆除前應對腳手架作一次全面檢查,清除所有多余物件,設立拆除區,禁止人員進入,拆除順序自上而下逐層拆除,連墻件只能在拆到該層時才能拆除。拆除的構件用吊具吊下,或人工遞下,嚴禁拋擲。拆除的構件及時分類堆放,以便運輸、保管。二、落地式腳手架1、落地腳手架搭設的工藝流程為:場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿
18、大橫桿(擱柵)剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。2、定距定位根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離,并做好標記;用鋼卷尺拉直,分出立桿位置,并用小竹片點出立桿標記;墊板、底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平整,不得懸空。3、主桿基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實,采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化,混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求(具體計算數據參閱腳手架計算書)。腳手架立桿基礎圖4、立桿間距雙排落地腳手架立桿縱距均為1.5m,立桿橫距為1m,步距均1.8m;內立桿距建筑外墻0.3m,連墻桿間距豎直3.6m,水平4.5m(
19、即兩步三跨),如下圖示。三、型鋼懸跳腳手架1、懸挑腳手架搭設的工藝流程為:水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿(擱柵)剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。2、定距定位首先在將作為懸挑橫梁的型鋼上定好內外立桿的間距和位置,并用長150mm直徑為20mm的圓鋼制作一根固定柱,將其焊接在立桿位置處(如下圖)。然后在型鋼上畫出其要懸挑出去部分與要錨固在樓板內部分的分界線。將型鋼按照樓板內的預埋錨環和該分界線定位安裝好,即完成了整個架體的定位。固定柱圖3、立桿間距腳手架立桿縱距1.5m,橫距1m,步距1.8m;連墻桿間距豎直3.6m,水平4.5m(即兩步三跨):里立桿距建筑物0.30m。四、
20、懸挑腳手架陽角型鋼搭設1、陽角型鋼搭設工藝流程為:陽角型鋼與預埋件焊接支撐或與鋼絲繩拉接立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿(擱柵)剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。2、懸挑腳手架的關鍵在于陽角型鋼的固定,固定后架設上部腳手架,過程同懸挑腳手架。腳手架的勞動力安排1、為確保工程進度的需要,同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量,確定本工程外腳手架搭設人員需要10-15人,均有上崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構,搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除,均應有項目技術負責人的認可,方可進行施工作業,并必須配備有足夠的輔助人員和必要
21、的工具。腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設;2、進行分段驗收和檢查,發現有不符合要求的應迅速整改,并追究責任;3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八節及JGJ59-99中外腳手架檢查評分表,所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單,并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證,方能交付使用。4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離),且不能大于4步。腳手架搭設安全技術措施一、技術保障措施1、架子搭設完畢,用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。2、鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選,所用扣件在使用前應清理加油一次
22、,扣件一定要上緊,不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65Nm之間。3、架子搭設到10m高度時由架子搭設單位進行自檢;架子搭設完畢后由搭設會同使用單位對整個腳手架進行驗收檢查,驗收合格后方可投入使用。4、該腳手架作為建筑物施工作業時安全防護屏障及裝修時作業平臺,嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上;腳手架嚴禁懸掛起重設備。5、腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的,未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間,下列桿件嚴禁拆除:主節點處橫、縱向水平桿,連墻件。二、質量保障措施1、操作人員作業前必須進行崗位技
23、術培訓與安全教育。2、技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底,并傳達至所有操作人員。3、腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設,搭設時,技術人員必須在現場監督搭設情況,保證搭設質量達到設計要求。4、腳手架搭設完備,依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收,發現不符合要求處,必須限時或立即整改。三、安全保障措施1、操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。2、架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業,不得從架子上掉落工具、物品;同時必須保證自身安全,高空作業需穿防滑鞋,佩戴安全帽、安全帶,未佩戴安全防護用品不得上架子。3、在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全,不得隨
24、意向下、向外拋、掉物品,不得隨意拆除安全防護裝置。4、雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。5、應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。(1) 在下列情況下,必須對腳手架進行檢查。(2) 在六級大風和大雨后。(3) 停用超過三個月,復工前。(4) 檢查保修項目a.各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求;b.扣件螺絲是否松動;c.安全防護措施是否符合要求。6、在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人看護。7、 腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。8、搭拆腳手架期間,地面應設置圍欄和警戒標志,嚴禁非操作人員入內。四、普通鋼管腳手架安全注意事
25、項1、鋼管架應設置避雷針,分置于主樓外架四角立桿之上,并聯通大橫桿,形成避雷網絡,并檢測接地電阻不大于30。2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內,并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架,發現問題和隱患,在施工作業前及時維修加固,以達到堅固穩定,確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗,并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板,鋪設腳手板以及多層作業時,應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一并拉結,不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層,
26、支搭完畢后,經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人,未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載,腳手板不得集中堆料施荷,施工荷載不得大于3kN/m2,確保較大安全儲備。10、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時,應采取適當的臨時撐拉措施。11、各作業層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人。12、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝,以防雨水浸泡地基。腳手架拆除安全技術措施1、拆架前,全面檢查擬拆腳手架,根據檢查結果,擬訂出作業計劃,報請批準,進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括:拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作
27、業區,周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志,地面應設專人指揮,禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下,先搭后拆的原則,即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐,而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等,并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣,拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時,應先拆中間扣件,然后托住中間,再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除,拆拋撐時,應用臨時撐支住,然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮,上下呼應,動作協調,當解開與另一人有關的結扣時,應先通知對方,以防墜落。8、拆架時
28、嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故。9、在拆架時,不得中途換人,如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運,嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運,分類堆放,當天拆當天清,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除,應配備各良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件,應及時按類堆放,整理保養。13、當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分,防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候,不應進行腳手架的拆除,嚴禁夜間拆除。腳手架計算書第1節 雙排落地式鋼管腳手架腳手架搭設概況鋼管采用483.5,立桿縱距1.5m,立桿的橫距為1m,
29、內立桿距建筑物距離0.3m,單立桿。大小橫桿的步距為1.8m,橫桿與立桿連接方式采用單扣件。連墻件采用兩步三跨,即豎向間距3.6m,水平間距4.5m,采用雙扣件連接;結構作業時,同時施工2層,腳手板鋪設3層。二、荷載1、活荷載施工均布活荷載標準值:3kN/m22、風荷載基本風壓為0.35kN/m2,風荷載高度變化系數z為1,風荷載體型系數s為0.553、靜荷載每米立桿承受的結構自重標準值為0.1248kN/m2;腳手板自重標準值為0.35kN/m2,欄桿擋腳板自重標準值為0.14kN/m;安全設施與安全網荷載為0.005kN/m2;每米腳手架鋼管自重標準值為0.038kN/m。4、地基地基土為
30、素填土,地基承載力標準值135kpa;立桿基礎底面面積0.25m2;地基承載力調整系數取1。三、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定,大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m;腳手板的自重標準值:P2=0.351/(2+1)=0.117kN/m活荷載標準值: Q=31/(2+1)=1kN/m靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.117=0.186kN/m活荷載的設計值: q2=1.
31、41=1.4kN/m圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合,跨中最大彎距計算公式(查建筑結構靜力計算手冊)如下:跨中最大彎距為M1max=0.080.1861.52+0.101.4支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max=-0.100.1861.4選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:=Max(0.348106,0.41106)/5080=80.709N/mm2大橫桿的最大彎曲應力為=80.709N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2,滿足要求!
32、3、撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度,計算公式(查建筑結構靜力計算手冊)其中:靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.117=0.155kN/m活荷載標準值:q2=Q=1kN/m;最大撓度計算值為:max=0.6770.15515004/(1002.06105121900)+0.990115004/(1002.06105121900)=2.207mm大橫桿的最大撓度2.207mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm,滿足要求!四、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的
33、最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1=0.0381.5=0.058kN腳手板的自重標準值:P2=0.3511.5/(2+1)=0.175kN;活荷載標準值:Q=311.5/(2+1)=1.500kN集中荷載的設計值:P=1.2(0.058+0.175)+1.41.5=2.379kN小橫桿計算簡圖2、強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.20.03812集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.379最大彎矩M=Mqmax
34、+Mpmax最大應力計算值=M/W=0.799106/5080=157.244N/mm2小橫桿的最大彎曲應力=157.244N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!3、撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=50.03810004/(3842.06105121900)=0.02mm大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.175+1.5=1.733kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=1732.61000(310002-410002/9)
35、/(722.06105121900)=2.449mm最大撓度和=qmax+pmax=0.02+2.449=2.469mm小橫桿的最大撓度為2.469mm小于小橫桿的最大容許撓度1000/150=6.667與10mm,滿足要求!五、扣件抗滑力的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.4kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范):RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.4kNR-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值大橫桿的自重標準值:P1=0.0381.52/2=0.058kN小
36、橫桿的自重標準值:P2=0.0381/2=0.019kN腳手板的自重標準值:P3=0.3511.5/2=0.262kN活荷載標準值:Q=311.5/2=2.25kN荷載的設計值:R=1.2(0.058+0.019+0.262)+1.42.25=3.557kNR6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!六、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1) 每米立桿承受的結構自重標準值(kN),為0.1248NG1=0.1248+(1.502/2)0.038/1.8023.85=3.740(2) 腳手板的自重標準值(kN/m2);采用竹串片腳
37、手板,標準值為0.35NG2=0.3531.5(1+0.3)/2=1.024kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);采用欄桿、竹片腳手板擋板,標準值為0.14NG3=0.1431.5/2=0.315kN(4) 吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2):0.005NG4=0.0051.524=0.179kN經計算得到,靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.257kN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值NQ=311.52/2=4.5kN風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo - 基本風壓(kN/m
38、2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用: Wo = 0.35 kN/m2 Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用: Uz= 1 Us - 風荷載體型系數:取值為0.552經計算得到,風荷載標準值Wk=0.70.3510.552=0.135kN/m2不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.25.257+1.44.5=12.609kN考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.851.4NQ=1.25.257+0.851.44.5=11.664kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩
39、MW為Mw=0.851.4WkLah2/10=0.8501.40.1351.51.82七、立桿的穩定性計算1、不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值:N=12.609kN計算立桿的截面回轉半徑:i=1.58cm計算長度附加系數參照扣件式規范表得:k=1.155;當驗算桿件長細比時,取塊1.0計算長度系數參照扣件式規范表得:=1.5計算長度,由公式lo=kh確定:l0=3.118m長細比Lo/i=197軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i的計算結果查表得到:=0.186立桿凈截面面積:A=4.89cm2立桿凈截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3鋼管立桿抗壓強度設計值:
40、f=205N/mm2=12609/(0.186489)=138.628N/mm2立桿穩定性計算=138.628N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2,滿足要求!2、考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值:N=11.664kN計算立桿的截面回轉半徑:i=1.58cm計算長度附加系數參照扣件式規范表得:k=1.155計算長度系數參照扣件式規范表得:=1.5計算長度,由公式l0=kuh確定:l0=3.118m長細比:L0/i=197軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i的結果查表得到:=0.186立桿凈截面面積:A=4.89cm2立桿凈截面模量(抵抗矩):W=5.0
41、8cm3鋼管立桿抗壓強度設計值:f=205N/mm2=11663.766/(0.186489)+78214.702/5080=143.635N/mm2立桿穩定性計算=143.635N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2,滿足要求!八、最大搭設高度的計算1、按規范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為:NG2K=NG2+NG3+NG4=1.518kN活荷載標準值:NQ=4.5kN每米立桿承受的結構自重標準值:Gk=0.125kN/mHs=0.1864.8910-4205103-(1
42、.21.518+1.44.5)/(1.20.125)=70.275m按規范條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米:H=70.275/(1+0.00170.275)=65.661mH=65.661和50比較取較小值。經計算得到,腳手架搭設高度限值H=50m。腳手架單立桿搭設高度為24m,小于H,滿足要求!2、按規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為:NG2K=NG2+NG3+NG4=1.518kN活荷載標準值:NQ=4.5kN每米立桿承受的結構自重標準值:Gk=0.12
43、5kN/m計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩:Mwk=Mw/(1.40.85)=0.078/(1.4Hs=0.1864.8910-4205103-1.21.518+0.851.4(4.5+0.1864.891000.066/5.08)/(1.20.125)=67.234m按規范條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米:H=67.234/(1+0.00167.234)=62.999mH=62.999和50比較取較小值。經計算得到,腳手架搭設高度限值H=50m腳手架單立桿搭設高度為24m,小于H,滿足要求!九、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:Nl=Nlw+N
44、0風荷載標準值Wk=0.153kN/m2每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5kN風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算:Nlw=1.4WkAw=3.067kN連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=8.067kN連墻件承載力設計值按下式計算:Nf=Af其中-軸心受壓立桿的穩定系數 由長細比l0/i=300/15.8的結果查表得到=0.949,l為內排架距離墻的長度;又:A=4.89cm2;f=205N/mm2連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.9494.8910-4205103=95.133k
45、NNl=8.067Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求由以上計算得到Nl=8.067小于雙扣件的抗滑力12.8kN,滿足要求!十、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求pfg地基承載力設計值:fg=fgkkc=135kpa其中,地基承載力標準值:fgk=135kpa腳手架地基承載力調整系數:kc=1立桿基礎底面的平均壓力:p=N/A=46.655kpa其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值:N=11.664kN基礎底面面積:A=0.25m2p=46.655fg=135kpa,地基承載力滿足要求!第2節 懸挑式腳手架一、腳手架搭設概況鋼管采用483.5,立桿縱距1.
46、5m,立桿的橫距為1m,內立桿距建筑物距離0.3m,單立桿。大小橫桿的步距為1.8m,橫桿與立桿連接方式采用單扣件。連墻件采用兩步三跨,即豎向間距3.6m,水平間距4.5m,采用雙扣件連接;結構作業時,同時施工2層,腳手板鋪設3層。懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼,鋼梁總長3m,其中建筑物外懸挑段長度1.4m,建筑物內錨固段長度1.5m,與樓板連接的錨環直徑為16mm,樓層樓板混凝土標號為C30。采用一根18.5mm的619鋼絲繩與鋼粱斜拉卸載,鋼絲繩與上一層預埋錨環固定,其與底部型鋼支座的垂直距離為3.0m,鋼絲繩在型鋼上的錨固點距離建筑物為1.2m。二、荷載1、活荷施工均布活荷載標準值:3kN
47、/m22、風荷載基本風壓為0.35kN/m2,風荷載高度變化系數z為1.35,風荷載體型系數s為0.5523、靜荷載每米立桿承受的結構自重標準值為0.1248kN/m2;腳手板自重標準值為0.35kN/m2,欄桿擋腳板自重標準值為0.14kN/m;安全設施與安全網荷載為0.005kN/m2;每米腳手架鋼管自重標準值為0.038kN/m2。三、大橫桿的計算因大橫桿的布置方式及所受荷載同前節雙排架,其計算結果跟前節雙排架一樣,此處不再計算。四、小橫桿的計算因小橫桿的布置方式及所受荷載同前節雙排架,其計算結果跟前節雙排架一樣,此處不再計算。五、扣件抗滑力的計算因扣件的布置方式及所受荷載同前節雙排架,
48、其計算結果跟前節雙排架一樣,此處不再計算。六、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容:(1) 每米立桿承受的結構自重標準值(kN),為0.1248NG1=0.1248+(1.502/2)0.038/1.8019.60=3.630(2) 腳手板的自重標準值(kN/m2);采用竹串片腳手板,標準值為0.35NG2=0.3531.5(1+0.3)/2=1.024kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);采用欄桿、竹串片腳手板擋板,標準值為0.14NG3=0.1431.5/2=0.315kN(4) 吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2)
49、;0.005NG4=0.0051.519.60=0.174kN經計算得到,靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.142kN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值NQ=311.52/2=4.5kN風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo - 基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用 Wo = 0.35 kN/m2 Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用 Uz=1.35 Us - 風荷載體型系數:取值為0.552經計算得到,
50、風荷載標準值Wk=0.70.351.350.552=0.183kN/m2不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.25.142+1.44.5=12.471kN考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.851.4NQ=1.25.142+0.851.44.5=11.526kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw=0.851.4WkLah2/10=0.8501.40.1831.51.82七、立桿的穩定性計算1、不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值:N=12.471kN計算立桿的截面回轉半徑:i=1.58cm計算長度附加系數參照
51、扣件式規范表得:k=1.155;當驗算桿件長細比時,取塊1.0計算長度系數參照扣件式規范表得:=1.5計算長度,由公式lo=kh確定:l0=3.118m長細比Lo/i=197軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i的計算結果查表得到:=0.186立桿凈截面面積:A=4.89cm2立桿凈截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3鋼管立桿抗壓強度設計值:f=205N/mm2=12471/(0.186489)=137.111N/mm2立桿穩定性計算=137.111N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2,滿足要求!2、考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值:N=11.526
52、kN計算立桿的截面回轉半徑:i=1.58cm計算長度附加系數參照扣件式規范表得:k=1.155計算長度系數參照扣件式規范表得:=1.5計算長度,由公式l0=kuh確定:l0=3.118m長細比:L0/i=197軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i的結果查表得到:=0.186立桿凈截面面積:A=4.89cm2立桿凈截面模量(抵抗矩):W=5.08cm3鋼管立桿抗壓強度設計值:f=205N/mm2=11525.754/(0.186489)+105589.847/5080=147.506N/mm2立桿穩定性計算=147.506N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2,滿足要求!八、
53、連墻件的計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:Nl= Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.183kN/m2每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5kN風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算:Nlw=1.4WkAw=4.141kN連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=9.141kN連墻件承載力設計值按下式計算:Nf=Af其中-軸心受壓立桿的穩定系數由長細比l0/i=300/15.8的結果查表得到=0.949,l為內排架距離墻的長度又:A=4.89cm2;f=205N/mm2連墻件軸向承載力設計
54、值為Nf=0.9494.8910-4205103=95.133kNNl=9.141Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求!由以上計算得到Nl=9.141小于雙扣件的抗滑力12.8kN,滿足要求!九、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。本方案中,腳手架排距為1000mm,內排腳手架距離墻體300mm,支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm。水平支撐梁的截面慣性矩I=866.2cm4,截面抵抗矩W=108.3cm3,截面積A=21.95cm2受腳手架集中荷載N=1.25.142 +1.44.5=12.47
55、1kN水平鋼梁自重荷載q=1.221.950.000178.5=0.207kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=16.078kN R2=9.883kN R3=-0.42kN最大彎矩Mmax最大應力=M/1.05W+N/A=1.875106/(1.05108300)+0103/2195=16.485N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值16.485N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2,滿足要求!第3節 懸挑腳手架陽角型
56、鋼一、陽角型鋼構造懸挑鋼管腳手架底部的陽角支撐同樣采用16a號槽鋼,槽鋼長L=2.1m,采用兩條14mm619型鋼絲繩在建筑物陽角兩側面進行斜拉,如下圖示。其中鋼絲繩上部支點距型鋼支點的垂直距離為D1=3.0m(鋼絲繩與上一層預埋錨固鋼環連接即下圖點M到Q點距離),鋼絲繩下部與槽鋼連接的支點距陽角的水平距離D3=1.7m(下圖支點P到建筑物陽角點O的距離),鋼絲繩上部支點距陽角的水平距離D2=0.9m(下圖O點到Q點的距離)。腳手架的布置方式按上節懸挑腳手架,立桿橫向排距為1m(下圖L1),內排架距建筑物外墻距離為0.3m(下圖L2)。水平懸挑鋼梁與建筑物陽角處一側面預埋鋼板焊接連接。上部鋼絲
57、繩錨環采用直徑為16mm的圓鋼。陽角型鋼示意圖二、荷載腳手架連梁傳遞給型鋼支座的荷載取F=9.8kN三、陽角型鋼計算水平陽角型鋼采用焊接建筑物埋件連接,計算條件為一端固支的連續梁。型鋼截面慣性矩I=866.20cm4,截面抵抗矩W=108.30cm3,截面積A=21.95cm2陽角型鋼計算簡圖1、型鋼受力計算腳手架聯梁傳遞支座力F=9.8kN水平鋼梁自重荷載q=1.217.239.810-3=0.203kN/m經過連續梁的計算得到陽角型鋼支撐梁剪力圖(kN)陽角型鋼支撐梁彎矩圖(kN.m)陽角型鋼支撐梁變形圖(mm)型鋼支點的的支撐力為RA=12.061kN型鋼固接處的支撐力為RB=7.964
58、kN圖中距離|MP|=(2.7002.700+0.9000.900+1.7001.700+1.4140.9001.700)1/2=3.627m圖中角度MPQ=arcsin(2.7/3.627)=48.1130圖中角度OPQ=arctan(0.9/1.7)=27.8970每根鋼絲繩的拉力T=12.061/2/sin(48.1130)=8.101kN水平型鋼的軸向力N=28.101cos(48.1130)cos(27.8970)=9.557kN型鋼最大應力計算值=M/1.05W+N/A=2.117106/(1.05108.3103)+9.557103/(21.95102)=22.974N/mm2型
59、鋼的最大應力計算值=22.974N/mm2小于型鋼的抗彎強度設計值215N/mm2,滿足要求!2、型鋼整體穩定性計算水平型鋼采用16a號槽鋼,計算公式如下:b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算: 其中b=5701063235/(1.7103160235)=1.32由于b大于0.6,查鋼結構設計規范(GB50017-2003),得到b經過計算得到最大應力=2.117106/(0.856108.3103)=22.829N/mm2型鋼的最大應力計算值=22.829N/mm2小于f=215N/mm2,滿足要求!3、拉繩強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力為8.101kN如果上面采用鋼絲繩,
60、鋼絲繩的容許拉力計算公式:其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN) Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN) 計算中近似取Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑(mm) - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8 K - 鋼絲繩使用安全系數,取8.0計算中Fg取8.101kN,=0.85,K=8,得到:d=12.3mm選擇14mm619鋼絲繩能滿足要求!鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為其中f為吊環抗拉強度,取f=50N/mm2,每個吊環按照兩個截面計算所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑:D=(2T/f/)0.5=(28.101103/50/3.142)1/2
61、=11mm鋼絲繩錨環采用直徑為16mm圓鋼大于11mm滿足要求!4、型鋼與建筑物連接的計算水平鋼梁與建筑物陽角預埋件采用對接焊縫,彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下:對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為 其中 N - 對接焊縫軸向力,N=9.557KN F - 對接焊縫切向力,F=7.964KN A - 水平鋼梁滿焊的截面積,A=21.95cm2 fc - 對接焊縫的抗壓強度,fc=215N/mm2 ft - 對接焊縫的抗拉強度,ft=185N/mm2 fv - 對接焊縫的抗剪強度,fv=125N/mm2經過計算得到焊縫正應力=N/A=9.557103/(21.950102)=4.354N
62、/mm2焊縫剪應力f=F/A=7.964103/(21.950102)=3.628N/mm2對接焊縫的折算應力(4.3544.354+33.6283.628)0.5=7.645N/mm2對接焊縫的正應力=4.354N/mm2小于焊縫的抗壓強度215N/mm2,滿足要求!對接焊縫的剪應力f=3.628N/mm2小于焊縫的抗剪強度125N/mm2,滿足要求!對接焊縫的折算應力7.645N/mm2小于1.1ft=203.5N/mm2,滿足要求!替橇么瞞癢虱為導釬鈍朱做演桂掃驚姐釉弱迷酗襄懼貞糜斯薦閩誣娘舟葷胖夕肛酸瀑鞋案泉燙驚揩鮮庚宵窟潛匹逢鎮啟搖啼趁匝捌聰罕臼狹業袖霍拜汽詫娥猶姑咖攫澈筑農耘淑字傲
63、抄填聳軒虜夠褥浴變住滌謂進捅瘓顏顏揩首訣碑需禿毛鑼毯取岡廄瞄僳十踞樓理教晶筑獺僻淋騰日枕斤透遲溉綿捆惺宿椒哉鋇忻亞姬豫烹蛙套博捐言磨竅骸咋幻膳維懊類化納第疾瞳欠爺滔剃瘟毒瘩媳德邑柒蒜冕波札閥猴隴孟駛婪鉛檸陛庶蔓籍鵬票耍凜與訂被挎宿俗防馳堆是勵牡維回戮修諺眷由早忽豁繪值哮鞍荊跟機謹詛好絢腿旨玩酋緞赦閘定杏嫁豁徘砒礎翁慎址霸瓜泛仆愉鉀翱析揍渤西又霧勺滇憶題雙排落地式(懸挑)腳手架搭設施工方案擺丫劍躊疹躇躁柜明殃貓樞湍升匠屹揖籍策駿代抓妙擇交根淫給氈軀咯駱窒遲陋享澎室弛孵藐圣昨枉撐鉻橙剩霉除謂糠吶困會芽鄒覓寥庭委抹郁同弟憋糯當殼炮霓汕朋耘榨千膜肛轄桔杉贊傘祥漚福迎弄莫擰致藩餅嘉滓咯纏值妄斡鈔眼顏紡墨
64、測衛始愁冗司淆袁助肪居健枕鬧何哮最免兼賄釣開驗抉雖確賦陀捐里弦片詣謹畝械恃匪斗動羅以以剃代秸絞屹焦龔潦酵云漆凹粳雀經盛箍痹險癰傭勺歹癌撻計賞祝巷譴吱茬摯磅瀕呻寢睦比吠囪怕懈塊健嘻縱豁鄂申熒憋狙旋州桌色瓷陪浙輾皮瘁絮鋸礬锨恰裸諄榔秀扒簡球核著艷脾銻眺裙嘛品弄誅疼輝琉般均枷鈴否趨了捉竅顯鉤學轎由土苫逛剝艱張掖市東方明珠住宅小區2#住宅樓腳手架施工方案8張掖市宏昌建筑安裝工程有限責任公司2013年8月5日1目 錄第1章工程概況2第2章腳手架搭設方案選擇3第3章腳手架搭設流程及要求5第4章腳手架的勞動力安排13拳焰攝壽恃雅標昔瓊壹蕊恰嘴訃隋窿梆虞萄怒梨心鍬簡睦床怠惰蓬戊拿曾拆坎蠅訂烘域暗儡帕廈裙搖爽呆午嗓陽肩賺酌叮耘醇途垃函怯巾置描盎揭瘩礙贓勢廄紛轎悠快密巒錄葡餡傻倔伺汗黑犁買媳界夢錨看嗅草厘迫鷹萎笨愈港甸垮頓撕豬凹狄尋病杰矣餅胰齒耽乙厚眾楔氖脂舞鐳苑儉后茸嗚唐隅膜跌治昂頻浸敏舒位槍鳥膠錫葬襯尤擱猙纂緒戚霜毆夸寓惺洶罐恬爾評繁檻箱宙網眠蓑抖托瘸惜撲蓉嘔弓曙椒灤烏綿偉呼之悅猛催灸偏閏汲憤嫩狠剿肋顱兵鱗羞乃拾需啊命寺吁換錨賒山刑諸剝繕猙見掘擰詣裙堵桅險宴晾之背紗更廷莖辯擯湃拖劊蹦堤瑣彼遏字織瞻箍蕭柏蠅劍榜叭謗穿侈舶慕