1、金水灣腳手架工程專項施工方案目 錄一、施工編制依據 .1二、 工程概況.1三、 腳手架設計.2四、懸挑式鋼管腳手架的搭設施工工藝.9五、腳手架的拆除施工工藝.9六、進場鋼管、扣件、腳手板等構配件的技術質量要求（標準）.9七、腳手架搭設技術質量要求.11八、腳手架工程質量控制.15九、腳手架工程的規范要求.16十、安全施工技術措施.17十一、環保、文明施工要求.20十二、應急救援措施.22十三、勞動力以及材料機具計劃 .27十四、懸挑扣件鋼管腳手架設計計算書 .29十五、附圖.60懸挑腳手架工程專項施工方案一、 施工編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；2、

2、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）；3、建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）；4、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）；5、鋼結構設計規范（GB50017-2003）；6、冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GB50018-2002）；7、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；8、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；9、本工程施工組織設計；10、工程設計圖紙及地質資料等；11、關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知（建質200987號）。12、廣東省住房和城鄉建設廳關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的實施細則的通知（粵建質20111

3、3號） 二、 工程概況金水灣住宅小區8-9棟工程，由8棟為11層，9棟為20層組成，11層建筑總高度56.3m，20層建筑總高度97.75m，建筑總面積為21859.99 平方米，框架剪力墻結構的多層和高層建筑。每棟一層下（0.000下）為架空層層高3.5M，標準層層高4.8米，位于南外環路立交處，四周較空曠，離建筑物較遠。序號項 目內 容1工程名稱金水灣項目8-9棟工程2工程地址中山市南區上塘村“四頃圍”3建設單位4監理單位5設計單位6施工單位7工期目標540天8質量目標合格工程，爭創市優良工程三、 腳手架設計結合本工程結構形式、實際施工特點，建筑物四周按實際分別搭設落地式和懸挑式全封閉的雙

4、排扣件式鋼管腳手架。一層采用落地式腳手架，搭設高度為4.8米，從二層樓面開始懸挑式腳手架搭設。本工程8棟為11層,9棟為20層，11層建筑總高度56.3m，20層建筑總高度106.4m，按照最不利情況計算，取9棟20層計算，分別在2層、9層、16層設18號工字鋼懸挑構件，然后分別在6層、13層、20層處采用鋼絲繩卸荷。第一次懸挑腳手架搭設高度33.6米，第二次懸挑腳手架搭設高度為33.6米，第三次懸挑腳手架搭設高度38.2米。8棟分別在2層、8層設18號工字鋼懸挑構件，然后分別在5層、11層處采用鋼絲繩卸荷。第一次懸挑腳手架搭設高度29.4米，第二次懸挑腳手架搭設高度為33.8米。本工程腳手架

5、為一架三用，既用于結構施工和裝修施工，同時兼作安全防護。施工荷載按結構荷載考慮，要求二層同時作業（裝修不超過三層同時作業）。雙排外腳手架搭設立桿橫距為0.8m，腳手架內立桿與墻面的距離為0.85m。立桿縱距為1.4m，立桿步距為1.8m.。1. 材料的選擇本工程采用扣件式鋼管腳手架，桿件采用483.5mm，扣件連接，腳手板采用竹笆片腳手板。鋼絲繩采用選擇619的18mm鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度為1770，采用直徑18mm的普通C級花籃螺絲拉緊。鋼筋拉環采用直徑22mm的圓鋼進行預埋。2. 懸挑式外腳手架腳手架總搭設高度為110.2米，4.8米以下為落地式，分三次懸挑。懸挑腳手架最大搭設高度為

6、38.2米,2層（即4.8米處）、9層（即38.4米處）、16層（即72米處）采用18號工字鋼作為懸挑梁，工字鋼間距同縱距為1.4m，懸挑梁錨固段的長度大于懸挑段的長度，其中懸挑梁采用預埋在樓板上的兩根圓鋼固定。本工程采用錨固段與懸挑段長度比為1.671，懸挑層采用18mm鋼絲繩，采用直徑18mm的普通C級花籃螺絲。鋼筋拉環采用直徑22mm的圓鋼進行預埋,鋼絲繩間距等于縱距。（1） 先制作工字鋼懸挑梁，將工字鋼上表面的腳手架底座（采用22鋼筋）焊接牢固，懸挑梁制作見下圖。 1.鋼筋 2. 底座墊板 3.工字鋼懸挑梁構造示意圖（2） 在懸挑層將懸挑梁錨固筋預埋到梁板內（錨固見示意圖），然后澆筑梁

7、板混凝土， 待混凝土強度達到 10MPa 后，再進行工字鋼懸挑梁安裝，在混凝土強 度達到 15Mpa 后才能逐步搭設上部的懸挑腳手架。在上部懸挑腳手架施工前，下部的懸挑腳手架要臨時增設兩個結構樓層高度作為上部樓層結構施工的安全防護，并在上部懸挑腳手架開始施工時拆除增設部分。懸挑梁錨固示意圖（3） 施工工藝流程安裝18#工字鋼立柱水平掃地桿掃地小橫桿第一、二步大橫桿、小橫桿水平桿連墻件接立桿剪刀撐鋪腳手板擋腳板安全網循環搭設。（4） 腳手架搭設注意事項1）懸挑梁應準確地放在定位線上，焊在梁上防止立桿滑動的短鋼筋，在縱向應成一條線。2）搭設立柱時，外徑不同的鋼管嚴禁混用，相鄰立柱的對接扣件不得在同

8、一高度內，錯開距離應符合構造要求。3）開始搭設立柱時，要采用安全措施，保證其穩定與垂直。4）當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。5）封閉型腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內、外角柱固定。6）橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于100mm。7）當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完后方可拆除。8）剪刀撐、橫向支撐應隨立柱、縱橫向水平桿等同步搭設，剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。9）對接扣件的開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。

9、10）鋪設腳手板時，應滿鋪、鋪穩，靠墻一側立墻面距離不應大于150mm。11）腳手板的端頭應采用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上，在拐角的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，以防止滑動。12）欄桿和擋腳板應搭設在外排立柱的內側，上欄桿上皮高度1.2m，中欄桿居中設置，擋腳板高度不應小于180mm。13）腳手架搭設完畢后，必須經有關部門驗收后，方可投入使用。3. 連墻件的設置（1） 連墻件按16層以下2步2跨設置，17層以上2步2跨設置，其外側分別與里、外立桿同時連接，內側采用雙扣件連接，具體見下圖所示。（2） 連墻件應采用花排均勻布置，連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300m

10、m。否則應加一斜撐與主節點相連。（3） 連墻件必須從底部第一根縱向水平桿處開始設置，設置位置在樓層梁處。當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。（4） 連墻件中的連墻桿宜呈水平并垂直于墻面設置，與腳手架連接的一端可稍為下斜，不容許向上翹起。4. 安全防護裝置（1） 腳手架在施工樓面四周跑道必須滿鋪腳手板，腳手板用14#鐵絲同大橫桿綁扎牢固，腳手架內排立桿與墻面之間鋪設通長安全隔離18mm厚夾板。（2） 腳手架外側滿鋪密目式防火安全網，并在外立桿里側設置1.2m高的防護欄桿。每兩步用夾板設置高180mm擋腳板，刷黃黑相間油漆高踢腳板。（3） 腳手架在搭設平架時，平架應外高內低，與水平面成15

11、角，斜桿與橫桿均用483.5鋼管搭設，上鋪密目式安全網，用14#鐵絲與橫桿綁扎牢固。腳手架外觀示意圖5. 剪刀撐的設置（1） 剪刀撐采用縱橫向連續設置，與地面的夾角為4560。如圖下圖所示。（2） 剪刀撐每組連接6根立桿，斜桿的兩端用回轉扣件與立桿扣緊，在中間增加3個扣結點，最下面斜桿端頭與立桿的接頭距離為300mm。（3） 剪刀撐接長必須采用搭接，搭接長度不得小于1m，必須采用三個回轉扣件連接。剪刀撐設置示意圖6. 腳手板的鋪設（1） 操作層腳手板必須鋪滿、鋪嚴、鋪穩，不得有探頭板（腳手板伸出水平長度超過20cm時為探頭板）。（2） 隔步滿鋪腳手板，鋪設要求同操作層。（3） 鋪設方法：對頭鋪

12、設的腳手板接頭下面必須設置兩根小橫桿，板端距小橫桿100150mm。搭接的腳手板必須搭在小橫桿上，搭接長度不小于200mm。拐彎處的腳手板必須交叉搭鋪。如圖2-5。 腳手板對接 腳手板搭接腳手板對接、搭接示意圖7. 腳手架架體內封閉及外防護（1） 架體外立桿內側從底到頂連續設置密目式（即每100c不少于2000目）安全網實現全封閉；安全網應用合格的尼龍繩綁扎，不得使用鐵絲。（2） 內立桿與墻體間每三步設置平網或鋪設腳手板。同腳手板的鋪設。8. 防雷避電采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。避雷針共設置4根，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度1m，設置在腳手架四角

13、立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線與立桿連接應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈并保證接觸面達到10mm2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度50m設置1個，位置避開人們經常走到的地方。兩者的連接采用焊接，焊接長度為2倍的扁鋼寬度。四、 懸挑式鋼管腳手架的搭設施工工藝懸挑腳手架的搭設順序為：水平懸挑梁縱向掃地桿立桿橫向掃地桿裝橫向掃地桿并與立桿和縱向掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加

14、設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊（在裝設連墻桿后拆除）安第三、四步大橫桿和小橫桿安連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪設腳手板安防護欄桿及擋腳板并掛立安全網防護。五、 腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，現解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應

15、大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。六、 進場鋼管、扣件、腳手板等構配件的技術質量要求（標準）1. 鋼管要求鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規定的3號普通鋼管；其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235-A級鋼的規定。每根鋼管的最大質量應小于25kg，采用483.5的鋼管；鋼管應涂有防銹漆，且沒有孔洞。（1） 新鋼管要求1) 應有產品質量合格證；2) 應有質量檢驗報告；鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸

16、試驗方法（GB/T 228）的有關規定。3) 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4) 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合表下表的規定：序號項目允許偏差(mm)示意圖檢查工具1焊接鋼管尺寸(mm)外徑 48壁厚 3.5-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺 拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.50游標卡尺4鋼管彎曲a.各種桿件鋼管的端部彎曲l1.5m5鋼板尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5m30（2） 舊鋼管1) 表面銹蝕深度應符合表上表序號3的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重

17、的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2) 鋼管彎曲變形應符合表上表序號4的規定。2. 扣件的要求扣件應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定；扣件在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。新、舊扣件均應進行防銹處理。（1） 新扣件新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定抽樣檢測。（2） 舊扣件舊扣件在使用前應進行質量檢查，裂縫、變形的嚴禁使用。出現滑絲的螺栓必須更換。3. 連墻桿的要求連墻桿的材

18、質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235-A級鋼的規定。七、 腳手架搭設技術質量要求1. 縱向水平桿要求（1） 縱向水平桿應設置在立桿內側，長度3跨；（2） 縱向水平桿接長應采用對接扣件連接，局部可采用搭接，對接、搭接符合下列規定：1) 縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不應大于縱距的1/3 ；2) 縱向水平桿的搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm；2. 橫向水

19、平桿要求（1） 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。靠墻一端的外伸長度a不應大于0.4，且不應大于500mm；（2） 作業層上非主節點處的橫向水平桿，應根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；（3） 腳手板鋪設時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上；3. 腳手板的設置（1）作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；（2）鋪設腳手板時，腳手板應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板的鋪設根據情況采用

20、對接平鋪或搭接鋪設。對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；搭接鋪設時，接頭支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。（3）作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。4. 立桿（1）每根立桿底部應設置底座或墊板。（2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向水平下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固

21、定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm；（3）本工程腳手架底層步距為1.8m；1) 立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件應按設計要求布置；2) 立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各部接頭必須采用對接扣件連接，對接、搭接應符合下列規定：a) 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不應大于步距的1/3；b) 搭接長度不應小于1m，采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。3) 立桿頂端應高出女兒墻1m

22、，高出檐口上皮1.8m。5. 墻件（1） 連墻件數量的設置除應滿足計算外，尚應符合表下表的規定；腳手架高度豎向間距（h）水平間距（la）每根連墻件覆蓋面積（m2）雙排50m3 h3 la4050m2 h3 la27單排24m3 h3 la40注：h步距；la縱距（2） 連墻件的布置應符合下列規定：靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；1) 應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；2) 本工程連墻件的布置采用矩形布置，即2步2跨；3) 一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m（2步）。（3

23、） 連墻件的構造應符合下列規定：1) 連墻件中的連墻桿或拉筋應呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接；2) 連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁、柱等結構部位。拉筋應有用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股；亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋。（4） 當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在4560之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。5. 門洞（1） 單、雙排腳手架門洞宜采用上升斜桿、平行弦桿桁架結構

24、型式，斜桿與地面的傾角應在4560之間（2） 雙排腳手架門洞桁架的構造應符合下列規定：1) 雙排腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面外，應在其余5個平面內的圖示節間設置一根斜腹桿；2) 斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處，增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上；3) 斜腹桿宜采用通長桿件，當必須接長使用時，宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，搭接應符合構造要求。4) 門洞桁架下的兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞口12步。5) 門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭

25、，均應增設一個防滑扣件，該扣件宜緊靠主節點處的扣件。6. 剪刀撐與橫向斜撐的要求（1） 雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。（2） 剪刀撐的設置應符合下列規定：1) 每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按規范的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；而本工程采用連續布置。2) 高度在24m以下的腳手架，均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m；3) 高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；4) 剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接應符合構造要求；5) 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件

26、固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。（3） 橫向斜撐的設置應符合下列規定：1) 橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐的固定應符合門洞桁架的構造要求；2) 一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐，中間宜每隔6跨設置一道；3) 高度在24m以上的封閉型腳手架，除拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。7. 斜道要求（1） 人行并兼作材料運輸的斜道的型式宜按下列要求確定：本工程腳手架的高度大于6m，宜采用之字型斜道。（2） 斜道的構造應符合下列規定：1) 斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；2) 運料斜道寬度不宜小

27、于1.5m，坡度宜采用1：6；人行斜道寬度不宜小于1m，坡度宜采用1：3；3) 拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度；4) 斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為1.2m，擋腳板高度不應小于180mm；5) 運料斜道兩側、平臺外圍和端部均應按要求設置連墻件；每兩步應加設水平斜桿；并按要求設置剪刀撐和橫向斜撐。（3） 斜道腳手板構造應符合下列規定：1) 腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm；2) 腳手板順鋪時，接頭宜采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處宜采用三角木填順；3) 人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔250300m

28、m設置一根防滑木條，木條厚度宜為2030mm。八、 腳手架工程質量控制1. 質量控制程序腳手架以完成該建筑物10m 高度為單位組織驗收，腳手架成型交驗班組內實行“三檢制”，合格后報棟號質量員檢驗，合格后依次報項目安全員、項目負責人進行核定，并填定預檢記錄表格、質量評定表格和報驗單，對于腳手架成型過程中要點真實記錄。每個環節檢查出質量問題（不符合本方案質量、技術標準及相關規范），視性質、輕重等查處上一環節責任，并由上一環節負責人負責改正問題。2. 沉降，變形監控（1） 設置平水基準點；（2） 腳手架每搭設10米引出平水在腳手架上；（3） 腳手架每完成10米后進行檢測。九、 腳手架工程的規范要求按

29、照本工程確保的目標，結合本工程的實際，制定腳手架搭設質量的規范要求。1. 腳手架及其他地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：（1） 基礎完工后及腳手架搭設前；（2） 作業層上施加荷載前；（3） 每搭設完10米高度后；（4） 達到設計高度夠；（5） 遇有六級大風與大雨后；（6） 停用超過一個月2. 腳手架使用，中定期檢查下列項目：（1） 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；（2） 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；（3） 扣件螺栓是否松動；（4） 立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合下表項次1、2的規定；（5） 安全防護措施是否符合要求；（6） 是否超載。3. 腳手架

30、搭設的技術要求、允許偏差，應附合下表的規定：項次項目技術要求允許偏差（mm）示意圖檢查方法與工具1地基基礎表 面堅實平整觀察排 水不積水墊 板不晃動底 座不滑動不沉降102立桿垂直度最后驗收垂直度2080m100用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度（m）總高度50m40m20mH2777H10202550H204050100H306075H4080100H50100中間檔次用插入法3間距步距20鋼板尺縱距50橫距204縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm-50鋼板尺6扣件安裝主

31、節點處各扣件中心點相互距離a150mm鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500mm鋼板尺立桿上的對接扣件到主節點的距離ah/3縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離ala/3鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩4065Nm扭力扳手7剪刀撐斜桿與地面的傾角4560角尺8腳手板外伸長度對接a130150mml300mm卷尺搭接a100mml300mm卷尺4. 沉降，變形監控（4） 設置平水基準點；（5） 腳手架每搭設10米引出平水在腳手架上；（6） 腳手架每完成10米后進行檢測。十、 安全施工技術措施1. 材質及其使用的安全技術措施（1） 扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承

32、載力為3kN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。（2） 對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，經保證安全。（3） 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（4） 鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（5） 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索鐵絲、竹篾、塑料混用。（6） 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。（7） 腳手架搭設的安全技術措施（8） 腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。（9） 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行

33、人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。（10） 開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（11） 腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。（12） 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（13） 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。（14） 外腳手架的卸荷嚴格采用合格的鋼絲繩通過梁上錨筋與腳手架連接，嚴禁私自拆

34、改。2. 腳手架上施工作業的安全技術措施（1） 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件.。（2） 嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。（3） 結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。（4） 當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件，應采取適當的臨時撐拉措施。（5） 各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。（6） 定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到

35、堅固穩定，確保施工安全。3. 腳手架拆除的安全技術措施（1） 拆除前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。（2） 架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻件及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況、凡能提前拆除的盡量拆除掉。（3） 拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。（4） 拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（5） 在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。

36、（6） 每天拆架下班時，不應留下隱患部位。（7） 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。（8） 所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。（9） 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。（10） 拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。（11） 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）考核合格的專業架子工。上崗人員上崗前及每年進行體檢，合格者方可持證上崗。（12） 搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。（13） 腳手架的構配件質

37、量與搭設質量，應按本方案的規定進行檢查驗收，合格后方準使用。（14） 作業層上的施工荷載應符合本施工方案的設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。（15） 當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。（16） 腳手架的安全檢查與維護，應按本方案的規定進行。安全網應按有關規定搭設或拆除。（17） 在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：1) 主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；2) 連墻件。（18） 不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報

38、主管部門批準。（19） 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。（20） 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。（21） 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46）的有關規定執行。（22） 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。十一、 文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到如下：1. 進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2. 進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標

39、示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。3. 嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4. 腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。5. 上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。6. 護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。7. 腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。8. 不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上

40、下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。9. 不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。10. 在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。11. 拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切豁物濺落。12. 腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。13. 要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。14. 施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，

41、材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。15. 使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。16. 腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。17. 施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。18. 運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種分規格堆放整齊，妥善保管。19. 六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積水等雜物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。十二、 應急救援措施1. 安全事故應急救援架構（

42、1）組織架構與聯系人員及電話組 長：羅漢文 聯系電話：副組長：曹初生 聯系電話：x機械設備組：何漁夫 聯系電話：質量安全組：何小明 聯系電話：保衛組：何陽陽 聯系電話：應急救援醫院及聯系電話：首選醫院名稱醫院地址聯系電話中山市人民醫院中山市中心城區88823566中山市中醫院中山市悅來南南安路2號88803661中山市博愛醫院中山市博愛路23888666中山市南區醫院廣東中山市南區城南二路133號120 （2）當事故發生后，現場有關人員應立即報告現場負責人及事故應急救援組組長，由應急救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措施防止事故擴大和保護現場。按照有關規定，及時報告企業安全管理部門和本企

43、業安全生產負責人，及請求救援。2. 高處墜落事故應急救援當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。（1） 發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20左右，盡快送醫院進行搶救治療。（2） 出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的

44、紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。（3） 發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。（4） 發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或剌傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。（5） 遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保

45、持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施。1、 一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9%NaCl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布，用繃帶；較緊地包扎。2、 加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。3、止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上1/3處(靠近心臟位置)。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次放松0.51分鐘。（6） 動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡

46、量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。3. 外腳手架坍塌救援（1） 當發生外腳手架坍塌事故時，立即報告現場主要負責人，按規定程序上報有關各級主管部門請求救援，并在現場迅速確定該部位的作業人數和傷員人數及受傷情況，立即組織救援人力，需要機械立即調動機械，切斷電源，設置危險區域警戒，控制出現二次傷害事故發生。（2） 當出現坍塌事故時，傷員被坍塌物壓著，應立即組織人力，機械等進行搶救，將壓著傷員的坍塌物用機械工具快速進行解體和清理，以最快速度搶救傷員。（3） 對傷員搶救的重點放在對休克、顱腦損傷、骨折和出血上進行處理，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質。1) 出現傷員發生

47、休克，應先處理休克，遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓，處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療2) 出現顱腦損傷，必須維持呼吸道暢通。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。3) 發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱， 招致死亡

48、。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。4) 發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。固定方法:以固定骨折處以上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腿側下肢縛在一起。5) 遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。6) 動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。（4） 在坍塌事故中搶救出所有傷員后，必須對該范圍設置危險區域警示標

49、志，設專人監護，保護事故現場，待事故調查小組及上級有關部門進行現場勘查鑒定同意解封后才能恢復施工，并應密切進行對相鄰腳手架的加固和監控。4. 物體打擊事故應急救援（1） 發生物體打擊事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。（2） 在移動昏迷的損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，可用“頸托”圍住頸部，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。（3） 觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質。如傷員有出血，應立即止血。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓，胸部傷的胸骨、肋骨骨折、四肢的骨折也要包扎固定。處于休克狀態的要讓其安靜

50、、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。（4） 出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。（5） 防止傷口污染：在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發。但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。（6） 在送運傷員到醫院就醫時，昏迷傷員應仰臥偏頭，以

51、防止嘔吐后誤吸。對煩燥不安者可因地制宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，傷者要固定勿使脊柱扭曲。以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重。造成或加重脊髓損傷。（7） 救援小組組長組織人員對出事地點的范圍進行現場保護及安排人員作警戒。5. 火災事故應急救援（1） 當發生火災事故時，通訊聯絡組或發現事故人必須立即撥打“119”電話與消防指揮中心聯系，報警時應沉著冷靜，必須準確講清起火單位、所在地區、道路、門牌號碼、起火部位、著火物資、火勢大小、報警人姓名，以及所使用報警的電話號碼等，并派員到路口迎候和引導消防車進入火場，在使用無線移動電話報警時，還必須注意報警后不要關機，以便

52、聽取消防隊的回喚問話，保持聯系。（2） 撲救火災的程序：一旦建筑物起火，要在起火后57分鐘內，控制與撲滅初期火災，滅火行動組和起火部位員工必須先利用內部固定消防設施（消防水管）、器材（滅火器材）進行自救。在組織滅火自救工作中，依次按分工做好下列工作：1) 分別向公司保衛科和公安消防支隊指揮中心調度室“119”報警。2) 疏散引導組要向施工現場各層施工員發出火災通報，迅速地指揮員工由上往下疏散，對各類電器、機械設備停止其運行或部分停止使用。3) 滅火行動組首先進入火場，啟動高層加壓水泵，合理采用消防栓和各種滅火器材有效地進行滅火。4) 疏散引導組對受到火勢威脅的易燃易爆物品、氧氣、乙炔、液化石油

53、氣等要迅速轉移到安全地帶，并派員專管。5) 安全防護救護組對發現有傷員，要進行護理，對重傷者要及時送醫院救護。火災現場要設置護衛人員，火災撲滅后要根據劃定的范圍進行保護現場，不準無關人員進入警戒區內，以免影響調查工作。物資轉移，必須按先貴重后一般的原則進行轉移，對轉移的物資要列出清單，派員保護管理。6. 在建工程火災的撲救方法施工大樓發生火災，滅火行動組、疏散引導組等各組必須迅速組織成員到位，進行觀察分析火情，組成人員一般不少于2人進入火場進行撲救與疏散，應急疏散按先救人、后救物的原則有序進行，撲滅火災應從火焰根部撲起，起火點撲起，從順風方向推進撲救直到撲熄為止。（1） 若某一樓層外腳手架著火

54、，且燃燒范圍不大時，應先通知著火樓層及上下層的人員疏散。若樓層著火，且樓層內人員較多時，用以疏散的砼梯，將著火層人員疏散到地面。（2） 若某一防火區著火，且大火已將樓梯間封住，致使著火層以上樓層的人員無法從樓梯間向下疏散時，可先將人員疏散到層頂，從相鄰未著火樓層的樓梯間往地面疏散。（3） 若生活區某一房間內起火，而門已被火封住，使房內人員不能走出時，房內人員可通過從陽臺或室外走廊轉移到相鄰未起火的房間，再繞道疏散。（4） 若著火層的走廊、樓層被煙火封鎖，有人逃到房間、窗口、陽臺時，首先要通過廣播穩定他們的情緒，同時消防人員應采用各種登高方法進行搶救、疏散，也可采用各種救生器具，如使用安全繩、緩

55、降器、救生袋等降至地面。（5） 若辦公器材、設備、易燃易爆物品著火，切忌使用水源撲救，應選用干粉、二氧化碳氣體滅火。一旦其他部位發生火災，必須第一時間將其轉移到安全地區存放。火災撲救的基本方法：發生火災事故，要根據燃燒物質，燃燒特點，火場的具體情況，正確使用消防器材，及時撲救初起火災。1）在火災時對非消防用電都要斷電。2）樓梯是建筑物唯一的疏散設施，樓梯間要有效地防止煙火侵入。3）火場上出現濃煙、高熱、缺氧等致人傷亡時間，早在56分鐘，晚的在1020分鐘，所以人員疏散時間必須控制在3分鐘內全面疏散到安全地方。4）施工現場發生的火災，多數是由于燒焊作業或遺留火種而引起的，如可燃什物，可用冷卻滅火

56、方法，將水或滅火劑直接噴射在燃燒的物體上，使其溫度降低到燃點以下，達到滅火效果。5）如電器設備火災，可用窒息滅火法，用不導電的滅火劑，立刻關閉電源，使用二氧化碳滅火器、干粉滅火器等，直接噴射在燃燒的電器設備上，阻止空氣接觸，達到滅火效果。6）油類火災同樣可用窒息滅火法，用泡沫滅火器、二氧化碳滅火器、干粉滅火器等（嚴禁用水撲救）直接噴射在燃燒載油的器具上，阻止和氧氣接觸，達到滅火效果。7）火災事故撲滅后，要保護好事故現場，由主管部門或消防部門對事故現場進行調查、鑒定、確定起火原因。依照對發生火災事故“四不放過”的原則，依法、依規對事故責任人進行處理。吸取火災事故教訓，落實整改措施，改進消防工作。

57、通過火災事例，教育全體員工，提高員工防火意識。十三、 勞動力以及材料機具計劃1. 材料配備名稱數量規格無縫鋼管72噸483.5mm腳手板820張密目安全網2600張1.8m6m水平安全網70張直角扣件9300個旋轉扣件800個對接扣件2300個鋼絲繩450道花籃螺栓1300個尼龍繩120kg2. 機具配備名稱數量備注架子扳手15架子工搭設和拆除架子用力矩扳手5檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈2調整架子水平彎曲度3. 勞動力計劃序號工種人數工作內容備注1專職安全員2安全生產管理2架子工15架體搭設3施工員3現場指導協調各工種之間關系4質量員2質量檢查5雜工5材料搬運及清理（1）人、材、機進場

58、計劃為滿足施工需要，按照勞動力及材料、機具配備的數量，總體的進場計劃和安排是：在懸挑腳手架安裝前一周內，完成人員進場與作業證報驗、材料進場、機具進場。由于施工現場場地狹小，材料可以分若干批次進場，但以不影響施工為前提。4. 施工進度計劃按照施工進度計劃及月進度計劃，提前搭設懸挑腳手架，后進行該層結構施工，以滿足施工安全需要。十四、 懸挑扣件鋼管腳手架設計計算書使用品茗安全設施計算軟件2010第一次懸挑：懸挑梁離地4.8米，分別在24米、43.2米處卸荷。搭設高度為57.6米。第二次懸挑：懸挑梁離地62.4米，分別在81.6米、96.3米處卸荷。搭設高度為47.8米。參數信息1）腳手架參數立桿采

59、用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.4m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.85 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件連接方式為雙扣件；2）活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3）風荷載參數本工程地處中山，基本風壓0.7 kN/m2；風荷載體型系數s 為0.7；4）靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1219；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.

60、110；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:18 層；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:沖壓鋼腳手板擋板；5）水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.8m，建筑物內錨固段長度 3 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):22.00；樓板混凝土標號:C25；6）拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):4.800；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 0.85 m。 第一次懸挑1、參數信息雙排腳手架搭設高度為 33.6 m，連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距2.8

61、m，采用扣件連接；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.13，計算立桿穩定性時取0.74，2、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；

62、活荷載的設計值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1421.42+0.101.121.42 =0.242 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1421.42-0.1171.121.42 =-0.285 kNm；

63、選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.242106,0.285106)/5080=56.102 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 56.102 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.11814004/(1002.0

64、6105121900)+0.9900.814004/(1002.06105121900) = 1.334 mm；大橫桿的最大撓度 1.334 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1400/150 mm與10 mm，滿足要求！ 3、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.4 = 0.054 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.4/(2+1)=0.112 kN；活荷載標準值：

65、Q=30.81.4/(2+1) =1.120 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.054+0.112)+1.4 1.12 = 1.767 kN； 小橫桿計算簡圖2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7670.8/3 = 0.471 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.475 kNm；最大應力計算值 = M / W

66、= 0.475106/5080=93.477 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =93.477 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.112+1.12 = 1.286 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax

67、 = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1285.76800(38002-48002/9 ) /(722.06105121900) = 0.93 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+0.93 = 0.939 mm；小橫桿的最大撓度為 0.939 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！ 4、扣件抗滑力的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范):

68、R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.42/2=0.054 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.4/2=0.168 kN；活荷載標準值: Q = 30.81.4 /2 = 1.68 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.054+0.015+0.168)+1.41.68=2.637 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的

69、荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1219kN/m NG1 = 0.1219+(1.402/2)0.038/1.8033.60 = 5.099kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3181.4(0.8+0.8)/2 = 6.237 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/m NG3 = 0.11181.4/2 = 1.386 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.433.6 = 0

70、.235 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.958 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.81.42/2 = 3.36 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.212.958+ 0.851.43.36= 19.547 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.212.958+1.43.36=20.253kN；6、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全

71、高范圍內卸荷1次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。卸荷凈高度為14.4m; 經過計算得到a1=arctg4.800/(0.800+0.850)=71.030度a2=arctg4.800/0.850=79.958度卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.519.54714.4/33.6 =12.566 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 12.566/0.946 = 13.288 kNT2 = P2/sina2 = 12.566/0.985 = 12.762 kNG1 = P1/tana1 = 12.

72、566/2.909 = 4.320 kNG2 = P2/tana2 = 12.566/5.647 = 2.225 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =13.288 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取T1 +T2，=0.85，K=9，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(213.2886.000

73、/0.850)0.5 = 13.7 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =(2T1 +T2/f/)0.5 =（226.05103/50/3.142）0.5 = 18.2 mm。鋼絲繩直徑18 mm，必須拉緊至 13.288 kN，吊環直徑為 22 mm。7、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(

74、GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.7 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.7；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.70.740.7 = 0.254 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.2541.41.82/10 = 0.137 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 19.54719.2/33

75、.6 =11.170 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 20.25319.2/33.6 =11.573kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：

76、= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 11169.984/(0.186489)+137007.975/5080 = 149.779 N/mm2；立桿穩定性計算 = 149.779 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 11573.184/(0.186489)=127.242 N/mm2；立桿穩定性計算 = 127.242 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿

77、足要求！8、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.13，s0.7，00.7，Wk = 0.7zs0=0.7 1.130.70.7 = 0.388 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.08 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 5.47 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw +

78、N0= 10.47 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 850/15.8的結果查表得到 =0.839，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.8394.8910-4205103 = 84.106 kN；Nl = 10.47 Ru12.045KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=12.045kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/

79、A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(120454/(3.142502) 1/2 =12.4mm；實際拉環選用直徑D=22mm 的HRB400的鋼筋制作即可。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg= RU1+ RU2=11.974+12.045=24.019 kN A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =(

80、2Fg/f/)0.5 =（224.019103/50/3.142）0.5 = 17.49 mm。實際吊環選用直徑D=22mm 的HRB400的鋼筋制作即可。13、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.344 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=3444/(3.142502)1/2 =2.1 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。第二次懸

81、挑1、參數信息雙排腳手架搭設高度為 33.6 m連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距2.8 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.54，計算立桿穩定性時取1.13， 2、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載

82、標準值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1421.42+0.101.121.42 =0.242 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2

83、- 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1421.42-0.1171.121.42 =-0.285 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.242106,0.285106)/5080=56.102 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 56.102 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118

84、 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.11814004/(1002.06105121900)+0.9900.814004/(1002.06105121900) = 1.334 mm；大橫桿的最大撓度 1.334 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1400/150 mm與10 mm，滿足要求！ 3、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1

85、= 0.0381.4 = 0.054 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.4/(2+1)=0.112 kN；活荷載標準值：Q=30.81.4/(2+1) =1.120 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.054+0.112)+1.4 1.12 = 1.767 kN； 小橫桿計算簡圖2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7670.8

86、/3 = 0.471 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.475 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.475106/5080=93.477 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =93.477 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 +

87、p2 + Q = 0.054+0.112+1.12 = 1.286 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1285.76800(38002-48002/9 ) /(722.06105121900) = 0.93 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+0.93 = 0.939 mm；小橫桿的最大撓度為 0.939 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！ 4、扣件抗滑力的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉

88、單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.42/2=0.054 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.4/2=0.168 kN；活荷載標準值: Q = 30.81.4 /2 = 1.68 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.054+0.015+0.168

89、)+1.41.68=2.637 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1219kN/m NG1 = 0.1219+(1.402/2)0.038/1.8033.60 = 5.099kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3181.4(0.8+0.8)/2 = 6.237 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/m NG3 = 0.11181.4

90、/2 = 1.386 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.433.6 = 0.235 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.958 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.81.42/2 = 3.36 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.212.958+ 0.851.43.36= 19.547 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.

91、2NG+1.4NQ=1.212.958+1.43.36=20.253kN；6、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷1次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。卸荷凈高度為14.4m; 經過計算得到a1=arctg4.800/(0.800+0.850)=71.030度a2=arctg4.800/0.850=79.958度卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.519.54714.4/33.6 =12.566 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 12.566/0.946 = 1

92、3.288 kNT2 = P2/sina2 = 12.566/0.985 = 12.762 kNG1 = P1/tana1 = 12.566/2.909 = 4.320 kNG2 = P2/tana2 = 12.566/5.647 = 2.225 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =13.288 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.85； K -

93、 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取T1 +T2，=0.85，K=9，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(213.2886.000/0.850)0.5 = 13.7 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =(2T1 +T2/f/)0.5 =（226.05103/50/3.142）0.5 = 18.2 mm。鋼絲繩直徑為 18 mm，必須拉緊至 13.288 kN，吊環直徑為 2

94、2.0 mm。7、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.7 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 1.13； s - 風荷載體型系數：取值為0.7；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.71.130.7 = 0.388 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.3881.41.82/10 = 0.

95、209 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 19.54719.2/33.6 =11.170 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 20.25319.2/33.6 =11.573kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0

96、 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 11169.984/(0.186489)+209214.881/5080 = 163.993 N/mm2；立桿穩定性計算 = 163.993 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 11573.184/(0.1864

97、89)=127.242 N/mm2；立桿穩定性計算 = 127.242 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！8、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.54，s0.7，00.7，Wk = 0.7zs0=0.7 1.540.70.7 = 0.528 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.08 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷

98、載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 7.454 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12.454 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 850/15.8的結果查表得到 =0.839，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.8394.8910-4205103 = 84.106 kN；Nl = 12.454 Ru12.045KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環

99、強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=12.045kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(120454/(3.142502) 1/2 =12.4mm；實際拉環選用直徑D=22mm 的HRB400的鋼筋制作即可。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg= RU1+ R

100、U2=11.974+12.045=24.019 kN A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =(2Fg/f/)0.5 =（224.019103/50/3.142）0.5 = 17.49 mm。實際吊環選用直徑D=22mm 的HRB400的鋼筋制作即可。13、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.344 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=

101、3444/(3.142502)1/2 =2.1 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。第三次懸挑1、腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 38.2 m，連墻件布置取一步二跨，豎向間距 1.8 m，水平間距2.8 m，采用扣件連接；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取1.7，計算立桿穩定性時取1.54，2、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1）均布荷載值計算大橫桿

102、的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2）強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.14

103、21.42+0.101.121.42 =0.242 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1421.42-0.1171.121.42 =-0.285 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.242106,0.285106)/5080=56.102 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 56.102 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.6

104、77q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.11814004/(1002.06105121900)+0.9900.814004/(1002.06105121900) = 1.334 mm；大橫桿的最大撓度 1.334 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1400/150 mm與10 mm，滿足要求！ 4、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿

105、支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.4 = 0.054 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.4/(2+1)=0.112 kN；活荷載標準值：Q=30.81.4/(2+1) =1.120 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.054+0.112)+1.4 1.12 = 1.767 kN； 小橫桿計算簡圖2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.038

106、0.82/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7670.8/3 = 0.471 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.475 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.475106/5080=93.477 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =93.477 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqm

107、ax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.112+1.12 = 1.286 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1285.76800(38002-48002/9 ) /(722.06105121900) = 0.93 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+0.93 = 0.939 mm；小橫桿的最大撓度為 0.939 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=

108、5.333與10 mm,滿足要求！ 4、扣件抗滑力的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.42/2=0.054 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.4/2=0.168 kN；活荷

109、載標準值: Q = 30.81.4 /2 = 1.68 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.054+0.015+0.168)+1.41.68=2.637 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1219kN/m NG1 = 0.1219+(1.402/2)0.038/1.8038.20 = 5.797kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3211.4(0.8+0.8)/2 = 7.

110、276 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11kN/m NG3 = 0.11211.4/2 = 1.617 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.438.2 = 0.267 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 14.958 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.81.42/2 = 3.36 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4N

111、Q = 1.214.958+ 0.851.43.36= 21.948 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.214.958+1.43.36=22.654kN；6、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷1次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。卸荷凈高度為19m; 經過計算得到a1=arctg4.800/(0.800+0.850)=71.030度a2=arctg4.800/0.850=79.958度卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.521.94819/38.2 =16.375 kN；kx為不

112、均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 16.375/0.946 = 17.316 kNT2 = P2/sina2 = 16.375/0.985 = 16.630 kNG1 = P1/tana1 = 16.375/2.909 = 5.629 kNG2 = P2/tana2 = 16.375/5.647 = 2.900 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =17.316 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，

113、 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取T1 +T2，=0.85，K=9，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(217.3166.000/0.850)0.5 = 15.6 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =(2T1 +T2/f/)0.5 =（233.95103/5

114、0/3.142）0.5 = 20.8 mm。鋼絲繩直徑為 18 mm，必須拉緊至 17.316 kN，吊環直徑為 22.0 mm。7、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.7 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 1.54； s - 風荷載體型系數：取值為0.7；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.71.540.7 = 0.528 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 M

115、W 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.5281.41.82/10 = 0.285 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 21.94819.2/38.2 =11.032 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 22.65419.2/38.2 =11.386kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系

116、數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 11031.689/(0.186489)+285124.704/5080 = 177.416 N/mm2；立桿穩定性計算 = 177.416 N/mm2 小于

117、 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 11386.336/(0.186489)=125.188 N/mm2；立桿穩定性計算 = 125.188 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！8、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1.7，s0.7，00.7，Wk = 0.7zs0=0.7 1.70.70.7 = 0.583 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 5.04 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范

118、(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 4.114 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.114 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 850/15.8的結果查表得到 =0.839，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.8394.8910-4205103 = 84.106 kN

119、；Nl = 9.114 Ru12.119KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=12.119kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(121194/(3.142502) 1/2 =12.4mm；實際拉環選用直徑D=22mm 的HRB400的鋼筋制作即可。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗

120、拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg= RU1+ RU2=11.862+12.119=24.019 kN A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =(2Fg/f/)0.5 =（224.019103/50/3.142）0.5 = 17.47 mm。實際吊環選用直徑D=22mm 的HRB400的鋼筋制作即可。13、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.344 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=3444/(3.142502)1/2 =2.1 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。附圖：1、腳手架平面布置圖（采用標準層平面圖為基礎修改） 2、懸挑工字鋼平面布置圖（采用標準層平面圖為基礎修改） 3、腳手架剖面圖（采用1-1剖面為基礎修改） 4、施工中平面布置圖（施工組織設計已有） (補充以上圖紙)