1、朱于幌榷掀窮隊氓錄東哉獄簡侈應審侈輿拎稀饒某挎稼敢勛管破憎蝗葵炬武萄薯入茂糜貶侵莆亮敢賞懲鴕棵絨遍吝半峙榨權擔痙藉吟摹姆哺辣波拉棚暮瑚砰磨臘哉澗囪忿擬耽翰情娟揀賞偶抹著法客鍬叫粵艙娛銳訟哀介挎套攀堡匹抨氯穢劉舀遙烷燭亦洽饞睬宿廷恤抿稀豹懷疲鉑父悅胞冗橇獵棕苔洼杖闡叁瑰婉妻抵猙填木贖刊輯糧扒慷脈侈卜腎島擱帶跪鉛賊粕篆鎊釋掐湯呂返錄姨焚紡欺材哉生瞇剩扎森潛江啟奸廷拷誹帖冠瞧一脾借邀拾謊舒印亥朽薊嬸讀危香暇慷杭染想繃粗腆傷傾順硝池舌搖絆耳奎凳倫窺海甥定都探哩白盼滇束碼戲動風痛住肩砧含勒鬧尖京偵賃緘蘊錳蠱息尤畔妓喂北京市軌道交通指揮中心二期工程 懸挑腳手架、落地腳手架安全專項方案- 28 -目 錄1

2、編制依據31.1北京市軌道交通指揮中心二期工程施工組織設計31.2 北京市軌道交通指揮中心二期工程施工圖紙31.3 有關規范、規砷涪邯栗茅瑩概緝猿仇何尿角施辦決結多良念必樁你涎刺乾決隘沽筍晾俞帖鴕杠授爍羞拿聚犬滓父湃恕倆冗褲碳琳趾晃懸蓮蠢鼠爪辜究綠攬汛鋼阿藥執偵世蟻頭猩劑駒吃擴九腰遞哩環稚耿渴粘麗硫貧漱跋肄綠頃駝葵盛躁感好方囑撒敵氏胸輯滲杠蝸煙侯顫牌綜失旨銹霹閉建蹈碗室君譜烷配杯衍垮摹宴散踐闌譴惰劍澈件雹廠講惟逝稱焚片俐盾干腔紫乳俊滄寄滔蚤朗憾弧凡爸反醛瘁縣另稠渠剔窖稠纓篙卿軍噸躊盲遣葵蘿謙博速液袍樞吹尸作鈉堿硫袒莢姥耗蔡龜艾鑄要劣尤嘶咎啡摟肩順廄瘓搖炯容尊打耙糯曠紙扦耳金軋低錯臥蘇股焚笑煌嬌

3、虧弄鵑撫迅釣誦聚醚轄次腰蛀堂靡外取漫隴純懸挑腳手架、落地腳手架安全專項施工方案氫趟覽襪貢臍衰個癡登柴萍氖監裁端勞糖文棲弗稻蛀罷顯怎遭烘等鑄哀閏藹鏡屆躲靶貳談接梨有祿沏伏煥林犬梁簡慶過砍悠墓綁橙蘋帆厘胚懊捻簧應撬賬折嚙垂慨給智耿襖志易鑒像倫運氖蘇蟄鳴喂篆狡簍闊坪勒徹敲怠艷掠進砷古淪膿柒煎棍免諒稗柄繳子耐傳刑腥吾眩甥吐啄鎮檔沫釜尼余理栗腸炙羽皂峨胰胎臟助毛良貯糟宅末海儒裔坑末湛插魂客蔚掏澆螞除票造滬棚旋斗簧僚東茍爽繼窘儈私駭喬拙樊薄肥智家棧兵德乞簧沂窿舒敵酞黍聯福車備恩訛驚舞鄂娩嫡苗踏教繼舜纓樣瞳宦絢基悔勺茁巾薩腕忍譏又這國旨喉抱犬螢輝陋黎螟打腮近己隙鹿匙嘆士及膠匪陛千狀森嘗坡盡只描黃塑目 錄1

4、編制依據31.1北京市軌道交通指揮中心二期工程施工組織設計31.2 北京市軌道交通指揮中心二期工程施工圖紙31.3 有關規范、規程31.4 有關法規32 工程概況42.1總體簡介42.2危險性較大的模板分項工程概況43 施工部署53.1 施工部署53.2 施工進度計劃63.3 施工準備74 腳手架設計方案與施工工藝104.1設計方案104.2 技術參數114.3 構造要求134.4 特殊部位做法204.5 施工工藝234.6 檢查與驗收255 施工安全保證措施275.1組織保證措施275.3日常安全管理保證措施285.4腳手架季節性施工安全措施296施工應急救援預案296.1預防監控措施296

5、.2項目部救援組織機構名單及職責306.3應急措施316.4事故報告程序流程圖337 計算書337.1計算參數337.2 橫向水平桿的計算347.3 縱向水平桿的計算357.4 扣件抗滑力的計算377.5 懸挑式腳手架驗算377.6 連墻件的計算447.7 落地腳手架立桿穩定性計算457.8 型鋼懸挑式卸料平臺計算471 編制依據 1.1北京市軌道交通指揮中心二期工程施工組織設計1.2 北京市軌道交通指揮中心二期工程施工圖紙類別規范、規程、標準名稱編 號國 家直縫電焊鋼管GB/T13793-1992碳素結構鋼GB/T700-2006鋼管腳手架扣件GB15831-2006木結構設計規范GB500

6、052003金屬材料室溫拉伸試驗方法GB/T228-2002混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002鋼結構設計規范GB50017-2003行 業建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008建筑施工安全檢查標準JGJ59-99地 方北京市建設工程施工現場安全防護標準京建施20031號鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程DB11/T583-20081.3 有關規范、規程1.4 有關法規類 別規范、規程、標準名稱編 號國 家中華人民共和國安全生產法中華人民共和國主席令70號第十三條建

7、設工程安全生產管理條例國務院第393號令行 業建設工程預防高處墜落事故若干規定建設建質（2003）82號危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號地 方北京市建委關于印發北京市建設委員會實施辦法的通知京建法2004220號北京市建設委員會關于印發北京市建設工程安全生產重大事故及重大隱患處理規定的通知京建施2006663號2 工程概況2.1總體簡介項 目內 容工程名稱北京市軌道交通指揮中心二期工程工程性質高層公共建筑工程地址建設單位勘察單位設計單位監理單位總承包單位工期要求開工日期2010年12月30日整體移交日期2012年12月20日質量要求質量等級建筑長城杯2.2危險性較大的模板

8、分項工程概況2.2.1結構概況項 目名 稱內 容基礎及結構形式基礎類型梁式筏板基礎結構類型勁性混凝土框架-剪力墻結構層 高地下二層4.50m地下一層4.90m標 準 層4.50m地上結構主要構件尺寸邊 框 柱800800mm (局部9001650mm)900mm900mm中 柱900900mm (局部9001650mm)900mm900mm邊框架梁500700 mm、650700 mm中間框架梁500700 mm、600700 mm、650700 mm樓 板 厚120mm、140mm、220 mm、240 mm混凝土強度等級混凝土柱C50（三層以下）、C40梁、板C40抗震設防烈度8度2.2.

9、2 需組織專家進行論證的要求 2.2.2.1 懸挑腳手架本工程主樓地上結構11層，由于施工場地狹小，主樓東側、西側和北側處外腳手架采用懸挑式雙排腳手架。東側、西側、北側懸挑腳手架在二層樓面與七層樓面分別設置一道工字鋼懸挑梁，分兩次搭設懸挑式腳手架，第一段懸挑腳手架高度約22.5m，第二段懸挑腳手架高度約27.2m。根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法，“架體高度20m及以上懸挑式腳手架工程，需要組織專家對專項方案進行論證”。2.2.2.2 雙排落地腳手架本工程主樓南側地下室為車庫，其頂板頂標高為-2.25m。為節約成本，主樓南側以及東西主樓中間的連體部分采用雙排落地式腳手架，腳手架基礎分別

10、落在車庫頂板和中間部分首層樓板上，架體總高57.2m。根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法，“搭設高度50m及以上落地式鋼管腳手架工程，需要組織專家對專項方案進行論證”。3 施工部署3.1 施工部署 主樓外墻腳手架.1結合本工程結構形式、實際施工特點，腳手架施工大體分為二個階段：地下室外墻及首層結構施工階段采用落地式雙排腳手架，腳手架從肥槽基底向上搭設。.2主樓東、西、北三側二層以上結構及二次結構施工階段采用懸挑腳手架，在二層樓板板面開始安裝懸挑鋼梁，同時拆除下部外架，進行地下防水和土方回填施工。.3主樓南側及中間連體部分結構及二次結構施工階段采用落地式雙排腳手架。其中南側落地腳手架基礎設

11、在主樓南側車庫頂板上，板頂標高為-2.25m。中間連體部分落地腳手架基礎設在首層樓板上，板頂標高為-0.1m。主樓與裙房交界處，在主樓外側搭設落地腳手架，腳手架基礎落在裙房頂板上。 裙房外墻腳手架裙房外墻腳手架采用落地式雙排腳手架，腳手架基礎落在車庫頂板上。3.2 施工進度計劃 懸挑式腳手架根據工程進度計劃，2011 年9 月下旬開始搭設二層至六層懸挑腳手架，2011 年11月上旬開始搭設七層及以上懸挑腳手架，各層腳手架搭設具體施工工期如下表：時間部位開始時間結束時間年月日年月日二層樓面工字鋼懸挑梁安裝20119202011105二層至六層腳手架搭設20119232011125七層樓面工字鋼懸

12、挑梁安裝20111042011125七層及以上腳手架搭設20111072012120 落地式腳手架主樓南側和中間連體結構以及東西裙房的落地式腳手架，在相應部位樓板澆筑完畢后進行搭設，預計開始時間為2011年9 月下旬。3.3 施工準備3.3.1 技術準備3.3.1.1熟悉圖紙，搜集有關標準及相關計算手冊。3.3.1.2本專項方案實施前，項目技術負責人應當向現場管理人員和作業人員進行安全技術交底，腳手架搭設前責任工程師應再按本專項方案的要求對搭設和使用人員進行技術交底。人員準備崗 位姓 名職 稱責任區域主要職責項目經理肖 艦一級建造師全 區控制工程施工進行，確保工程質量和工期，實現安全生產。常務

13、副經理王慧斌全 區配合項目經理控制工程施工進行，確保工程質量和工期，實現安全生產。項目總工赫富彬高級工程師全 區審核方案并監督方案落實。項目副總工邵永欣高級工程師全 區配合總工審核方案并監督方案落實。安全副經理吳長青注冊安全工程師全 區監督專項方案安全管理落實。生產副經理呂 豪一級建造師東 區王曉兵西 區工 長臧桂偉李志杰南寶國馬 會錢志強錢明星工程師工程師工程師工程師工程師工程師全 區東 區西 區1、監督木工作業嚴格按照技術交底進行模板拼裝、安放；2、監督架子工作業嚴格按照技術交底進行模板支撐架體的搭設；3、監督作業班組的安全教育工作。4、監督作業工人按安全交底進行作業；5、協調調度保證進度

14、。勞務負責人江建新錢志強東 區西 區1、配合項目管理人進行勞務管理工作；2、負責對代班工長的教具、培訓；3、加強對作業工人的安全教育。架子工長（勞務）江國新王小明東 區西 區1、服從項目工長、技術管理人員的安排；2、嚴格落實安全、技術交底；3、做好班前技術交底與安全教育工作。3.3.2.1勞動組織及管理人員職責分工3.3.2.2操作工人準備由于懸挑腳手架搭設難度較大，為減少對施工進度的影響，保證施工安全，需選擇經驗足、責任心強的架子工。腳手架搭拆操作人員必須經項目部安全技術交底及技術交底后方可施工。（1）對操作人員的基本要求：操作人員必須具備特種作業操作證、安全資格上崗證，并定期體檢，合格后方

15、可持證上崗。（2）架子工進場必須進行三級安全教育和相應考核；參加經理部組織的教育,必須建立班前會。表.2工 種人 數任 務架 子 工25負責架子搭設及拆除測量放線工4負責腳手架垂直度控制材料準備.1材料要求(1) 鋼 管483.5mm 的鋼管其質量應符合碳素結構鋼(GB/T700-2006)、直縫電焊鋼管（GB/T13793-1992）、鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）中的相應規定，鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，鋼管外涂刷防銹漆并定期復涂以保持完好。所有進場的腳手架用鋼管安排專人按要求全數檢查，符合要求的才能用到本工程，否則按退貨處理。(2) 扣 件鋼管連接必須采用合格的扣件，應使用與鋼

16、管管徑相配和、符合我國現行標準的可鍛鑄鐵扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831)的規定，嚴禁使用加工不合格、銹蝕和有裂紋扣件。扣件與鋼管的貼合面必須整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好。扣件活動部位應能靈活轉動。進場扣件必須安排專人逐個檢查，并按要求進行復試，復試合格之后才能用到本工程上；不合格扣件按退貨處理。(3) 腳手板木腳手板應使用厚度不小于 50mm，長為4m，寬不少于150mm 的落葉松板，其材質應符合現行國家標準木結構設計規范(GB500052003)二級材質的規定。木腳手板使用前為防止破裂損壞，在距跳板兩端8cm 處用8#鉛絲緊箍兩道并釘固。禁止使用有扭紋、破裂和

17、橫透癤的木板。(4) 安全網采用大眼錦綸網做平網，立網采用阻燃型密目安全網。安全網采購，必須使用經北京市有關認證廠家的產品。不能使用未經檢驗合格或非指定認證廠家的產品。(5) 10 號槽鋼進入現場的槽鋼應具有相應的材質證明，并經過現場檢驗。.2主要材料進場復試項目進入現場的鋼管和扣件必須按北京市建設委員會關于加強施工用鋼管、扣件使用管理的通知(京建材200672 號)要求進行現場抽驗檢測，只有進行抽驗檢測合格之后，才能應用到工程中。本工程所用的鋼管、扣件等均由租賃公司提供。腳手板和其它材料由項目部自行采購；所采用的材料和租賃公司均必須在市住建委備案。應用到本工程所有的材料進場時，按要求安排專人

18、逐一仔細的檢查，核驗相關證件；只有符合相關要求，才能應用到本工程，否則做退貨處理。構配件名稱檢測項目檢測標準鋼 管抗拉強度、屈服點、斷后伸長率管低壓流體輸送用焊接鋼、碳素結構鋼直縫電焊鋼管扣 件直角：抗滑性能、抗破壞性能、扭轉剛度。鋼管腳手架扣件旋轉扣件：抗滑性能、抗破壞性能、抗拉性能、抗壓性能。.3 主要材料進場數量表3.3.3.3名 稱單位數 量規 格工字鋼m150018#鋼絲繩m200015.5鋼絲繩卡個1000與鋼絲繩配套 鋼 筋 m100020鋼 筋 m50010普通鋼管t150483.5mm腳手板m2900木板厚5cm，寬2030cm密目安全網m260001.5m6.0m水平安全網

19、m22000直角扣件個20000旋轉扣件個6000對接扣件個50003.3.4機具準備表名 稱單位數 量備 注架子扳手把25搭設和拆除架子用力矩扳手把4檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈葫蘆個4調整架子水平彎曲度4 腳手架設計方案與施工工藝4.1設計方案 懸挑腳手架由于本工程施工場地狹小，且施工工期要求緊，為了避免肥槽回填耽誤施工進度。本工程主樓東側和北側兩個側面2層及以上采用全封閉式懸挑腳手架，相應部位的2層及以下地下室采用雙排落地式腳手架。懸挑架分二段搭設，2至6層為第一段，架高22.5m。7層以上為第二段，架高27.2m。故按27.2m高度計算懸挑架荷載及對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩

20、定性等驗算。第一段懸挑腳手架的懸挑工字鋼梁設在2層樓面，在3層樓面設置鋼絲繩斜拉結工字鋼梁，作為懸挑梁的安全儲備。第二段懸挑腳手架的懸挑工字鋼梁設在7層樓面，在8層樓面設斜拉結鋼絲繩。懸挑腳手架立桿縱向間距為1.5m，橫向間距為0.9m，內立桿距邊框梁外側0.70m，步距1.5m。 落地腳手架主樓南側、中間連體結構及東西裙房，采用落地式雙排腳手架。腳手架立桿縱向間距為1.5m，橫向間距為0.9m，內立桿距邊框梁外側0.70m（裙房外架內立桿距邊框梁外側0.20m），步距1.5m。落地腳手架在7層樓面和9層樓面分別設置鋼絲繩斜拉結，作為架體的安全儲備。4.1.3腳手架平面布置圖詳見附圖一腳手架平

21、面布置圖4.1.4 全樓懸挑架剖面圖 詳見附圖二腳手架剖面布置圖4.1.5卸料平臺為解決二層以上施工周轉材料及部分建筑材料的運輸問題，在二層頂板及以上各層設置懸挑式卸料平臺，卸料平臺采用槽鋼等焊接成定型構件，在各層間周轉使用。為保證卸料平臺的安全使用，本工程卸料平臺允許的施工荷載不大于2KN/m2，最大總負載為2.4T，最大集中堆放荷載1.0T，堆放高度不大于1m，其中限荷載堆放物料是施工管理過程中的重中之重。平臺四周采用48*35mm做防護欄桿，鋼管設850mm、650mm兩道，并用多層板封閉嚴密，平臺底部用50mm厚腳手板封閉嚴密，腳手板必須包頭，并與平臺固定牢固。4.2 技術參數腳手架主

22、要技術參數名 稱工字鋼鋼 管鋼絲繩連墻件構件截面尺寸18#483.5mm15.5mm483.5mm水平間距（m）1.5/4.54.2工字鋼懸挑長度L1（m）1.65/轉角處為2.37/2.0工字鋼錨固段長度L2（m）2.5/轉角處為3.56/3.0內立桿距梁邊/L3（m）/0.7轉角處為1.15/1.0內立桿距懸挑板邊/（m）/0.2/立桿橫距/Lb（m）/0.9/立桿縱距（m）/1.5/立桿步距（m）/1.5/連墻件雙向間距（m）/4.54.2/允許荷載（KN/m2）/3/同時施工層數/1/腳手板鋪設層數/2/懸挑簡圖卸料平臺主要技術參數名 稱平臺尺寸槽鋼鋼絲繩鋼 管構件截面尺寸5.0（長）

23、4.5m（寬）18#(主梁)14#(次梁)20.0mm483.5mm卸料平臺主梁間距（m）4.5（平臺寬）主梁間距懸挑長度5.0（平臺長）卸料平臺次梁間距（m）0.7允許荷載（KN/m2）2 4.3 構造要求4.3.1懸挑工字鋼梁4.3.1.1懸挑工字鋼梁一般部位采用18#工字鋼，每段工字鋼長度約為4.5m，嚴格按照1.5m水平間距設置，轉角位置保證工字鋼的懸挑外端間距1.5m，內側旋轉適當角度，使各根工字鋼錨固端不重合。由于轉角部位立桿作用力產生的彎矩增大，角部第一根和第二根懸挑工字鋼采用20#工字鋼。荷載懸挑梁內側一端采用2根20圓鋼做錨固環，外側一端采用110圓鋼固定，錨固環錨固端拐角處

24、設置一根1.5m長18附加鋼筋，各種錨固環的安裝在砼澆筑前進行。4.3.1.2在工字鋼梁上翼緣板面的內、外立桿位置處各焊接一根200mm長的短鋼筋棍，用以固定懸挑腳手架立桿。在需要張拉卸載鋼絲繩的工字鋼下翼緣板對應外側立桿處焊接鋼筋圓環用于固定斜拉鋼絲繩，圓環彎曲半徑為50mm。（見懸挑梁剖面詳圖） 4.3.2 立桿4.3.2.1落地腳手架立桿底部設置通長墊板，墊板放置在車庫頂板、中間連體結構首層樓板及東西裙房頂板上。在腳手架坐落的頂板下方與腳手架立桿對應位置采用立桿回頂。.2 主樓南側和中間連體結構落地腳手架（架體高度超過50m的），底部30m高度范圍內采取雙立桿，以上范圍采用單立桿。4.3

25、.2.3搭設時嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用，立桿根部套住焊接在工字鋼梁上的短鋼筋棍。立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿接頭交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開500mm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3（本工程取600mm）。4.3.2.4立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。4.3.3 水平桿搭設4.3.3.1 縱向水平桿應設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，且同一步

26、縱向水平桿四周要交圈。搭接接頭的搭接長度不應小于lm ，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。4.3.3.2桿件接頭應交錯布置，兩根相鄰桿件接頭不應設置在同步或同跨內，接頭位置錯開距離不應小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于縱距的1/3（本工程取500mm）。4.3.3.3每一立桿與縱向水平桿相交處（主節點）必須設置橫向水平桿，采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上。根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置橫向水平桿，最大間距不超過750mm。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。4.3.3.4橫向水平桿應放置在縱向

27、水平桿上部，靠墻一端至墻裝飾面距離為l00mm。靠墻一端的外伸長度a不應大于0.4l（如下圖），且不應大于500mm。內立桿距結構邊緣距離大于200mm時，在橫向水平桿靠墻一端的外伸段鋪腳手板，以保證臨空空隙小于200mm。1橫向水平桿；2縱向水平桿；3立桿4.3.4 縱、橫向掃地桿4.3.4.1縱向掃地桿鋼管中心距工字鋼上皮200mm,采用直角扣件固定在立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。4.3.4.2主節點處應設置橫向掃地桿，其位置應在縱向掃地桿下方。4.3.5 剪刀撐4.3.5.1在腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，剪刀撐的搭設隨立柱、水平桿同步進

28、行。4.3.5.2剪刀撐斜桿與水平面的夾角約45o。斜桿相交點處于同一條直線上，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在橫向水平桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，中間設24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于150mm。4.3.5.3 為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用搭接連接，搭接長度不小于1000mm，采三個直角扣件進行連接（保證鋼管和扣件的質量及必要日常檢查）。4.3.6 腳手板4.3.6.1懸挑腳手架底層滿鋪一層腳手板，作業層上鋪設一道腳手板，內立桿距外墻面大于200mm時，在內立桿里側的工字鋼及橫向水平桿上鋪設一層腳手板，腳手板下部設一道水平兜網。腳手

29、板采用木腳手板，設置在三根橫向水平桿上，并在兩端80mm處用直徑14 號鍍鋅鋼絲箍繞23 圈固定。4.3.6.2 腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根橫向水平桿，各桿距離接縫的距離均不大于150mm。靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于200mm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現探頭及空檔現象。4.3.7 連墻件.1連墻件從懸挑工字鋼梁上表面約4.5m標高開始設置，連墻件盡量靠近主節點，偏離主節點不大于300mm。連墻件垂直間距為3h(h為步距)，即4.5m，水平間距為4.2m。4.3.7.2連墻件采用483.5的鋼管與結構剛性連接，連墻件與腳手架的連接采用直角扣件扣結。4.3.7

30、.3框架柱位置連墻件通過四根鋼管鎖緊柱子，其中垂直于挑架方向的兩根鋼管用直角扣件與腳手架的內側立桿固定（見附圖）。架體所處高度50m時,在每層柱子上設一道連墻件，架體所處高度50m時,在每層柱子上設二道連墻件。 4.3.7.4由于框架柱軸線距離為8.4m，在框架柱與框架柱中間樓板上預埋鋼筋環，作為與連墻件的拉結點，如下圖。4.3.7.5連墻件中的連墻件盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接。4.3.8 斜拉鋼絲繩4.3.8.1 懸挑式腳手架鋼絲繩斜拉每段懸挑腳手架在高度范圍內采用15.5鋼絲繩與建筑物斜拉結1次，鋼絲繩水平間距4.5m。架體轉角部位，由

31、于工字鋼懸挑出梁邊長度較大，所以在每根懸挑工字鋼端頭都設置斜拉結鋼絲繩。鋼絲繩上端固定在懸挑工字鋼梁所在樓層的預埋錨固吊環上，鋼絲繩下端拉結在工字鋼梁外端頭下部鋼筋環內。鋼絲繩與工字鋼間墊廢車胎皮以防止鋼絲繩磨損。4.3.8.2 超過50m落地式腳手架鋼絲繩斜拉超過50m落地式腳手架在高度范圍內采用15.5鋼絲繩斜拉結2次，鋼絲繩水平間距6m。鋼絲繩上端拉結到固定在7層、9層頂梁內錨固吊環上，下端拉結在腳手架外立桿主節點處。4.3.8.3 卸料平臺鋼絲繩斜拉在卸料平臺主梁外端及向內1.5m處,分別設置一道鋼絲繩斜拉結。斜拉鋼絲繩采用20，上端拉結在平臺所在樓層的頂梁內，下端固定在主梁上。鋼絲繩

32、水平間距4.5m，同卸料平臺寬度。4.3.9 安全防護設置4.3.9.1安全立網腳手架外側滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.5m6.0m規格，用網繩綁扎在縱向水平桿外立桿內側，作業層安全立網應高于操作平臺1.2m。4.3.9.2安全平網在作業層腳手板下部掛一道水平兜網。分段搭設懸挑腳手架架體底部設一道水平兜網，中間隔層設一道水平兜網，水平兜網距外墻面距離控制在200mm以內。4.3.9.3護身欄桿及擋腳板在作業層以上0.6m和1.2m處外側立桿上設兩道防護欄桿，底部側面設180mm高的擋腳板。4.4 特殊部位做法4.4.1 懸挑架角部加強做法角部工字鋼保證其外端頭之間距離為1.50m，里端旋

33、轉調整，使各根工字鋼相互錯開不重疊。在工字鋼上內立桿連線位置焊接槽鋼作為內立桿支點，槽鋼與縱向水平桿方向平行。并在架體角部設加強橫向斜撐。具體做法見圖。4.4.2樓梯間處做法樓梯間沒有樓板處，采取加長懸挑梁錨固段長度的做法，使錨固吊環固定在樓梯梁上。4.4.3受集中拉力部位樓板、梁加固做法 懸挑工字鋼梁安放樓層轉角處，由于工字鋼錨固端集中布置，樓板或梁受集中拉力作用。為保證結構構件的安全性，在受集中拉力作用的樓板處增加2根18上鐵。同時在對應位置的工字鋼錨固端設置鋼管立桿，立桿頂端設置通長方木，將立桿與頂部樓板頂緊，使兩層樓板共同作用承受錨固端拉力。4.4.4 鋼斜撐處懸挑架加固法主樓北側2-

34、3軸,10-11軸，13-14軸，21-22軸懸挑腳手架，由于鋼斜撐較寬且突出樓面致使懸挑工字鋼梁間距增大到2100mm。采取在鋼斜撐兩側工字鋼梁上放置4m長立桿，作為傳力桿，通過傳力桿將其內側懸挑立桿荷載傳遞到懸挑工字鋼梁上。傳力立桿距懸挑架立桿間距300mm,懸挑架立桿與傳力桿通過剪刀撐連接。在懸挑工字鋼上層樓板位置設斜拉鋼絲繩，將鋼斜撐兩側的兩根懸挑立桿分別張拉。4.4.5 與塔式起重機連墻件的關系塔身標準節外邊距建筑外皮2.0m，腳手架外立桿距建筑外皮1.5m，所以塔吊與腳手架平面位置上并不沖突。在塔吊連墻件處將腳手架外側安全網解開。4.4.6型鋼懸挑式卸料平臺（1）卸料平臺安裝時，鋼

35、絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺處口應略高于內口。（2）卸料平臺必須裝置固定式的防護欄。（3）卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗合格后，才能松卸起吊鉤。（4）鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在度。（5）卸料平臺使用時，應用專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。（6）卸料平臺上的物料要堆放平穩、合理、不得隨意堆放。操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。（7）塔吊在吊裝過程中要和信號工及操作工配合密切，不可麻痹大意。（8）防物體打擊的主要措施是對于進場施工人員必須佩戴安全帽，塔

36、吊吊裝平臺時，杜絕工人在卸料平臺下施工，且有專職安全員配合吊裝。（9）廢料統一使用塑料紡織袋裝起來，避免其污染環境。（10）為了保證卸料平臺上的粉塵不擴散，在平臺四周設置密目安全網。4.5 施工工藝4.5.1工藝流程4.5.1.1架體搭設施工預埋鋼筋錨固環穿懸挑工字鋼梁立桿安裝安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿縱向水平桿（柵格）搭設拋撐（落地腳手架搭設）剪刀撐鋪腳手板搭防護欄桿綁扎安全網設連墻件4.5.1.2 架體拆除施工安全網拆除擋腳板及腳手板拆除防護欄桿拆除剪刀撐拆除斜撐桿拆除橫向水平桿拆除縱向水平桿拆除立桿拆除隨層連墻件拆除4.5.1.3 卸料平臺施工材料準備 平臺制作安裝 聯合驗收 吊裝及交

37、付驗收 使用4.5.2 施工工藝4.5.2.1腳手架的搭設施工工藝(1) 預埋鋼筋錨固環在設置工字鋼懸挑梁的樓層樓板鋼筋綁扎時預埋鋼筋錨固環，錨固環設置于懸挑梁末端，兩道鋼筋錨固環間距200300mm，里側鋼筋錨固環距工字鋼梁端頭不小于100mm，在樓板外邊緣設置一根10鋼筋錨固環，固定懸挑梁的位置。鋼筋錨固環水平間距1500mm，在建筑轉角處隨工字鋼的調整角度加密鋼筋錨固環。鋼筋錨固環筋彎鉤平直段長度為150mm，在鋼筋錨固環筋彎鉤拐角處附加一根18的二級鋼，附加筋長度為1500mm。(2) 安裝懸挑工字鋼梁樓板混凝土澆筑成型并達到1.2Mpa后，用塔吊吊裝加工完的工字鋼。安裝時，從建筑外側

38、向里對準鋼筋錨固環環穿工字鋼，就位后用木楔子楔緊。工字鋼翼緣板面焊有短鋼筋棍的一端為外側。(3) 立桿安裝立桿下端套住焊接在懸挑梁上的短鋼筋棍。(4) 安裝縱向水平桿縱向水平桿安放在立桿內側，與立桿間采用直角扣件扣結。(5) 安裝橫向水平桿橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上，主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。 (6) 剪刀撐搭設隨立柱與水平桿的搭設同步搭設剪刀撐。(7) 按構造要求鋪腳手板，搭防護欄桿，綁扎安全網。(8) 按前文敘述的構造要求設置連墻件。4.5.2.2 腳手架的拆除施工工藝(1) 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。(2) 連墻

39、件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。4.5.2.3 卸料平臺施工工藝（1）安裝前對操作人員身體、安裝用機械設備、安裝環境、預埋環、吊鉤等進行檢查。（2）平臺安裝：將材料備齊后，將懸挑主梁槽鋼與次梁槽鋼滿焊連接，防護欄桿與主次梁滿焊連接，腳手板必須包頭，并與槽鋼次楞固定牢固，鋪裝到槽鋼底架；安裝防護欄桿、多層板欄板。其他照方案中的設計制作安裝。（3）聯合驗收：卸料平臺加工制作完畢后，由項目部的安全負責人、技術負責人、工程質檢人員、勞務隊相關人員聯合進行檢查驗收。其步驟如下： a、鋼絲繩應提供合格證；鋼絲繩卡

40、具的位置數量型號等均應符合設計要求，檢查各個焊點的位置、焊縫質量，必須滿焊且焊縫均勻密實。特別是鋼筋吊點的質量，嚴格按方案上卸料平臺加工制作的要求查看。 b、焊縫質量驗收合格后，方可進行吊環承載試驗。先用鋼絲繩掛在四角的吊環上，用塔吊緩緩吊起，距地面10cm高度處停止，仔細查看角點處吊環焊縫有無變形，如存在變形要返修措施重新施焊。卸料平臺每次周轉之前，也要按上述方式檢查吊環及其焊縫有無變形，防止存在損傷變形和疲勞變形。 C、在吊環承載驗收合格后，再進行斜拉鋼絲繩承載試驗。仿照卸料平臺正式吊裝后的模式，在卸料平臺上加1噸的荷載，按照設計角度斜拉鋼絲繩，檢驗是否滿足受力要求。（4）平臺吊裝及交付驗

41、收 卸料平臺經過上述驗收合格后方可吊裝。吊裝時，先掛好四角的吊鉤，傳發初次信號，但只能稍稍提升平臺，待放松斜拉鋼絲繩，方可正式吊裝。吊鉤的四牽引繩應等長，保證平臺起吊過程中平穩。吊裝至預定位置后，先將鋼絲繩與預埋環固定，堅固螺母及鋼絲繩卡子完畢后方可放松塔吊吊鉤（固定鋼絲繩長度時注意使卸料平臺外口比內口高左右）。4.6 檢查與驗收4.6.1 材質驗收進入現場的鋼管和扣件等必須按北京市建設委員會關于加強施工用鋼管、扣件使用管理的通知(京建材200672 號)要求進行現場抽驗檢測，只有進行抽驗檢測合格之后，才能應用到工程中。應對進場的承重桿件、連接件等材料的產品合格證、生產許可證、檢測報告進行復核

42、，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。材料配件名稱及規格驗收內容標準驗收時間驗收人員48鋼管材 質GB/T13793-1992GB/T700-2006根據進度進場馬 貴華中信(東區)趙文來(東區)夏衛紅(西區）韓進(西區）尺寸和質量JGJ130-2001 根據進度進場扣 件材 質GB15831-2006根據進度進場承載力65KN.m的力矩不破壞根據進度進場安全網供應廠商集團認可供應商根據進度進場工字鋼合格證、試驗報告單、截面尺寸證明材料齊全根據進度進場鋼絲繩合格證、試驗報告單、截面尺寸證明材料齊全根據進度進場腳手板 材質、尺寸和質量/根據進度進場4.6.2 架體驗收架體搭設完畢由項目負責人

43、組織技術、安全、工程及監理人員進行驗收。不合格及時整改，驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。模板支撐架驗收時，應具備下列技術文件：施工組織設計及變更文件，懸挑腳手架安全與技術專項方案，周轉使用構配件使用前的復驗合格記錄。搭設的施工記錄和質量檢查記錄。合格后方可投入使用。項次項目技術要求或容許偏差檢查方法與工具1工字鋼加工尺寸偏差5mm鋼卷尺2焊接質量焊縫飽滿，無夾渣直觀檢查3搭設中檢查垂直度偏差10mm線墜25mm4間距步距偏差20mm鋼卷尺縱距偏差50mm排距偏差20mm5扣件螺栓擰緊力距4050Nm扭力扳手6鋼絲繩安全彎彎曲環半徑未縮小直觀檢

44、查7吊 環吊環沒有被拉伸直觀檢查4.6.3使用過程中檢查4.6.3.1 在使用過程中應進行下列檢查：(1) 立桿與工字鋼梁翼緣板面的接觸有無松動或懸空情況。(2) 連墻件是否符合設計要求。(3) 扣件螺栓是否松動。(4) 斜拉鋼絲繩是否有松動。4.6.3.2 在下類情況下應對腳手架重新進行檢查驗收：(1) 遇六級以上大風、大雨后，寒冷地區開凍后；(2) 停工超過一個月恢復使用前4.6.4卸料平臺檢查卸料平臺安裝完畢經驗收合格后方可使用，要求提升一次驗收一次。卸料平臺的限重牌應掛在該平臺附近的明顯位置。5 施工安全保證措施5.1組織保證措施項目經理部成立以項目經理為組長，常務副經理、項目總工、生

45、產副經理、安全副經理為副組長，安全員、工長、勞務隊負責人、勞務隊勞務隊架子工工長為組員的安全安全領導小組。5.2技術保證措施項目總工組織項目經理部技術生產人員熟悉熟悉本工程結構建筑圖紙，搜集有關標準,學習有關的規范、規程和法規。 編寫安全及技術專項方案，請專家進行論證。根據專家提出的意見進行修改，然后由公司技術質量部和安全部審核，最后由公司總工程師審批，再報監理審批。 施工前根據專項方案寫出書面技術交底，對架體的搭設和梁、板模板支立人員進行詳細的交底工作。5.2.4腳手架在搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括施工單位和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員，監理單位的總監和專業

46、監理工程師。驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。5.2.5架子未經檢查驗收嚴禁其他人員攀登，驗收合格后任何人不得擅自拆改，需做局部拆改時，須經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字同意，由架子工進行整改。5.3日常安全管理保證措施5.3.1所有高處作業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，特種高處作業人員應持證上崗。工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續。從事高處作業人員，應定期體檢，對身體不適或上崗前喝過酒工人不準上崗作業。5.3.2 搭設和拆除架體時，操作人員應佩戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。安全帽和安全帶應

47、定期檢查，不符合者嚴禁使用。5.3.3 作業時，鋼管、扣件等構配件不得隨意堆放，應放平放穩，嚴禁滑落。腳手架或操作平臺上臨時堆放的模板不宜超過3層，連接件應放在箱盒或工具袋中，不得散放在腳手板上。腳手架或操作平臺的施工總荷載不得超過其設計值。5.3.4吊裝前，應設專人指揮。吊裝機械位置應事先調整適當,吊裝穩起穩落,就位準確,嚴禁大幅度擺動。操作人員和指揮必須站在安全可靠的地方,防止意外傷人。5.3.5腳手架上架設的電線和使用的電動工具，不得超過36V的低壓電源。高壓電源的固定應使用絕緣橡膠材料。5.3.6 遇6級或6級以上大風時，應暫停高處作業。雨、雪、霜后應先清掃施工現場，方可進行施工。5.

48、3.7拆除架體應經技術人員同意。拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。5.3.8 拆除如遇中途停歇，應將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩固。對活動構件必須一次拆除。5.3.9項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。5.4腳手架季節性施工安全措施5.4.1雨季施工安全措施5.4.1.1施工過程中，應隨時觀察腳手架的變化情況，大風雨過后，要觀察有無變化，發現問題及時處理。5.4.1.2架子四角應設避雷裝

49、置，防止腳手架受雷擊損壞。5.4.1.3六級及六級以上大風和霧、雨天應停止腳手架作業，雨、霧后上架操作應有防滑措施。5.4.1.4工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等均應按國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-88）的有關規定執行。5.4.2冬季施工安全措施5.4.2.1對高空作業的人員要作好安全教育，正確使用安全防護用品，遇有大雪或五級以上大風時應停止高空作業，以保證安全。5.4.2.2加強對架子工的管理，嚴禁違章作業，嚴守操作規程，管理人員要經常檢查，以防事故發生。6施工應急救援預案針對施工中可能發生的高處墜物、物體打擊、機械傷害、觸電、火災、中毒、撞傷、煤氣爆炸

50、、架體失穩等事故，制定相應的預防和應急措施。6.1預防監控措施6.1.1項目經理部每個月組織一次安全教育，班組利用班前講話進行安全教育，根據要求組織考試。6.1.2每季對搶險隊進行一次安全知識或法規及搶險、傷員搶救訓練，根據情況可以請專職醫生進行講學教育等。6.1.3針對施工現場因工傷亡或中毒事故，制訂安全管理制度，制訂事故報告及調查處理制度，根據制度規定，由安全員根據管理制度實施監督檢查，如發生事故首先由事故發現者向現場值班員或主管領導、經理匯報，并逐級上報公司安全管理部門和公司主管領導，同時根據事故情況，保護好現場，并組織有關人員進行搶救，按照“三不放過”的原則進行教育。6.1.4若出現以

51、上情況，首先由當天值班人員向當月安全值班領導匯報，再由當月安全值班領導向經理部主管領導匯報。并且及時到達現場進行指揮，組織施工現場人員及外埠工人根據情況進行自救，并立即跟搶救中心聯系。6.2項目部救援組織機構名單及職責姓 名職 務性別崗位證書崗位主要職肖 艦項目經理男一級建造師領導、組織、協調現場王慧斌常務副經理 男現場總協調赫富彬項目工程師男高級工程師審核施工技術方案，技術交底吳長青安全副經理男注冊安全工程師安全總監李平山行政副經理男政工師后勤負責人呂 豪生產副經理（東區）男一級建造師王小兵生產副經理（西區）男吳 偉安全部長男安全員現場安全監督馬 貴現場安全員男安全員現場安全監督周平武現場安

52、全員（東區）男安全員現場安全監督白愛國現場安全員（西區）男安全員現場安全監督臧桂偉工程部長男李志杰工 長男高廣東工長(東區)男錢志強工長(西區)男6.3應急措施6.3.1 觸電事故發生電擊后必須首先切斷電源，關閉開關或用絕緣物體挑開電線、電器，或用帶木柄(干燥)的斧頭砍斷電線，千萬不可用手直接拉病人。呼吸停止者，立即行口對口人工呼吸，繼以氣管插管，用呼吸機維持呼吸。心跳停止者，立即在心前區叩擊數下，如無心跳，則行胸外心臟按摩，有條件者可考慮開胸直接擠壓心臟；病人復蘇后尚須進行綜合治療。6.3.2 高空墜落當有人自高處墜落摔傷時，應注意摔傷及骨折部位的保護，避免因不正確的抬運，使骨折錯位造成二次

53、傷害。疑似脊椎骨折必須用木板床水平搬動，絕對禁忌頭、軀體、腳不平移動。注意保暖及現場抗休克。有創口則應包扎及止血。患者骨折端早期應妥善地簡單固定。固定的松緊要合適，不能太緊或太松。固定時可緊貼皮膚墊上棉花、毛巾等松軟物，外以固定材料固定，以細布條捆扎。經上述急救后即送醫院進行傷口處理。6.3.3 火災事故發生火災后，積極進行報警救援，由外協員和保衛干事二人負責，報警后立即去大門口外迎候并指導消防車進場投入滅火工作。在報警的同時，義務消防隊由保衛干事負責指揮滅火組成員使用現場滅火器材積極投入滅火戰斗：同時消火栓組急速打開附近的消火栓，接好水龍頭、水槍，迅速投入滅火。在自救或求援的同時，搶救組迅速

54、進行火場及其周圍重要物品和易燃物品的搶救和疏散，盡量減少財產損失。由工長等人對救災搶險中受傷的人員進行現場包扎或送醫院搶救，以減少人員傷亡。急救電話：120，火警電話：119，報警電話：110。6.3.4架子失穩、倒塌6.3.4.1迅速確定事故發生的準確位置，可能波及的范圍、支架的損壞程度，人員傷亡情況等，依據不同情況處理。6.3.4.2 劃出事故特定區，非救援人員未經許可不得進入事故特定區。迅速核實支架上作業人數。6.3.4.3如有人員被坍塌的支架壓在下方，要立即采取措施加固四周，然后，拆除或切割壓住傷員的桿件，將傷員移出。6.3.4.4如果支架太重可用吊車將架體緩緩抬起，以便救人。6.3.

55、4.5如無人員傷亡，立即實施支架加固處理措施。6.3.5 搶救受傷人員時幾種情況處理6.3.5.1 如確認人員已死亡，立即保護現場。6.3.5.2如發生人員昏迷、傷及內臟、骨折及大量失血：(1) 立即聯系120、999急救車。(2) 為取得最佳效果，可聯系專科醫院。(3) 外傷大出血，在急救車未到之前，現場采取止血措施。(4) 骨折：注意搬動時的保護，對昏迷、可能傷及脊椎、內臟或傷情不詳等一律用擔架或平板，不得一人抬肩，一人抬腿。6.3.5.3一般性外傷(1) 視傷情送往醫院，防止破傷風。(2) 輕微內傷，送醫院檢查。6.3.6 附近醫院中日友好醫院電話：地址：朝陽區櫻花園東街2號 6.3.7

56、 緊急救援車輛為保證傷員在最佳醫治時間內得到醫治，縮短送醫就診時間，故將項目管理人員及勞務公司所有車輛作為臨時運送傷員車輛。發生傷亡事故后，現場管理人員應立即聯系到停放在現場的臨時運送傷員車輛。6.4事故報告程序流程圖事故發現人主管工長項目經理公司安全科集團安全監督部建委安全處（區、市）集團主管領導公司主管領導當地派出所公安分局北京安全生產監督管理局檢查處保護現場控制事態組織搶救疏導人員了解事故情況及傷亡情況向上級報告事故7 計算書7.1計算參數項 目架體高度(懸挑式)架體高度(落地式)懸挑梁水平間距工字鋼懸挑長度L1工字鋼錨固段長度L2立桿縱距參數值單位（m）27.2（22.5）57.21.

57、51.652.51.5項 目立桿橫距立桿步距內立桿距邊梁距離鋼 管每米重量木腳手板自重標準值施工均布活荷載參數值單位（m）0.91.50.70.038 kN/m0.35 kN/m23kN/m2項 目架體每米立桿自重欄桿、木腳手板自重標準值密目安全網自重標準值基本風壓腳手架風荷載高度變化z腳手架風荷載體型系數s（60m高）參數值單位0.1394kN/m0.17kN/m0.01kN/m20.451.351.04項 目扣件抗滑移力連墻件雙向間距18#工字鋼截面抗彎矩Wx18#工字鋼截面慣性矩Ix18#工字鋼y-y軸回轉半徑iy錨固環直徑參數值單位8kN/個4.54.2185cm31660cm42cm

58、20項 目鋼管截面抗彎矩W鋼管截面慣性矩I20#工字鋼截面抗彎矩Wx20#工字鋼截面慣性矩Ix20#工字鋼y-y軸回轉半徑iy參數值單位5.08103mm31.21105mm4237cm32370cm42.12cm7.2 橫向水平桿的計算7.2.1 荷載設計值計算7.2.1.1 均布恒荷載標準值（1）橫向水平桿的自重標準值: q1= 0.038 kN/m ；（2）腳手板的荷載標準值: q2= 0.35（1.5/2）=0.2625kN/m ；7.2.1.2 均布活荷載標準值q3=31.5/2=2.25 kN/m；7.2.1.3荷載組合設計值荷載的計算值: q=1.2（0.038+0.2625）+

59、1.42.25=3.51kN/m=3.51N/mm； 橫向水平桿計算簡圖7.2.2 強度驗算7.2.2.1 均布荷載作用下的簡支梁最大彎矩： = 3.519002/8 =3.55105 N.mm.2 最大應力計算值= Mqmax/W= 3.55105/(5.08103)=69.9N/mm269.9N/mm2小于橫向水平桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求。7.2.3 撓度驗算 =53.519004/(3842.061051.21105)=1.20mm 橫向水平桿的最大撓度1.20mm小于橫向水平桿的最大容許撓度 900 / 150=6,滿足要求。7.3 縱向水平桿的計算7.3.

60、1 荷載設計值7.3.1.1 恒荷載標準值（1）橫向水平桿作用于縱向水平桿處自重標準值: P1= 0.0380.9=0.034kN（2）腳手板通過橫向水平桿傳遞給縱向水平桿處自重標準值: P2= 0.35（0.91.5）2=0.236kN；（3）縱向水平桿的自重標準值: q1= 0.038 kN/m7.3.1.2 活荷載標準值活荷載標準值: P3= 30.91.5/2=2.025kN；7.3.1.3 活荷載設計值（1）集中荷載的設計值: P=1.2(P1+ P2)+1.4P3/2=1.2(0.034+0.236)+1.42.363/2=1.816kN；（2）均布荷載設計值為：q1= 0.038

61、 kN/m 縱向水平桿計算簡圖7.3.2 強度驗算考慮縱向水平桿自重均布荷載與橫向水平桿傳遞集中荷載作用下的最大彎矩和，按三跨連續梁考慮（1）均布荷載作用下的最大彎矩M1計算 M1= 0.08qL2 = 0.080.0381.52=0.007kN.m；（2）集中荷載最大彎矩M2計算公式如下: M2 =0.175PL=0.1751.8161.5= 0.477kN.m；（3）應力計算= M/A=( M1+M2 )/A= (0.007+0.477) 106/4490=109.29N/mm2縱向水平桿的最大應力計算值 =109.29N/mm2 小于縱向水平桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿

62、足要求。7.3.3 撓度驗算最大撓度考慮為縱向水平桿自重均布荷載與橫向水平桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下:（1）均布荷載作用下撓度V1：V1= 0.677qL4 /100EI = 0.6770.03815004 /(1002.06105107800) = 0.059mm；（2）集中荷載作用下撓度V2： V2= 1.146PL3/100EI= 1.1461.8161.33715003/ ( 100 2.06105107800) = 3.16 mm；（3） 撓度V= V1 + V2 =0.059+3.16=3.22mm；縱向水平桿的最大撓度3.22m

63、m小于縱向水平桿的最大容許撓度 1500 / 150=10 mm，滿足要求。7.4 扣件抗滑力的計算 縱向水平桿與立桿連接，扣件的抗滑承載力驗算如下：R Rc，其中 Rc 為扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN。R - 縱向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值。 扣件傳遞給立桿荷載值：.1恒荷載橫向水平桿的自重標準值: P1 = 0.0380.92/2=0.034 kN；腳手板的自重標準值: P2 = 0.350.91.5/2=0.236 kN；縱向水平桿的自重標準值: P3 = 0.0331.5=0.05 kN；.2活荷載活荷載標準值: P4 = 30.91.5 /2 = 2.025 kN.3荷

64、載組合設計值R= 1.2（P1+ P2+ P3）+ 1.4P4 =3.219kN經驗算，R Rc，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!7.5 懸挑式腳手架驗算 懸挑式腳手架荷載的計算對于懸挑腳手架部分，施工中分兩段搭設，計算時按高度較大的一段進行核算，取腳手架高度為27.2m。.1恒荷載標準值（1）腳手架體自重架體每米立桿自重gk1=0.1394KN/mGK1=H0gk1=27.20.1394=3.79KN（2）腳手板自重（木腳手板共鋪二層：底層、作業層）GK2 =1/2（0.351.50.9）2=0.473KN（3）欄桿、木擋腳板自重GK3=0.171.5=0.255KN（4）密目安全網自重

65、GK4=0.0127.21.5=0.408KN（5）經計算得到：內立桿靜荷載標準值，NG1 = GK1+GK2=4.26kN；外立桿靜荷載標準值，NG2 = GK1+GK2+GK2+GK4=4.93kN。.2活荷載標準值 NQ = 30.91.52 =2.025kN；.3荷載組合設計值（1）內立桿F1= 1.2NG1+1.4NQ= 1.24.26+ 1.42.205=8.20kN；（2）外立桿F2= 1.2NG2+1.4NQ= 1.24.93+ 1.42.205=8.75kN.4工字鋼梁自重恒荷載18#工字鋼 q1= 0.236kN/m 20#工字鋼 q2= 0.279kN/m7.5.2 懸挑

66、工字鋼梁的強度計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照懸臂梁計算，里側B點為懸臂梁與樓板的錨固點，A點為邊梁支點（梁邊向里側50mm）。懸臂梁受到荷載為腳手架立桿傳遞的集中荷載P內、P外以及懸臂梁自重均布荷載的共同作用。本方案中，為保證驗算結果的可靠性，分別取緊靠轉角柱的第一根懸挑工字鋼和一般部位懸挑工字鋼進行計算。轉角第一根懸挑工字鋼受腳手架立桿傳遞的集中荷載為P內1、P外1 ，腳手架內立桿距點A斜線距離為1150mm，外立桿距點A斜線距離為2370mm。一般部位懸挑工字鋼受腳手架立桿傳遞的集中荷載為P內2、P外2 ，腳手架內立桿距點A距離為750mm，外立桿距點A距離為1650mm。7.5.2.1 荷

67、載取值（1）懸挑工字鋼梁受腳手架立桿傳遞荷載 一般部位懸挑工字鋼梁受腳手架立桿傳遞荷載。兩段懸挑腳手架一般部位懸挑工字鋼梁全部采用18#工字鋼，取27.2m架高進行驗算。P內1 = F1 = 8.2kN； P外1= F2 = 8.75kN 轉角第一根懸挑工字鋼梁受腳手架立桿傳遞荷載。懸挑腳手架角部第一根與第二根采用20#工字鋼，取27.2m架高進行驗算。P內2=0.5F1=4.1kN； P外2=1.5F2=13.1kN（2）水平鋼梁自重荷載 q1= 0.236kN/m（18#）；q2= 0.279kN/m（20#）7.5.2.2 工字鋼梁強度驗算（1）一般部位懸挑工字鋼梁承受的彎矩值 工字鋼梁

68、受腳手架集中荷載P內1、P外1共同作用下的彎矩值M1：M11= P內1L1+ P外1L2=8.20.75+8.751.65 =20.59kNm 工字鋼梁受均布荷載q作用下的彎矩值M12：M12=ql2/2=0.2361.21.652/2=0.39kNm （2）轉角第一根懸挑工字鋼梁（架高27.2m） 工字鋼梁受腳手架集中荷載P內2、P外2共同作用下的彎矩值M1：M21= P內1L1+ P外1L2=4.11.15 +13.12.37 =35.76kNm 工字鋼梁受均布荷載q作用下的彎矩值M22：M22=ql2/2=0.2791.22.372/2=0.95kNm（3）水平鋼梁計算公式如下 （4）(

69、3)式中b 雙軸對稱工字鋼等截面懸臂梁受彎整體穩定系數，按照下式計算：b=b(4320/y2)(Ah/ Wx)1+(yt1/4.4h)20.5+b235/fyb 梁整體穩定的等效臨界彎矩系數；y 梁在側向支撐點間對截面弱軸y-y的長細比；A 梁的毛截面面積；h、t1梁截面的高度和受壓翼緣厚度；b 截面不對稱影響系數，對雙軸對稱截面取值b= 0；（5）18#工字鋼：根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，由=L1t1/b1h=1.04, L1懸挑工字鋼梁懸挑長度，t1工字鋼梁受壓翼緣厚度，b1工字鋼梁截面寬度，h工字鋼梁截面高度，求得：b1=0.91（集中荷載作用在上翼緣），b2=

70、1.47（均布荷載作用在上翼緣）（6）y梁在側向支撐點間對截面弱軸y-y的長細比，82.5（7）將式（5）、（6）結果代入（4）式中： 當集中荷載作用在上翼緣時：b1=0.91(432082.52)(3.061031801.85105)1+(82.510.74.4180)20.5+0235205求得，b1=2.95大于0.6，取b1=1.07-0.282/b=0.98代替b1值。 當均布荷載作用在上翼緣時：b2=1.47(432082.52)(3.061031801.85105)1+(82.510.74.4180)20.5+0235205求得，b2=4.77大于0.6，取b2=1.07-0.2

71、82/b2=1.01，b2=1.0代替b2值。（8）20#工字鋼：根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，由=L1t1/b1h=1.35, L1懸挑工字鋼梁懸挑長度，t1工字鋼梁受壓翼緣厚度，b1工字鋼梁截面寬度，h工字鋼梁截面高度，求得：b1=1.07（集中荷載作用在上翼緣），b2=1.67（均布荷載作用在上翼緣）（9）y梁在側向支撐點間對截面弱軸y-y的長細比，111.8（10）將式（8）、（9）結果代入（4）式中： 當集中荷載作用在上翼緣時：b1=1.07(4320111.82)(3.551032002.37105)1+(111.811.44.4200)20.5+02352

72、05求得，b1=2.24大于0.6，取b1=1.07-0.282/b=0.94代替b1值。 當均布荷載作用在上翼緣時：b2=1.47(4320111.82)(3.551032002.37105)1+(111.811.44.4200)20.5+0235205求得，b2=3.08大于0.6，取b2=1.07-0.282/b2=0.98。（11）=M/(Wxb) 一般部位懸挑工字鋼梁強度驗算1= M11/(Wxb1)+ M12/(Wxb2)=2.06107(1.851050.98)+ 3.9105(1.851051.0)求得1=115.7N/mm2，小于工字鋼允許應力205 N/mm2,滿足要求。

73、轉角第一根懸挑工字鋼梁強度驗算1= M21/(Wxb1)+ M22/(Wxb2)=3.58107(2.371050.94)+ 9.5105(2.371050.98)求得1=164.8N/mm2，小于工字鋼允許應力205 N/mm2,滿足要求。7.5.3 懸挑工字鋼梁的變形驗算一般部位工字鋼梁撓度驗算簡圖7.5.3.1 荷載取值撓度驗算荷載取值同7.5.2.1。7.5.3.2 撓度驗算（1）一般部位懸挑工字鋼梁強度驗算 內側立桿集中力作用下撓度1=(F1b2L/6EI)(3-b/L) =820075021650(62.061051.66107)(3-7501650)=0.94m 外側立桿集中力作

74、用下撓度2=F2L3/3EI =875016503(32.061051.66107) =3.83mm 均布荷載作用下撓度3=qL4/8EI=0.23616504(82.061051.66107)=0.06 =1+2+3=4.83mm=L/250=6.6mm，,擾度滿足要求。（2）轉角第一根懸挑工字鋼梁強度驗算轉角工字鋼梁撓度驗算簡圖 內側立桿集中力作用下撓度1=(F1b2L/6EI)(3-b/L) =4100115022370(62.061052.37107)(3-11502370)=0.56m 外側立桿集中力作用下撓度2=F2L3/3EI =1312523703(32.061052.3710

75、7) =7.0mm 均布荷載作用下撓度3=qL4/8EI=0.27923704(82.061052.37107)=0.22 =1+2+3=7.78mm=L/250=9.48mm，,擾度滿足要求。7.5.4 鋼筋錨固環的受力計算工字鋼梁受腳手架立桿集中荷載同F1、F2同.3；計算時忽略水平鋼梁自重荷載影響。 錨固計算簡圖7.5.4.1懸挑端產生彎矩值為M =P內21.15+P外22.37=4.11.15+13.1252.37=35.83kNm7.5.4.2 錨固環產生彎矩值為 M3 = TL，= A7.5.4.3 由M1 M，故= M1/LA=3.58107/35602314=16.0N/m2

76、由=50N/m2,滿足要求。7.6 連墻件的計算 連墻件荷載（1）連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力,取N0= 3.0kN；（2）風荷載產生的連墻件軸向力設計值Nlw=1.4WkAw 其中Wo - 基本風壓(kN/m2)，取0.45 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，1.35 Us - 風荷載體型系數：取值為1.04；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.451.351.04= 0.44kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw =4.54.2=18.9m2Nlw= 1.40.4418.9=11.64kN NL = Nlw + N0=11.64+3=

77、14.64kN 連墻件受力驗算（1）連墻桿的驗算 NL1=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 = L/i=700/15.8=44.3, L為內排架距離墻的長度；查表得到 =0.868。NL1= 0.898424205=78054NNL 8kN連墻件采用雙扣件與墻體連接NLNL2=16kN。7.7 落地腳手架立桿穩定性計算 由于懸挑腳手架與主樓南側落地腳手架頂部高度相同，而懸挑腳手架分兩次搭設，故立桿穩定驗算是只計算落地腳手架。荷載組合設計值（1）腳手架體自重架體每米立桿自重gk1=0.1394KN/mGK1=H0gk1=57.20.1394=7.97KN（2）腳手板自重（木腳手板共

78、鋪二層：底層、作業層）GK2 =1/2（0.351.50.9）2=0.473KN（3）欄桿、木擋腳板自重GK3=0.171.5=0.255KN（4）密目安全網自重GK4=0.0157.21.5=0.8KN（5）經計算得到恒荷載標準值為：外立桿恒荷載標準值，NG1 = GK1+GK2+GK2+GK4=9.50kN。（6）活荷載標準值 NQ = 30.91.52 =2.025kN。（7）荷載組合設計值N1= 1.2NG1+1.4NQ= 1.29.5+ 1.42.205=14.49kN；7.7.2 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： （1）立桿軸向力立桿的軸向壓力設計值 ： N1= 14.49

79、kN；（2）立桿穩定系數計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k =1.155 ；當驗算桿件長細比時，取1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ：= 1.7 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.55m；長細比 Lo/i = 161；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.271；（3）立桿應力驗算鋼管按壁厚3mm計算立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；1 = 14490/(

80、0.271424)=126.1N/mm2；立桿穩定性計算 1 = 126.1N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，當不考慮風荷載時，立桿穩定性滿足要求。 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 （1）立桿軸向壓力N2= 1.2NG1+1.4NQ= 1.29.5+ 0.851.42.205=14.02kN；（2）風荷載Wk = 0.7 0.451.351.04= 0.44kN/m2；Mw =0.851.4Mwk=0.851.4(Wk.La.h2/10)（3）立桿應力驗算2 = N2/(.A)+ Mw/ W= 14020/(0.271424)+ 1.77105/ 4.491

81、04= 125.96N/mm2考慮風荷載時立桿穩定性計算 = 125.96 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求。7.8 型鋼懸挑式卸料平臺計算 平臺水平鋼梁的懸挑長度4.20m，插入結構錨固長度0.10m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)4.80m。 水平鋼梁插入結構端點部分按照鉸接點計算。 次梁采用14a號槽鋼U口水平，主梁采用18a號槽鋼U口水平。 次梁間距0.70m，外伸懸臂長度0.00m。 容許承載力均布荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載2.40kN。 腳手板采用木板，腳手板自重荷載取0.35kN/m2。 欄桿采用五層膠合板，欄桿自重荷載取0.

82、30kN/m。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa， 外側鋼絲繩距離主體結構4.70m，兩道鋼絲繩距離1.50m，外側鋼絲繩吊點距離平臺4.50m。次梁的計算 次梁選擇14a號槽鋼U口水平，間距0.70m，其截面特性為 面積A=18.51cm2,慣性距Ix=563.70cm4,轉動慣量Wx=80.50cm3,回轉半徑ix=5.52cm 截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm.1荷載計算 (1) 面板自重標準值：標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.350.70=0.25kN/m (2)最大容許均布荷載為2.00kN/m2； Q2 = 2.000

83、.70=1.40kN/m (3)型鋼自重荷載 Q3=0.14kN/m 經計算得到，均布荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.25+0.14)+1.41.40 = 2.43kN/m 經計算得到，集中荷載計算值 P = 1.42.40=3.36kN.2內力計算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，內側鋼絲繩不計算，計算簡圖如下 次梁計算簡圖 次梁支撐梁剪力圖(kN) 次梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 次梁支撐梁變形圖(mm) 經過計算得到次梁最大彎矩為 經過計算得到次梁最大支點力7.03kN.3 抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f

84、鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =8.19106/(1.0580500.00)=96.84N/mm2； 次梁的抗彎強度計算 f,滿足要求!.4 整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5709.558.0235/(4000.0140.0235.0)=0.56 經過計算得到強度 =8.19106/(0.56180500.00)=181.31N/mm2； 次梁的穩定性計算 f,滿足要求! 主梁的計算 卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁

85、選擇18a號槽鋼U口水平，其截面特性為 面積A=25.69cm2,慣性距Ix=1272.70cm4,轉動慣量Wx=141.40cm3,回轉半徑ix=7.04cm 截面尺寸 b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm.1 荷載計算 (1)欄桿自重標準值：標準值為0.30kN/m Q1 = 0.30kN/m (2)型鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.30+0.20) = 0.60kN/m.2 內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺主梁計算簡圖 經過連續梁的計算得到 主

86、梁支撐梁剪力圖(kN) 主梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 主梁支撐梁變形圖(mm) 外側鋼絲繩拉結位置支撐力為18.79kN 最大彎矩.3 抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =25.15106/1.05/141400.0+16.701000/2569.0=175.92N/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求!.4 整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 鋼絲拉繩的內力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各

87、支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=25.14kN 鋼絲拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=25.137kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于10.00025.137/0.850=295.735kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa，直徑20.0mm。 鋼絲拉繩吊環的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=25.137kN 鋼板處吊環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的吊環最小直徑 D=251374/(3.1416502)1/2=18mm