1、第一章 概述1.1編制依據湖北省咸寧至通山高速公路兩階段施工圖；公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D62-2004）；公路橋涵地基與基礎設計規范（JTG D63-2007）；公路橋涵施工技術規范（JTJ 041-2000）；建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 128-2000）；公路橋涵抗風設計規范（JTG/T D60-01-2004）；公路橋涵鋼結構和木結構設計規范（JTJ 025-86）；裝備式公路鋼橋使用手冊；路橋施工計算手冊。建筑施工模板安全技術規范（JGJ 162-2008）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 166-2008）；鋼結構設計規范（GB

2、50017-2003）公路工程施工安全技術規程（JTJ076-95）鋼結構工程施工質量驗收規范（GB502052001）1.2編制原則突出重點、兼顧一般，安全優質、高效均衡地組織施工生產，力求做到產值、實物、形象進度三同步，確保兌現合同工期和滿足業主要求。1.3 工程概況簡述A匝道橋中心樁號為AK1+142.808。橋梁上部采用預應力鋼筋混凝土現澆箱梁，箱梁為單箱三室，箱梁高為1.4m，頂板寬15.5m，翼緣寬2.5m，底板寬10.5m，本橋平面位于半徑R=400m的右偏圓曲線上，縱面位于R1750m凸曲線上，起訖點樁號：AK1+089.768AK1+195.848，全橋共1聯，橋跨布置為52

3、0m，橋長106.08m。本橋上跨咸通高速，交叉樁號為AK1+132.808K5+162.942，橋梁凈空不小于5.2m。下部結構橋臺采用肋板臺、樁柱臺，橋墩采用柱式墩，墩臺均采用樁基礎。0、5號橋臺采用D80伸縮縫。 張公1號中橋中心樁號為LK1+649.7。橋梁上部采用預應力鋼筋混凝土現澆箱梁，箱梁為單箱六室，箱梁高為1.4m，頂板寬30m，翼緣寬2.5m，底板寬25m，本橋平面位于半徑R=802.845m的右偏圓曲線上，縱面位于R57710m凹曲線上，起訖點樁號：LK1+619.660LK1+679.740，全橋共1聯，橋跨布置為16+22+16m，橋長60.08m。本橋上跨A匝道，交叉

4、樁號為LK1+650.197AK0+291.708，橋梁凈空不小于5.2m。下部結構橋臺采用樁柱式橋臺，橋墩采用柱式墩，墩臺均采用樁基礎。0、3號橋臺采用D80伸縮縫。張公2號中橋中心樁號為LK2+147.279。橋梁上部采用預應力鋼筋混凝土現澆箱梁，箱梁為單箱五室，箱梁高為1.4m，頂板寬26m，翼緣寬2.5m，底板寬21m，本橋平面位于A=414.282m的右偏圓曲線上，縱面位于-0.8%的直線下坡段，起訖點樁號：LK2+119.239LK2+175.319，全橋共1聯，橋跨布置為225m，橋長56.08m。本橋上跨咸通高速，交叉樁號為LK2+147.279K4+706.380，橋梁凈空不

5、小于5.2m。下部結構橋臺采用樁柱式橋臺，橋墩采用柱式墩，墩臺均采用樁基礎。0、2號橋臺采用D80伸縮縫。地理互通區屬于沖洪積壟崗地貌，整體呈現東西兩側低、中間高的特征，地形略有起伏，互通區覆蓋層主要為第四系全新統素填土和沖積成因的粉質粘土、碎石土及更新統沖積成因的粘土、粉質粘土，下伏基巖為上白堊下第三系公安寨組含礫砂巖、礫巖。互通區地表水主要賦存于魚塘、水渠中，接受大氣降雨補給，受季節影響較大。地下水主要為第四系松散沉積物孔隙水、基巖裂隙水，地下水位埋深0.96.3m。1.4碗扣式鋼管滿堂支架模板設計梁體采用碗扣式鋼管滿堂支架進行現澆施工，支架應具有足夠的強度和剛度，并嚴格處理地坪，以控制支

6、架的沉降量和保證支架穩定。滿堂式碗扣支架體系由支架基礎（15cm厚C20砼）, 48x3.5mm碗扣立桿、橫桿、斜撐桿、可調托架，立桿下墊厚5cm的木板，12x12cm方木縱向分配梁，10x10cm方木橫橋向分配梁，上鋪12mm厚竹膠板組成。側模板下布置10x10cm的縱向方木（縱楞木），間距=30cm。立桿排距支架立桿在縱向每隔0.9m布設一道，支架平面布置寬度不小于梁寬，桿件對接要錯開，連接牢固，保證支架剛度。（詳見支架布置圖）橫桿步距橫桿步距全部為120cm。剪刀撐碗扣支架搭設后，應用扣件式腳手架設置剪刀撐。剪刀撐的設置應符合以下要求：當立桿間距小于或等于1.5m時，模板支撐架四周從底到

7、頂連續設置豎向剪刀撐，中間縱、橫向由底到頂連續設置豎向剪刀撐，其間距應小于或等于4.5m。剪刀撐的斜桿與地面夾角在4560，斜桿應每步與立桿扣接，剪刀撐扣件間距不大于2m。掃地桿的設置縱向掃地桿：沿腳手架縱向設置的掃地桿； 橫向掃地桿：沿腳手架橫向設置的掃地桿；橫向掃地桿在縱向掃地桿的下面，承受縱向掃地桿傳來的力，通過橫向掃地桿傳給力桿至基礎。建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006規定，模板支架必須設置縱橫向掃地桿，規范規定掃地桿離地面不應大于30cm，并且此條為強制性規定。3、模板設計（1）底模：采用高強覆膜竹膠合板。安裝底模前，應按計算的預拱度以及預壓的沉降量，所有

8、標高的調整必須在龍骨上完成，底模的安裝，要保證接縫平整，不能有懸空和翹曲，對于四塊板的接合處，以及每塊板的中心的標高應進行檢測，做到底面平整。（2）側模：采用鋼木組合模板，支撐框架用10#槽鋼鋼焊接而成，兩邊鋼支撐框架對拉，縱向間距立桿縱向間距一致，對于外側模應按底模的要求，嚴格控制其大面平整度。外側模的支承定位，必須按箱梁設計的外觀輪廓加工模板；在內外模之間加設拉桿。（3）內模：箱梁的施工要求為分兩次澆筑成型方法。內模按不同部位分塊制作后，現場進行拼裝。模板采用木質膠合板。1.5 支架計算荷載的取用原則1.5.1設計荷載根據公路橋涵施工技術規范JTJ0412000第條：計算模板、支架和拱架時

9、，應考慮下列荷載并按表1-5-1進行荷載組合。模板、支架和拱架自重；新澆筑混凝土、鋼筋混凝土或其他圬工結構物的重力；施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載；振搗混凝土時產生的荷載；新澆筑混凝土對側模板的壓力；傾倒混凝土時產生的水平荷載；其他可能產生的荷載。如雪荷載、冬天保溫設施荷載等。表1-5-1 模板、支架和拱架設計計算的荷載組合模板結構名稱荷載組合計算強度用驗算剛度用梁、板和拱的底模板以及支撐板、支架及拱等（1）+（2）+（3）+（4）+（7）（1）+（2）+（7）緣石、人行道、欄桿、柱、梁、板、拱等的側模板（4）+（5）（5）基礎、墩臺等側模板（5）+（6）（5）1.5.2普通模

10、板荷載計算見公路橋涵施工技術規范JTJ0412000附錄D模板、支架和拱架的容重按設計圖紙計算確定。新澆筑混凝土和鋼筋混凝土的容重：混凝土24KN/m3；鋼筋混凝土的容重可采用25KN/m326KN/m3（以體積計算的含筋量2%時采用25KN/m3，2%時采用26KN/m3），本檢算資料按26KN/m3計。施工人員和施工材料、機具行走運輸或堆放荷載標準值：計算模板及直接支承模板的小棱時，均布荷載可取2.5KPa，另外以集中荷載2.5KN進行驗算；計算直接支承小棱的梁或拱架時，均布荷載可取1.5KPa;計算支架立柱及支承拱架的其他結構構件時，均布荷載可取1.0KPa；有實際資料時按實際取值。振搗

11、混凝土時產生的荷載（作用范圍在有效壓頭高度之內）：對水平模板為2.0KPa；對垂直面模板為4.0KPa。新澆筑混凝土對模板側面的壓力：采用內部振搗器，當混凝土的澆筑速度在6m/h以下時，新澆筑的普通混凝土作用于模板的最大側壓力可按式（D1）和（D2）計算：Pmax=0.22toK1K2 v 1/2 （D1）Pmax=h (D2)式中：Pmax新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kPa） h為有效壓頭高度（m） V混凝土的澆筑速度（m/h） t0新澆筑混凝土的初凝時間（h）。可按實測確定： 混凝土的容重（KN/m3） K1外加劑影響正系數，不摻外加劑時取1.0，摻緩凝作用的外加劑時取1.2； K2混

12、凝土塌落度影響正系數，當塌落度小于30mm時，取0.85；50至90mm時，取1.0；110至150mm時取1.15。本設計檢算按（D-2）計算。傾倒混凝土時產生的水平荷載：傾倒混凝土時對垂直面模板產生的水平荷載按附錄D采用。本計算取2.0Kpa。表1-5-2 傾倒混凝土時產生的水平荷載向模板中供料方法水平荷載（KPa）用溜槽、串筒或導管輸出2.0用容量0.2及小于0.2m3的運輸器具傾倒2.0用容量大于0.2至0.8m3的運輸器具傾倒4.0用容量大于0.8m3的運輸器具傾倒6.0其他可能產生的荷載：如雪荷載、冬季保溫設施荷載等，按實際情況考慮。(本計算按荷載為0考慮)圖1-1 A匝道橋箱梁荷

13、載標準值（一般段）圖1-2 A匝道橋箱梁荷載標準值（端支點橫斷面）圖1-3 A匝道橋箱梁荷載標準值（中支點橫斷面）圖1-4 張公1號中橋箱梁荷載標準值（一般段/端支點橫斷面）圖1-4 張公2號中橋箱梁荷載標準值（一般段/端支點橫斷面）1.6 其他說明事項本計算書中插圖除特殊說明外，均采用cm為單位；文字計算中的單位統一采用“KNm”制；主要以梁高1.4m的主跨箱梁進行控制計算。第二章 現澆箱梁施工工藝2.1 地基處理1、滿堂支架地基處理現澆箱梁施工前，首先將橋跨處場地推平、碾壓，壓實，原地面鉆孔樁泥漿池、原地面軟基必須清除進行換填，分層碾壓、夯實，要求基頂面的壓實后其地基密實度能達到要求。基頂

14、壓實后在其頂面用15cm厚C20混凝土進行硬化，其范圍要超出支架范圍0.5m。在基礎頂面設置1.5%雙向排水橫坡(以主橋中心線向兩側排水,并設置相應排水溝)，排水溝分段開挖形成坡度，低點開挖集水坑或引至排水系統，防止基礎范圍內被水浸泡，排水溝用M5 砂漿抹底抹面。2.2 支架搭設 滿堂支架搭設 測量放樣測量人員用全站儀放樣出箱梁在地基上的平面投影線，并用白灰撒上標志線，現場技術員根據投影線定出箱梁的中心線，同樣用白灰線做上標記。根據中心線向兩側對稱布設碗扣支架，支架需安裝上、下支墊。布設立桿墊塊根據立桿位置布設立桿墊板，墊板采用5cm厚木板，使立桿處于墊板中心，墊板放置平整、牢固，底部無懸空現

15、象。鋼管支架安裝根據立桿及橫桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝立桿、橫桿。安裝時應保證立桿處于墊塊中心，一般先全部裝完一個作業面的底部立桿及部分橫桿，再逐層往上安裝，同時安裝所有橫桿。立桿和橫桿安裝完畢后，安裝斜撐桿，保證支架的穩定性。斜撐通過扣件與碗扣支架連接，安裝時盡量布置在框架結點上。頂橫桿安裝為便于在支架上高空作業，安全省時。根據梁底高程變化決定橫橋向控制斷面間距，順橋向設左、中、右三個梁底控制點，然后用明顯的標記標明位置，以便安裝頂橫桿。支架搭設注意事項a.各種桿件拼裝前必須認真仔細地檢查每個桿件和扣件的完好性，對有損傷、變形等不合格的桿件和扣件堅決不能使用；b.采取全站儀對硬化后的

16、地基進行放樣，按支架設計圖測放出立桿的位置控制點，支架長度、寬度、布設間距等必須滿足支架設計施工圖要求；c.支架應利用設備組拼，在施工時能確保質量和安全，支架搭設中必須保證立桿的垂直度和橫桿的水平，支架的縱向、橫向、豎向分別成一條線搭設形成整體，確保支架模板有足夠的強度、剛度和穩定性以及平面尺寸；d.支架等按施工圖采用標準化、系列化、通用化構件拼裝，局部地方如施工平臺可采取鋼管搭設，但一定要與碗扣式腳手架鋼管扣死、扣牢；e.剪刀撐的搭設要隨支架的升高同步進行，以保證支架的穩定和施工安全。剪刀撐應在整個支架高度上連續設置，其斜桿的接長宜采用搭接法連接，搭接長度至少1m，并用至少2個旋轉扣件固定，

17、在與之相交的橫向水平桿或立桿上。斜桿的下端必須支撐在方木上；f.支架施工結束后必須對所有桿件的連結進行全面檢查，檢查每個扣件及碗扣是否卡緊，方能鋪方木；g.施工中不得隨意減少設計扣件的數量，嚴格按照設計要求設置；底托、頂托螺桿旋出長度不應大于桿長的1/3。2.3 模板施工1、底模板底模板采用1.2cm厚高強度竹膠板，模板在安裝之前進行全面的涂刷脫模劑。底板橫坡按設計圖紙規定的橫坡設置，橫向寬度要大于梁底寬度，梁底兩邊模板要各超出梁底邊線不小于5cm，以利于在底模上支立側模。模板之間連接部位采用海綿膠條以防漏漿，模板之間的錯臺不超過1mm。模板拼接縫要縱橫成線，避免出現錯縫現象。底模板鋪設完畢后

18、，進行平面放樣，全面測量底板縱橫向標高，縱橫向間隔5m檢測一點，根據測量結果將底模板調整到設計標高。底板標高調整完畢后，再次檢測標高，若標高不符合要求進行二次調整。2、側模板和翼緣板模板側模板和翼緣板模板采用1.2cm厚高強度竹膠板，根據測量放樣定出箱梁底板邊緣線，在底模板上彈上墨線，然后安裝側模板。側模板與底模板接縫處粘貼海綿膠條防止漏漿。在側模板外側背設縱橫方木背肋，用鋼管及扣件與支架連接，用以支撐固定側模板。翼緣板底模板安裝與箱梁底板模板安裝相同，外側擋板安裝與側模板安裝相同。擋板模板安裝完畢后，全面檢測標高和線型，確保翼緣板線型美觀。3、箱室模板由于箱梁混凝土分兩次澆筑成型，箱室模板事

19、先在場外分段加工成型，用汽車運至工地現場，待底板鋼筋及腹板鋼筋及隔板鋼筋綁扎到位后，利用吊車將分段加工成型的內模吊裝組拼就位，同時用定位筋進行定位固定，并拉通線校正模板的位置和整體線型。在澆筑砼過程中派專人檢查內模的位置變化情況。為方便內模的拆除及砼澆筑過程中檢查，需在箱梁頂板設置人孔，其位置選在L/8L/4范圍內，其尺寸順橋向為1m，橫橋向為0.8m，四角設0.20.2米倒角，并布置直徑12mm倒角鋼筋。橫橋向兩人孔位置應交錯布置，箱梁施工完成后及時復原結構鋼筋并立模澆筑封孔混凝土。模板加工制作及安裝要點：箱梁木模板由專業生產廠家在工廠里生產，并嚴格執行公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2

20、000）有關技術要求，會同監理工程師嚴格驗收。木楔、槽鋼橫梁的位置務必符合設計要求。模板邊角部應加強處理，拼縫處要仔細，在側模和底模之間的拼縫處及縱向拼縫處，采用平口連接，并用膩子再次密封。同時，內模的拼縫也應認真檢查，并包裹塑料薄膜防止漏漿。模板安裝采用吊機安裝，測量班配合測量定位，模板安裝允許偏差嚴格執行有關技術規范，外膜拆除必須等預應力鋼絞線張拉壓漿，且水泥漿達到一定強度后方可進行。拆模時從跨中向兩端支架循環放松和卸去外膜架底部楔形墊塊，使外膜落在貝雷支架分配梁上，將其托出吊放于汽車上運至指定場地。為確保施工人員作業安全，縱梁底部布滿安全網，縱梁和側模的頂點布雙層安全網（一層密網一層疏網

21、）。在箱梁模板四周設置安全防護欄桿，防護欄桿高1.2m，立桿采用48鋼管，48鋼管與側模焊接，立桿間距2m,立柱間設兩道12鋼筋平聯，并設置一層安全網（密網）。 安全防護網2.4支架預壓支架預壓的目的為了保證支架的穩定性，最終保證現澆箱梁的質量，預壓的目的除了檢驗支架的穩定性外，還需要取得以下數據供其余跨預留拱度控制。支架在荷載作用下的彈性變形1；支架在荷載作用下的非彈性變形2；支架地基在荷載作用下的允許下沉量應滿足施工后梁體設計標高的要求。支架的預壓支架安裝完畢后，對其平面位置、頂部標高、節點轉換及縱、橫向穩定性進行全面檢查，符合要求后，方可進行超載預壓。預應力鋼筋砼現澆箱梁支架及模板的搭設

22、完成后需進行堆載預壓試驗。連續加載直至全部加載完成，并觀測其變形和沉降，待24小時內累計沉降不超過1.5mm，方可吊下荷載。一、試驗目的有效地控制預應力現澆箱梁在施工過程中的變形。二、試驗內容排架的承載力和變形量。三、試驗方法A匝道橋箱梁采用C40砼，全聯計1027 m3，鋼筋混凝土密度取砼=2.6T/m3，則箱梁自重G=10272.6=2670.2T； 1、材料選取就近采用粘土為代替荷載，并裝入塑料袋內，袋子尺寸為1.11.10.9m,每袋內裝1.5t的粘土。2、測點布置及測量方法（1）預壓采用滿負荷預壓，采取堆砂袋方式預壓，翼板處采用砂袋堆載，要求砂袋的重量不得小于梁體重量的100%，以達

23、到預壓效果。要求砂袋的堆載寬度在橫向等于箱梁在支點處的寬度，在縱向上等于箱梁的長度。其它處的計算方法和上面的換算方法一樣，換算時要保證換算重量不小于100%箱梁重量，并要隨時進行觀測，保證預壓效果。（2）點位置的布置情況：根據理論計算結果，在縱向上，支點處、梁柱支架的跨中位置各點的沉降都不一樣，在橫向上，在腹板處和翼板處的沉降也不相同，為了更好的觀測沉降效果，如實描繪這些點的沉降情況，我們在該跨上共設置35觀測點，縱向7列，橫向5行，點的橫向位置情況是：左右翼板各一列，底板左右邊緣各兩列，底板中心一列，在縱向上點每5m設一排，基礎的沉降觀測點設置在砼基礎頂上，橫向兩個點，分別位于基礎頂左、右，

24、縱向設6排。測點布置橫斷面示意圖（3）觀測要求：在加載前觀測測點的標高，作為原始標高，堆載過程中同時進行這些點的沉降觀測，滿載后再觀測標高，此后每天對這些點標高進行觀測，觀測周期為每天三次，觀測時間為加載前、加載完畢、加載完后12小時、加載完后48小時及卸載完畢。卸載后觀測這些點的標高，算出支架的彈性變形。對觀測數據進行分析，與我們計算的理論結果進行比較，如果和我們計算的理論計算結果相符，就可直接應用于本橋，如果與計算出來的理論結果不符，則對它進行調整，把它應用于本橋，控制本橋的預拱度設置，協調各跨的下沉、變形，使本橋在縱向和橫向上平順、美觀。根據受力分析可知在跨中的彎矩最大，因此布點選擇在跨

25、中，每跨布置三點（三點分布在箱梁的中間以及兩側距梁邊1/4處）。測量器具選擇水準儀和長剛卷尺。將鋼卷尺的一端固定在選好點的模板底下，另一端采用下面懸掛30kg的重物，保證鋼卷尺的順直。四、荷載堆載及卸載堆載所用的荷載需采用25噸汽車吊運至箱梁模板上，但必須保證下放荷載時要輕放，不得沖撞底模，再采用人工先均勻地搬運至箱梁底模上，直至達設計箱梁的荷載。在吊車將荷載運至底模上不得在同一處出現集中堆載。堆載分兩層，做到每次運至模板上的荷載均勻分布至模板上再上吊另一堆荷載。卸載與加載過程相逆。五、加載及卸載順序：按荷載總重的025%50%100%50%25%0進行加載及卸載，并測得各級荷載下的測點的變形

26、值。A匝道橋堆載重量25%50%100%各級荷載（t）667.513352670等效砂袋袋數4458901780每延m需砂袋4918加載示意圖卸載：人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載，卸載的同時繼續觀測。卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調整碗扣支架頂托的標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。數據整理根據預壓試驗所測得的數據進行分析，對本工程所設計的預應力現澆箱梁模板支架進混凝土澆筑時的產生的變形進行有效的控制。可依據變形量調整箱梁的底標高，實現混凝土澆筑完成后能達到設計所要求的梁底標高。如發現立桿下沉比較明顯，則對地基重新處理進行加強，同時在立桿增加

27、墊塊的厚度以及面積等有效措施來保證。預拱度的設置確定預拱度時考慮下列因素：支架在荷載作用下的總變形量，支架在荷載作用下的彈性變形，支架在荷載作用下的非彈性變形，箱梁設計預拱度，根據設計院提供。根據梁的拱度值線形變化，其它各點的預拱度值，應以中間為最高值，以梁的兩端為零，按二次拋物線方程進行分配。預拱度曲線方程：Y=4.x(L-x)/L2取梁端點為坐標原點，跨長為L，主梁跨中預拱度值，以預拱度向上設置。根據箱梁砼澆筑結束沉降觀測量值、預應力施加完畢后一段時間觀測所得的起拱度與預壓觀測值的對比，進一步調整預拱度。2.5鋼筋加工及安裝1、鋼筋安裝順序（1）安裝綁扎箱梁底板下層鋼筋網；（2）安裝腹板鋼

28、筋骨架和鋼筋；（3）安裝橫隔板鋼筋骨架和鋼筋；（4）安裝和綁扎箱梁底板上層鋼筋網及側角鋼筋；（5）安裝和綁扎頂板上下層鋼筋網、側角鋼筋和護欄、伸縮縫等預埋件。2、鋼筋加工及安裝鋼筋加工時，應按照設計要求尺寸進行下料、成型，鋼筋安裝時控制好間距、位置及數量。要求綁扎的要綁扎牢固，要求焊接的鋼筋，可事先焊接的應提前成批次焊接，以提高工效。焊縫長度、飽滿度等方面應滿足規范要求。鋼筋加工及安裝應注意以下事項：（1）鋼筋在場內必須按不同鋼種、等級、規格、牌號及生產廠家分別掛牌堆放。鋼筋存放采用下墊上蓋的方式避免鋼筋受潮生銹。（2）鋼筋在加工場內集中制作，運至現場安裝。（3）鋼筋保護層采用提前預制與主梁等

29、標號的砼墊塊，砼保護層的厚度要符合設計要求。（4）在鋼筋安裝過程中，及時對設計的預留孔道及預埋件進行設置，設置位置要正確、固定牢固。（5）鋼筋骨架焊接采用分層調焊法，即從骨架中心向兩端對稱、錯開焊接，先焊骨架下部，后焊骨架上部。鋼筋焊接要調整好電焊機的電流量，防止電流量過大或操作不當造成咬筋現象。鋼筋焊接優先采用雙面焊，當雙面焊不具備施工條件時，采用單面焊接。鋼筋焊接完畢后，將焊渣全部敲除掉。鋼筋焊接完成后自檢合格后，報請監理工程師檢驗合格后，方可進行下道工序施工。（6）鋼筋安裝位置與預應力管道或錨件位置發生沖突時，應適當調整鋼筋位置，確保預應力構件位置符合設計要求。焊接鋼筋時應避免鋼絞線和金

30、屬波紋管道被電焊燒傷，防止造成張拉斷裂和管道被混凝土堵塞而無法進行壓漿。鋼筋加工安裝完畢，經自檢合格報請監理工程師抽檢合格后，方可進行下道工序施工。2.6預應力管道及穿束施工一、預應力管道施工1、預應力管道按設計要求采用鍍鋅雙波波紋管，且鋼帶厚度不得小于0.35mm。2、所有管道與管道間的連接及管道與喇叭管的連接應確保其密封性。3、所有管道按設計要求用“U”字形定位鋼筋并點焊在主筋上，孔道中心豎向坐標按設計圖給定值取用，要求坐標位置準確。不容許用鐵絲定位，確保管道在澆筑混凝土時不上浮、不變位。管道位置的容許偏差平面不得大于1cm，豎向不得大于0.5cm。4、管道軸線必須與墊板垂直。5、截取23

31、m長的波紋管進行漏水檢查。6、波紋管在安裝前將其整形并去掉毛刺。7、焊接管道定位鋼筋時應采取防護措施，避免管道被電焊渣燒傷，澆筑混凝土前派專人對管道進行仔細檢查，尤其注意檢查管道是否被電焊燒傷，出現小孔。二、鋼絞線穿束施工1、鋼絞線按照設計的下料長度切割成段，編束后的鋼絞線應編號堆放，防止用混。運輸、下料過程中注意對鋼絞線的保護，禁止將銹蝕、受傷的鋼絞線投入工程施工。鋼絞線應逐根理順，然后每隔1-1.5m用細鐵絲綁扎，鐵絲扣應扣向里。鋼絞線束的端頭用膠布或布包裹，防止在穿鋼絞線的過程中刮波紋管導致穿束困難。穿束應先在孔道中穿鋼絲繩，通過拉鋼絲繩將鋼絞線穿入孔道。2、穿束前要清洗孔道，并用高壓風

32、吹干，然后穿束，鋼束前端采用膠布包扎鋼絞線端部呈炮彈頭型，以利通過。在混凝土終凝后（約24小時左右）進行通孔檢查。2.7盆式支座安裝按照設計圖紙要求，選擇與墩臺號對應的盆式支座類型。在進行盆式支座安裝前，一定要先應檢查零部件是否齊備，活動支座應用酒精或丙酮清洗相對活動面，擦干后在四氟滑板凹槽內涂滿295硅脂。盆式支座墊石頂面及梁底的支座安裝部位必須清潔平整。根據公路橋梁施工規范，支座的四角高差不得大于2mm。盆式橡膠支座的安裝注意事項：公路梁盆式橡膠支座安裝時，應將支座上、下底板臨時固定相對位置，整體吊裝，固定在設計位置上。支座安裝時，其順橋向中心線必須與主梁中心線或切線重合或平行。橋梁支座位

33、置確定好后，即可將上、下部固定。支座與上、下構造連接方式為地腳螺栓錨固。應將支座上座板與地腳螺栓按設計要求放好，再澆灌混凝土。下支座板與墩臺連接處，應預留地腳螺栓孔。孔中灌注環氧樹脂砂漿，于初凝前，從支座的地腳螺栓孔中插入地腳螺栓并帶好螺母，待完全凝固后再擰緊螺母。2.8混凝土澆筑澆筑混凝土前應派專人檢查模板鋼筋、預留孔洞、預埋件、等是否已達到設計圖紙要求，發現問題應在澆筑前整改完畢。箱梁的施工順序按設計要求分段進行，混凝土全部泵送澆筑。采用“頂板開口、中間進料、分層澆筑、斜面推進”的澆筑工藝，即全斷面整體澆筑，具體措施如下：1、混凝土配合比選配按規范要求配制選擇徐變、干燥收縮較小、水化熱較低

34、的水泥；在滿足和易性、強度、耐久性和經濟等四項指標的要求下，進行配合比設計與試驗，。在監理工程師的允許下使用緩凝早強劑，推遲混凝土初凝時間，使得混凝土可以連續澆筑，同時也提高混凝土的早期強度以便盡早張拉，也提高了混凝土的可泵性。2、泵送工藝使用2臺混凝土輸送泵同時對稱泵送，泵管前端配1-2節軟管，可以使其擺動方便。3、混凝土澆筑在箱梁頂板開進人孔，泵管可從進人孔進入，用軟管左右擺動。澆筑按：底板腹板頂板的順序連續澆筑。箱內振搗，水平分層，斜面推進。即混凝土送料到位后，由人工在箱內用鐵鍬扒平，用振搗棒振搗密實，底板前進3-4m后，再澆筑腹板混凝土，待混凝土從內側模板下部上翻時，用鐵鍬扒平，振搗密

35、實后，用底板和下拐角模板蓋住，防止進一步翻漿。此后可繼續澆筑腹板，待澆至與底板混凝土平行時，再澆筑1-2m頂板，如此循環，直至完成全段澆筑，橫隔梁位置的混凝土與箱體一同澆筑。澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇，時間應盡量縮短，并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長時間應按所有水泥品種及混凝土初凝條件確定一般超過2小時應按施工縫處理。4、振搗采用插入式振搗棒振搗，用插入式振動器應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，按順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振動棒作用半徑的1.5 倍（一般300400mm）。振搗上一層時應插入下層混凝土面50mm，以消除兩層間的接縫。混凝

36、土收漿抹面后進行人工拉毛，采用鋼絲刷橫橋向拉毛，深度控制在12mm。要掌握好拉毛時間，早了帶漿嚴重，影響平整度，晚了則拉毛深度不夠，一般憑經驗掌握，在砼表面用手指壓時有輕微硬感時拉毛為宜。分兩次進行抹面。第一次抹面對混凝土進行找平，在混凝土接近終凝、表面無泌水時，進行二次抹面收光。然后橫橋向進行拉毛處理，在混凝土澆筑過程中，必須控制好橋面的平整度和橋面標高。5、混凝土養護混凝土養生采用土工布覆蓋灑水養生，保證混凝土表面始終處于濕潤狀態，養生時間不少于7天。用于控制張拉、落架的混凝土強度試塊放置在箱梁室內，同條件進行養生。養生期內，橋面嚴禁堆放材料。6、模板拆除為防止混凝土裂縫和邊棱破損，并滿足

37、局部強度要求，混凝土強度達到25MPa后，方可拆除側模。混凝土強度達到30Mpa時方可拆除頂模板。內模由人工分塊拆除，通過天窗運出梁體。2.9預應力施工體系一、張拉原則和程序梁體養護到設計張拉強度后即可進行預應力施工，按設計順序進行張拉，除埋式錨，全部采用兩端張拉，采用穿心式千斤頂，張拉時采用張拉力和伸長量雙控。預應力張拉順序：先由上而下張拉腹板束，再由兩側向中間張拉頂板、底板長束，最后由兩側向中間張拉頂、底板短束。 張拉控制程序為：0初應力2倍初應力100%k(持荷2min)錨固二、張拉施工混凝土到達設計要求的強度后，穿束、安裝錨環、夾片以及千斤頂等，為正式張拉做準備。初始張拉：多根鋼絞線的

38、張拉，先利用YCW24Q型單頂逐根調整鋼絞線到設計張拉噸位的5%，避免在張拉過程中鋼絞線受力不均。之后安裝千斤頂(YCW系列)，兩端同時張拉鋼絞線到初應力。正式張拉a、鋼絞線分級張拉時的初始應力為設計應力的10%，第二級應力為設計應力的20%。這樣在實測第二級和第一級之間的伸長量后，以便計算出初始應力的伸長量。b、第三級到拉至100%設計噸位間的分級次數，可根據設計張拉噸位的大小、千斤頂的理論伸長量來確定，可按10%、20%、100%的方法張拉。每級張拉時把實際張拉噸位和實際伸長量做好記錄，并與理論延伸量做比較。拉至100%設計噸位后持荷2min，在回油放張鎖定鋼絞線前應按“應力應變”進行雙控

39、，并以應力為主。即實測鋼絞線的伸長量和理論伸長量作對比，若在6%誤差范圍內，鎖定鋼絞線、張拉結束。否則應檢查復核張拉和測量伸長量的過程，找出問題，查找原因。c、鋼絞線切除在孔道壓漿前禁止撞擊錨具，張拉后的多余鋼絞線用砂輪切割機切除，嚴禁用電焊焊割或乙炔氣割。三、預應力質量的控制1、混凝土強度達到90%的設計強度、施工齡期不小于10天，方可進行預應力張拉。2、預應力的張拉班組必須固定，且應在有經驗的預應力張拉工長的指導下進行，不允許臨時工承擔此項工作。3、箱梁縱向預應力鋼束張拉順序為依次張拉底板、腹板縱向預應力鋼束。預應力鋼束應對稱張拉，每次張拉應有完整的原始張拉記錄。4、預應力采用張拉力與伸長

40、量雙控，伸長量誤差應在6%范圍，每一截面的斷絲率不得大于該截面總鋼絲數的1%，且不允許整根鋼絞線拉斷。5、量測伸長量的要求開始張拉前應將所有鋼絞線尾端切割成一個平面或采用與鋼絞線顏色反差較大的顏料標出一個平面，在任何步驟下量測伸長量均應量測該平面距錨墊板之間的距離，而不可量測千斤頂油缸的變位量，以免使滑絲現象被忽略。四、伸長量計算：1、伸長量計算的理論依據：根據預應力筋的理論伸長值計算公式得：L=PpL/ApEp（式1）式中：Pp為計算截面的張拉力，按下式計算： Pp=P(1-e-(kx+u)/(kx+u)（式2）P預應力筋張拉端的張拉力（N） x從張拉端至計算截面的孔道長度（m）從張拉端至計

41、算截面曲線孔道部分的夾角之和（rad）， k孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數，取值0.0015u預應力筋與孔道壁的摩擦系數，取值0.25e自然對數的底數，取值2.718281828式中：L為預應力筋的長度(mm)，式中：Ap為預應力筋的截面面積(mm2),式中：Ep為預應力筋的彈性模量（N/mm2五、孔道壓漿及封錨1、孔道壓漿壓漿需在張拉完畢24小時左右進行，觀察鋼絞線和錨具穩定狀況良好即可進行。采用活塞式灰漿泵，壓力0.50.7MPa。備用0.1MPa水壓機，防止壓漿機出現故障時及時沖洗管道。壓漿前應用壓力水沖洗孔道，壓力水從一端壓入，將孔內雜物沖洗干凈，同時檢查有無串孔現象，然后用無油質的

42、壓縮空氣將孔道吹干。錨具周圍的縫隙和小孔洞用砂漿填封，以防漏漿。先壓注下層孔道，孔道兩端先后各壓一次。兩次的間隔時間以達到先壓注的水泥漿既充分泌水又未初凝為度，一般為3045分鐘。水泥漿凝固收縮將產生空隙，二次壓漿可使水泥漿完全充滿孔道。當出漿口排出不含水沫氣泡、并與壓注端稠度相同的濃漿時，用木塞塞住，為保證孔道內水泥漿飽滿，關閉出漿口后，穩壓2min后再從壓漿孔拔出噴嘴，立即用木塞塞住。壓漿過程中及壓漿后48小時內，結構砼溫度不低于5，否則應采取保溫措施。當氣溫高于35時，壓漿宜在夜間進行。2、封錨梁體壓漿完成后進行封錨處理。梁端混凝土需鑿毛，清理干凈，保證封錨新老砼結合。安裝鋼筋砼堵頭板，

43、封端模板要求固定牢靠，并保證尺寸準確，使梁長誤差不得超限，控制在20mm。四周用砂漿抹縫封嚴，然后立模掛網，鋼筋與梁體預埋鋼筋焊接，灌注砼封錨，封錨砼與梁體同為C50砼，砼接縫按照施工縫處理。封端混凝土亦需分層灌注，采用插入式分層振搗，并注意外觀質量，接縫光滑整齊。2.10支架拆除1、梁體混凝土達到張拉設計強度進行張拉，并在壓漿完成后且達到強度要求后方能進行支架拆除；支架拆除時，周圍應設置護欄或警戒標志；2、卸架先卸懸臂部分，再從跨中向兩邊卸架，左右對稱，同時拆除，不得上下雙層作業。拆除的腳手架用人工傳遞或吊機吊送，嚴禁隨意拋扔；3、應設專人用儀器觀測箱體各特征點和墩臺高程情況并詳細記錄,另設

44、專人觀察結構是否有裂紋現象;4、拆除模板，不允許用猛烈地敲打和強扭等方法進行，注意保護各梁體棱角線；5、模板、支架立桿、橫桿、鋼管、方木拆除后，應維修整理，分類妥善存放。2.11防撞護欄一、測量放樣先按設計坐標每隔5米間距在橋面上放出護欄內側坐標點，并用墨線彈出內側邊線。二、鋼筋加工及安裝鋼筋加工前，應進行調直和除銹，應將鋼筋表面油漬、漆皮、鱗銹等清除干凈，應達到平直，無局部彎折，成盤的鋼筋和彎曲的鋼筋均應調直。依據施工圖紙，將鋼筋下料，用鋼筋切斷機或砂輪機截去相應鋼筋型號長度。對施工圖紙上有彎折角或圈筋時，宜將下料鋼筋在鋼筋彎曲機或模具臺上進行彎曲預制。用級鋼筋制作的箍筋，其末端應做彎鉤，彎

45、鉤的彎曲直徑應大于受力主筋的直徑，且不小于箍筋直徑的2.5倍。彎鉤平直部分的長度，一般結構不宜小于箍筋直徑的5倍，有抗震要求的結構，不應小于箍筋直徑的10倍。當鋼筋長度無法滿足圖紙尺寸要求時，需對鋼筋進行焊接或對接，焊接和對接應達到相應規范要求。采用搭接電弧焊時，兩鋼筋搭接端部應預先折向一側，使兩結合鋼筋軸線一致。接頭雙面焊縫的長度不應小于5d，單面焊縫的長度不應小于10d。當鋼筋接頭采用幫條電弧焊時，幫條應采用與主筋同級別的鋼筋，其總截面面積不應小于被焊鋼筋的截面積。幫條長度，如用雙面焊縫長度不應小于5d，單面焊縫長度不應小于10d。按設計圖紙進行鋼筋的下料及加工，在安裝護欄鋼筋前，需根據放

46、樣確定的護欄邊線對梁板護欄預埋筋進行逐根校正，保證護欄鋼筋有足夠的保護層。用水平儀每間隔5米測出梁頂實測高程，并根據護欄頂面設計高程，確定鋼筋的安裝高度。先點焊定位，然后在定位的鋼筋頂面之間用拉線的方法確定其余尚未安裝的鋼筋的頂面高程。逐根安裝護欄鋼筋，先點焊定位，后施焊，保證護欄鋼筋與預埋鋼筋之間的焊接符合要求，并按設計圖紙尺寸綁扎縱向鋼筋，護欄鋼筋在伸縮縫處需斷開；在橋梁跨中、支點位置，混凝土防撞護欄必須設置1cm左右豎向斷縫。沿混凝土防撞護欄周邊，每5米設置一條假縫，縫寬5mm，深10mm。四、模板安裝模板加工及安裝應滿足下列要求：具有必須的強度、剛度和穩定性、能可靠地承受施工過程中可能

47、產生的各項荷載，保證結構的設計形狀、尺寸和各部件之間相互位置的準確性；模板表面光滑平整，接縫嚴密，確保混凝土在有效振動下不漏漿。模板安裝采用根據設計尺寸加工的專用模板，每2.5m一段，每塊護欄內側模板每端上下側均設有微調機構座。模板安裝前，因第一次先根據放出的欄桿邊線橋面上彈出模板的外口線，并用水平儀定出每塊模板下口的安裝高程，用砂漿每隔1m放設一個約直徑為8cm調平座，保證模板安裝上去標高符合要求。模板的平面定位根據詳出的模板外口線，用下微調桿來調整，使模板外口與墨線吻合，并用上微調桿調整模板的豎直度垂直。上下微調桿一端絞接于模板的微調機構座，一端絞接于安裝在預制梁頂上的微調機構座上，通過微

48、調桿可方便的對模板的平面位置及豎直度進行調整，保證護欄線型順直美觀。護欄的外模與內模之間用上下拉桿加固，并加內撐，保證護欄斷面尺寸符合要求。每塊模板之間均壓墊槽形膠，用螺絲連接，保證模板不漏漿。模板安裝完畢后用砂漿敷塞下口空隙，待砂漿凝固后即可澆筑砼。五、混凝土攪合依試驗配合比，現場材料檢測情況，計算施工配合比。嚴格控制進場材料質量、上料數量、攪拌時間、水泥用量及用水量，控制混凝土的和易性。對強制式攪拌機攪拌時間應不少于3min，六、混凝土運輸混凝土攪拌后，依現場實際情況，運輸方式采用混凝土運輸車運輸混凝土。七、混凝土澆筑防撞墻混凝土澆筑時分層澆筑,砼坍落度控制在30-60mm；砼運輸采用砼罐

49、車運輸；砼罐車把砼運到現場，并御下鋪在橋面上的鋼板上，用人工鏟到模板內，這樣就能保證砼的澆筑是斜向分層進行的；砼的振搗采用50振動棒按振搗半徑進行振搗。混凝土澆筑期間，應設專人檢查支架、模板、鋼筋和預埋件等穩固情況，當發現有松動、變形、移位時，應及時進行處理。八、拆模養生（1）拆模混凝土澆筑完畢后，當混凝土強度達到設計的60%后進行拆除。混凝土澆筑完畢后，應適時覆蓋灑水養生。（2）混凝土的養護混凝土澆筑完成后，應在收漿后盡快予以覆蓋和灑水養護。砼的養護采用土工布覆蓋，并灑水養生，保持混凝土表面濕潤，養生期7天。覆蓋時不得損傷或污染混凝土的表面。混凝土面有模板覆蓋時，應在養護期間經常使模板保持濕

50、潤。混凝土強度達到2.5Mpa前，不得使承受行人、運輸工具、模板、支架及腳手架等荷載。2.12橋面鋪裝一、測量放樣在箱梁頂面準確放出護欄內邊到橋面中線方向50公分寬的邊緣線，并測出其標高是否達到設計標高，若有過高部分須鑿掉重新測量，使其標高達到設計要求方可進行下道工序的施工。以便橋面模板的就位和固定。二、模板安裝箱梁橋面因先施工防撞墻和護欄內邊到橋面中線方向50公分寬作振動梁和滾筒的滾軸行走的橋面，第一次施工時安裝10公分高的方鋼模板，第二次施工時不用安裝，只在橋跨兩端伸縮位置處安裝10公分高的方鋼模板。三、鋼筋加工及安裝鋼筋加工前，應進行調直和除銹，應將鋼筋表面油漬、漆皮、鱗銹等清除干凈，應

51、達到平直，無局部彎折，成盤的鋼筋和彎曲的鋼筋均應調直。依據施工圖紙，將鋼筋下料，用鋼筋切斷機或砂輪機截去相應鋼筋型號長度。對施工圖紙上有彎折角或圈筋時，宜將下料鋼筋在鋼筋彎曲機或模具臺上進行彎曲預制。用級鋼筋制作的箍筋，其末端應做彎鉤，彎鉤的彎曲直徑應大于受力主筋的直徑，且不小于箍筋直徑的2.5倍。彎鉤平直部分的長度，一般結構不宜小于箍筋直徑的5倍，有抗震要求的結構，不應小于箍筋直徑的10倍。當鋼筋長度無法滿足圖紙尺寸要求時，需對鋼筋進行焊接或對接，焊接和對接應達到相應規范要求。采用搭接電弧焊時，兩鋼筋搭接端部應預先折向一側，使兩結合鋼筋軸線一致。接頭雙面焊縫的長度不應小于5d，單面焊縫的長度

52、不應小于10d。當鋼筋接頭采用幫條電弧焊時，幫條應采用與主筋同級別的鋼筋，其總截面面積不應小于被焊鋼筋的截面積。幫條長度，如用雙面焊縫長度不應小于5d，單面焊縫長度不應小于10d。四、鋼筋骨架、鋼筋網的組成及安裝鋼筋骨架的焊接拼裝應在堅固的工作臺或底模上進，拼裝時按設計圖紙放大樣，放樣時應考慮焊接變形和預留拱度，骨架焊接時，不同直徑的鋼筋的中心線應在同一平面上，放焊順序宜由中到邊對稱地向兩端進行，先焊骨架下部，后焊骨架上部，相領焊縫采用分區對稱跳焊，不得順方向一次焊成。拼裝時在需焊接的位置用木契形卡卡住，防止電焊時局部變形，所有焊接點卡好后，先在焊縫兩端點焊定位，然后進行焊縫施焊。當焊接網只有

53、一個方向受力時，網兩端邊緣的兩根錨固橫向鋼筋與受力鋼筋的全部相交點必須焊接；如焊接網的兩個方向均為受力鋼筋則沿網四周邊緣的兩根鋼筋的全部相交點均應焊接，其余交叉點可點焊或綁扎一半。箍筋彎鉤的疊合處，在梁中應沿梁長方向置于上面并交錯布置，在柱中應沿柱高方向交錯布置，若是方柱則必須位于箍筋與柱角豎向鋼筋交接點上。但有交叉式箍筋的大截面柱，其接頭可位于箍筋與任何一根中間縱向鋼筋的交接點上。圓柱或圓管涵螺旋形箍筋的起點和終點應分別綁扎在縱向鋼筋上。應在鋼筋與模板間設置墊塊，墊塊應與鋼筋扎緊，并互相錯開。非焊接鋼筋骨架的多層鋼筋之間，應用短鋼筋支墊，保證位置準確。鋼筋混凝土保護層厚度符合設計要求。鋼筋安

54、裝時應注意定位預埋好負彎矩波紋管(扁管),經監理工程師檢查合格后，安裝側模。放線調整模型位置，標高控制正確后，將其支撐牢固，由拌合站拌合砼，人工配合砼輸送泵完成砼的運輸、澆筑，灌注完成后，進行養護，待達到要求強度后，方能拆模。五、混凝土攪合依試驗配合比，現場材料檢測情況，計算施工配合比。嚴格控制進場材料質量、上料數量、攪拌時間、水泥用量及用水量，控制混凝土的和易性。攪拌時間依所用攪拌機型號不同而不同，對強制式攪拌機攪拌時間應不少于2min，滾筒式攪拌機應不小于5min。六、混凝土運輸混凝土攪拌后，依現場實際情況，運輸方式采用混凝土運輸車配合混凝土輸送泵輸送。七、混凝土澆筑混凝土澆筑前先調試好振

55、動梁和滾筒的行走滾軸,必須將箱梁頂面進行鑿毛處理并清洗干凈,清除模板內雜物、支好保護層墊塊，模板、鋼筋、預埋件經檢查合格后，調式好振動梁,才能進行混凝土的澆筑。混凝土澆筑時不用分層澆筑,在橋面板鋼筋網上設置足夠的支撐和砼輸送管道的專用支撐架，以保證鋼筋網位置準確不變形，以上工作均準備好后，對安裝好的端模、鋼筋、振動梁、滾筒、標高等再次進行復查，確認無誤后，即可澆筑砼。輸送泵輸送砼入模,沿橋面縱向全橋面鋪設2-5米，砼澆筑時必須嚴格控制好砼的坍落度，一般應在10cm以內，以防止砼收縮產生龜裂，用人工合理攤鋪砼，控制好砼的松鋪厚度，并用振搗棒在振動梁前先進行振搗，再用振動梁振搗，粗平。然后用滾筒來

56、回滾動，以找平砼，最后再用人工借助3m直尺進行精平。砼初凝以后，再次清光，拉毛。混凝土澆筑期間，應設專人檢查支架、模板、鋼筋和預埋件等穩固情況，當發現有松動、變形、移位時，應及時進行處理。八、拆模養生（1）拆模混凝土澆筑完畢后，當混凝土強度達到0.20.5Mpa時，即可進行側模拆除，對承重模板，一般應在混凝土強度達設計的75%后進行拆除。混凝土澆筑完畢后，應適時覆蓋灑水養生，（2）混凝土的養護對于在施工現場集中養護的混凝土,應根據施工對象、環境、水泥品種、外加劑以及對混凝土性能的要求，提出具體的養護方案，并應嚴格執行規定的養護制度。一般混凝土澆筑完成后，應在收漿后盡快予以覆蓋和灑水養護。對干硬

57、性混凝土，炎熱天氣澆筑的混凝土以及橋面等大面積裸露的混凝土，有條件的可在澆筑完成后立即加設棚罩、待收漿后再予以覆蓋和灑水養生。覆蓋時不得損傷或污染混凝土的表面。混凝土面有模板覆蓋時，應在養護期間經常使模板保持濕潤。當氣溫低于5時，應覆蓋保溫，不得向混凝土面上灑水，混凝土養護用水的條件與拌和用水相同。混凝土的灑水養護時間一般為7d，可根據空氣的濕度、溫度和水泥品種及摻用的外加劑等情況，酌情延長或縮短。每天灑水次數以能保持混凝土表面經常處于濕潤狀態為度。用加壓成型、真空吸水等法施工的混凝土，養護時間可酌情縮短。采用塑料薄膜或噴化學漿液等養護時，可不灑水養護。對混凝土的養護，應根據氣候條件采取控溫措

58、施，并按需要測定澆筑的混凝土表面和內部溫度，將溫差控制在設計要求的范圍內，當設計無要求時，溫差不宜超過25。控制水泥混凝土的水化熱，混凝土內部預埋冷卻管通水冷卻。混凝土強度達到2.5Mpa前，不得使承受行人、運輸工具、模板、支架及腳手架等荷載。2.13伸縮縫安裝伸縮縫的設計安裝溫度為20，鋪筑橋面瀝青混凝土前(澆注梁端混凝土時)，按設計要求預留伸縮縫槽口，并埋設聯結錨固鋼筋。橋面瀝青混凝土鋪筑要保持連續作業(尤其是表層瀝青混凝土鋪筑)，在伸縮縫兩邊各20m范圍內不得停機，并要嚴格控制該范圍內鋪筑層表面的縱橫向平整度，以免影響伸縮縫的安裝與使用質量。伸縮縫平面位置及高程調整正確后，用兩臺電焊機由

59、中間兩端將伸縮縫的一側與縱向預埋鋼筋點焊定位。如果位置、高程有變化宜采取邊調邊焊，每個焊點縫長不小于5cm，點焊完畢后再加焊，點焊間距小于1m為宜。在伸縮縫兩側混凝土過渡段上鋪一層或兩層(視所澆注混凝土的厚度而定)610、間距為1010cm的鋼筋網，并控制混凝土保護層度在2.53.0cm之間。混凝土應均勻澆注在伸縮縫的兩側，振搗密實，然后表面收漿。混凝土表面高度應與伸縮縫及兩邊的瀝青混凝土面層一致。待混凝土接近初凝時，要及時進行第二次壓漿抹面，使混凝土表面平整光滑。二次抹面結束后用土工布覆蓋，并澆水養護14天。養護期間橋面嚴禁車輛通行。1、伸縮縫安裝應嚴格在廠家專業技術人員指導下進行。2、伸縮

60、縫的預埋鋼筋位置要準確，伸縮縫的安裝寬度，應視當時溫度，會同伸縮縫生產廠家的技術人員現場擬定，并用專用夾持裝置將伸縮縫固定，待澆筑混凝土達到強度后，再拆去模板及專用夾持裝置。伸縮縫設計安裝溫度為20，伸縮縫安裝時應根據現場實際溫度進行調整。第三章 模板、方木計算3.1 使用材料混凝土：砼=26.0KN/m3。竹膠板: 竹膠板=9.0KN/m3；w=11.45Mpa；E=6.0103Mpa（優質品）；=0.012m；長寬=2.441.22m。方木：木=5.0KN/m3；w=12.0Mpa；E=9.0103Mpa（馬尾松）。483.5鋼管：q管=0.0384KN/m；= 140.0Mpa；E=2.

61、1105Mpa；I=1.21910-7m3；Wx=5.0810-6m3；r=1.5810-2m；A=4.8910-4m2。3.2 模板計算箱梁支點處，梁高1.4m的實體橫隔梁下的底板模板受力最大，作為控制計算部位。3.2.1荷載按縱向每1m寬度計：模板自重：q1=0.0121.09.0=0.108KN/m。鋼筋混凝土自重：q2=1.41.026.0=36.4KN/m。施工荷載：均布荷載2.5KN/m2 集中荷載2.5KN（驗算荷載） q3=2.51.0=2.5KN/m p=2.5KN（驗算荷載）。振搗混凝土時產生的荷載：2.0KN/m2q4=2.01.0=2.0KN/m。荷載組合：組合：q=q

62、1+q2+q3+q4=0.108+36.4+2.5+2.0=41.0KN/m P=0組合：q=q1+q2=0.108+36.4=36.5KN/mP=2.5KN3.2.2強度驗算（1）計算模式：由于竹膠板底模下布置木橫梁(1010400mm)，中對中間距30cm,凈間距20cm。本計算按五跨連續梁計算（路橋施工計算手冊P765頁）圖3-2-1受力簡圖（2）截面特性：A=bh=1.00.012=0.012m2 W=bh2/6=1.00.0122/6=2.410-5m3I=bh3/12=1.00.0123/12=1.4410-7m4（3）強度驗算采用荷載組合，施工荷載按均布荷載時：Mmax=0.10

63、5ql2+0.158pl=0.10541.00.22+0=0.17 KNm（公式見路橋施工計算手冊P765頁） max=Mmax/W=0.17/(2.410-5) 10-3=7.1 Mpaw=11.45Mpa滿足正截面承載力要求！再以集中荷載2.5 KN進行驗算圖3-2-2受力簡圖M=0.105ql2+0.158pl=0.10541.00.22+0.1582.50.2 =0.25 KNm=M/W=0.25/(2.410-5)10-3=10.4 Mpaw=11.45Mpa 滿足要求！3.2.3剛度驗算采用荷載組合II，施工荷載按均布荷載時：q=q1+q2=0.108+41.0=41.11KN/m

64、p=0剛度驗算f=(0.664ql4+1.097pl3)/100EI =(0.66441.110.24+0)/(1006.01061.4410-7) =0.5mmf= 0.2/250=0.0008m=0.8mm（公式見路橋施工計算手冊P765頁）滿足要求！當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形不得超過下列允許值：（1）、結構表面外露的模板，為模板構件計算跨度的1/400；（2）、結構表面隱藏的模板，為模板構件計算跨度的1/250；（3）、支架的壓縮變形值或彈性撓度，為相應構件計算跨度的1/1000。竹膠板: 竹膠板=9.0KN/m3；w=11.45Mpa；E=6.0103Mpa（優質品）；=0

65、.012m；長寬=2.441.22m。結論：竹膠板其正截面彎曲強度、剛度滿足其容許承載力要求！3.3 1010木橫梁計算墩頂橫隔梁下的橫木受力最大,梁高1.4m的實體橫隔梁，該部分橫木作為控制計算部位。木橫梁為1010400cm的方木楞，方木楞橫橋向布設，橫木間距為30cm。3.3.1荷載橫木中對中間距30cm，故每根承受0.3m寬度范圍荷載，按縱向每0.3m計算。模板、縱木自重：q1=0.0120.39.0+0.10.15. 0=0.082KN/m。混凝土自重：q2=1.40.326.0=10.9KN/m。施工荷載：均布荷載2.5KN/m2 集中荷載2.5KN（驗算荷載） q3=2.50.3

66、=0.75KN/m p=2.5KN（驗算荷載）。振搗混凝土時產生的荷載：2.0KN/m2q4=2.00.3=0.6KN/m。荷載組合：組合：q=q1+q2+q3+q4=0.082+10.9+0.75+0.6=12.33KN/m P=0KN組合：q=q1+q2 =0.082+10.9=11.0KN/m P=2.5KN3.3.2強度驗算計算模式：按兩跨連續梁計算（路橋施工計算手冊P762頁）圖3-3-1 受力簡圖截面特性：A=bh=0.100.10=0.01m2W=bh2/6=0.100.102/6=1.6710-4m3I=bh3/12=0.100.103/12=83.310-5m4強度驗算采用荷

67、載組合，施工荷載按均布荷載時：Mmax= MB =-0.125ql2+0.188pl =-0.12512.330.62 =-0.55KNm（公式見路橋施工計算手冊P762頁）max=Mmax/W=0.55/(1.6710-4) 10-3=3.3Mpaw=12.0Mpa 滿足要求！再以集中荷載2.5 KN進行驗算圖3-3-2 受力簡圖M=0.125ql2+0.188pl =0.12512.330.62+0.1882.50.6=0.84 KNm= MB /W=0.84/(1.6710-4) 10-3=5.0Mpaw=12.0Mpa滿足要求！3.3.3剛度驗算采用荷載組合II：q=q1+q2 =0.

68、082+10.9=11.0KN/mp=0剛度驗算fmax=0.521ql4/100EI =(0.52111.00.64103)/(1009.01091.7310-5) =0.00047m=0.47mmf=0.6/400=1.5mm。（公式見路橋施工計算手冊P762頁）滿足要求！方木連續楞梁承載力驗算結論：根據以上驗算的結果，在墩頂橫隔梁段， 1010400cm的方木楞梁，中對中間距30cm，跨徑為60cm。其正截面彎曲強度、剛度滿足其容許承載力要求！3.4 底板1212木縱梁計算墩頂橫隔梁處實體部位下的木縱梁受力最大，梁高為1.4m的實體部位，作為控制計算部位。木縱梁長度為4.0m，其間距為6

69、0cm。3.4.1荷載木橫梁在支點附近間距90cm，故每根承受90cm寬度范圍荷載，按橫向每90cm寬度計算。模板、縱木、木橫梁自重：q1=0.0121.09.0+0.10.15.04(平均根數)0.9+0.120.125.0=0.36KN/m。混凝土自重：q2=1.41.026.00.9=32.76KN/m。施工荷載：均布荷載1.5KN/m2 集中荷載2.5KN（驗算荷載）q3=1.50.9=1.35KN/m p=2.5KN（驗算荷載）振搗混凝土時產生的荷載：2.0KN/m2q4=2.00.9=1.8KN/m。強度驗算計算模式：按五跨連續梁計算。圖3-4-1 受力簡圖截面特性：Ix=a4/1

70、2=0.124/12=1.72810-5m4Wx=a3/6=0.123/6=2.8810-4m3荷載組合：q=q1+q2+q3+q4=0.36+32.76+1.35+1.8=36.27KN/m強度驗算M支=0.105ql2 =0.10536.270.92 =3.08KNmmax=M支/W=3.08/(2.8810-4) 10-3=10.7Mpaw=12.0Mpa滿足要求！再以集中荷載2.5 KN進行驗算圖3-4-2 受力簡圖M=0.105ql2+0.15pl =0.10536.270.92+0.152.50.9=3.42KNm=M/W=11.8 Mpaw=12.0Mpa滿足要求！3.4.3剛度

71、驗算荷載組合q=q1+q2=0.36+32.76=33.1KN/m剛度驗算fmax=0.664ql4/100EI =0.66433.10.64/(1009.01061.72810-5) =0.00012mf=0.6/400或者小于0.0015m。滿足要求！第四章 碗扣式鋼管滿堂支架計算4.1 使用材料 混凝土：砼=26.0KN/m3。竹膠板: 竹膠板=9.0KN/m3；w=11.45Mpa；E=6.0103Mpa（優質品）；=0.012m；長寬=2.441.22m。方木：木=5.0KN/m3；w=12.0Mpa；E=9.0103Mpa（馬尾松）。483.5鋼管：q管=0.0384KN/m；=

72、140.0Mpa；E=2.1105Mpa；I=1.21510-7m3；W=5.0810-6m3；i=1.5810-2m；A=4.8910-4m2。I25b工字鋼：q工=0.42KN/m；w= 145.0Mpa；E=2.1105Mpa；Ix=0.52810-4m4；Wx=4.2310-4m3；A=5.3510-3m2。4.2 碗扣支架計算4.3.1支架性能表4-3-1 48mm*3.5mm鋼管桿件性能表立桿橫桿步距（cm）允許荷載（KN）橫桿長度（cm）允許集中荷載（KN）允許均布荷載（KN）6040904.512120301203.57180251502.54.524020180234.2.2

73、荷載碗扣支架立桿布置分為兩種：在箱梁橫隔梁、腹板等實體部位的立桿間距6090cm、水平步距為120cm，懸臂板部位的立桿間距9090cm、水平桿步距120cm。支架以上模板體系荷載取q1=0.0121.09.0+0.10.15.03.33(平均根數)+0.120.125.01.33(平均根數)=0.37KN/m2。施工荷載：均布荷載取q3=1.0KN/m2。振搗混凝土時產生的荷載取q4=2.0KN/m2。（一）最不利荷載位置計算：箱梁橫隔板、腹板等實體處的立桿間距為6090cm處：支架以上模板體系荷載：p1=0.370.6=0.22N；混凝土梁高1.4m：p2=1.40.60.926.0=19

74、.6KN；施工荷載：p3=1.50.60.9=0.81KN；振搗混凝土時產生的荷載取p4=2.00.60.9=1.08KN。荷載組合：p=p1+p2+p3+p4=0.22+19.6+0.81+1.08=21.7KNN=30KN。（二）鋼管支架的穩定性單根鋼管截面面積（壁厚3.5mm計，另外乘以0.75折減系梁）A=4.8910-4m20.75=3.6710-4 m2 ；W=5.0810-6m3；i=1.5810-2m；。鋼管長度取10m，（支架高度小于10m）按兩端鉸接，l0=10m，則：=l0/r=10/1.58=63=150查鋼結構設計規范（GB50017-2003）P130頁，得：軸心受

75、壓構件穩定系數=0.791max=N/（A）=21.7/（0.7913.6710-4）10-3=74.7Mpa=145.0Mpa。4.3 門洞式支架工字鋼橫梁計算為保證A匝道橋現澆箱梁在施工期間，能夠臨時通行施工車輛，因此在1#2#墩或2#3#墩之間設置門洞，門洞寬4.0m，高5m。4.3.1荷載橫梁上支架處于箱梁一般段，立桿間距為6090cm處：支架以上模板體系荷載：p1=0.370.6=0.22N；混凝土梁高1.4m：p2=1.40.60.926.0=19.6KN；施工荷載：p3=1.50.60.9=0.81KN；振搗混凝土時產生的荷載取p4=2.00.60.9=1.08KN。荷載組合：p

76、=p1+p2+p3+p4=0.22+19.6+0.81+1.08=21.7KN圖4-3-1 門洞式支架圖圖4-3-2 受力簡圖經計算，受力彎矩圖如下：圖4-3-3 彎矩圖圖4-3-3 剪力圖反力計算約束反力值 ( 乘子 = 1)- 結點約束反力 合力 支 座 - - 結 點 水平 豎直 力矩 大小 角度 力矩- 2 0.00000000 18.9040304 0.00000000 18.9040304 90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 5.06588462 0.00000000 5.06588462 90.0000000 0.00000000 4 0.000

77、00000 10.1328517 0.00000000 10.1328517 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 -0.00056574 0.00000000 0.00056574 -90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 5.06616868 0.00000000 5.06616868 90.0000000 0.00000000 7 0.00000000 10.1328523 0.00000000 10.1328523 90.0000000 0.00000000 8 0.00000000 -0.00056528 0.000000

78、00 0.00056528 -90.0000000 0.00000000 9 0.00000000 38.0412811 0.00000000 38.0412811 90.0000000 0.00000000 10 0.00000000 38.0414193 0.00000000 38.0414193 90.0000000 0.00000000 11 0.00000000 -0.00050739 0.00000000 0.00050739 -90.0000000 0.00000000 12 0.00000000 10.1329178 0.00000000 10.1329178 90.00000

79、00 0.00000000 13 0.00000000 5.06624171 0.00000000 5.06624171 90.0000000 0.00000000 14 0.00000000 -0.00048514 0.00000000 0.00048514 -90.0000000 0.00000000 15 0.00000000 10.1329399 0.00000000 10.1329399 90.0000000 0.00000000 16 0.00000000 5.06603210 0.00000000 5.06603210 90.0000000 0.00000000 17 0.000

80、00000 15.1195034 0.00000000 15.1195034 90.0000000 0.00000000-由圖中可看出，彎矩最大為47.6 KNm，剪力最大為54.25KN。截面特性：Ix=0.52810-4m4；Wx=4.2310-4m3；A=5.3510-3m2強度驗算： Mmax=150.96/2=75.48KNmmax=Mmax/W=47.6/(4.2310-4) 10-3=112.5Mpaw=145.0Mpa縱梁下鋼管最大支座反力為38.0KNN=40KN4.4 混凝土擴大基礎計算4.4.1荷載豎向荷載碗扣支架采用C20砼基礎墊層厚15cm； 查4.2中計算結果立桿最

81、大豎向荷載：R1=21.7KN鋼管自重：G1=3.8410-210.0m（假定總長）=0.4KN混凝土擴大基礎自重：G2=0.60.90.1525.0=2.0KN豎向荷載：N=22.08+0.4+2.0=24.5KN。豎向荷載：N=24.5KN基礎面積：A=3.140.2752=0.24m2 W=24.68/0.24=103KN/m2故地基承力需103Kpa即可滿足要求。根據本項目工程地質勘測報告可知，回填土在天然狀態下抗壓強度可達到70100Kpa。經過對不良土質的換填及碾壓，滿堂支架基礎采用15cm厚的C20混凝土層。地基基礎的容許承載力至少應大于120Kpa。可以作為擴大基礎的持力層。4

82、.5 支架整體穩定性計算4.5.1荷載豎向荷載支架以上模板體系荷載：p1=0.370.60.9=0.2KN；施工荷載：p3=1.50.60.9=0.81KN；鋼管自重：G1=3.8410-210.0(總長)=0.4KN豎向荷載：N=0.2+0.81+0.4=1.41KN。橫向風力根據公路橋涵設計通用規范JTG D60-2004，支架為臨時結構，按1/10頻計算：基本風速：V10=28.8m/s基本風壓：W10=0.5KN/m2 空氣重力密度：=0.012017e-0.0001Z=0.012017e-0.000115=0.012 KN/m3高度Z處的設計基準風速：Vd= K2K5V10=0.79

83、1.3828.8=34.3m/s設計基準風壓：Wd=(Vd2)/(2g)=(0.01234.32)/(29.81)=0.72KN/m2支架+梁高按3.5m實體計算，則：橋橫向風荷載標準值：Fwh=k0k1k3WdAwh=0.751.11.00.720.63.5=1.25KN其中：k0為設計風速重建期換算系數，對于施工架設期橋梁，k0取0.75。 K1為風載阻力系數，k0取1.1。 K3為地形、地埋條件系數，一般地區k3取1.0。 Wd為設計基準風壓。 Awh為橫向迎風面積，按實際尺寸計算。著力點距擴大基礎底按8m計算，則彎矩：Wwh=1.258=9.98KNm4.5.2支架整體穩定驗算由4.3

84、立柱計算結果可知：=0.791smax=N/（A）+M/W =1.41/(0.7914.8910-4)+0.5/(5.0810-6)10-3 =98.4Mpa=140Mpa min=N/（A）-M/W =1.41/(0.7914.8910-4)-0.5/(5.0810-6)10-3 =-86.19Mpa=140Mpa 滿足要求！4.5 支架預壓同第二章。4.6 預拱度的設置同第二章。第五章 安全生產技術組織措施在施工時，注意對鋼管和縱梁聯接處進行加固處理。應特別注意檢查縱梁剪力撐的聯接是否嚴格按設計施工。所有鋼結構的施工必須滿足鋼結構施工規范要求，并嚴格檢查。5.1結構設施為確保施工安全，經理

85、部將成立安全領導小組，由項目經理任組長，經理部設專職安全員1人，各工區設兼職安全員3人，具體負責安全工作的實施。建立健全安全保證體系，確保施工的安全。5.2具體措施安全工作是搞好生產的重要因素，關系到國家、企業和職工的切身利益。特別是對于本工程，交互作業面多，各種干擾多，安全事故很容易發生。因此，在施工過程中，我們認真貫徹“安全第一，預防為主”的方針，廣泛應用系統工程和事故分析方法，嚴格控制和防止各類傷亡事故的發生。具體措施如下：加強領導，健全組織。項目經理部成立安全領導小組，設專職安全員制定嚴格的安全措施，定期分析解決工作中存在的問題，及時發現和排除不安全隱患。安全教育要經常化、制度化。開工

86、前進行系統安全教育，開工后抓好“三工”教育和定期培訓。通過安全競賽、現場安全標語、圖片等宣傳形式，增強安全員安全生產的自覺性，時時處處注意安全，把安全生產工作真正落到實處。嚴格安全監督，完善安全檢查制度。各級安全生產領導小組要定期組織檢查。各級安全監督人員要經常檢查，發現問題及時糾正，把事故消滅在萌芽狀態。按施工組織設計和工藝流程科學組織施工。嚴格各工序銜接，嚴格操作規程，嚴禁各種違章指揮和違章作業行為發生。所有施工設備和機具在使用前均必須由專職人員負責進行檢查、維修、保養，確保狀況良好。架子工、起重工、電工、電焊工等主要工種必須經過培訓并經考核取得合格證，方可持證上崗操作杜絕違章作業。加強安

87、全防護。橋梁作業區與施工人員要戴安全帽，系好安全帶，腳手架、腳手板要搭設牢固，以保證施工的安全。抓好現場管理，堅持文明施工，保障人身、機械和器材的安全。施工車輛在城市道路上限速行駛，不侵道不搶行，做到文明禮讓，嚴格按照城市道路車輛行駛的各項交通規范行駛，以防交通事故的發生。要安全用電，嚴格按地區用電有關規定安裝線路及設備，用電設備都要安裝地線，禁止不合格的電工器材。庫房、油庫嚴禁煙火，油庫要安裝避雷裝置。認真做好防火、防盜工作，重點設備重點防護，嚴格各類事故的發生。5.3重點防范支架安全防范措施為確保施工人員作業安全，采取如下措施：縱梁安裝完成后立即在縱梁底部掛兩層安全網（滿布），預防施工水、

88、物體墜落道路。縱梁底部滿布安全網后，在箱梁模板四周設置安全防護欄桿。防護欄桿高1.2m，立桿采用48鋼管，48鋼管與側模焊接，立桿間距2m,立柱間設兩道12鋼筋平聯，并安裝一層安全網（密布）。支架防撞措施在支架四周設置混凝土安全島，混凝土防撞墩上繪有紅白相間標志，同時鋼管支墩采用夜光粉標志醒目警示，在關鍵部位設置專人看守，以確保支架立柱、基礎不被撞擊。預留門洞處還須設置混凝土防撞墩，遇到災害后的對策各種自然災害的發生是不以人的意志為轉移的，在施工時可能遇到諸如地震、洪水、臺風等災害性事故。針對可能發生的災害制定應急預案和措施，以備在災害發生后，以最快的速度恢復生產，確保工程質量和工程進度按計劃

89、完成。以預防為主，聯系當地有關部門，做好各方面的災害預報工作。一但災害發生，立即啟動應急預案，全力搶險，把機具、人力、財力損失減少到最低限度。災害過后，應馬上組織施工，不惜一切代價保證工程按期按質完成。支架基礎處理本計算書要求基礎抗壓強度至少大于120Kpa。根據本項目工程地質勘測報告可知，回填土在天然狀態下抗壓強度可達到70100Kpa。經過處理后基礎抗壓強度至少大于120Kpa：滿堂支架基礎。經過對不良土質的換填，采用YZT16振動式壓路機碾壓，滿堂支架基礎采用15cm厚的C20混凝土層,門洞處采用80cm厚混凝土層，同時可以作為防撞墻。特別在泥漿池位置，要挖除淤泥，再分層回填碾壓。地基基礎的容許承載力至少應大于150Kpa。可以作為擴大基礎的持力層。5.4防物體墜落措施安全網設置在工字鋼縱梁下方全部鋪設兩層安全網，安全網為鋼絲網，網眼為尺寸為10mmx10mm。預防施工水、物體墜落高速路。12mm厚模板在工字鋼縱梁上方鋪設12mm厚模板， 12mm厚模板滿鋪處理。2m長延伸段在I36b工字鋼橫梁兩端加設2m長延伸段， 2m長延伸段采用12mm厚模板密鋪。欄桿和安全網道路上方的箱梁兩側焊接1.2m高的欄桿，欄桿上掛安全網，安全網網眼尺寸為10mmx10mm。