1、目 錄模板專項施工方案1第一節 編制依據1第二節 工程概況1第三節 方案選擇1第四節 材料選擇2第五節 模板安裝3第六節 模板拆除6第七節 模板技術措施71、進場模板質量標準72、模板安裝質量要求83、其他注意事項114、脫模劑及模板堆放、維修115、梁模板高支撐架的構造和施工要求（工程經驗）:12第八節 安全、環保文明施工措施13第九節 計算書14（一）、梁模板(扣件鋼管架)梁尺寸500mm1000mm14（二）、梁模板(扣件鋼管架)500*85032（三）、板模板(扣件鋼管高架)50第十節 布置圖60模板專項施工方案第一節 編制依據及參考建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中國建筑

2、工業出版社；混凝土結構設計規范（GB50010-2002）中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范（GB50017-2003）中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302001建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；第二節 工程概況本期工程為云南麗江機場改擴建項目中新建航站樓工程，項目位于云南省麗江市以南的七河鄉三義村，建設單位為云南機場集團有限責任公司，本期新建航站樓緊鄰原2號航站樓西南側，相互之間連通。本期新建航站樓面積為33475.5平方米，主體為兩層地上加一層半地下室，耐火等級為一級，防水等級為II級，抗震烈度為8度

3、，設計使用年限為50年，主要結構形式底部為混凝土框架，上部為鋼結構，建筑高度為20.85米。 航站樓主樓面寬126米，進深48米，主樓西側有一個指廊，指廊長163m，寬35m，主樓東側通過一條寬22米的指廊與老樓相連。一層為旅客到港層，二層為旅客出港層，地下一層為設備層。本工程按建筑分段形式為三段：A段（A1A23軸）、B段（B1B19軸）、C段（C1C16軸）。航站樓主體為框架結構，樓板為預應力樓板，最上層為鋼結構形式。第三節 方案選擇根據施工圖，按設計施工圖首先劃分為A、B、C三個施工區，A區地下室按后澆帶劃分為三個施工流水段、B區按后澆帶劃分為三個施工流水段、C區按后澆帶劃分為二個施工流

4、水段組織區間大流水和區內小流水施工，從而有效利用模板的周轉使用和勞動力的合理調配，達到降低工程成本、節約資源、合理安排勞動力的最佳施工組織。本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。

5、6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下5種模板及其支架方案：梁模板(扣件鋼管高架)500mm1000mm以下梁模板(扣件鋼管高架)500mm850mm及以下板模板(扣件鋼管高架)1000mm1000mm第四節 材料選擇按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。采用18mm厚膠合面板，板底采用50mm100mm方木支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管。腳手架排距1m，跨距1m，步距1.5m。第五節 模板安裝學習操作規

6、程和質量標準學習圖紙和資料執行驗評標準澆灌砼留人看模板 和鋼筋工序交接檢查操作人員參加書面交底不合格處理（返工）自檢記錄 質量評定記錄施工記錄 模板選擇平整鋼模板模板涂隔離劑與鋼筋工序交接檢查腳手架腳手板底部標高中心線截面尺寸邊線中間檢查按梁柱和獨立基礎各抽查10但不少于3件，帶形基礎、梁板3050M各抽查一處，但不少于3處。注意保護棱角清理現場文明施工施工準備技術交底支模拆模質量評定資料整理按強度曲線確定拆模時間自檢模板工程質量預控流程圖1、梁模板施工工藝流程：抄平放線彈板下控制線支設支撐體系固定支撐、安放支托調整平整度安放縱橫向龍骨梁、柱頭模板安裝鋪設梁底模調整水平及起拱鋼筋綁扎安裝側模頂

7、板支模鋼筋綁扎、砼澆筑拆除支撐拆除木方及模板清理。2、在梁模板支模中，要注意以下問題：要注意梁模與柱模的接口處理，梁模板與粱模板的接口處理，以及梁模板與樓板模板接合處的處理。這些地方往往容易造成漏漿或構件尺寸偏差。要根據梁的跨度，在支模時按設計要求對模板起拱。梁模組裝完成后，因側模和底模相結合能起構架作用，使梁模剛度很大，往往使起拱困難，所以在支模開始時就要考慮到梁模的起拱，而后把側模、底模連成整體。在預留起拱量時，要迭加上地基下沉，支撐間隙閉合等因素，使梁在拆模后起拱量符合設計要求。梁模板的支撐，要根據梁跨、梁高、層高及柱是否已先行施工等情況進行選擇。當采用立柱支撐時，立柱要用水平桿連接。當

8、層高較大時，立柱間要加設剪刀撐以謀求架體穩定。3、模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板200 控制線，以便于墻模板的安裝和校正。模板支設前樓面清理干凈，不得有積水、雜物。4、基礎模板基礎模板采用我公司生產的75系鋼框竹膠模板進行支設，鋼管加固。基礎按后澆帶劃分施工流水段，基礎施工縫就留在后澆帶。根據設計要求，地下室外墻水平施工縫留設在底板以上300mm 處，300mm 高的導墻與地下室底板同時澆筑。5、地下室豎向模板除圓柱模板外，地下室豎向模板均采用75系鋼框竹膠模板進行安裝

9、，地下室墻體水平施工縫留在頂板底面向上2030mm 處，混凝土澆筑完后剔鑿軟弱層到堅硬的石子。豎向施工縫留在后澆帶處。采用鋼框竹膠模板加鋼管背楞支撐，12對拉螺栓加固。6、地下室頂板模板（1） 頂板模板支設地下室頂板模板采用15mm 厚木膠合板，50mm100mm 木方做次楞，中心間距300mm，100mm150mm 木方作主楞（見上述高支模計算書）。頂板模板施工時注意以下幾點：1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線下墊木方100mm200mm500mm；2）輪扣鋼管架搭設橫平豎直，縱橫連通，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；3）根據房間大小，決定頂板模板起拱大小：4 開間不考慮起拱，4L6起拱10mm

10、，6 的起拱15mm；4）頂板模板支設，下部支撐用滿堂紅輪扣架，立桿上加U 托調整標高，支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距200mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，避免墻體“吃模”。板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈。5）從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按1500mm 的間距立支撐。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部

11、分橫桿形成人行通道）。地下頂板厚度為200mm，頂板螺旋頂撐間距統一按1500mm1500mm處理。頂板梁支模頂板梁最大高度為650mm，為了保證頂板梁的支撐，頂撐排距不大于900mm，次楞間距不大于750mm。螺旋頂撐間距為1200mm900mm。7、板模拼裝（1）板模板施工工藝流程：抄平放線彈板下控制線立鋼支撐、縱橫拉桿固定支撐、安放支托調整平整度在支撐上按房間橫向安放主龍骨1010 木方安放次龍骨510 木方鋪設竹膠板調整水平及起拱鋼筋綁扎隱檢及砼澆筑拆除支撐拆除木方及模板清理、刷脫模劑。（2）板模采用15厚加厚層板為底模，下設25050 木方內楞，內楞間距為300450，內楞兩端要用鉛

12、絲捆于鋼管外楞上。底模拼縫處須有木方內楞。（3）當板厚不為50 的模數，而梁模為50 的模數時，將導致板與梁側模出現空隙，這一間隙要用木條拼嚴。在膠合板長向接頭處，內楞采用木楞時，可便于釘子將膠合板固定在內楞上，不使模板走動。外楞用120x100mm 木楞，也可用2483.5mm 鋼管。內楞搭接部分要擱在兩側外楞上，以保安全。外楞在立柱處，要有一定的搭接長度，避免采用對接方式。（4）在板模上測放輔助檢查線，供檢校柱筋、梁位置用。（5）根據輔助檢查線拉通線檢查梁模、柱頭、模板位置否正確，尺檢梁高寬及柱頭尺寸是否正確，發現問題必須責令整改。（6）到板下仔細檢查立桿密度、側模加固牢固程度、扣件是否擰

13、緊、模板拼縫質量。自檢合格后進行板筋綁扎。（7）在梁板砼澆灌中應派專人到板下值守并檢查加固。（8）模板的拆除模板的拆除，除了非承重側模應以能保證砼表面及棱角不受損壞時方可拆除外，承重模板應按砼結構工程施工及驗收規范的有關規定執行。（9）模板拆除的順序的方法，應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原則，拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。拆除的模板等配件，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定地點堆放。并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑，以備待用。(10)模板安裝質量要求現澆結構模板安裝的允許誤差項目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面標高5截面內部尺寸

14、基礎10柱、墻、梁+4，-5層高垂直度不大于5m6大于5m8相鄰兩板表面高低差2表面平整度5第六節 模板拆除混凝土的拆模應嚴格按總公司貫徹IS09001 標準的措施執行，砼施工前，按設計、施工規范要求單獨編制拆模技術交底，并實行拆模申請制度，經模板工長提出書面拆模申請，經技術負責人批準后方可拆模。模板拆除日期的確定：及時拆除模板可提高模板的周轉效率也為后續工作創造條件，不承重的側模在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞時方可拆除，當砼強度達到了2.5Mpa 后才能保證此條件。承重模板的拆除時間要根據砼強度達到設計值的百分率計，見下表。施工時，現場必須留取拆模砼試塊，養護條件同結構。經檢

15、驗達到規定強度，并報監理及業主復核批準后方可拆除承重模。模板拆除條件：構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-100模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七節 模板技術措施1、進場模板質量標準模板要求：（1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板

16、邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、

17、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。（1）主控項目1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2） 一般項目1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2）對跨

18、度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應

19、少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底

20、標高線。（6）模板的變形控制1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3）門窗洞口處對稱下混凝土；4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。（8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（9）清掃口的留置樓梯模

21、板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（10）現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度等于或大于4 米時，模板應起拱，當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。現澆結構的模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求，當設計無具體要求時，應符合下列規定：側模：在混凝土強度能保證其表面棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。底模：其砼強度按跨度達到相關要求后方可拆模。（11）與安裝配合：合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。（12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板

22、垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。（13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓

23、板陽角順直。（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。（5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。（6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。（2）模板貯存時，其上要

24、有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。5、梁模板高支撐架的構造和施工要求（工程經驗）:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度

25、軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。

26、4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊

27、力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第八節 安全、環保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔

28、吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手

29、裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板（7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。（8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網

30、接通，防止漏電傷人。（9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。（10）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第九節 計算書（一）、梁模板(扣件鋼管架)梁尺寸500mm1000mm因本工程梁支架高度大于4米，根據

31、有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:500*1000。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.00混凝土板厚度(mm):180.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.25；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：6.00；梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管

32、類型為483.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計

33、值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：400；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓豎向根數：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：250mm，250mm，250mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公

34、式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程

35、計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計

36、值: q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 273.33mm；面板的最大彎距 M= 0.18.784273.3332 = 6.56104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.56104 / 2.16104=3.038N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.038N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！ 2.撓度

37、驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.4 = 7.2N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 273.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6777.2273.334/(10060001.94105) = 0.233 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =273.333/250 = 1.093mm；面板的最大撓度計算值 =0.233mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.093mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計

38、算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用6000根鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；內鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；內鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.273=6k

39、N/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 400mm； 內楞的最大彎距: M=0.16.00400.002= 9.60104N.mm； 最大支座力:R=1.16.0020.4=2.641 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 9.60104/5.08103 = 18.905 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 18.905 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 206000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =

40、18.000.27= 4.92 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 400mm； I-面板的截面慣性矩：I = 2.44105mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.924004/(1002060002.44105) = 0.017 mm；內楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；內楞的最大撓度計算值 =0.017mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.641kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5

41、；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.66 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 250mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 6.60105/1.02104 = 64.987 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =6

42、4.987N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.494 mm外楞的最大容許撓度值: = 250/400=0.625mm；外楞的最大撓度計算值 =0.494mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.625mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿

43、梁螺栓所受的最大拉力: N =180.40.375 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5001

44、818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.501.000.90=13.77kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.5

45、00.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.77+0.19+1.26=15.22kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.12515.2190.252=0.119kN.m； =0.119106/2.70104=4.404N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.404 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.50= 12.93KN/m

46、； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52112.9252504/(10060002.43105)=0.18mm；面板的最大撓度計算值: =0.18mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 250 / 250 = 1mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷

47、載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)10.25=6.375 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.25(21+0.5)/ 0.5=0.438 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.26.375+1.20.438=8.175 kN/m；活荷載設計值 P = 1.41.125=1.575 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性

48、矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.08cm3 I=12.19cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 8.175+1.575=9.75 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.19.750.50.5= 0.244 kN.m；最大應力 = M / W = 0.244106/5080 = 47.982 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 47.982 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其

49、中最大剪力: V = 0.68.1750.5 = 2.452 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 489.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =22452.500/489.000 = 10.031 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 10.031 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 6.375 + 0.438 = 6.813 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6776.8125004 /(10020600012.19104

50、)=0.115mm；鋼管的最大允許撓度 =0.5001000/250=2.000 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0.115 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(25.500 + 0.35

51、0 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.797 kN，中間支座最大反力Rmax=8.161；最大彎矩 Mmax=0.239 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.117 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.239106/5080=47.059 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；

52、支撐鋼管的最大應力計算值 47.059 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最

53、大支座反力，根據前面計算結果得到 R=8.161 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.797 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1296=0.93 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/2)0.500.35=0.158 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/2)0.500.180(1.50+24.00)

54、=2.066 kN； N =0.797+0.93+0.158+2.066=3.949 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ；

55、u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3949.499/(0.207489) = 39.018 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 39.018 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1

56、- 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2 按照表2取值1.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.252) = 2.35 m；Lo/i = 2350.338 / 15.8 = 149 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3949.499/(0.312489) = 25.887 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 25.887 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.

57、梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =8.161 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(6-1)=0.93 kN； N =8.161+0.93=8.936 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm

58、2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8935.539/(0.203489) = 90.015 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 90.015 N/m

59、m2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2 按照表2取值1.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.252) = 2.35 m；Lo/i = 2350.338 / 15.8 = 149 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8935.539/(0.312

60、489) = 58.568 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 58.568 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（二）、梁模板(扣件鋼管架)500*850因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:500*850。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.50；

61、梁截面高度 D(m):0.85混凝土板厚度(mm):180.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.25；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：6.00；梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為483.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(

62、kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：400；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓豎向根數：2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：250m

63、m，250mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度

64、，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm

65、)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 223.33mm；面

66、板的最大彎距 M= 0.18.784223.3332 = 4.38104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 4.38104 / 2.16104=2.028N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.028N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.4 = 7.2N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 223.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 401.81.81.8/1

67、2=19.44cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6777.2223.334/(10060001.94105) = 0.104 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =223.333/250 = 0.893mm；面板的最大撓度計算值 =0.104mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.893mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用6000根鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；內鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；內鋼楞截面慣性矩 I = 12

68、.19cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.223=4.9kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 400mm； 內楞的最大彎距: M=0.14.90400.002= 7.85104N.mm； 最大支座力:R=1.14.9040.4=2.158 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 7.85104

69、/5.08103 = 15.447 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 15.447 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 206000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.22= 4.02 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 400mm； I-面板的截面慣性矩：I = 2.44105mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.024004/(1002060002.44105) = 0.014

70、mm；內楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；內楞的最大撓度計算值 =0.014mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.158kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；

71、 W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.597 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 250mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 5.97105/1.02104 = 58.763 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =58.763N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.528 mm外楞的最大容許撓度值: = 250/400=0.625mm；外楞的最大撓度計算值 =0.528mm

72、 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.625mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.40.375 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁

73、底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計

74、算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.500.850.90=11.70kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.70+0.19+1.26=13.15kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.12513.1540.252=0.103kN.m； =0.103106/2.70104=3.8

75、06N/mm2；梁底模面板計算應力 =3.806 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.850+0.35）0.50= 11.01KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52111.0122504/(100

76、60002.43105)=0.154mm；面板的最大撓度計算值: =0.154mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 250 / 250 = 1mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.850.25=5.419 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.25(20.85+0.5)/ 0.5=0.385 kN/m；(3)活

77、荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.25.419+1.20.385=6.964 kN/m；活荷載設計值 P = 1.41.125=1.575 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.08cm3 I=12.19cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 6.964+1.575=8.54 kN/m；最大彎距 M =0

78、.1ql2= 0.18.540.50.5= 0.213 kN.m；最大應力 = M / W = 0.213106/5080 = 42.025 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 42.025 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.66.9640.5 = 2.089 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 489.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =22089.350/489.000 = 8.545 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 1

79、20 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 8.545 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 5.419 + 0.385 = 5.804 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6775.8045004 /(10020600012.19104)=0.098mm；鋼管的最大允許撓度 =0.5001000/250=2.000 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0.098 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公

80、式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.850= 21.675 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(21.675 + 0.350 )+ 1.44.500 = 32.730 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管

81、變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.697 kN，中間支座最大反力Rmax=7.149；最大彎矩 Mmax=0.209 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.102 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.209106/5080=41.166 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 41.166 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范

82、培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=7.149 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿

83、的最大支座反力： N1 =0.697 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1296=0.93 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/2)0.500.35=0.158 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/2)0.500.180(1.50+24.00)=2.066 kN； N =0.697+0.93+0.158+2.066=3.85 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (

84、cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的

85、結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3849.703/(0.207489) = 38.032 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 38.032 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2 按照表2取值1.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.252) = 2.35 m

86、；Lo/i = 2350.338 / 15.8 = 149 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3849.703/(0.312489) = 25.233 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 25.233 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =7.149 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(6-0.85)=0.93 kN； N =7.149+0.93

87、=7.947 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計

88、算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7947.262/(0.203489) = 80.059 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 80.059 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，

89、h+2a = 2 按照表2取值1.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.252) = 2.35 m；Lo/i = 2350.338 / 15.8 = 149 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7947.262/(0.312489) = 52.09 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 52.09 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜

90、榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（三）、板模板(扣件鋼管高架) 因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.65；模板支架搭設高度(m):6.00；采用的鋼管(mm):483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木

91、板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):15；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiN

92、b,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C25；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):100.00；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():15.000； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓

93、板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大彎矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板最大應力計算值 = 43250/54000 = 0.801 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=15 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.801 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 15 N/mm2,滿足要求!3

94、、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 2.85kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6772.852504/(10060004166666.667)=0.003 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.003 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.1 = 0.625 kN/m

95、；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (2.5+2)10.25 = 1.125 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(0.625 + 0.088) = 0.855 kN/m；集中荷載 p = 1.41.125=1.575 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.5751 /4 + 0.85512/8 = 0.501 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2

96、 = 1.575/2 + 0.8551/2 = 1.215 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.501106/83.333103 = 6.008 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 6.008 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 10.855/2+1.575/2 = 1.215 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1215/(2 50 100) = 0.3

97、64 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.364 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.625+0.088=0.712 kN/m；集中荷載 p = 1.125 kN；方木最大撓度計算值 V= 50.71210004 /(38495004166666.67) +112510003 /( 4895004166666.67) = 0.826 mm；方木最大允許撓度值 V= 1000/250

98、=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.826 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 0.8551 + 1.575 = 2.43 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.911 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.558 mm ；最大支座力 Qmax = 10.631 kN ；支撐鋼管最大應力 = 0.911106/50

99、80=179.409 N/mm2 ；支撐鋼管抗壓強度設計值 f=205 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 179.409 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.558 mm 小于1000/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10.631 kN；R 12.80 kN,所以雙扣

100、件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386 = 0.83 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.111 = 2.5 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.68 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 11

101、 = 4.5 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.716 kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.716 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/

102、mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.65 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.652 = 2.8 m；L0/i = 2800 / 15.8 = 177 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.227 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10716.48/（0.227489） = 96.542 N/mm2；鋼

103、管立桿的最大應力計算值 = 96.542 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.8 按照表2取值1.007 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.5+0.652) = 3.341 m；Lo/i = 3341.226 / 15.8 = 211 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.163 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10716.48/（0.163489） = 134.448 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 134.448 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。第十節 布置圖