1、目錄第一節 編制依據2第二節 工程概況2第三節 施工準備22、材料準備計劃（詳見表3-1）33、中小型機械需用計劃（詳見表3-2）34、模板加工及堆放3第四節 方案選擇4一、模板設計的原則4二、 材料體系選擇及搭設方法4（一）、材料的選擇5（二）、模板支設方法51 基礎模板52 地下室模板63. 1層模板74. 標準層75樓梯模板8第五節 模板的安裝及拆除9（一）、模板的安裝要求9（三） 、模板拆除14第六節 安全施工保證措施15第七節 模板計算書16墻模板計算書16柱模板（設置對拉螺栓）計算書22柱模板（設置對拉螺栓）計算書30梁模板（設置對拉螺栓）計算書38 第一節 編制依據建筑結構荷載規

2、范（GB50009-2001）中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范（GB50010-2002）中國建筑工業出版社； 建筑施工計算手冊中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001） 中國建筑工業出版社。另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案。第二節 工程概況本工程位于，由公司投資興建，由公司承建。監理方由公司任現場監理，由公司設計。本工程為框架剪力墻結構，基礎為預應力管樁，主體為現澆鋼筋混凝土結構。是一座集商業，甲級寫字樓，公寓式寫字樓的大型建筑項目。用地面積22374,總建筑面積185050。地下室

3、三層，負一層3.80、（主樓部分4.40米）負二層3.80米、負三層3.90米。地上由A、B、C、D四棟塔樓組成。一層6.0米，二、三層5.20米，四層5.10米，A棟二十四層，標準層3.9米，B、C棟二十九層標準層3.10米，D棟三十一層第二層3.50米，標準層3.10米。每棟高度約99.50米。第三節 施工準備（1）組織施工技術人員在施工前認真學習技術規范、標準、工藝規程，熟悉圖紙，了解設計意圖，核對建筑和結構及土建與設備安裝專業圖紙之間的尺寸是否一致。（2）編制模板施工方案，對施工班組進行技術交底。（3）對施工人員進行安全和技術交底，合格后方可上崗。2、材料準備計劃（詳見表3-1）周轉材

4、料計劃一覽表 表3-1序號材料名稱規 格單 位總量備 注1木膠合板183091518mm張18000柱、梁、板、墻模2木枋80mm80mm2m根20000全部模板3可調托撐36只270004鋼管483.5T300各種規格5扣件個20000各種規格6門式架套2000073型卡只8000拉桿8螺栓12只20000柱、梁、墻對拉9PVC塑料套管14根30006米長10鐵釘Kg30011密封帶箱6模板3、中小型機械需用計劃（詳見表3-2）中小型機械需用計劃一覽表 表3-2序號機械名稱型號數量單機功率1平刨機MB573A2 臺4KW2圓盤鋸MJ104A2 臺3KW3壓刨機MB1042臺2.2KW4電焊機

5、BX1-5003 臺32KVA5臺鉆MK3621臺6砂輪機立 式1臺4、模板加工及堆放本工程木模板由現場加工制作：依據圖紙、方案、交底、現場實際尺寸等由木工工長畫出示意圖，交給班組按施工范圍內模板拼裝圖（模板翻樣圖）進行實施。根據現場特點，模板加工在專設的木工棚內進行加工，加工好之后應集中堆放。最后根據需要用塔吊轉運到施工現場指定位置。第四節 方案選擇 一、模板設計的原則 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構安全可靠，成本價格較經濟。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選

6、用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-2011檢查標準要求，要符合文明標化工地的有關標準。 6、結合模板支架設計原則，同時考慮本工程的實際情況，充分借鑒以往的施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案：扣件鋼管滿堂支撐架、鋼管主楞、木枋次楞、木膠合板面層，每施工段一次支模到位，墻柱梁板砼應盡量一次澆筑成型。剪力墻柱砼標號相差兩級以上的，先澆剪力墻柱砼后澆筑梁板砼。二、 材料體系選擇及搭設方法按清水混凝土的幾何尺寸要求進行模板設計，在滿足模板強

7、度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。首先模板選用應按同一批次產品，厚度、顏色應力求一致進行選擇。根據預先畫好的拼裝圖進行模板拼裝，要求模板拼縫有嚴密，整齊一致，觀感適宜。模板加工好以后應預先試拼，符合要求后再成批加工在現場拼裝，加工好的模板根據不同部位最好進行編號，以便于重復二次使用。模板拼縫隙處粘貼雙面膠以確保模板拼縫嚴密，基本保障模板達到不漏漿為原則。（一）、材料的選擇 墻模板整個墻體均采用18mm厚木膠模板。木枋和鋼管作楞，配套穿墻螺栓12mm使用。豎向內楞采用6.3#槽鋼，水平外楞采用雙圓鋼管483.5。加固通過在雙鋼管處打孔拉結穿墻螺栓用“3”型卡

8、子固定在雙鋼管上。斜撐采用鋼管+U型托。螺栓采用普通可回收螺栓。頂板模板 采用18mm厚木膠板，木枋和鋼管作楞，木膠板底鋪設8080木枋，通常間距在250。木枋鋪設力求做到整體在一個平面上，面部盡量保持平整。所有梁支承均為門架，1000mm以上梁采用雙門架。門架垂直于梁截面方向，雙門架錯位布置，橫向距0.6米，縱距1米，1500以上梁底增加一根鋼管支承，縱橫距與門架相同。在離地面或樓面處并設掃地桿連接，立桿中部根據可需適當加設縱、橫桿進行整體連接，立桿上部用可調節頂托，支設時頂托根據梁、板標高進行具體情況進行調節。梁柱模板 面板采用18mm木膠合面板，8080木枋（內楞）現場拼制，門架（外楞）

9、支撐。鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道。有嚴重生銹、扭曲的鋼筋應禁止使用。新購買的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管分批次進行驗收，必要時應進行取樣試驗，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。（二）、模板支設方法1 基礎模板1.1地下室負三層基礎底板以下承臺、排水溝、集水井采用磚砌體地胎模。水泥標磚（MU10）與M5水泥砂漿砌筑240墻做磚胎模，高度到底底。2 地下室模板2.1 地下室墻板模構造要求：地下室外墻負三層墻厚500方木(8080)間距(mm):250；用2根鋼管 (483.5)間距(mm):5

10、00；在2根鋼管之間12穿墻對拉水平螺栓、豎向間距(mm):500；18厚木膠合面板。負二層墻厚450方木(8080)間距(mm):300；用2根鋼管 (483.5)間距(mm):500；負一層墻厚350方木(8080)間距(mm):350；用2根鋼管 (483.5)間距(mm):600；其他內墻參照上述標準安裝。 2.2 地下室梁模板構造要求：地下室各層梁最大400800，其他肋梁200700為大部分，門架垂直于梁跨度方向，400800梁橫間距La(m)：1.20，縱向間距0.6米；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.5；木方采用8080mm，18厚木夾板。立桿承重連接方式雙扣

11、件，立桿下用可調頂托，立桿h(m)：1.50；寬度200700和250650梁、板底承重門架型橫向間距或排距與門架相同；上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；梁兩側門架間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁高700時用對拉螺桿一道；梁400800時用對拉螺桿二道。2.3 地下室各層樓板模板構造要求：頂板180厚，另2層120厚，由于是肋梁最大跨3000，門架橫向間距或排距(m)：1.20；縱距(m)：0.9；門架承重連接方式：可調托座，梁底縱向支承材料為：雙鋼管 483.5；模板支架搭設高度(m)：4.0 m；采用的鋼管483.5 (mm) ；板底支撐連接方

12、式：方木支撐，木方的間隔距離(mm)：250；面板采用膠合面板，厚度為18mm。2.4 地下室柱模板構造要求：18厚木膠合板面層；用兩根483.5鋼管，之間用12對拉螺栓相互拉接；對拉螺桿中間根數：柱截面600900為1根、10001500為2根，大于1500為3根，其截面方向間距不得大于500；柱箍間距1.5米以下300，上部可逐漸放寬。3. 1層模板3.1 墻模板1層高6.0m，0.35m厚，模板支撐最大高度為6.0m。支設方式同地下室。3.2 頂梁模除一層6.0m、二、三層5.2m，四層5.1m，以及B棟與C棟18、21、24、27層連廊；C棟與D棟9、11、14、17、20、23、26

13、、29層設有連廊，高度超過6.0米，考慮安全，該部分使用高支模方式，使用鋼管支頂，立桿步距1.21.2米，水平桿步距1.5米。少于5.1米高度的標準層全部使用門式架。其他的和地下室一樣。3.3 頂板模構造要求：MF1217門架橫向間距或排距(m)：1.20；縱距(m)：1.20；步距(m)：1.50；上端伸出至模板支撐點長度(m)：0.10；門架承重連接方式：可調托座，梁底縱向支承材料為雙鋼管)48 3.5；模板支架搭設高度5.6；采用的鋼管(mm)：483.5 ；板底支撐連接方式：方木支撐，木方的間隔距離(mm)：250；面板采用木膠合面板，厚度為18mm。3.4 柱模 同地下室4. 標準層

14、4.1 墻模板構造要求：次楞(8080木龍骨)間距(mm)：300；M12穿墻螺栓水平間距(mm)：500、穿墻螺栓豎向間距(mm)：500；主楞(圓鋼管48 3.5)間距(mm)：500；膠合面板，面板厚度(mm)：18。4.2 頂梁模構造要求：MF1217門架沿梁跨度方向間距La(m)：1.20；上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；步距h(m)：1.50；板底門架橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁兩側門架間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1，間距(m)：1.20；門架承重連接方式：雙剪力叉。采用的鋼管類型為483.0；木方采

15、用8090mm，18厚木膠合板。梁高大于700時用對拉螺桿一道。所有次梁梁底可不增加立桿。4.3 頂板模構造要求：MF1217門架橫向間距或排距(m)：1.20；縱距(m)：1.20；步距(m)：1.50；門架立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0.10；模板支架搭設高(m)：2.7 m；板底支撐連接方式：方木支撐；門架承重連接方式：雙剪力叉；面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用8080方木。4.4 柱模構造要求：18厚木膠合板面層；柱模板的背部6.3#槽鋼豎楞，間距250；支撐豎楞的柱箍，用兩根483.0鋼管，之間用12對拉螺栓相互拉接；對拉螺桿中間根數：柱截面600900為1根、

16、10001500為2根，大于1500為3根，其截面方向間距不得大于500；柱箍間距1.5米以下300，上部可逐漸放寬。5樓梯模板樓梯模板均采用木模板，施工前根據實際層高放樣，在支設時，須注意樓梯建筑與結構標高差別，留出地坪厚度。樓梯模板均采用18mm膠合板為斜梯板底模，斜木楞次龍骨為8080，間距不大于200300mm，支撐系統、水平拉條、剪刀撐均采用鋼管固定，做法詳見大樣圖。把樓梯梁及平臺標高及軸線位置確定后。支梁底模、踏步板模。最后加固、檢查、驗收。應注意的質量問題：檢查支撐扣件及穩定性，梁底模和踏步板底平整度及標高。為防止踏步模板下滑，支撐桿必須固定，踏步寬及高度逐個檢查，防止誤差。經驗

17、收合格進行下道工序。第五節 模板的安裝及拆除 （一）、模板的安裝要求 1 墻模1.1 模板支設先決條件:模板支設前應事先放好軸線、模板邊線、標高控制線，模板底部應做好找平，預埋好固定墻模板的地錨。墻、柱子鋼筋已綁扎完畢，水電管線及預埋件已安裝就位，墊塊已墊好，并辦完隱檢工序手續。1.2 用于地下室外墻的用3形扣件（或蝶形扣件）將其與大楞連接，使模板與背楞構成整體，以便采用斜撐支頂，確保整體剛度。 1.3 剪力墻模板支模前，在已澆筑完畢砼的樓面上進行投點放線，彈出主控制線及各墻體的邊線以及 500mm控制線。沿墻邊模板腳下用砂漿找平，并在墻根外豎向鋼筋上，以墻體的邊線為間距1000為準焊接鋼筋止

18、頭，確保水平位置的正確。1.4 到標準層時外墻側模可制作成定型模，并對已做的定型模板進行編號，樣可直接向上翻轉使用。1.5 墻體支模以放好的墻邊線為準，經控制線復核，模板上口水平方向平直采用拉線方法檢查調直，豎直方向均采用吊線墜的方法調整其垂直度，垂直度偏差不得超過3mm。墻體模板安裝順序：按位置線安裝門洞口模板，安放預埋件或木磚；把預先準備好的一面模板，按位置線就位，然后安裝拉桿或斜撐，安裝塑料管和穿墻螺桿；清掃墻內雜物，再安另一側模板，調整斜撐（拉桿），待模板到預定位置垂直后，擰緊穿墻螺桿；模板安裝完畢，要對模板的拼縫及下口是否嚴密、螺栓的緊固是否一致、斜撐拉桿是否穩固等要逐一檢查。對門窗

19、及其它予留洞口的位置、預埋件的數量、位置、標高等均需進行復核。1.6 由于墻體在L轉角及T型轉角處螺桿間距較大，因此在轉角處加焊螺桿用于加固。焊接時螺桿兩頭要在同一根墻體鋼筋上。門窗洞口較小時，墻模可不鋸開，先在墻模一側固定好，較正好位置后，再安裝另一側模板。洞口較大時，中間橫豎方向加木方支撐。1.8 模板安裝校正完畢，應檢查一遍扣件、螺栓是否緊固，模板拼縫及底邊是否嚴密，門洞邊的模板支撐是否牢靠，并辦理預檢手續。2. 梁模：2.1 梁底滿堂支撐腳手與板支撐同步進行。梁底頂桿與兩側立桿支模時同時進行,并與兩立桿間距相等,水平桿相互拉結。梁、板模支撐用拉桿相互牽搭，每層不少于3道，第一道距地面2

20、00mm，第二道為1500mm。上部拉桿間距不大于1500mm。每跨在梁兩側加設剪刀撐，使墻、梁、板的支撐系統有足夠的穩定性。2.2 按照軸線位置在梁兩側支撐上拉通線固定梁底橫桿，再將兩根順楞按要求放在橫桿上，將梁底板釘在順楞上，側板立在底板的木帶上，而后側板底側釘上木方夾住。在支撐底下加一填充木楔，調整梁的模板標高后，同時用園釘將木楔釘牢以防松動。2.3 按設計要求梁的跨度大于4米時，起拱高度為13。2.4 梁側模與底模之間加用密封帶，以防漏漿。2.5 由于本工程地下室層高較高，應對高支架支撐體系采取以下措施：在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。在滿堂支撐的

21、最中層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接。2.6 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m。發生嚴重變形的鋼管嚴禁使用。2.7 砼澆筑過程中，應派專人檢查支架和支承情況，若發現支架下沉、松動和變形情況及時解決。 3 板模3.1 支撐立桿與梁兩側立桿同步進行，立桿間距按設計施工，如遇梁立桿不相符時，按最小間距施工。3.2 立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度，以確保構架的穩定性。在任何情況下，高支撐架的頂部

22、和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。立桿底腳必須墊設小木塊。3.3 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。3.4 跨度大于4m房間的頂板模起拱高度可控制在1.52以內。3.5 模板的接縫寬度不得大于2mm。拼縫處粘50寬膠帶防止漏漿。板、梁交接處用密封帶粘封。 4 樓梯模板 4.1 樓梯在本層剪力墻澆筑完畢拆除側模后即進行支設。4.2 樓梯底模仍用18厚木膠板，50100木枋作背楞，

23、鋼管支撐。4.3 施工前，先按設計圖紙進行放樣，確定各部件尺寸。安裝順序是先裝上、下休息平臺及梯梁的模板，然后再在樓梯梁模板之間裝設樓梯模板。安裝底模時，應將樓梯底模板兩端與梯梁側模板相連，坡度應符合設計要求。4.4 由于樓梯底模為傾斜，因此用與板底相垂直的支撐來加固，支撐之間以拉桿相連接。4.5 安裝樓梯側模時，首先應根據放樣圖在側模板上畫出梯級圖，并釘上梯級模板擋木。用斜撐等固定在樓梯底模邊上，并保持垂直。5 其它模板飄窗板、空調板隨主體模板一次支設，與墻交界處用鋼絲網隔開，以防澆筑砼時漏漿。陽臺、雨棚、窗上口等有滴水部位，在結構施工中，在混凝土中預埋成品硬塑槽，作為滴水線與混凝土一次成型

24、，保證滴水線光滑、順直、不脫落。 （二）、模板的支撐及其他要求1、 模板及其支架必須有足夠的強度、剛度和穩定性；其支撐部份應有足夠的支撐面積，底層應直接坐落在巖土層上。安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力或加設支架；上、下層支架的立柱應對齊，并鋪設墊板。2、在縱、橫向鋼管支撐體系中，應按每10米加設一道剪刀撐（最好在梁底），以確保模板支撐整體的穩定性，以防局部坍塌。3、 模板安裝應滿足下列要求: 3.1 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有過多的積水； 3.2 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或

25、妨礙裝飾工程施工的隔離劑； 3.3 澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 3.4 對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1/10003/1000；3.5 固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固。4、 允許偏差項目不得超過規范要求。預埋件和預留孔洞的允許偏差 項 目 允許偏差(mm) 預埋鋼板中心線位置 3 預埋管、預留孔中心線位置 3 插 筋 中心線位置 5 外露長度+10,0 預埋螺栓 中心線位置 2 外露長度+10,0 預留洞 中心線位置 10 尺 寸 +10,0 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項

26、 目 允許偏差(mm) 檢驗方法 軸線位置 5 鋼尺檢查 底模上表面標高 5 水準儀或拉線、鋼尺檢查 截面內部尺寸 基 礎 10 鋼尺檢查 柱、墻、梁+4,-5 鋼尺檢查 層高垂直度 不大于5m 6 經緯儀或吊線、鋼尺檢查 大于5m 8 經緯儀或吊線、鋼尺檢查 相鄰兩板表面高低差 2 鋼尺檢查 表面平整度 5 2m靠尺和塞尺檢查 5、由于場地狹小，預制的柱、梁側模要集中堆放，底下用木方墊。立放制作時，應做分類模板架，其與地面夾角為75度，以保證模板不扭曲不變形。6、工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼模板就位前作為臨時依靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。工作面已安

27、裝完畢的平面模板，不可作臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整度產生偏差。（三） 、模板拆除1 外圍墻、柱側模可在砼終凝后拆除。由于本工程采用整體木模支設，最大跨度不超過8m，因此在上層施工結束后，對下層樓層板、次梁在砼強度達到設計強度值的75%時，可整體拆除。外側懸挑梁底模待強度達到100%時，方可拆除。拆模依據為同條件養護試塊試壓值。2 拆除工藝：拆除支架頂部份水平桿和剪力撐 拆除梁連接件斜撐及豎桿拆除梁側模板拆除板底水平桿及木方拆除板底模松開墻、柱螺栓；拆除柱箍及墻水平鋼管拆除墻柱側模拆除整體腳手架清理、分類堆放整齊等上層再用。3 模板拆除須待砼強度達到規范規定強度

28、（砼強度以同條件養護試壓強度為依據），由項目總工下達拆模令，方可拆模。 4 現澆懸挑構件的支承必須待砼強度達100%，且上部構件施工完一層或屋頂完成后方可拆除底模。 5、側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。6、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。7、 拆模時，不得用大錘撬棍硬砸猛撬，以免砼外形和內部受到損傷。8、 澆筑砼時，應注意砼的澆筑順序，應先澆筑剪力墻、柱、梁，最后才澆筑板。第六節 安全施工保證措施1、支模前必須搭好相關腳手架。腳手架與模板支撐架要分離。2、支、拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。3、在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊

29、拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全信道，將非安全信道用鋼管、安全網封閉，掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。4、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。5、木工機械必須嚴格使用專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木

30、工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。6、用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板7、模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。8、模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。9、在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。10、模板施工中由金祥兵負責安

31、全檢查，發現問題應報告有關人員處理。如遇險情時，立即停工和采取應急措施；待修復或排除險情后，方可繼續施工。11、施工用的臨時照明和行燈的電壓不得超過36V；當為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環境時，不得超過12V。照明行燈及機電設備的移動線路應采用絕緣橡膠套電纜線。12、支模過程如果中途停歇，應將已就位模板或支架連接穩固，不得浮擱或懸空。拆除中途停歇時，應將已松扣件或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業人員浮空墜落傷人。第七節 模板計算書墻模板計算書一）、工程屬性新澆混凝土墻名稱1樓地下室Q3新澆混凝土墻墻厚(mm)350混凝土墻的計算高度(mm)3300混凝土墻的計算長度(mm)1

32、8000二）、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3傾倒混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243min38.4，7238.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538

33、.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38.4 kN/m2三）、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)150小梁間距(mm)250小梁一端懸臂長(mm)200主梁間距(mm)500主梁一端懸臂長(mm)250對拉螺栓橫向間距(mm)250對拉螺栓豎向間距(mm)500模板設計立面圖四）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500182/627000mm3

34、，Ibh3/12500183/12243000mm4 1、強度驗算 qbS承0.548.4224.21kN/m 面板彎矩圖(kNm) Mmax0.19kNm Mmax/W0.19106/270007.01N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.538.4=19.2kN/m 面板變形圖(mm) 0.4mml/400250/4000.62mm 滿足要求！五）、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規格(mm)8080小梁抗彎強度設計f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面慣性矩I(cm4)341.33 1、強度驗

35、算 qbS承0.2848.4213.32kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.33kNm Mmax/W0.33106/853303.91N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.2838.4=10.56kN/m 小梁變形圖(mm) 0.12mml/400250/4000.62mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=7.34kN，R2=.R71=6.67kN，R72=6kN六）、主梁驗算主梁類型槽鋼主梁材料規格6.3號槽鋼主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)16.12主

36、梁截面慣性矩I(cm4)50.79 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.73kNm Mmax/W0.73106/1612045.53N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 0.14mml/400500/4001.25mm 滿足要求！七）、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 對拉螺栓橫向驗算間距mmax250，250/2+250375mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax500，500/2+200500mm N0.95mnS承0.950.380.548.428.62kNNtb12.9kN 滿足要求！柱模板（設置對拉螺栓）

37、計算書一）、工程屬性新澆混凝土柱名稱-1層YZ8新澆混凝土柱長邊邊長(mm)3950新澆混凝土柱的計算高度(mm)4500新澆混凝土柱短邊邊長(mm)350二）、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承

38、載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38.4 kN/m2三）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000柱長邊小梁根數16柱短邊小梁根數4柱箍間距l1(mm)450模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350

39、.4538.421kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.79kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.107210.262-0.1210.790.262-0.16kNm Mmax/W0.16106/(1/6450182)6.68N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.4538.417.28kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6317.28263.334/(10010000(1/12450183)0.24mml/400263.33/4000.66mm 滿足要求！四）、小梁驗算小梁類型槽

40、鋼小梁材質規格6.3號槽鋼小梁截面慣性矩I(cm4)50.79小梁截面抵抗矩W(cm3)16.12小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000最低處柱箍離樓面距離(mm)200 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.2648.4212.75 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.4kNm Mmax/W0.4106/16.1210324.72N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.2638.410.11 kN/m 面板變形圖(mm) 0.09mm1.5mm 滿足要求！五）、柱箍驗算（規范中缺少相關計算說明，

41、僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483.5柱箍截面慣性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗彎強度設計f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.31kNm，N17.04kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.38kNm，N24.93kN M/Wn0.38106/(5.08103)74.81N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變

42、形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.15mml/4001.28mm 20.16mml/4000.88mm 滿足要求！六）、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N7.042=14.08kNNtb17.8kN 滿足要求！ N7.042=14.08kN26kN滿足要求！柱模板（設置對拉螺栓）計算書一）、工程屬性新澆混凝土柱名稱-1層YZ8新澆混凝土柱長邊邊長(mm)3950新澆混凝土柱的計算高度(mm)4500新澆混凝土柱短邊邊長(mm)350二）、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土

43、初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.8

44、48.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38.4 kN/m2三）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000柱長邊小梁根數16柱短邊小梁根數4柱箍間距l1(mm)450模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.4538.421kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.79kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.107210.262-0.1210.790.

45、262-0.16kNm Mmax/W0.16106/(1/6450182)6.68N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.4538.417.28kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6317.28263.334/(10010000(1/12450183)0.24mml/400263.33/4000.66mm 滿足要求！四）、小梁驗算小梁類型槽鋼小梁材質規格6.3號槽鋼小梁截面慣性矩I(cm4)50.79小梁截面抵抗矩W(cm3)16.12小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000最低處柱箍離樓面距離(mm)200

46、 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.2648.4212.75 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.4kNm Mmax/W0.4106/16.1210324.72N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.2638.410.11 kN/m 面板變形圖(mm) 0.09mm1.5mm 滿足要求！五）、柱箍驗算（規范中缺少相關計算說明，僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483.5柱箍截面慣性矩I(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)5.08柱箍抗彎強度設計f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)20600

47、0模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.31kNm，N17.04kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.38kNm，N24.93kN M/Wn0.38106/(5.08103)74.81N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.15mml/4001.28mm 20.16mml/4000.88mm 滿足要求！六）、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.

48、8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N7.042=14.08kNNtb17.8kN 滿足要求！ N7.042=14.08kN26kN滿足要求！梁模板（設置對拉螺栓）計算書梁號KL4梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):2.05；門架型號:MF1217；扣件連接方式:單扣件；腳手架搭設高度(m):5.45；承重架類型設置:縱向支撐平行于門架；門架橫距La(m):0.45；門架縱距Lb(m):1.00；門架幾何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):

49、1950.00；加強桿的鋼管類型:483.5；立桿鋼管類型:483.5；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):51.3；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：油松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數板底橫向支撐截面類型：

50、木方 : 80100mm；板底縱向支撐截面類型：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；梁底橫向支撐間隔距離(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：7；主楞豎向支撐點數量為：5；支撐點豎向間距為：400mm，400mm，400mm，400mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；次楞龍骨材料：鋼楞截面類型為圓鋼管483.5；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 -

51、混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得4.878h； T - 混凝土的入模溫度，取26.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.050m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 58.541 kN/m2、51.250 kN/m2，取較小值51.250 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算

52、面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為7根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎距(N.mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.551.250.9

53、=27.68kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 27.675+1.260 = 28.935 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 315mm；面板的最大彎距 M= 0.128.9353152 = 2.87105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.87105 / 2.70104=10.634N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =10.634N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標

54、準值: q = 51.250.5 = 25.62N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 315mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67725.623154/(10095002.43105) = 0.74 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =315/250 = 1.26mm；面板的最大撓度計算值 =0.74mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.26mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按

55、照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；內鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；內鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.251.250.9+1.420.9)0.315=18.23kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 50

56、0mm； 內楞的最大彎距: M=0.118.23500.002= 4.56105N.mm； 最大支座力:R=1.118.2290.5=10.026 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 4.56105/5.08103 = 89.71 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 89.71 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =51.250.32= 16.14 N/mm； E - 內

57、楞的彈性模量： 206000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 1.22105mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67716.145004/(1002060001.22105) = 0.272 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；內楞的最大撓度計算值 =0.272mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力10.026kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5

58、1021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 1.003 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 400mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.00106/8.33104 = 12.031 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =12.

59、031N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.569 mm外楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；外楞的最大撓度計算值 =0.569mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最

60、大拉力: N =(1.251.25+1.42)0.50.4 =12.86 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.86kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度驗算計算公式如下: 其中， M-面板計算

61、最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.000mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1:1.2（25+1.5）2.050.30.9=17.601kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.30.9=0.113kN/m振搗混凝土時產生的荷載設計值q3: 1.420.30.9=0.756kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.601+0.113+0.756=18.471kN/m；面板的最大彎距：M = 0.118.4713002；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板

62、計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=0.30010318.0002/6=16200.000 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =166236.300 /16200.000 = 10.262N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =10.262N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊鋼度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:

63、q =（(25.0+1.50)2.050+0.35）0.30 = 16.40N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =30.0001.8003/12 = 14.580cm4；面板的最大允許撓度值: =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67716.4023004/(10095001.46105)=0.64mm；面板的最大撓度計算值: =0.64mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 1.2mm，滿足要求！七、梁底縱、橫向支撐計算（一）、梁底橫向支撐計算本

64、工程梁底橫向支撐采用木方 : 80100mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=（25+1.5）2.050.3=16.298kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.35(22.05+0.3)/0.30.3=0.315kN/m(3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1:=20.3=0.6kN/m；恒荷載設計值： q = 1.216.2980.9+1.20.3150.9=1

65、7.941kN/m；活荷載設計值： P = 1.40.60.9=0.756kN/m；線荷載標準值： q = 17.941+0.756 =18.697kN/m； 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)橫向支撐的支座力N1=N2=2.805 KN；橫向支撐的最大應力計算值 ： =1.498106 /133333.33=11.237 N/mm2；截面抗剪強度必須滿足： 梁底橫向支撐受剪應力計算值 T = 32.805103/(280.000100.000) = 0.526N/mm2；橫向支撐的最大撓度：=3.084 mm；橫向支撐的允許撓度: =1219.000/250=4.876 mm

66、；橫向支撐的最大應力計算值 11.237 N/mm2 小于 橫向支撐的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2，滿足要求！橫向支撐的受剪應力計算值 0.526 N/mm2 小于 抗剪強度設計值 T=1.500 N/mm2，滿足要求！橫向支撐的最大撓度 =3.084 mm 小于 最大允許撓度 =4.876 mm，滿足要求！（二）、梁底縱向支撐計算本工程梁底縱向支撐采用鋼管(雙鋼管) :48 3.5。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(k

67、N)：p1:=（25+1.5）2.050.30.3/2 =2.445kN；(2)模板的自重荷載(kN)：p2:=0.35(22.05+0.3)0.3/2 =0.231kN(3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P3:=20.30.3/2 =0.09kN；經計算得到，活荷載標準值集中荷載設計值： P = 1.2（2.445+ 0.231)+ 1.40.090 =3.337 kN；2.抗彎強度及撓度驗算：梁底縱向支撐，按集中荷載兩跨連續梁計算（附計算簡圖）： 梁底縱向支撐計算簡圖 梁底縱向支撐梁彎矩圖(kN.m) 梁底縱向支撐梁剪力圖(kN) 梁底縱向支撐梁變形圖(m

68、m)最大彎矩：M= 1.123 kN.m最大剪力：V= 7.130 kN最大變形（撓度）：1.436 mm按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算： 其中， -梁底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -梁底縱向支撐計算最大彎距(N.mm)； W -梁底縱向支撐的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=10160mm3； f -梁底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2) f=205.000N/mm2； w -最大容許撓度(mm) w= 1000.000/250 = 4.000 mm；梁底縱向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 1.123106/10160.000 = 110.555 N/m

69、m2梁底縱向支撐的最大應力計算值 110.555 N/mm2 小于 梁底縱向支撐抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！梁底縱向支撐的最大撓度計算值 : =1.436mm 小于梁底縱向支撐的最大允許撓度 =4mm，滿足要求！ 3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足: 其中，A -鋼管的截面面積，對于雙鋼管，取2倍的單鋼管截面面積梁底縱向支撐受剪應力計算值 T = 27.130103/(2489.000) = 14.580N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 120.000 N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應力計算值 14.58 N/mm2 小于 梁底縱向支撐抗剪強度設計值 120N

70、/mm2，滿足要求！八、門架荷載計算1.靜荷載計算靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架自重產生的軸向力NGK1(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： 門架MF1217 1榀 0.224 kN 交叉支撐 2副 20.04=0.08 kN 連接棒 2個 20.165=0.33 kN 鎖臂 2副 20.184=0.368 kN 合計 1.002 kN經計算得到，每米高腳手架自重合計NGk1 = 0.514 kN/m。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN/m)剪刀撐采用 483.5mm鋼管，按照5步4跨設置剪刀撐與水平面夾角： =arctg( (41.95)

71、/ ( 51.00 ) )= 57.34 每米腳手架高中剪刀撐自重：2 37.63210-3 (51.000)/cos/(41.950) = 0.089kN/m；水平加固桿采用 483.5 mm鋼管，按照5步1跨設置，每米腳手架高中水平加固桿自重：37.63210-3 (51.000) / (11.950) = 0.096kN/m；每跨內的直角扣件4個，旋轉扣件4個，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.196 kN/m；(3)

72、梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力NGK3(kN)1）鋼筋混凝土梁自重(kN)：（25.000+1.500）0.3002.0501.000= 16.297kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.350(22.050+0.300)1.000 =1.540 kN；經計算得到，梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力合計 NGk3 = 17.837 kN/m；靜荷載標準值總計為 NG = (NGK1 + NGK2)5.450 + NGk3= 21.706kN；2.活荷載計算活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = 2.0000.3001.000= 0.600k

73、N；九、立桿的穩定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式(不組合風荷載) 其中 NG - 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 21.706 kN/m； NQ - 腳手架的活荷載標準值，NQ = 0.6 kN；經計算得到，N = 26.887 kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算 其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 26.887 kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算 其中- 門架立桿的穩定系數,由長細比 kho/i 查表得到， =0.537； k - 調整系數，k=1.17； k0 - 一榀門架的承載力修正系

74、數，k0=0.9； i - 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.12 cm； h0 - 門架的高度，h0=1.93m； I0 - 門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19 cm4； A1 - 門架立桿的截面面積，A1=4.89 cm2； h1 - 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 - 門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19 cm4； f - 門架鋼材的強度設計值，f=205 N/mm2。 A - 一榀門架立桿的截面面積，A=9.78 cm2； A=2 A1=24.89= 9.78 cm2； I - 門架立桿的換算截面慣性矩，I=21.89 cm4； I=I0+I1h1/h0=12.190+12.1901536.000/1930.000=21.891 cm4經計算得到，Nd= 96.897 kN。立桿的穩定性計算 N Nd，滿足要求！