1、目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、指導思想與設計思路2四、代表結構計算截面選擇：3五、模板的施工方法4六、模板搭設的質量控制6七、支模架搭設的安全要求7八、構造要求9九、計算書13模板支架安全專項施工方案一、工程概況夢想小鎮三期一區塊塘河沿岸改造及二區塊工程位于杭州市余杭區倉前街道。總建筑面積46954.46。局部設有一層地下室，地上主要12層建筑，局部為34層建筑。0.000相當于黃海標高（4.050m5.250m），自然地面標高為黃海標高3.730m6.050m。本工程由杭州余杭倉前古街綜合保護開發有限公司開發建設、浙江振豐建設有限公司總承包，監理單位為浙江文華建設項目管理有限公司，設

2、計單位為浙江南方建筑設計有限公司，勘察單位為浙江省浙南綜合工程勘察測繪院。二、編制依據1、工程設計圖紙及施工組織設計。2、建筑工程施工手冊；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；建筑施工高處作業安全技術規范；建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006）；建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；混凝土結構設計規范（GB50010-2010）；木結構設計規范(GB50005-2003)；建筑結構靜力計算手冊；建筑結構荷載規范(GB50009-2012)；鋼結構設計規范(GB 50017-200

3、3)。三、指導思想與設計思路 1、 支撐系統的確定： a、根據本工程情況，主體結構模板支撐采用滿堂式支撐系統。支撐鋼管立桿下墊250x250的木模板，縱橫向設置相互垂直的水平拉桿，離地100設置一道掃地桿，支撐系統兩端設置剪刀撐。為防止較大梁、柱炸模，部分柱梁支模用f12螺桿對穿模板加強，待拆模后，用氣割切去伸出混凝土表面的螺桿。b、支模參數：根據不同部位確定不同參數，見下述。 2、材料選擇：支模架采用48x3.5mm鋼管（計算中按48x3.0mm計），扣件應符合鋼管腳手架扣件（GB1583）的規定；模板采用950x2100x18九夾板及5070木楞，采用f12螺桿加山型卡進行加強；其中異形的

4、模板應根據施工圖尺寸加工成適當的形狀，加工成型后分類堆放。 3、材料要求：所選用材料應具有足夠的強度，以保證模板結構有足夠的承載力；有足夠的彈性模量，以保證模板結構的剛度；模板接觸混凝土的表面必須平整光潔；盡量選用優質材料，并能承受多次周轉而不損壞。 搭設前要對鋼管、扣件、模板、模檔等材料進行檢查驗收，合格后方可投入使用，并按不同規格、品種分類堆放。 4、搭設要求：搭設的基本要求為橫平豎直，整體和局部結構清晰，連接牢固、支撐可靠、受載安全、不變形、不搖晃，有安全操作空間。必須嚴格按施工組織設計和本專項方案進行操作。在施工過程中，可根據實際情況對支模系統進行局部的調整，但必須征求技術負責人的同意

5、，視情況調整方案并另行審批。5、檢查：配料時要有放樣圖，支模前要有技術交底，明確搭設方式。澆筑混凝土之前，要對模板系統作全面檢查驗收，符合要求后方可開始澆筑混凝土。澆筑過程中設專人隨時觀察模板系統的工作情況，如有異常，立即采取措施。鋼柱支撐確保結構不變形。四、代表結構計算截面選擇：1、樓板截面選擇：本工程的現澆板厚200、180、120等。現選定C9#樓頂板厚200、層高3.95m進入設計計算。2、梁截面選擇：本工程的現澆鋼筋混凝土梁有250*750、300*500、350*600等不同截面，現選定B1722#樓二層梁KL15(5）400*600 H3.90m和C9#樓頂板梁XL1(XL）50

6、0*900 H3.90m進入設計計算。3、墻柱截面選擇：本工程的常規現澆鋼筋混凝土柱（墻）截面較小，選定夢想長廊較大的柱600*680 H7.30m進行設計計算，異形柱（單方向較長）可按剪力墻的支模方式進行設計計算。（一）、鋼筋混凝土現澆板A、選取板厚為200、120mm，層高為3.95m進行設計計算。樓板采用483.0采用扣件式鋼管架搭設，用950x2100x18厚九夾板作模板，采用50x70方格為板底木楞；支撐立桿橫向間距0.9m，間設一根板底小楞，縱向間距0.9m，間設一根小橫桿，步距不大于1.5m，200mm厚板底設可調托座（120mm厚板底設雙扣件），離地面100設掃地桿一道。（二）

7、、鋼筋混凝土梁A、選取梁截面尺寸：400600，層高為3.90m的梁作為驗算部位，采用扣件式鋼管架搭設。支架鋼管類型為483.0；梁兩側樓板厚度為120mm；腳手架步距:1500mm；梁跨度方向立桿縱距900mm；立桿橫向間距900mm；梁底板下5070木楞4根。B、選取梁截面尺寸：500900，層高為3.90m的梁作為驗算部位，采用扣件式鋼管架搭設。支架鋼管類型為483.0；梁兩側樓板厚度為180mm；腳手架步距:1500mm；梁跨度方向立桿縱距9000mm；立桿橫向間距1000mm；梁底板下5070木楞5根。 (三)、鋼筋混凝土柱（墻） A、本工程柱具有較多截面，選取較大的柱代表截面600

8、*680mm，計算高度7.30m。柱箍采用雙鋼管483.0，柱箍的豎向間距為:150,300mm14,150mm，豎楞材料為50mm70mm的木方；對拉螺栓直徑12mm；柱截面寬度B方向豎楞數量為3根；柱截面寬度H方向豎楞數量為3根。 B、本工程剪力墻計算厚度為300mm，高度4200mm。墻板支模采用的外龍骨間距500 mm；采用雙鋼管48mm3.0mm；內龍骨間距200mm；豎楞材料為50mm70mm的木方；螺栓直徑12mm，對拉螺栓水平間距次楞數量為1根，豎向間距分別為：200,500mm7，200mm。五、模板的施工方法1、模板制作：模板制作采用釉面九夾板，模型統一按配模圖在加工房統一

9、加工制作或者配制，制作好后標記模板位置、型號尺寸和數量，經驗收合格刷脫模劑后按規定順序堆碼。模板應具有足夠的穩定性、剛度和強度，即要考慮拆裝方便，又要兼顧模板接縫嚴密，梁側采用12拉桿，確保模板整體剛度。2、墻模安裝：1）嚴格按照墻配模圖進行拼模安裝。2）根據測量控制線，在墻的底部加焊鋼筋撐鐵，以便控制模型安裝時保證墻體的有效厚度尺寸，在墻體的上部均須加設撐鐵來控制墻模板，撐鐵的間距按每0.8 米見方放置，撐鐵在加工棚采用廢鋼筋用切割機切割整齊。3）在墻根部根據測量控制線做一條高標號砂漿找平埂子（施工縫處理），埂子的高低根據配模板圖和樓板的平整來確定，要嚴格保證墻模板垂直度與板模的平整度。4）

10、在模板安裝封閉前必須將墻根部的垃圾雜物清理干凈，并用水沖洗，每道墻留一沖洗口（150150）。3、柱模安裝：1）嚴格按柱模圖進行拼模安裝。2）放出柱邊線及200 附線，校正綁扎柱筋及安裝墊塊，高標號砂漿沿柱周邊做埂子。保證柱模的方正。3）柱模安裝校正、加固。安裝柱模時，采取模型一次性安裝到位，柱側邊留槽口（150150），用于清理雜物及沖洗水排出。4）柱模的加固體系采用12 對拉桿橫間距450，柱四面鋼管加固。4、梁、板模安裝：1）施工順序：放線搭設支模架安裝梁底模安裝梁側模安裝板底模安裝梁柱節點模（1）放線：模板安裝前，根據測量標記在墻或柱上彈出的標高、中心線和模板安裝控制內邊線，并按滿堂架

11、設計要求定出安模架立桿位置線。（2）搭設支模架：當支模架支承在樓板面上時，應在立桿下部設置木墊塊（250250）。水平桿第一道設置1500，第二、三道橫桿間距1500mm 設置，縱橫桿與剪刀撐必須扣件擰緊。（3）安裝梁底模：梁跨4m 時，按梁跨全長度2起拱。梁底模下設5070 方木就位于支撐上后，用廣線拉通線校正底模中心線和邊線以及標高，校正無誤后將底模固定支模架上。（4）安裝梁側模：當梁底模安裝校正后，再拼裝梁側模兩面，安裝時應注意側模模型的上口高度控制，并將側模與底板連接，板模蓋側模，用鐵釘固定，模板裝完后，應檢查梁模中心線及標高、斷面尺寸，用鋼管及木方加固。（5）安裝板底模：支架必須穩固

12、、不下沉。按設計要求間距搭設滿堂腳手架立桿。支模架搭設時應拉通線控制高度及垂直度，并抄平檢查。樓板模板鋪設下設木龍骨間距300，板模應從四周向中間鋪設，樓板模板應與支承的木龍骨、梁側模連接，用鐵釘釘牢。板模蓋梁側模，模板板縫采用膠帶粘貼，然后經檢查合格后涂刷脫模劑。樓板上的預埋件和預留洞，先彈出位置線在模板上保證位置準確后預埋，用鐵釘或其它方法固定。樓板底模安裝好后，應復核模板面標高和板面平整度、拼縫、預埋件和預留洞的準確性，進一步核實梁、柱位置。（6）安裝梁柱節點模：梁模板與柱模及板模接頭處的空隙均用木膠板或松木板拼縫嚴密，并采取加固牢固；檢查其平整度是否與大面相同及垂直。復核檢查梁側模是否

13、加固牢固，有無漏設支撐。六、模板搭設的質量控制1）施工時模板就位要準確，穿墻對拉螺栓要全穿齊、擰緊，保證墻、柱斷面尺寸正確。2）模板應具有足夠強度、剛度及穩定性，能可靠地承受新澆砼的重量，側壓力以及施工荷載。澆筑前應檢查承重架及加固支撐扣件是否擰緊。3）墻、柱下腳口接縫必須嚴密，砼振搗密實，防止漏漿、“爛根”及出麻面。4）支撐系統要合理，防止梁側、柱、墻面砼鼓出及“爆模”。5）柱、墻、梁板模安裝完后，必須自檢、互檢、交接檢三檢制度，進行工序交接制度，然后進行檢驗批報驗工作。6）模板的安裝誤差應嚴格控制在允許偏差范圍內。7）質量檢查項目及允許偏差：項目名稱允許偏差值（mm）檢驗方法軸線位移5經緯

14、儀復驗底模上表面標高5水準儀復驗截面尺寸基礎10鋼尺測量柱、墻、梁4,-5層高垂直度5m6經緯儀或吊線錘測量5m8經緯儀或吊線錘測量表面平整度52m靠尺和塞尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查七、支模架搭設的安全要求1、基本要求為橫平豎直，所選支模搭架材料必須符合要求，整個體系清晰，連接件牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形、不搖晃，加強措施的構配件（如頂撐）、剪刀撐牢固，數量必須滿足要求。2、模板施工安全的基本要求模板工程作業高度在2m和2m以上時，要根據高空作業安全技術規范的要求進行操作和防護，要有可靠安全的操作架子，4m以上或二層以上周圍應設安全網、防護欄桿。臨街及交通要道地區施工應設警

15、示牌，避免傷及行人。操作人員上下通行，必須通過馬道或上人扶梯等，不許攀登模板或腳手架上下，不許在墻頂、獨立梁及其他狹窄而無防護欄的模板面上行走。高處作業架子、平臺上一般不宜堆放模板料，必須短時間堆放時，一定要放平穩，不能堆得過高，必須控制在架子或平臺的允許荷載范圍內。高處支模工人所用工具不用時要放在工具袋內，不能隨意將工具、模板零件放在腳手架上，以免墜落傷人。基礎及地下工程模板。基礎及地下工程模板安裝，應先檢查基坑土壁邊坡的穩定情況，如有塌方的危險，必須采取安全加固措施之后，才能開始作業。操作人員上下基坑要設扶梯。基槽（坑）上口邊緣1m以內不允許堆放模板構件和材料。向坑內運送模板如果不采用吊車

16、，應使用溜槽或繩索，運送時要有專人指揮，上下呼應。模板支撐支在土壁上，應在支點加墊板，以免支撐不牢或造成土壁坍塌。地基土上支立柱應墊通長墊板，采用場外運模板等材料，要有專人指揮，被吊的模板構件和材料要捆牢，避免散落傷人，重物下方的操作人員要避開起重臂下方。分層分階的柱基支撐，要待下層模板校正并支撐牢固之后，再支上一層的模板。混凝土柱模板工程柱模板支撐時，四周必須設牢固支撐或用鋼筋、鋼絲繩拉結牢固，避免柱模整體歪斜甚至傾倒。柱箍的間距及拉結螺栓的設置必須依模板設計要求做。單梁與整體混凝土樓蓋支模單梁或整體樓蓋支模，應搭設牢固的操作平臺，并設護身欄。要避免上下同時作業，如果采用多層支架支模時，各層

17、支架本身必須成為整體空間穩定結構，支架的層間墊板應平整，各層支架的立柱應垂直，上下層立柱應在同一條垂直線上。3、拆模安全的基本要求拆模時對混凝土強度的要求。根據混凝土結構工程施工及驗收規范的規定，現澆混凝土結構模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求；當設計無要求時，應符合下列要求：不承重的側模板，包括梁、柱、墻的側模板，只要混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞，即可拆除。一般墻體大模板在常溫條件下，混凝土強度達到1N/mm2即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平結構構件的底模，應根據與結構同條件養護的試塊強度達到表1的規定，方可拆除。同時還必須驗算現澆樓層上的施工荷載是否大于

18、結構的使用荷載，驗算無誤后，方可拆除模板。表1 現澆結構拆模時所需混凝土強度項次結構類型結構跨度（m）按達到設計混凝土強度標準值的百分率計（%）1板2502，8752梁、拱、殼87581003懸臂構件2752100在拆模過程中，如發現實際結構混凝土強度并未達到要求，有影響結構安全的質量問題，應暫停拆模。經妥當處理，實際強度達到要求后，方可繼續拆除。已拆除模板及其支架的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應比使用荷載更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。拆除芯模或預留孔的內模，應在混凝土強度能保證不發生塌陷或裂縫時，方可拆除。

19、拆模之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊強度記錄達到規定時，技術負責人方可批準拆模。冬期施工模板的拆除應遵守冬期施工的有關規定，其中主要是考慮混凝土模板拆除后的保溫養護，如果不能進行保溫養護，必須暴露在大氣中，要考慮混凝土受凍的臨界強度。各類模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規定進行。如果模板設計無規定時，可按先支的后拆，后支的先拆順序進行。先拆非承重的模，后拆承重的模板及支架的順序進行拆除。拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳、阻礙通行發生事故。拆模的下方不能有人，拆模區應設警戒線，以防有人誤入被砸傷。拆除的模板向下運送傳遞，一定要上下呼應，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用

20、起重機吊運拆除的模板時，模板應堆碼整齊并捆牢，才可吊裝，否則在空中“天女散花”是很危險的。4、各類模板拆除安全技術基礎內拆模，要注意基坑邊坡的穩定，特別是拆除模板支撐時，可能使邊坡土發生震動而坍方。拆除的模板應及時運到離基坑較遠的地方進行清理。現澆樓蓋及框架結構拆除一般現澆樓蓋及框架結構的拆模順序如下：拆柱模斜撐與柱箍拆柱側模拆樓板底模拆梁側模拆梁底模。已經活動的模板，必須一次連續拆除完方可中途停歇，以免落下傷人。模板立柱有多道水平拉桿，應先拆除上面的，按由上而下的順序拆除，拆除最后一道連桿應與拆除立柱同時進行，以免立柱傾倒傷人。多層樓板模板支柱的拆除，下面究竟應保留幾層樓板的支柱，應根據施工

21、速度、混凝土強度增長的情況、結構設計荷載與支模施工荷載的差距通過計算確定。八、構造要求1、立桿立桿間距：立桿的縱橫距離不應大于1200mm。步距：模板支架底層步距不應大于2m，其余步距不應大于1.8m。搭接要求：立桿接長除頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：1）立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內。2 ）搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立桿接長時，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3

22、。見圖2 2、水平桿每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。 搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：1）對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的確1/3；2) 搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。見圖5 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。見圖6 3、剪刀撐剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三

23、部分組成，要求根據工程結構情況具體說明設置數量。設置數量：模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規定設置剪刀撐：1）模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置；2）模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。見圖7。設置原則宜沿周邊及針對超高大跨大荷重構件設置。 構造要求：剪刀撐的構造應符合下列規定：1）每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在4560之間。傾角為45時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60時，則不應超過5根； 2）剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；3)剪刀撐應用旋轉扣件固定

24、在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；4)設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。4、周邊拉結一般支模架體，模板支架高度超過4m時，柱、墻板與梁板混凝土應分二次澆筑。模板支架應與施工區域內及周邊已具備一定強度的構件（墻、柱等）通過連墻件進行可靠連接。）說明：本方案并未對不同層高等所有不同情況進行驗算，只采取“特征驗算“。因部分結構特征相似，所以在施工中即采取“從大不從小”原則，包括所有構件的支模方法。九、計算書1、 200mm厚板模板計算計算依據： 1、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 2、混凝土結構設計規范G

25、B50010-2010 3、鋼結構設計規范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006一、工程概況新澆混凝土板特性B200新澆混凝土樓板厚度(mm)200模板支架高度H(m)3.95模板支架的縱向長度La(m)42模板支架的橫向長度Lb(m)30二、模板支撐體系設計立桿縱向間距la(mm)900立桿橫向間距lb(mm)900縱橫向水平桿步距h(mm)1500次楞布置方式平行立桿縱向方向立桿間次楞根數3荷載傳遞至立桿方式可調托座立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)100 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計縱向剖面圖模板設計橫

26、向剖面圖三、荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)24鋼筋自重標準值 (kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)重現期50年一遇0.450.148城市杭州市風荷載高度變化系數z地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)1模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)10風荷載體型系數s支架模板支架狀況敞開式0.471風荷載作用方向沿模板支架

27、橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數n70模板10.315四、模板驗算模板驗算方式三等跨連續梁模板類型膠合板模板厚度t(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)6000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.1)0.21.0+1.4(1+2)1.0=11.382kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.1)0.21.0+(1+2)1.0=8

28、.32kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.1ql2=0.111.3820.452=0.23kNm max=Mmax/W=0.23106/54000=4.268N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.611.3820.45=3.073kN max=3Qmax/(2bh)=33.073103/(2100018)=0.256N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6778.324504/(1006000486000)=0.792mm max=0.792mm=minL/150，10=min450/

29、150，10=3mm 符合要求！五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續梁次楞材質類型方木次楞截面類型(mm)5070次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面慣性矩I(cm4)142.917次楞彈性模量E(N/mm2)9000 計算簡圖如下： q=GqGk+1.4qQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.2)0.45+0.01+1.4(1+2)0.45=5.135kN/m q=qGk+qQk=(0.3+(24+1.1)0.2)0.45+0.01+(1+2)0.45=3.754kN/m

30、 1、強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.15.1350.92=0.416kNm max=Mmax/W=0.416106/40833=10.187N/mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.65.1350.9=2.773kN max=3Qmax/(2bh0)=32.7731000/(25070)1.188N/mm2 max=1.188N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6773.7549004/(10090001429170)=1.296mm max=1.296mm=minL/150，10

31、=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 Rmax=1.1ql=1.15.1350.9=5.084kN Rmax=1.1ql=1.13.7540.9=3.716kN六、主楞驗算主楞驗算方式三等跨連續梁可調托座內主楞根數2主楞材質類型鋼管主楞截面類型(mm)483.5主楞計算截面類型(mm)483.5主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面積(cm2)4.89主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)5.08主楞截面慣性矩I(cm4)12.19主楞彈性模量E(N/mm2)206000主楞受力不均勻系數Ks

32、0.6 因可調托座內主楞根數為2，驗算時取受力不均勻系數Ks=0.6。 計算簡圖如下： 主楞彎矩圖(kNm) 主楞剪力圖(kN) 主楞變形圖(mm) 計算簡圖支座反力依次為R1=4.134kN,R2=6.602kN,R3=6.602kN,R4=4.134kN 1、強度驗算 max=Mmax/W=0.483106/5080=95.103N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 max=2Qmax/A=22.0071000/4898.208N/mm2 max=8.208N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.756mm=minL/150，10=min90

33、0/150，10=6mm 符合要求！ 4、可調托座驗算是否考慮荷載疊合效應是可調托座承載力設計值f(kN)30 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4/0.6=11.004kN 1.05Rmax=1.0511.004=11.554kN，11.554kN30kN 符合要求！ Rmax=maxR1,R2,R3,R4/0.6=8.065kN七、立桿驗算鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483截面面積A(mm2)424截面回轉半徑i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205立桿鋼材的彈性模量E(N/mm2)206000 1、長細比

34、驗算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附錄D，得k=1.167，=1.473 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4731500，1500+2100=2578mm =l0/i=2578/15.9=163=210 長細比符合要求！ 查浙江省模板支架規程附錄C得 =0.265 2、風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算 la=0.9m，h=1.5m，浙江省模板支架規程表4.2.7得w=0.129 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通過插入法求，得=0.957 z0d2=10.450.

35、0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.95770)/(1-0.957)=3.434 s=wstw=0.1293.434=0.443 k=0.7zs0=0.710.4430.45=0.14kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs0=0.7110.45=0.315kN/m2 3、穩定性驗算 KH=1 不組合風荷載時 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=11.004+0.151.353.95=11.803kN =1.05Nut/(AKH)=1.

36、0511.803103/(0.2654241)=110.303N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 組合風荷載時 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=10.402+0.151.353.95=11.201kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.140.91.52/10=0.034kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0511.201103/(0.2654241)+0.034106/(4.49103)=112.166N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)8.4 F=0.85

37、AFkla/La=0.858.40.3150.9/42=0.048kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0483.95/(34+1)30=0.54410-3kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0511.201+0.54410-3)103/(0.2654241)=104.682N/mm2f=205N/mm2 符合要求！2、 120mm厚板模板計算計算依據： 1、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、鋼結構設計規范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006一、工程概況新

38、澆混凝土板特性B120新澆混凝土樓板厚度(mm)120模板支架高度H(m)4.5模板支架的縱向長度La(m)37模板支架的橫向長度Lb(m)16二、模板支撐體系設計立桿縱向間距la(mm)900立桿橫向間距lb(mm)900縱橫向水平桿步距h(mm)1500次楞布置方式平行立桿縱向方向立桿間次楞根數3荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑承載力設計值折減系數0.85立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)100 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計縱向剖面圖模板設計橫向剖面圖三、荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架

39、(kN/m)0.15新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)24鋼筋自重標準值 (kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)重現期50年一遇0.450.148城市杭州市風荷載高度變化系數z地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)1模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)10風荷載體型系數s支架模板支架狀況敞開式0.471風荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數n70模板10.315四、模板驗算模板驗算方式三等跨連續梁模板類型膠合板模板厚

40、度t(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)6000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.20.3+(24+1.1)0.121.0+1.4(1+2)1.0=8.174kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.1)0.121.0+(1+2)1.0=6.312kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.1ql2=0.18.1740.452=0.166kNm max=Mmax

41、/W=0.166106/54000=3.065N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.68.1740.45=2.207kN max=3Qmax/(2bh)=32.207103/(2100018)=0.184N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6776.3124504/(1006000486000)=0.601mm max=0.601mm=minL/150，10=min450/150，10=3mm 符合要求！五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續梁次楞材質類型方木次楞截面類型(mm)5070次

42、楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面慣性矩I(cm4)142.917次楞彈性模量E(N/mm2)9000 計算簡圖如下： q=GqGk+1.4qQk=1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.45+0.01+1.4(1+2)0.45=3.69kN/m q=qGk+qQk=(0.3+(24+1.1)0.12)0.45+0.01+(1+2)0.45=2.85kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.13.690.92=0.299kNm max=Mmax/W=0.2991

43、06/40833=7.321N/mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.63.690.9=1.993kN max=3Qmax/(2bh0)=31.9931000/(25070)0.854N/mm2 max=0.854N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6772.859004/(10090001429170)=0.984mm max=0.984mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 Rmax=1.1ql=1.13.690.9=3.654k

44、N Rmax=1.1ql=1.12.850.9=2.822kN六、主楞(橫向水平鋼管)驗算主楞驗算方式三等跨連續梁主楞材質類型鋼管主楞截面類型(mm)483主楞計算截面類型(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面積(cm2)4.24主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面慣性矩I(cm4)10.78主楞彈性模量E(N/mm2)206000 計算簡圖如下： 主楞彎矩圖(kNm) 主楞剪力圖(kN) 主楞變形圖(mm) 計算簡圖支座反力依次為R1=4.947kN,R2=7.896kN,R3=7.896

45、kN,R4=4.947kN 1、強度驗算 max=Mmax/W=0.578106/4490=128.72N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 max=2Qmax/A=22.3971000/42411.305N/mm2 max=11.305N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=1.079mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應是 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4=7.896kN 1.05Rmax=1.057.896=8.291kN，8.291kN0.8512.

46、0=10.2kN 在扭矩達到4065Nm的情況下，雙扣件能滿足要求！ Rmax=maxR1,R2,R3,R4=6.107kN七、立桿驗算鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483截面面積A(mm2)424截面回轉半徑i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205立桿鋼材的彈性模量E(N/mm2)206000 1、長細比驗算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附錄D，得k=1.167，=1.473 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4731500，1500+2100=2578mm

47、 =l0/i=2578/15.9=163=210 長細比符合要求！ 查浙江省模板支架規程附錄C得 =0.265 2、風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算 la=0.9m，h=1.5m，浙江省模板支架規程表4.2.7得w=0.129 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通過插入法求，得=0.957 z0d2=10.450.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.95770)/(1-0.957)=3.434 s=wstw=

48、0.1293.434=0.443 k=0.7zs0=0.710.4430.45=0.14kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs0=0.7110.45=0.315kN/m2 3、穩定性驗算 KH=1/1+0.005(4.5-4)=0.998 不組合風荷載時 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=7.896+0.151.24.5=8.706kN =1.05Nut/(AKH)=1.058.706103/(0.2654240.998)=81.559N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 組合風荷載時 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=7.

49、292+0.151.24.5=8.102kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.140.91.52/10=0.034kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.058.102103/(0.2654240.998)+0.034106/(4.49103)=83.388N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)4.44 F=0.85AFkla/La=0.854.440.3150.9/37=0.029kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0294.5/(34+1)16=0.69710-3kN =(1.05Nut+N

50、1)/(AKH)=(1.058.102+0.69710-3)103/(0.2654240.998)=75.905N/mm2f=205N/mm2 符合要求！3、 400600梁模板計算 計算依據： 1、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、鋼結構設計規范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006一、工程概況新澆混凝土梁板特性400*600新澆混凝土樓板厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸(mm)【寬高】400600模板支架高度H(m)3.9模板支架的縱向長度La(m)49模板支架的橫向長度

51、Lb(m)31二、模板支撐體系設計混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底次楞平行梁跨方向立桿縱向間距la(mm)900立桿橫向間距lb(mm)900模板支架步距h(mm)1500樓板立桿縱向間距la(mm)900樓板立桿橫向間距lb(mm)800梁左側立桿距梁中心線距離(mm)450梁底增加承重立桿根數0梁底立桿支撐方式單扣件每縱距內附加梁底支撐主楞根數2梁底支撐次楞根數4立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)100 設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖三、荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0

52、.15梁側模板自重標準值(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)24鋼筋自重標準值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)重現期30年一遇0.40.063城市杭州市風荷載高度變化系數z地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高的城市市區)0.51模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)1風荷載體型系數s支架模板支架狀況敞開式0.443風荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數n70模板10.143四、模板驗算模板類型膠合板模板厚度t(m

53、m)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)6000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)0.61.0+1.4(1+2)1.0=25.26kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.5)0.61.0+(1+2)1.0=18.6kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.1ql2=0.125.260.1332=0.045kNm max=Mmax/W=0.

54、045106/54000=0.827N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.625.260.133=2.016kN max=3Qmax/(2bh)=32.016103/(2100018)=0.168N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.67718.61334/(1006000486000)=0.014mm max=0.014mm=minL/150，10=min133/150，10=0.887mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=R4=0.4ql=1.344kN，R2=R3=1.1ql=3.

55、696kN R1=R4=0.4ql=0.99kN，R2=R3=1.1ql=2.721kN五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續梁次楞材質類型方木次楞截面類型(mm)5070次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面慣性矩I(cm4)142.917次楞彈性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷載：q1GQ=1.350.01=0.013kN/m 梁左側樓板傳遞給次楞荷載： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(0.45-0.4/2)/

56、2=1.084kN/m 梁右側樓板傳遞給次楞荷載： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.4(1+2)(0.9-0.45-0.4/2)/2=1.084kN/m 梁左側模板傳遞給次楞的荷載：q4=GNGk=1.350.5(0.6-0.12)=0.324kN/m 梁右側模板傳遞給次楞的荷載：q5=GNGk=1.350.5(0.6-0.12)=0.324kN/m q=max1.344/1.0+0.013+1.084+0.324，3.696/1.0+0.013，1.344/1.0+0.013+1.084+0.324=3.709kN/m q=max0.99/1.

57、0+0.01+0.789+0.24，2.721/1.0+0.01，0.99/1.0+0.01+0.789+0.24=2.731kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.13.7090.32=0.033kNm max=Mmax/W=0.033106/40833=0.818N/mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.63.7090.3=0.668kN max=3Qmax/(2bh0)=30.6681000/(25070)0.286N/mm2 max=0.286N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677q

58、l4/(100EI)=0.6772.7313004/(10090001429170)=0.012mm max=0.012mm=minL/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！ 4、支座反力計算 梁底次楞依次最大支座反力為： R1=1.1(1.344+0.013+1.084+0.324)0.3=0.913kN R2=1.1(3.696+0.013)0.3=1.224kN R3=1.1(3.696+0.013)0.3=1.224kN R4=1.1(1.344+0.013+1.084+0.324)0.3=0.913kN R1=1.1(0.99+0.01+0.789+0.24)0

59、.3=0.669kN R2=1.1(2.721+0.01)0.3=0.901kN R3=1.1(2.721+0.01)0.3=0.901kN R4=1.1(0.99+0.01+0.789+0.24)0.3=0.669kN六、主楞(橫向水平鋼管)驗算主楞材質類型鋼管主楞截面類型(mm)483主楞計算截面類型(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面積(mm2)424主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面慣性矩I(cm4)10.78主楞彈性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷載：q1=Gq=1

60、.350.033=0.045kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 主楞彎矩圖(kNm) Mmax=0.702kNm max=Mmax/W=0.702106/4490=156.38N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 主楞剪力圖(kN) Qmax=2.157kN max=2Qmax/A=22.1571000/42410.173N/mm2 max=10.173N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 主楞變形圖(mm) max=1.892mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=2.157kN

61、,R2=2.157kN 支座反力依次為R1=1.586kN,R2=1.586kN七、縱向水平鋼管驗算 計算簡圖如下： 1、強度驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax=0.521kNm max=Mmax/W=0.521106/4490=116.055N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Qmax=2.756kN max=2Qmax/A=22.756103/424=13.001N/mm2 max=13.001N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max=1.002mm=minL/150，10=min

62、900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=3.755kN,R2=7.09kN,R3=7.091kN,R4=3.755kN八、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應是扣件抗滑承載力設計值折減系數1 最大支座反力Rmax=7.091kN 1.05Rmax=1.057.091=7.445kN，7.445kN18.0=8kN 在扭矩達到4065Nm的情況下，單扣件能滿足要求！九、模板支架整體高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高寬比不應大于5 H/Lb=3.9/31=0.1265 符合要求！十、立桿驗算鋼管截

63、面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483截面面積A(mm2)424截面回轉半徑i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205立桿鋼材的彈性模量E(N/mm2)206000立桿自重標準值(kN/m)0.033截面慣性矩I(cm4)10.78 1、長細比驗算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/800=1.875，查附錄D，得k=1.167，=1.432 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4321500，1500+2100=2507mm =l0/i=2507/15.9=158=210 長細比符合要求！ 查浙江

64、省模板支架規程附錄C得 =0.281 2、風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算 la=0.9m，h=1.5m，浙江省模板支架規程表4.2.7得w=0.129 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通過插入法求，得=0.957 z0d2=0.510.40.0482=0，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.95770)/(1-0.957)=3.434 s=wstw=0.1293.434=0.443 k=0.7zs0=0.70.510.4430

65、.4=0.063kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs0=0.70.5110.4=0.143kN/m2 3、穩定性驗算 KH=1 1) 不組合風荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+1.4NQk)： R1=7.091+1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.9+1.4(1+2)0.9(0.8/2+(0.45-0.4/2)/2)+1.350.153.9=11.743kN R2=7.091+1.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.9+1.4(1+2)0.9(0.8/2+(0.9-0.45-0.4/2)/2)+1.350.153.9=11.743kN Nut=maxR

66、1,R2=max11.743, 11.743=11.743kN 1.05Nut/(AKH)=1.0511.743103/(0.2814241)=103.487N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 組合風荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=11.066kN, R2=11.066kN Nut=maxR1,R2=max11.066, 11.066=11.066kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0630.91.52/10=0.015kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0511.066103/(0.281424

67、1)+0.015106/(4.49103)=100.922N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)29.4 F=0.85AFkla/La=0.8529.40.1430.9/49=0.066kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0663.9/(34+1)31=0.001kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0511.066+0.001)103/(0.2814241)=97.532N/mm2f=205N/mm2 符合要求！4、 400600梁側模板計算 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土

68、結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱400*600混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400600梁板結構情況梁兩側有板新澆混凝土梁計算跨度(m)6樓板厚度(mm)120 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.6混凝土側壓力折減系數0.8新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)cH0.8240.611.52kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載

69、標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kcH0.8240.611.52kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.211.52+1.44，1.3511.52+1.40.740.9max19.424，19.4720.919.47217.525kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k11.52 kN/m2 三、支撐體系設計次楞布置方式豎直向布置次楞間距200主楞合并根數2主楞最大懸挑長度(mm)300對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為0，250 設計簡圖如下：模板設計

70、剖面圖 四、模板驗算模板類型膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)6000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承117.52517.525kN/m Mmax0.125q1l20.12517.5250.220.088kNm Mmax/W0.088106/540001.623N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax0.5q1L0.517.5

71、250.21.752kN max=3Vmax/(2bh)=31.752103/(2100018)=0.146N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 qbS正111.5211.52kN/m max511.522004/(3846000486000)=0.082mmminl/150，10min200/150，10=1.333mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 承載能力極限狀態 Rq1l=17.5250.23.505kN 正常使用極限狀態 Rql=11.520.22.304kN 五、次楞驗算次楞類型方木次楞截面類型(mm)5070次楞彈性模量E(N/mm2)9000次楞抗剪強度設計值

72、(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞截面慣性矩I(cm4)142.917 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 次楞彎矩圖(kNm) q=3.505kN/m Mmax/W0.093106/408332.27N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 次楞剪力圖(kN) max3 Vmax/(2bh)30.8091000/(27050)0.347N/mm21.3N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 次楞變形圖(mm) q=2.304kN/m max0.112mmminl/150，10=min250/150，10=1.667mm 滿

73、足要求！ 4、主楞所受支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax1.615kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.062kN 六、主楞驗算主楞最大懸挑長度(mm)300主楞類型鋼管主楞截面類型(mm)483主楞計算截面類型(mm)483主楞合并根數2主楞彈性模量E(N/mm2)206000主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)120主楞截面慣性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞受力不均勻系數Ks0.5 因主楞2根合并，驗算時主楞傳遞主楞受力不均勻系數Ks為0.5。 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主楞連續梁部分彎矩圖(kNm) 主楞懸挑梁

74、部分彎矩圖(kNm) q=0.808kN/m Mmax/W0.323106/449071.964N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主楞連續梁部分剪力圖(kN) 主楞懸挑梁部分剪力圖(kN) max=2Vmax/A=20.8091000/4247.623N/mm2120N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主楞連續梁部分變形圖(mm) 主楞懸挑梁部分變形圖(mm) q=1.062kN/m 1max0.222mmminl/150，10=min600/150，10=4mm 2max0.494mmmin2l/150，10=min2300/150，10=4mm 滿足要求！ 4、最大

75、支座反力計算 Rmax=2.68/0.5=5.36kN 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 可知對拉螺栓受力N0.955.365.092kNNtb12.9kN 滿足要求！5、 500900梁模板計算計算依據： 1、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、鋼結構設計規范GB 50017-2003 4、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006一、工程概況新澆混凝土梁板特性500*900新澆混凝土樓板厚度(mm)180混凝土梁截面尺寸(mm)【寬高】500900模板支架高度H(m)3.9

76、5模板支架的縱向長度La(m)42模板支架的橫向長度Lb(m)30二、模板支撐體系設計混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底次楞平行梁跨方向立桿縱向間距la(mm)900立桿橫向間距lb(mm)1000模板支架步距h(mm)1500樓板立桿縱向間距la(mm)900樓板立桿橫向間距lb(mm)900梁左側立桿距梁中心線距離(mm)500梁底增加承重立桿根數2梁底增加立桿的布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側立桿的距離(mm)333,667梁底立桿支撐方式可調托座2每縱距內附加梁底支撐主楞根數2梁底支撐次楞根數5立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)100 設計簡圖如

77、下：模板設計立面圖模板設計平面圖三、荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.033支架(kN/m)0.15梁側模板自重標準值(kN/m2)0.5新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)24鋼筋自重標準值 (kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)重現期30年一遇0.40.063城市杭州市風荷載高度變化系數z地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高的城市市區)0.51模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)1風荷載體型系數s支

78、架模板支架狀況敞開式0.443風荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數n70模板10.143四、模板驗算模板類型膠合板模板厚度t(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)6000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.5)0.91.0+1.4(1+2)1.0=35.587kN/m q=qGk+qQk=0.3+(24+1.5)0.

79、91.0+(1+2)1.0=26.25kN/m 1、抗彎驗算 彎矩圖(kNm) Mmax=0.556kNm max=Mmax/W=0.556106/54000=10.297N/mm2f=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) Qmax=2.701kN max=3Qmax/(2bh)=32.701103/(2100018)=0.225N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.014mm=minL/150，10=min125/150，10=0.833mm 符合要求！ 4、支座反力 R1=1.748kN,R2=5.084kN,R3=4.13

80、1kN,R4=5.084kN,R5=1.748kN R1=1.289kN,R2=3.75kN,R3=3.047kN,R4=3.75kN,R5=1.289kN五、次楞驗算次楞驗算方式三等跨連續梁次楞材質類型方木次楞截面類型(mm)5070次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞截面慣性矩I(cm4)142.917次楞彈性模量E(N/mm2)9000 次楞自重荷載：q1GQ=1.350.01=0.013kN/m 梁左側樓板傳遞給次楞荷載： q2=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(

81、24+1.1)0.18)+1.4(1+2)(0.5-0.5/2)/2=1.338kN/m 梁右側樓板傳遞給次楞荷載： q3=GNGk+1.4NQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.18)+1.4(1+2)(1-0.5-0.5/2)/2=1.338kN/m 梁左側模板傳遞給次楞的荷載：q4=GNGk=1.350.5(0.9-0.18)=0.486kN/m 梁右側模板傳遞給次楞的荷載：q5=GNGk=1.350.5(0.9-0.18)=0.486kN/m q=max1.748/1.0+0.013+1.338+0.486，5.084/1.0+0.013，1.748/1.0+0.013+1.33

82、8+0.486=5.097kN/m q=max1.289/1.0+0.01+0.977+0.36，3.75/1.0+0.01，1.289/1.0+0.01+0.977+0.36=3.76kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 Mmax=0.1ql2=0.15.0970.32=0.046kNm max=Mmax/W=0.046106/40833=1.124N/mm2f=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.65.0970.3=0.918kN max=3Qmax/(2bh0)=30.9181000/(25070)0.393N/mm2 max=0.393N/mm2=1.

83、3N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6773.763004/(10090001429170)=0.016mm max=0.016mm=minL/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！ 4、支座反力計算 梁底次楞依次最大支座反力為： R1=1.1(1.748+0.013+1.338+0.486)0.3=1.183kN R2=1.1(5.084+0.013)0.3=1.682kN R3=1.1(4.131+0.013)0.3=1.368kN R4=1.1(5.084+0.013)0.3=1.682kN R5=1.1(1.748

84、+0.013+1.338+0.486)0.3=1.183kN R1=1.1(1.289+0.01+0.977+0.36)0.3=0.87kN R2=1.1(3.75+0.01)0.3=1.241kN R3=1.1(3.047+0.01)0.3=1.009kN R4=1.1(3.75+0.01)0.3=1.241kN R5=1.1(1.289+0.01+0.977+0.36)0.3=0.87kN六、主楞驗算主楞材質類型鋼管主楞截面類型(mm)483主楞計算截面類型(mm)483主楞材料自重(kN/m)0.033主楞截面面積(mm2)424主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值

85、(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞截面慣性矩I(cm4)10.78主楞彈性模量E(N/mm2)206000 主楞自重荷載：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 主楞彎矩圖(kNm) Mmax=0.098kNm max=Mmax/W=0.098106/4490=21.764N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 主楞剪力圖(kN) Qmax=2.373kN max=2Qmax/A=22.3731000/42411.195N/mm2 max=11.195N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 主楞

86、變形圖(mm) max=0.022mm=minL/150，10=min333.333/150，10=2.222mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=0.009kN,R2=3.563kN,R3=3.563kN,R4=0.009kN 支座反力依次為R1=0.006kN,R2=2.626kN,R3=2.626kN,R4=0.006kN七、2號主楞驗算2號主楞材質類型鋼管2號主楞截面類型(mm)4832號主楞計算截面類型(mm)4832號主楞材料自重(kN/m)0.0332號主楞截面面積(mm2)4242號主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)2052號主楞抗剪強度設計值(N/mm2)205

87、2號主楞截面抵抗矩W(cm3)4.492號主楞截面慣性矩I(cm4)10.782號主楞彈性模量E(N/mm2)206000主楞受力不均勻系數Ks0.6驗算方式二等跨連續梁 因可調托座內主楞根數為2，驗算時取受力不均勻系數Ks=0.6。 R=maxR2,R30.6=max3.563,3.5630.6=2.138kN 主楞自重荷載：q1=Gq=1.350.033=0.045kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 2號主楞彎矩圖(kNm) Mmax=0.646kNm max=Mmax/W=0.646106/4490=143.798N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 2號主楞剪力

88、圖(kN) Qmax=2.876kN max=2Qmax/A=22.8761000/42413.564N/mm2 max=13.564N/mm2=205N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 2號主楞變形圖(mm) max=0.791mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=3.579kN,R2=7.889kN,R3=3.579kN八、縱向水平鋼管驗算 R=maxR1,R4=max0.009,0.009=0.009kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax=0.007kNm max=Mmax/W

89、=0.007106/4490=1.616N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Qmax=0.037kN max=2Qmax/A=20.037103/424=0.176N/mm2 max=0.176N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max=0.008mm=minL/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=0.03kN,R2=0.084kN,R3=0.03kN九、扣件抗滑驗算是否考慮荷載疊合效應是扣件抗滑承載力設計值折減系數1 最大支座反力Rma

90、x=0.084kN 1.05Rmax=1.050.084=0.088kN，0.088kN18.0=8kN 在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！十、可調托座驗算是否考慮荷載疊合效應是可調托座內2號主楞根數2可調托座承載力設計值f(kN)30 最大支座反力Rmax=7.889/0.6=13.149kN 1.05Rmax=1.0513.149=13.806kN，13.806kN30kN 符合要求！十一、模板支架整體高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006第6.4.4：模板支架的高寬比不應大于5 H/Lb=3.95/30=0.1325 符

91、合要求！十二、立桿驗算鋼管截面類型(mm)483鋼管計算截面類型(mm)483截面面積A(mm2)424截面回轉半徑i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205立桿鋼材的彈性模量E(N/mm2)206000立桿自重標準值(kN/m)0.033截面慣性矩I(cm4)10.78 1、長細比驗算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附錄D，得k=1.167，=1.473 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4731500，1500+2100=2578mm =l0/i=2578/15.9=163=21

92、0 長細比符合要求！ 查浙江省模板支架規程附錄C得 =0.265 2、風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算 la=0.9m，h=1.5m，浙江省模板支架規程表4.2.7得w=0.129 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通過插入法求，得=0.957 z0d2=0.510.40.0482=0，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.95770)/(1-0.957)=3.434 s=wstw=0.1293.434=0.443 k=0.7zs0

93、=0.70.510.4430.4=0.063kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs0=0.70.5110.4=0.143kN/m2 3、穩定性驗算 KH=1 1) 不組合風荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+1.4NQk)： R1=0.084+1.35(0.3+(24+1.1)0.18)0.9+1.4(1+2)0.9(0.9/2+(0.5-0.5/2)/2)+1.350.153.95=6.423kN R2=13.149+1.350.15(3.95-0.9)=13.766kN R3=13.149+1.350.15(3.95-0.9)=13.766kN R4=0.084+1.

94、35(0.3+(24+1.1)0.18)0.9+1.4(1+2)0.9(0.9/2+(1-0.5-0.5/2)/2)+1.350.153.95=6.423kN Nut=maxR1,R2,R3,R4=max6.423, 13.766, 13.766, 6.423=13.766kN 1.05Nut/(AKH)=1.0513.766103/(0.2654241)=128.647N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 2) 組合風荷載時立桿從左到右受力為(NutGNGk+0.851.4NQk)： R1=5.463kN, R2=13.491kN, R3=13.491kN, R4=5.463kN Nu

95、t=maxR1,R2,R3,R4=max5.463, 13.491, 13.491, 5.463=13.491kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0630.91.52/10=0.015kNm 1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0513.491103/(0.2654241)+0.015106/(4.49103)=129.472N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)37.8 F=0.85AFkla/La=0.8537.80.1430.9/42=0.098kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.0983.9

96、5/(34+1)30=0.001kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0513.491+0.001)103/(0.2654241)=126.087N/mm2f=205N/mm2 符合要求！6、 500900梁側模板計算 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱500*900混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500900梁板結構情況梁兩側有板新澆混凝土梁計算跨度(m)6樓板厚度(mm)120 二、

97、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.9混凝土側壓力折減系數0.8新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)cH0.8240.917.28kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kcH0.8240.917.28kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.217.28+1.44，1.3517.28+1.40.740.9ma

98、x26.336，27.2480.927.24824.523kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k17.28 kN/m2 三、支撐體系設計次楞布置方式豎直向布置次楞間距200主楞合并根數2主楞最大懸挑長度(mm)300對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為200，600 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、模板驗算模板類型膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)6000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/

99、12486000mm4。計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承124.52324.523kN/m Mmax0.125q1l20.12524.5230.220.123kNm Mmax/W0.123106/540002.271N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax0.5q1L0.524.5230.22.452kN max=3Vmax/(2bh)=32.452103/(2100018)=0.204N/mm2=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 qbS正117.2817.28kN/m max517.282004/(3846000486000)=0.123mmminl/

100、150，10min200/150，10=1.333mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 承載能力極限狀態 Rq1l=24.5230.24.905kN 正常使用極限狀態 Rql=17.280.23.456kN 五、次楞驗算次楞類型方木次楞截面類型(mm)5070次楞彈性模量E(N/mm2)9000次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)40.833次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞截面慣性矩I(cm4)142.917 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 次楞彎矩圖(kNm) q=4.905kN/m Mmax/W0.098106/408332.402N/mm2f13N/mm

101、2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 次楞剪力圖(kN) max3 Vmax/(2bh)31.0281000/(27050)0.44N/mm21.3N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 次楞變形圖(mm) q=3.456kN/m max0.107mmminl/150，10=min400/150，10=2.667mm 滿足要求！ 4、主楞所受支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax2.009kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.415kN 六、主楞驗算主楞最大懸挑長度(mm)300主楞類型鋼管主楞截面類型(mm)483主楞計算截面類型(mm)483主楞合并根數2主楞彈性模量E(N/mm2)206000主

102、楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)120主楞截面慣性矩I(cm4)10.78主楞截面抵抗矩W(cm3)4.49主楞受力不均勻系數Ks0.5 因主楞2根合并，驗算時主楞傳遞主楞受力不均勻系數Ks為0.5。 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主楞連續梁部分彎矩圖(kNm) 主楞懸挑梁部分彎矩圖(kNm) q=1.004kN/m Mmax/W0.401106/449089.421N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主楞連續梁部分剪力圖(kN) 主楞懸挑梁部分剪力圖(kN) max=2Vmax/A=21.0281000/4249.472N/mm212

103、0N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主楞連續梁部分變形圖(mm) 主楞懸挑梁部分變形圖(mm) q=1.415kN/m 1max0.295mmminl/150，10=min600/150，10=4mm 2max0.658mmmin2l/150，10=min2300/150，10=4mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 Rmax=3.33/0.5=6.66kN 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 可知對拉螺栓受力N0.956.666.327kNNtb12.9kN 滿足要求！7、 680600柱模板計算計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-

104、2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土柱名稱600*680柱新澆混凝土柱長邊邊長(mm)680新澆混凝土柱的計算高度(mm)7300新澆混凝土柱短邊邊長(mm)600 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)7.3新澆混凝土對模板的側

105、壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，247.3min29.868，175.229.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，247.3min29.87，175.229.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.28

106、50.942.28538.056kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)6000柱長邊小梁根數3柱短邊小梁根數3柱箍間距l1(mm)500模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按二等跨連續梁驗算 靜載線荷載q11.35bG4k1.350.529.8720.162kN/m 活載線荷載q21.40.7bQ3k1.40.70.520.98kN/m Mmax-0.125q1l2-0.125q2l2-0.12520.1620.342-0.1250

107、.980.342-0.306kNm Mmax/W0.306106/(1/6500182)11.315N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.529.8714.935kN/m 0.521ql4/(100EI)0.52114.9353404/(1006000(1/12500183)0.713mml/400340/4000.85mm 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)5070小梁截面慣性矩I(cm4)142.917小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15小梁彈性模量E(N/mm2)9000最低處柱箍離樓

108、面距離(mm)150 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.3438.05612.939 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.303kNm Mmax/W0.303106/40.8331037.415N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.3429.8710.156 kN/m 小梁變形圖(mm) 0.217mm1.5mm 滿足要求！ 五、柱箍驗算 （規范中缺少相關計算說明，僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205

109、柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.105kNm，N14.48kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.101kNm，N24.583kN M/Wn0.105106/(4.49103)23.446N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.033mml/4001.07mm 20.026mml/4000.97mm 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算

110、對拉螺栓型號M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N4.5832=9.166kNNtb12.9kN 滿足要求！ N4.5832=9.166kN26kN 滿足要求！8、 300mm厚墻模板計算計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性砼墻特性地下室外墻砼墻厚度(mm)300砼墻高度(mm)3900 二、支撐構造小梁布置方式水平小梁間距l(mm)250小梁最大懸挑長度d(mm)

111、100主梁間距L(mm)400主梁固定方式對拉螺栓對拉螺栓水平間距s(mm)400支撐構造支撐序號主梁上支撐點距墻底距離hi(mm)第1道200第2道700第3道1200第4道1700第5道2200第6道2700第7道3200第8道3700 簡圖如下： 墻模板(支撐不等間距)剖面圖墻模板(支撐不等間距)正立面圖 三、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3.9

112、新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243.9min38.403，93.638.403kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度hG4k/c38.4/241.6m 承載能力極限狀態設計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.400+1.42.000，1.3538.400+1.40.72.00048.42kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用

113、極限狀態設計值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm）18面板抗彎強度設計值f（N/mm2）15面板彈性模量E（N/mm2）6000 根據規范JGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000182/654000mm3，Ibh3/121000183/12=486000mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。 1、強度驗算 qbSmax1.048.4248.42kN/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=48.420.2502/8=0.38kNm Mmax/W0.3

114、8106/54000=7.005N/mm2f=15.000 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbSmax1.038.4038.40kN/m 驗算簡圖 撓度驗算,max5ql4/(384EI)=538.402504/(3846000486000)=0.67mm=l/250=250/250=1.00mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規格5070小梁抗彎強度設計值f（N/mm2）13小梁彈性模量E（N/mm2）9000小梁截面抵抗矩W（cm3）40.83小梁截面慣性矩I（cm4）142.92小梁抗剪強度設計值 （N/mm2）1.3小梁合并根數n1小梁受力不均勻系數1小梁計算

115、方式四等跨梁 顯然最低處的小梁受力最大，以此梁為驗算對象。 1、強度驗算 qmaxlSmax10.2548.4212.105kN/m 驗算簡圖 彎矩圖(kN.m) Mmax0.190kNm Mmax/W0.190106/40830=4.661N/mm2f=13.00 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qmaxlSmax10.2538.49.6kN/m 驗算簡圖 變形圖(mm) max0.095mm=l/250=400/250=1.6mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 剪力圖(kN) Rmax5.277/=5.277/1.000=5.28kN 正常使用極限狀態 剪力圖(kN

116、) Rmax4.183/=4.183/1.000=4.18kN 4、抗剪驗算 Vmax2.75kN 3Vmax/(2bh)=32.75103/(25070)=1.18N/mm2=1.3 N/mm2 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格483主梁抗彎強度設計值f（N/mm2）205主梁抗剪強度設計值（N/mm2）125主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁截面慣性矩I（cm4）10.78主梁合并根數m2主梁受力不均勻系數1 1、強度驗算 驗算簡圖 彎矩圖(kN.m) Mmax0.660kNm Mmax/W0.66106/4490=146.910

117、N/mm2f205.000 N/mm2 滿足要求！ 2、支座反力計算 剪力圖(kN) 第1道支撐所受主梁反力Rmax(1)10.97/=10.97/1.00=10.972kN 第2道支撐所受主梁反力Rmax(2)10.02/=10.02/1.00=10.024kN 第3道支撐所受主梁反力Rmax(3)10.70/=10.70/1.00=10.695kN 第4道支撐所受主梁反力Rmax(4)10.52/=10.52/1.00=10.519kN 第5道支撐所受主梁反力Rmax(5)10.51/=10.51/1.00=10.507kN 第6道支撐所受主梁反力Rmax(6)8.13/=8.13/1.00=8.129kN 第7道支撐所受主梁反力Rmax(7)4.97/=4.97/1.00=4.969kN 第8道支撐所受主梁反力Rmax(8)1.65/=1.65/1.00=1.654kN 3、撓度驗算 驗算簡圖 變形圖(mm) max0.403mm=l/250=500/250=2.0mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓計算依據最不利荷載傳遞方式對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 同主梁驗算過程，可知對拉螺栓受力： N10.972kNNtb12.9kN 滿足要求！