1、唐河牧原飼料廠-筒倉工程漏斗專項施工方案編制人： 審核人： 審批人： 編制單位: 編制日期:二0一六年五月二十日目錄一、編制目的：3二、適用范圍：3三、編制依據3四、工程概況和特點3五、施工部署4六、施工方法6七、扣件式模板支撐架計算書9八、模板及支撐體系拆除38九、質量目標及保證措施39十、安全保證措施41十一、雨天施工措施42 唐河牧原飼料廠-筒倉工程漏斗施工方案一、編制目的 為確保唐河牧原飼料廠-筒倉工程施工質量、技術、進度、安全等順利進行，特制定本方案。二、適用范圍本方案適用于唐河牧原飼料廠-筒倉工程，包括施工質量、技術、進度、安全等。三、編制依據1唐河牧原飼料廠-筒倉工程施工圖 2建

2、筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20133.混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011版）4.鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205-20015. 鋼筋焊接及驗收規程（JGJ182003）6. 施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ462005）7. 建筑機械使用安全技術規程（JGJ332001）8. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ31302001）9.本項目部類似工程的施工經驗、綜合施工能力、資源、機具、現狀。四、工程概況和特點 1、工程名稱：唐河牧原飼料廠-筒倉工程 2、工程地點：唐河縣畢店鎮王栗棚村 3、結構類型：該工程為鋼筋混凝土框架結構。

3、 4、結構概況：本工程系工藝設備為3-9.09*20.67,單倉物料重1000t;3-16.36*19.6,單倉物料重3300t；6-21.82*15.23,單倉物料重5000t，所裝貯料重力密度為7.8KN/m ,鋼板倉支承結構與基礎部分。 工程基礎為獨立基礎樁承臺，框架柱梁支撐上部漏斗梁板結構，漏斗坡度40，根據以往施工經驗無需面模。五、施工部署1、施工順序獨立基礎施工 框架柱梁施工至漏斗環梁下口標高 漏斗梁板施工 磚砌體施工2、施工準備（一） 人力物力準備： 5.2.1主要勞動力計劃： 5.2.1.1所有施工操作人員必須經過三級安全教育，具有較強的安全意識。參加作業的人員應進行過職業道德

4、教育，有較強的敬業精神。 5.2.1.2所有施工人員工作前必須經過技術交底，方可進入施工現場，應具有較強的質量意識。特殊工種工作人員均應持證上崗。 5.2.1.3施工班組長應能識圖，并有較強的施工組織能力。所有現場操作人員均應服從管理人員統一指揮、統一調度。 5.2.1.4全體施工人員應有施工同類工程的相關經驗，其中熟練工人占總人數不少于75%。務必要達到全員質量意識過關，產品質量有保證。勞動力計劃表序號工種人數1木工652混凝土工253鋼筋工504電工25普工30總計172主要材料計劃：施工材料計劃表序號材料名稱規格型號數量備注1模 板木模板9000m22架 管482.8680t3扣 件48

5、鋼管配套16800個4木 枋50901500m35安全防護欄1.2m高500m6對拉螺桿1425噸 5.1.3主要機械及器具：主要施工機械設備表種類規格單位數量水準儀DS3臺2經緯儀DJ6臺2鋼卷尺JGW501S支12電源線各種型號米3000振搗器Y80220臺12鋼筋折彎機GW40臺2鋼筋切斷機臺2自升塔吊臺1主電源箱個3三級配電箱個12 5.2.4主要材料、設備準備 5.2.4.1主要材料 A進場后，根據圖紙設計要求編制材料需用量計劃，對特殊材料的供應組織人員進行考察，必要時組織信譽好的供應商進行投標，擇優確定中標供應商。 B材料進場后，廠家提供材料質保書，并取樣進行原材料試驗，試驗合格后

6、方可用于工程，并對主要材料進行報審。 C材料組織根據進場材料的種類、規格、數量等建立材料跟蹤管理臺帳。 D材料進場后，根據施工現場平面布置圖，分類分規格堆放整齊并標識，能進庫的材料一定要進庫。 5.2.1.2主要設備準備 A根據工程結構特點，組織合理的施工機械設備進場，所進機械設備確保其具有良好的連續運行能力。 B進場機械按照監理工作程序填寫主要施工機械設備進場報表，并報監理審批。 C計量器具報審時提供檢測報告復印件，確保其在有效期內使用。 （二）技術準備 5.2.1認真熟悉圖紙，了解設計意圖，集中疑難問題，參加圖紙交底及會審，同時收集工程施工所需的各類規范、標準、圖集等，確保施工安全。 5.

7、2.2根據施工方案和現場實際情況，編制施工技術、安全、質量交底記錄。 5.2.3組織有關人員進行工序中間交接、場地交接及復測，建立測量控制網，并及時辦理簽證手續。 5.2.4特殊工種需持證上崗，并報審批復后方能上崗。 5.2.5組織新進場工人進行三級安全教育，考試合格后，發放合格的安全防護用品，參加施工。六、施工方法 根據結構特點分三個階段施工，獨立基礎及地梁施工；漏斗環梁以下柱梁施工；漏斗梁板施工。由于腳手架搭設高度較高，本次施工重點是漏斗支模架的搭設。6.1腳手架的搭設 6. 1.1腳手架搭設共分為兩個部位，一個是漏斗環梁腳手架，一個是漏斗斜板部分。架子搭設前，根據漏斗的幾何尺寸依次彈出構

8、件中心線，外邊框線及腳手架立桿和橫桿的定位線。 6.1.2梁腳手架：立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.60；梁支撐架搭設高度H(m)：11.45；梁兩側立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：2；漏斗斜板部分腳手架：橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.60；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):14.60；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方

9、式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調托座；板底弧形鋼管的間隔距離(mm):600.00。 6.1.3每個拐角處均加斜拉撐，并在直段的外側腳手架每間隔4根腳手管加一道斜拉撐，相鄰斜拉撐要相對或相背，不能朝同一方向。滿堂架子中間部分間隔6m加設兩個方向的水平剪刀撐來保證腳手架的穩定性。斜撐和剪刀撐用旋轉扣件和腳手管搭成。腳手架搭設完畢，項目部會同技術負責人、安全管理人員進行檢查，按照JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳架安全技術規范、JGJ80-91建筑施工高處作業安全技術規范、JGJ59-99建筑施工安全檢查標準進行驗收，驗收合格后上報監理，復查后方可投入使用。 6.2模板的支設 6.2.

10、1模板的安裝采用：483.5mm鋼管及扣件、100502000mm木方、900180018mm的木膠合板。6.2.2 漏斗的底部及斜側面的外側的模板，先用在腳手架上裝上頂托固定好后，才用100502000mm的木方斜向鋪并固定，并確保漏斗的水平標高、角度（根據設計圖紙要求，進行實際放樣，求出角度及幾何尺寸），然后用木膠合板安裝定形漏斗的外形尺寸。漏斗里面的模板要加設水平鋼管平拉對頂，以及剪刀撐支撐。 6.3鋼筋的制扎 6.3.1嚴格按照圖紙的要求下料和成形，成形的成品鋼筋必須歸類掛牌堆放，以防止混淆。鋼筋的品種、規格、數量、位置、連接形式應符合設計要求，豎向構件縱向受力鋼筋的連接采用電渣壓力焊

11、，亦可采用機械連接接頭，柱筋采用電渣壓力焊。水平構件縱向受力鋼筋的連接采用機械連接接頭，或電弧焊接頭。按規范、規程之規定取樣試驗。合格后亦可使用。接頭位置應位于連接區，面積百分比應符合混凝土結構工程質量驗收規范的規定。料斗鋼筋應進行1:1放大樣，按大樣進行制作安裝。受力鋼筋混凝土保護層厚度25mm。對本漏斗的鋼筋應避免搭接連接，確需連接的鋼筋應采用機械連接或焊接。豎壁水平受力筋錨入框架柱內，錨固長度為50d。 6.3.2漏斗鋼筋必須實際放樣，得到確切的下料長度及形狀后，再下料制作。 6.3.3對于鋼筋制扎中的搭接長度要符合鋼筋焊接接頭試驗方法標準JGJ/T27-2001的要求。 6.3.4底板

12、鋼筋制扎完畢后，要進行檢查驗收，合格后進行第二層鋼筋的馬凳支撐的制扎，其間距為500500mm，馬凳支撐安裝完畢后，再進行上層鋼筋的安裝綁扎。 鋼筋安裝及預埋件位置的允許偏差值和檢驗方法項次項 目允許偏差（mm）檢 驗 方 法1綁扎鋼筋網長、寬10尺量連續三檔，取其最大值網眼尺寸202骨架寬、高度5尺量檢查3骨架長度104綁扎箍筋、橫向鋼筋間距20尺量連續三檔，取其最大值5受力鋼筋間距10尺量兩端、中間各一點，取其最大值排距56鋼筋彎起點位移20各一點取其最大值7受力鋼筋保護層底板10尺量檢查梁、柱5鋼筋施工時應注意的問題 1、柱預埋鋼筋位移：柱主筋的插筋與基礎上、下筋要加定位框進行固定，綁扎

13、牢固，確保位置準確。必要時可附加鋼筋電焊焊牢。混凝土澆筑時應有專人檢查修整。 2、防止露筋，柱鋼筋每隔1m左右加綁帶鐵絲的水泥砂漿墊塊。杜絕搭接長度不夠的問題 ，綁扎時應對每個接頭進行尺量，檢查搭接長度是否符合本工程一覽表要求。 3、梁、柱鋼筋接頭較多時，翻樣配料加工時，應根據圖紙預先畫出施工翻樣圖，注明各號鋼筋搭配順序，并避開受力鋼筋的最大彎距處。經對焊加工的鋼筋，在現場進行綁扎時，對焊接頭要按50和35d錯開接頭位置。 4、木工和水電工的所有埋件不得和設計的鋼筋直接進行電弧點焊。 5、墻柱豎向鋼筋位置必須用水平定距框內外雙控進行固定，必要時可在墻柱模板上口加扁鐵固定。 6.4混凝土工程 6

14、.4.1漏斗部位結構比較復雜，混凝土澆筑必須按標高分層均勻對稱澆筑，分層搗實，分層厚度不超過50cm，但又必須保證上下層混凝土在初凝之前結合好，一般不能超過2h，防止形成施工冷縫，每個漏斗一次完成。 6.4.2混凝土的澆筑采用泵送混凝土澆筑，則泵送混凝土前應用適量的與混凝土同標號的水泥砂漿潤滑管內壁，當泵送間歇時間超過45min或當混凝土出現離析現象時應立即用壓力水或其它方法沖洗管內殘留。混凝土振搗，快插慢拔，50棒作用半徑以40cm為限，不得漏振，每次插入前一層砼內以5cm為宜，在前層混凝土初凝前振搗完畢。振搗以目測不再有氣泡出現，泛漿不再下沉為合格。混凝土養護采用灑水養護，養護時間一般不少

15、于7天。 混凝土澆筑前，應對鋼筋、埋件、模板進行全面檢查，合格后方可進行混凝土的澆筑。 七、扣件式模板支撐架計算書根據本工程的結構受力特點挑選兩處受力最大的單元對漏斗支撐體系進行驗算。（一） 22.12m漏斗WL3環梁部位一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：450.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.60；梁支撐架搭設高度H(m)：6.20；梁兩側立桿間距(m)：1.00；承重架支撐

16、形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：2；采用的鋼管類型為48?.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.

17、0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：4；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：150；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數

18、：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m

19、2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 15?/6=10cm3； M - 面板的最大彎矩(N穖m)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算

20、：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2?.15?7.85?.9=2.891kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4?.15?.9=0.756kN/m；計算跨度: l = (1500-450)/(4-1)= 350mm；面板的最大彎矩 M= 0.1?.891譡(1500-450)/(4-1)2 + 0.117?.756譡(1500-450)/(4-1)2= 4.63?04N穖m；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?.891譡(1500-450)/(4-1)/1000+1.

21、2?.756譡(1500-450)/(4-1)/1000=1.431 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 4.63?04 / 1.00?04=4.6N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.6N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 2.891N/mm； l-計算跨度: l = (1500-450)/(4-1)=350mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2；

22、I-面板的截面慣性矩: I = 15?/12=10cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677?.891譡(1500-450)/(4-1)4/(100?000?.00?05) = 0.49 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1500-450)/(4-1)/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.49mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 1.431/0.150= 9.538kN/m本工程中，

23、次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1?/6 = 64cm3；I = 1?/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN穖) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.021 kN穖，最大支座反力 R= 1.574 kN，最大變形 = 0.001 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.15?04/6.40?04 = 0.3 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 =

24、 0.3 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；次楞的最大撓度計算值 =0.001mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.574kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2?.078=10.16cm3；I = 2?2.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(

25、kN穖) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.511 kN穖，最大支座反力 R= 3.541 kN，最大變形 = 1.071 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 5.11?05/1.02?04 = 50.4 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =50.4N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 1.071 mm主楞的最大容許撓度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大撓度計算值 =1.071m

26、m 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.125mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 600?0?0/6 = 4.00?04mm3； I = 600?0?0?0/12 = 4.00?05mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重

27、設計值(kN/m)：q1=1.2譡(24.00+1.50)?.50+0.50?.60?.90=25.110kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4?2.00+2.00)?.60?.90=3.024kN/m；q=25.110+3.024=28.134kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1?5.11?002+0.117?.024?002=1.15?05N穖m；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4?5.11?.2+0.45?.024?.2=2.281kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.

28、1?5.11?.2+1.2?.024?.2=6.25kN =Mmax/W=1.15?05/4.00?04=2.9N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=20.925kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =20

29、0.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677?5.11?004/(100?000?.00?05)=0.113mm；面板的最大撓度計算值: =0.113mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=6.25/0.6=10.417kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三

30、跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6?/6 = 64 cm3；I=6?/12 = 256 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1?0.417?.62 = 0.375 kN穖；最大應力 = M / W = 0.375?06/64000 = 5.9 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5.9 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6?0.417?.6 = 3.75 kN；方木受剪應力

31、計算值 = 3?.75?000/(2?0?0) = 1.172 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.172 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.677?0.417?004 /(100?000?56?04)=0.397mm；方木的最大允許撓度 =0.600?000/250=2.400 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.397 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板

32、邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.281kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=6.250kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.000-0.600)/4?.600?1.2?.450?4.000+1.4?.000)+1.2?.600?1.500-0.450)?.500=1.702kN 簡圖(kN穖) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN穖) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N4=1.565 kN；N2=N3=8.668 kN；最大彎矩 Mmax=0.313 kN穖；最大撓度計算值 Vmax=0.144 mm；最大應力 =0.313?06/5080=

33、61.6 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 61.6 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN； R

34、 - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=8.669 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.565 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2?.129?.202=0.961 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2譡(0.60/2+(1.00-0.60)/4)?.60?.50+(0.60/2+(1.00-0.60)/4)?.60

35、?.450?1.50+24.00)=3.449 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4?2.000+2.000)譡0.600/2+(1.000-0.600)/4?.600=1.344 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.565+0.961+3.449+1.344=7.318 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f

36、- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167?.7?.5,1.5+2?.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=

37、0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7318.333/(0.203?89) = 73.7 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 73.7 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =8.669 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2?.129?6.202-1.5)=0.961 kN；N =N1+N2 =8.669+0.728=9.397 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑

38、 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167?.7?.5,1.5+2?.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸

39、出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9397.153/(0.203?89) = 94.7 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 94.7 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167?.008?1.5+0.1?) = 2 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1

40、.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.7按照表2取值1.008 ；lo/i = 1999.771 / 15.8 = 127 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 9397.153/(0.412?89) = 46.6 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 46.6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了

41、要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單

42、或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，

43、且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，

44、對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。（二） 漏斗斜板部位一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.60；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):11.65；采用的鋼管(mm):48?.5 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.75；板底鋼管的間隔距離(mm):300.00；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重

45、(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；4.樓板參數漏斗板厚450mm，按垂直斷面厚度590mm板厚計算； 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 60?.82/6 = 32.4 cm3；I = 60?.83/12 = 29.16 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板

46、計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5?.59?.6+0.5?.6 = 9.327 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 1?.6= 0.6 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2?.327+1.4?.6= 12.032kN/m最大彎矩 M=0.1?2.032?002= 108291.6 N穖；面板最大應力計算值 =M/W= 108291.6/32400 = 3.342 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 3.342 N/mm2 小于面

47、板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=9.327kN/m面板最大撓度計算值 = 0.677?.327?004/(100?500?9.16?04)=0.185 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.185 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 w=5.08cm3截面慣性矩 I=12.19cm4 1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(

48、kN/m)：q1= 25.5?.3?.59+0.5?.3 = 4.664 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = (1 + 2)?.3 = 0.9 kN/m；2.鋼管強度驗算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2靜荷載：q1 = 1.2 ?q1 = 1.2?.664 = 5.596 kN/m；活荷載：q2 = 1.4?.9 = 1.26 kN/m；最大彎矩 Mmax = (0.1?.596+0.117?.26 ) ?.62

49、= 0.255 kN.M；最大支座力計算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 ?.596 + 1.2?.26)?.6 = 4.601 kN ；鋼管的最大應力計算值 = M/W= 0.255?06/5080 = 50.105 N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；縱向鋼最大應力計算值為 50.105 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:max=0.677q1l4/(100EI)靜荷載 q1 = 4.664 kN/m；三跨連續梁均

50、布荷載作用下的最大撓度= 0.677?.664?004/( 100?06000?2.19?04 ) =0.163 mm；支撐鋼管的最大撓度小于600/150與10 mm,滿足要求!四、橫向支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P3.61kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN穖) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.379 kN穖 ；最大變形 Vmax = 0.356 mm ；最大支座力 Qmax = 7.761 kN ；最大應力 = 379092.812/5080 = 74.625 N

51、/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 74.625 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.356mm 小于 600/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.761 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、

52、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.138?1.65 = 1.612 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5?.6?.6 = 0.18 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.5?.59?.6?.6 = 5.416 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.209 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2 ) ?.6?.6 = 1.0

53、8 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.162 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.162 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N

54、/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.1? = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10162.272/（0.53?89） = 39.211 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 39.211 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(

55、h+2a)= 1.167?.026?1.5+0.1?) = 2.035 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.026 ；Lo/i = 2035.481 / 15.8 = 129 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.401 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10162.272/（0.401?89） = 51.825 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 51.825 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為

56、連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk譳c = 120?=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =10.162/0.25=40.649 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 10.162 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=40.649 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求

57、！九、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計

58、a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于

59、400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊

60、擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。八、模板及支撐體系拆除 1、模板拆除前，需要對工人進行模板拆除的安全技術交底。 2、模板拆除順序需要遵循“先支后拆，后支先拆”的原則。 3、模板拆除時間：底模的拆除時間以混凝土強度為準。 4、模板拆除時，嚴禁將拆除的各構配件拋至樓面；并在作業范圍拉上警戒線，禁止非工作人員出入。 5、拆除大跨度梁板模板時，宜先從跨中開始，分別拆向兩端。當局部有混凝土吸附或粘接模板時，可在模板下口結點處用撬棍松動，禁

61、止敲擊模板。 6、拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要及時運走，整理拆下后的模板及時清理干凈，按規格分類堆放整齊。九、質量目標及保證措施 9.1質量目標：分項工程合格率100%，優良率95% 9.2質量保證措施 9.2.1嚴格遵守國家的施工及驗收規范，加強技術管理，堅決執行并落實各級人民崗位責任制，相應的做好技術交底，隱蔽工程檢查驗收記錄，認真進行工程質量檢驗和評定，開展質量競賽，執行優質優價。 9.2.2成立測量小組，由工程技術負責人管理，負責做好定位測量放線、軸線、標高的復測等工作。 9.2.3在施工中為保證施工質量，對分部分項工程采取四交底：即交任務、交安全、交質量、交方法；四檢查：即上崗

62、檢查、定期檢查、班后檢查、巡回檢查，杜絕質量通病。 9.2.4搞好工程技術資料的管理工作，將技術資料及時收集整理歸檔。 9.2.5加強管理，分工明確，責任到人，建立質量責任管理網絡。1） 施工組織設計審批制度；2）建立施工過程中檢驗制度；3）施工階段的級配及試塊管理制度；4）技術交底制度；5）分部分項工程質量評定制度；6）現場材料質量管理；7）計量器具管理。及時掌握工程質量情況，隨時檢查施工現場，對違犯施工程序和操作規程的現象有權隨時制止，嚴重的限令其停工。檢查督促樣板工程落實情況，組織結構驗收，班組內組織自檢、互檢、交接檢查并請監理驗收，檢查落實項目的質量報表及質量評定資料的整理和歸檔工作。

63、 9.2.8嚴格質量報驗程序，實行四級報檢驗收制，項目部自檢合格后，再報請監理進行驗收，基礎開挖、鋼筋、模板安裝及砼澆筑嚴格按質檢項目檢驗合格，方可進入下道工序施工。及時檢查驗收進場原材料、成品、半成品配件的質量，是否符合設計要求，對不合格品應提出處理意見，堅決拒絕使用不合格材料、成品、半成品及零配件。項目試驗人員應對原材料、混凝土、砂漿、回填土、焊接件按要求及時檢驗，對不合格品出報告通知相關責任人，不得讓不合格品流入施工現場，試驗資料必須整理歸檔。項目材料人員應熟悉掌握原材料、成品、半成品的質量標準，對已購回原材料、半成品，進庫前要查明是否有廠家產品合格證，無合格證的除自行檢驗外，還要求廠家

64、和供貨補辦產品合格證，作為質量依據，不合格產品，堅決退貨。對進場原材料、成品、半成品及時抽樣送試驗室檢驗。嚴禁供應不合格的材料，并對供應不合格材料造成的工程質量事故承擔直接責任。嚴格執行火電施工質量檢驗及評定標準和建筑安裝工程施工驗收規范，認真學習和掌握單位工程、分部工程、分項工程的劃分和驗評內容，及時對分項工程、分部工程及單位工程等級進行核定，核定要真實可靠，內容齊全，填寫規范。計量及質量檢驗人員必須經過嚴格培訓持證上崗。相應的計量機具負責現場常用材料的檢測、復核、滿足工程進展的需求。工序質量控制是工程質量控制最基本的單元，抓好工序質量控制工作是提高工程質量的最佳保證。因此，每道工序都必須檢

65、查上道工序的質量，并對下道工序負責，確保每道工序受控。具體參見工序質量控制程序圖。建立嚴格的三級預控和檢查驗收制度。隱蔽工程必須經監理檢查驗收后才能隱蔽。從工作質量抓起，做到認真細致，嚴格標準和計量，控制好模板安裝、鋼筋制安、砼澆筑各施工階段質量，提高工程質量。為此，施工前將設計和合同約定的技術規范、驗收規范標準下發到施工班組，施工中對照檢查落實，如不能滿足驗收要求，除返工外，采取因果分析圖分析，找出質量差距，分析產生原因，研究制定改進措施和改進對策，消除影響質量因素，不斷提高工程質量。加強技術管理，施工測量、施測成果均要建立復核制度，保證測量成果的準確無誤。編制鋼筋、砼重點工序的作業指導書，

66、經監理或發包單位同意后方可施工。施工前，每項工序都必須進行書面技術交底。建立嚴格的砼澆筑制度。砼澆筑前須通知監理對基坑、樁頭、模板、鋼筋進行嚴格驗收，各種材料須送試驗室進行檢驗并合格，并按砼設計強度進行試配，出具砼配合比通知單，攪拌站按設計配合比計量配料攪拌砼，并對參加砼施工的人員進行技術交底。為使砼澆筑速度與其凝結速度相吻合，不致于在澆筑中形成假凝性的施工縫，砼內摻加緩凝劑，緩凝時間要求8小時。墻壁砼每層澆筑3M高，拆模時最上層樓板待上層砼澆筑后拆除，以保證層與層之間的水平施工縫接槎良好。測控垂直度、圓周：采用經緯儀+8個5Kg線垂，選用環形鋼筋箍+豎向鋼管立帶通過穿墻螺桿加固成整體，再使用

67、穿過筒倉圓心的鋼絲繩預加力拉結來保證筒壁的圓周與垂直度。水平施工縫的處理措施。每層澆筑完砼且初凝后，用鋼筋鉤清理掉砼表皮的浮漿，便砼表皮成粗面，上層砼澆前用高壓水沖干凈，再澆51OCM厚的同砼標號的砂漿。砼養護：在砼表面鋪蓋草袋加水養護，使砼在養擴期始終處于濕潤狀態。設專職質量監督員，實行質量一票否決權制度，執行自檢、互檢、交接檢制度，做到上道工序不優良不進行下道工序施工。 9.3制訂各項管理制度十、安全保證措施1、安全防護器材配備：現場配備足夠的安全生產防護器材、工具，如安全帶、安全帽、防風鏡，消防器材滿足安全生產需要。2、施工現場安全員進行現場安全措施的落實與管理，對現場施工人員、現場機械

68、設備及現場用電統一管理。要求參加施工的特種作業人員必須是經過培訓，持證上崗。施工前對所有施工人員進行安全技術交底。進入施工現場的人員必須佩帶安全帽，電工、電氣焊工應穿絕緣鞋，高空作業必須系好安全帶。3、在架上作業人員應穿防滑鞋和佩掛好安全帶。保證作業的安全，腳下應鋪設必要數量的腳手板，并應鋪設平穩，且不得有探頭板。當暫時無法鋪設落腳板時，用于落腳或抓握、把（夾）持的桿件均應為穩定的構架部分，著力點與構架點的水平距離應不大于0.8米，垂直距離應不大于1.5米。位于立桿接頭之上的自由立桿（尚未水平桿聯接者）不得用作把持桿。 4、高空作業人員應佩戴工具袋，工具用后裝于袋中，不要放在架子上，以免掉落傷

69、人。5、支撐過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。6、模板上有預留洞著，應在安裝后將預留洞蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后將洞口蓋好。7、在澆搗混凝土時，應有專人負責對支架的不間斷檢查，檢查人員按施工面積大小決定，且不小于三人。支架檢查人員對支架安全有懷疑時有權決定繼續施工或停止施工，混凝土澆搗人員必須無條件聽從支架檢查人員的決定。十一、雨天施工措施 11.1雨天施工 11.1.1雨天施工前的準備： 11.1.1.1雨天到來之前，施工單位有關部門在所屬范圍內進行一次全面檢查，組織力量檢查施工現場的

70、排水情況，檢查臨時設施的防漏，對原有排水系統進行整修加固，必要時應增加排水設施，保證水流暢通，在施工場地周圍應防止地面水流入場內。 11.1.1.2保證現場運輸道路暢通，現所有通往主廠房的道路路面均已硬化，但路邊沒有排水設施，敬請業主、監理組織相關施工單位協調。爐前通道砼硬化已形成，排水溝正在抓緊施工，以便有利排水。 11.1.1.3編制雨期施工計劃，制定出具體措施，安排好不利于在雨天施工的項目，趕到雨前或雨后施工。 11.1.1.4對材料倉庫要進行全面檢查、維修，特別是水泥倉庫四周必須排水良好，做到屋面不漏雨，墻面不滲水，地面不返潮。鋼材應放在干燥地方，采用彩條布封蓋進行防雨，防止鋼材銹蝕。

71、防水保溫材料應存放在干燥的地方，不得受潮雨淋。露天放置的材料，確保排水暢通，不得浸水。 11.1.1.5現場使用的小型攪拌機械及各種機具均搭設雨棚，砼、砂漿運輸機械應加設防雨罩或蓋。 11.1.1.6根據工程情況，準備必要的排水機具和材料，購買4臺水泵對現場積水進行抽排；購買3000m2彩條布，必要時對設備、材料等進行覆蓋；并對機電設備線路要隨時檢查絕緣和防雨情況，檢查零線、接地是否符合要求，并按規定設置漏電保護器。雨天施工安全注意事項 11加強安全檢查，及時發現問題。對建筑物主體、腳手架、施工用電、物料提升機、模板支撐體系、各小型機械的防雨棚以及臨時設施、安全標志牌進行經常性檢查，及時發現問題及時排除，對破損處及時修復。注意經雨沖淋材料的使用，要采取處理措施后才能使用，大雨沖刷嚴重的墻體要拆除重建。暴風雨時應立即停止室外施工作業，人員迅速撤到安全地方，37以上天氣停止室外作業。同時全工地應果斷拉斷電源。加強對各類人員的培訓教育，加強夏季安全施工常識的學習提高自我防范能力和應急反應能力。