1、腳手架工程施工方案1、 編制依據1. 1施工圖紙圖紙名稱圖紙內容設 計 單 位建施結施江蘇省中大建筑設計有限公司1. 2主要規范、依據序號規范、規程名稱規范規程標號1建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術規范2建筑施工高處作業安全技術規程3建筑施工安全檢查標準JGJ59-20111. 3施工組織設計施工組織設計編制日期編制人1. 4參考圖書序號圖書名稱出版日期1建筑施工手冊（第四版）2003.92簡明施工計算手冊1999.73實用建筑施工安全手冊1999.74建筑施工腳手架使用手冊1994.52. 工程簡況2.1工程簡介序號項目內 容1工程名稱2工程地址3建設單位4設計單位5監理單位6監督單位7施工

2、單位8基本情況工期質量目標720天優質工程2.2工程概況1-4#樓建筑層數為11+1層，建筑面積25805.2m2，地下室一層。5-710#樓建筑層數均為18層，單棟建筑面積6244.41m2，地下室一層。8-9#樓建筑層數為11層，建筑面積16525.04m2。根據本工程的現場平面布置，本工程擬在1#3層頂懸挑腳手腳。9#樓懸挑設在2層結構平面，分別懸挑兩次，五層一挑。3、施工準備3.1腳手架材料選用及要求：鋼管采用力學性能適中的Q235A(3號)鋼，其力學性能應符合國家現行標準炭素結構鋼(GB700-89)中Q235A鋼的規定，按規范要求進行復試。鋼管選用外徑48mm，壁厚不小于3.0mm

3、的焊接鋼管。立桿、大橫桿和斜桿的最大長度為6 m，小橫桿長度1.2-1.5m。根據可鑄鐵分類及技術條件(GB978-67)的規定，扣件采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制造。鑄件有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、澆冒口殘余披縫，毛刺、氧化皮等清除干不得凈。扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。外架外側鋼管采用刷黃黑色油漆。3.2、腳手架下的基底要求：地下室外側回填土按要求進行回填

4、夯實，回填完畢后，按要求進行密實度檢測，基底的表面進行平整，平整度控制在50以內，基底處理完畢后，采用C20混凝土澆注100厚作為腳手架基礎。4、腳手架搭設方案4.1為了確保外墻腳手架安全及施工過程中的安全,地上結構開始施工，就開始搭設外墻雙排腳手架，搭設方式分如下兩種： 懸挑腳手架以下施工時搭設臨時施工腳手架，懸挑后拆除。 落地腳手架：地下室周圍，即在地下室外墻結構施工結束后，加緊防水、保護墻的砌筑，并回填到位。4.2本工程10#、11#落地腳手架高度為37米，9#落地腳手架高度為25米,寬度為1.05米（立桿內側凈距）。腳手架立桿縱向間距1.5米，大橫桿間距1.8米，小橫桿間距1.5米。5

5、、搭設技術措施腳手架立桿接頭對接，相鄰兩根立桿，接頭錯開不小于500mm并不在同一步架內，同一步架內外，上下相鄰的大橫桿的接頭錯開，不在同步架和同一跨間內，其錯開的水平距離不小于50cm。（如右圖）5.1剪刀撐設置由腳手架一端開始，沿縱向立桿每57根立桿設一組，搭接長度不小于60 cm，與地面角度為4560度，剪刀撐桿與立桿小橫桿結點處均由扣件接連接。5.2腳手架其它各桿連接伸出端頭不小于10 cm，以防止桿件滑脫。扣件螺絲擰緊適度，力矩控制在45Kg/m左右。5.3大橫桿設于小橫桿之下，在立桿內側，采用直角扣件與立桿扣緊，大橫桿長度不宜小于3跨，并不小于6m。5.4立桿頂端應高出建筑物屋頂1

6、.8m。5.5腳手架每層與結構拉結，拉結點水平距離，拉結點處結構砼設預埋鋼管，結構與腳手架拉結材料采用48鋼管。5.6腳手架立桿垂直度不大于立桿高度的1/200，大橫桿在每一面腳手架范圍內的縱向水平高低差不大于5cm。5.7用于大橫桿對接的扣件開口，應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進人，導致扣件銹蝕、銹腐后強度減弱，直角扣件不得朝上。5.8外架施工層應滿竹筏，腳手架外側設防護欄桿一道和擋腳板一道，欄桿上皮高1.2m，擋腳板高不應小于180mm。欄桿上立掛安全網，網的下口與建筑物掛搭封嚴(即形成兜網)或立網底部壓在作業面腳手板下，再在操作層腳手板下另設一道固定安全兜網，腳手板隨結構

7、施工向上翻板后，必須保證隔層（不超過10米）保留水平兜網一道。5.9搭設中每隔一層外架要及時與結構進行牢固拉結，以保證搭設過程中的安全，要隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，適度擰緊扣件。6、搭設工藝流程6.1架子搭設工藝流程： 在牢固的地基彈線墊木板立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊(裝設與柱連接桿后拆除)安第三、四步大橫桿和小橫桿安裝二層與柱拉桿接立桿加設剪力撐鋪設竹筏，綁扎防護及檔腳板、掛立面安全網。6.2架體與建筑物的拉結 采用48鋼管預埋、4

8、8鋼管拉接。如右圖6.3、安全網： 掛設要求：安全網應掛設嚴密，用20#鐵絲綁扎牢固，不得漏眼綁扎，兩網連接處應綁在同一桿件上。安全網要掛設在外架內側。 腳手架與施工層之間要按驗收標準設置封閉平網，防止雜物下跌。7、外腳手架防電避雷措施7.1 防電（1）電纜線與鋼管腳手腳應進行包扎隔絕。（2）鋼腳手架采取接地處理在鋼腳手架上施工的電焊機、混凝土振動器等，要在干燥木板上，操作者要戴絕緣手套，穿絕緣鞋，經過鋼腳手架的電線要嚴格檢查并采取安全措施。電焊機、振動器外殼要采取保護性接地或接零措施。夜間施工照明線通過鋼腳手架時，應使用電壓不超過36V的低壓電源。7.2避雷（1）接閃器接閃器即避雷針，用直徑

9、為12mm的鍍鋅鋼筋制作，設在房屋四角的腳手架立桿上，高度不小于1m，并將所有最上層的橫桿全部連通，形成避雷網路。在垂直運輸架上安裝接閃器時，應將一側的中間立桿接高出頂端不小于2m，并在該立桿下端設置接地線。（2）接地極接地極的材料：采用鋼材。垂直接地極用長度為2m，直徑20mm的圓鋼。水平接地極用長度3m，直徑12mm的圓鋼或利用與大地有可靠連接的金屬結構作為接地極。接地極的設置：應滿足離接地極最遠點內腳手架上的地渡電阻不超過10毆姆的要求，如不能滿足此要求時，應縮小接地間距。接地電阻（包括接地導線電阻架散流電阻）不得超過20毆姆。如果一個接地極的接地電阻不能滿足20毆姆的限值時，對于水平接

10、地極應增架長度；對于垂直接地極則應增加個數，其相互間距離不應小于3m,并用直徑不小于8mm的圓鋼加以連接。接地極埋入地下的最高點，應在地面以下不淺于50CM，埋設接地極時，應將新填土夯實。且接地極不得設置在干燥的土層內。（3）接地線即引下線可采用截面12mm的銅導線。接地線的連接應何證接觸可靠。與腳手架的鋼管，應用兩道螺栓卡箍，保持接觸面不小于10CM2。連接時應將接觸表面的油漆及氧化層清除，使露出金屬光澤，并涂以中性凡士林。在有振動的地方采用螺栓連接時，應加設彈簧墊圈等防松措施。接地線與接地極連接，采用焊接，焊接點長度應為接地線直徑的6倍以上。（4）注意事項接地裝置：在設置前要根據接地電阻限

11、值、土的濕度和導電特性等進行設計，對接地方式和位置選擇，接地極和接地線的布置、材料選用、連接方式、制作和安裝要求等作出具體規定。裝設完成后要用電阻表測定是否符合要求。接地極的位置，應選擇在人們不易走到的地方，以避免和減少跨步電壓的危害和防止接地線遭受機械損傷。同時應注意與其他金屬物體或電纜之間保持一定的距離（一般不小于3m），以免發生擊穿造成危害。在施工期間遇有雷擊或陰云密布將有大雷雨時，鋼腳手架上的操作人員應立即離開。8、受料平臺與防護由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。懸挑卸料平臺的計算依據建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規

12、范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。8.1、參數信息:(1).荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。(2).懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：3.30，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.50；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.90；鋼絲繩安全系數K：5.50，懸挑梁與墻的節點按 鉸支 計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。(

13、3).水平支撐梁主梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：12.6號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：0.50，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.20。(4).卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：5.50，次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：2.00。8.2、次梁的驗算:次梁選擇 12.6號槽鋼槽口水平 ，間距0.5m，其截面特性為：面積 A=15.69cm2；慣性距 Ix=391.466cm4；轉動慣量 Wx=62.137cm3；回轉半徑 ix=4.953cm；截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。(1)荷載計算、腳手板

14、的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1=0.35 0.50= 0.18kN/m；、型鋼自重標準值：本例采用12.6號槽鋼槽口水平，標準值為0.12 kN/m Q2=0.12 kN/m、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：10.00kN荷載組合Q=1.2(0.18+0.12)+1.42.000.50=1.76kN/mP=1.410.00=14.00kN(2).內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規范JGJ80-91，P31）為： 經計算得出:

15、 Mmax = (1.762.002/8)(1-(0.002/2.002)2+14.002.00/4=7.88kNm。 最大支座力計算公式: R = P + q(l+2m)/2經計算得出: R = (14.00 + 1.76(2.00 + 20.00)/2 = 8.76kN(3).抗彎強度驗算次梁應力：其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =7.88103/(1.0562.137)=120.77 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =120.766 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f

16、=205 N/mm2,滿足要求! (4).整體穩定性驗算 其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5709.0053.00235/(2000.00126.00235.0)=1.08；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： 得到 b = 0.809；次梁槽鋼的穩定性驗算 =7.88103/(0.80962.137)=156.81 N/mm2次梁槽鋼的穩定性驗算 =156.813 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求! 8.3、主梁的驗算:根據實際情況考慮，按照內外側鋼絲繩同時受力計算。在計算時，對于外側鋼絲繩，由于變

17、形較大，導致卸料平臺的邊形也較大，所以，按照鋼絲繩和卸料平臺協調變形的漸近法進行計算；對于內側鋼絲繩，由于變形較小，按照支點法進行計算。主梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為：面積 A=21.95cm2；慣性距 Ix=866.200cm4；轉動慣量 Wx=108.300cm3；回轉半徑 ix=6.280cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。(1).荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m；Q1 = 0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.

18、14+0.17) = 0.37kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；(2).內力驗算 先將外側鋼絲繩與型鋼的作用點看做支點，通過連續梁求出該點的支座反力。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)從左至右各支座反力：R1=8.926kN；R2=12.511kN；R3=10.330kN；R4=-1.985kN。最大彎矩 Mmax=6.422 kNm；(3).抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm

19、2；主梁的最大應力計算值 =6.422106/(1.05108.3103)+8.697103/21.95102=60.440 N/mm2；主梁的最大應力計算值 60.440 N/mm2 小于 主梁的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!(4).整體穩定性驗算 = M/（bWx） f其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.0063.00235/(7000160.00235.0)=0.31；主梁的穩定性驗算 = 6.422106/(0.308108.3103)=192.373 N/mm2；主梁的穩定性驗算 = 192.373 N

20、/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!8.4、鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (Arctan (3.9/(0.5+3.3) = 0.716；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RUi = 8.926 / 0.716 = 12.46 kN；8.5、鋼絲拉繩的強度驗算:選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，

21、直徑15.5mm。Fg = aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg138.5KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8，取0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數，K5.5。得到：Fg=21.405KNRu12.46KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求 8.6、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=12.46kN。拉環強度計算公式為： = N/A f其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范所述在物

22、件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=12.461034/(3.14250.002)1/2=12.6mm。實際拉環選用直徑D12.6mm的HPB235的鋼筋制作即可。8.7、操作平臺安全要求:.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸

23、起重吊鉤；.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。9、懸挑腳手架計算為確保文明工地及周邊行人、施工操作的安全，外墻腳手均采用鋼管扣件搭設，滿鋪竹笆，滿掛密目式安全網， 9#樓懸挑北立面設在四層結構平面，10#北立面六層結構平面、11#樓南立面六層結構平面設一道懸挑、普通型鋼懸挑腳手架懸挑高度17.4米。9.1.懸挑腳手架搭設搭設依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 5

24、0017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。懸挑腳手架搭設如下圖：腳手架搭設體系剖面圖腳手架搭設體系正立面圖 腳手架搭設體系平面圖（1）、參數信息a.腳手架搭設參數腳手架從距地面11.6m(17.4米)處開始搭設，搭設高度H：17.4m；頂步欄桿高：1m；內立桿距離墻長度a：0.25m；立桿步距h：1.8m；總步數：9步；立桿縱距la：1.5m；立桿橫距lb：1.05m；小橫桿伸出內立桿長度a1：0.1m；掃地桿距地：0.2m；采用大橫桿在上布置，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為4

25、8 3；連墻件布置方式為二步三跨，連接方式為扣件連接；連墻件扣件連接方式為雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數為1；腳手架沿墻縱向長度l：150m；b.荷載參數1).活荷載參數結構腳手架均布活荷載：0kN/m2；結構腳手架同時施工層數：0層；裝修腳手架均布活荷載：2kN/m2；裝修腳手架同時施工層數：2層；2).風荷載參數本工程地處江蘇鎮江，基本風壓Wo：0.4kN/m2；地面粗糙度類別為：C類(有密集建筑群市區)；3).靜荷載參數腳手板參數:選用竹笆片(7mm厚)，步步滿鋪腳手板；腳手板自重：0.05kN/m2；鋪設層數：10層；防護欄桿:鋪腳手板層設防護欄桿，每步防護欄桿根數為2根，總根數為20

26、根；圍護材料:2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全網全封閉。密目網選用為：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目網自重：0.01kN/m2；(4).支撐參數支撐系統搭設形式為斜拉式-鋼絲繩做安全儲備；主梁截面特征：工字鋼，工字鋼型號：14號工字鋼；型鋼懸挑主梁平鋪在樓面上，錨點采用壓環鋼筋方式，鋼筋直徑16mm；樓板混凝土強度等級：C35；選用鋼絲繩為619，鋼絲繩吊點與主梁的垂直距離：2.9m。(2)、大橫桿的計算大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。a.均布荷載值

27、計算作用在大橫桿上的荷載標準值：恒荷載標準值 qk1=0.033+0.0501.05/3 = 0.051 kN/m ；活荷載標準值 qk2=21.05/3 = 0.700 kN/m ；作用在大橫桿上的荷載設計值：恒荷載設計值 q1= 1.2qk1= 0.061 kN/m ；活荷載設計值 q2= 1.4qk2= 0.980 kN/m ；b.強度驗算最大彎距Mmax = 0.10q1la2 + 0.117q2la2 = 0.100.0611.52+0.1170.9801.52 =0.272 kNm；最大應力計算值 = M/W =0.272106/4.49103=60.512 N/mm2； 大橫桿實

28、際彎曲應力計算值=60.512N/mm2 小于抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！c.撓度驗算最大撓度 = (0.677qk1 + 0.990qk2)la4/100EI = (0.6770.051 + 0.9900.700)15004/(1002.06105107800)=1.657 mm；大橫桿實際最大撓度計算值=1.657mm 小于最大允許撓度值min（1500/150，10）=10.000mm，滿足要求！(3)、小橫桿的計算大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿把荷載以集中力的形式傳遞給小橫桿，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，不計懸挑荷載。a.大橫桿傳遞給小橫桿的集中力計算集中力標準

29、值： F= 1.1qk1la + 1.2qk2la =1.10.0511.5+1.20.7001.5=1.344 kN；集中力設計值：F= 1.1q1la + 1.2q2la =1.10.0611.5+1.20.9801.5=1.865 kN；b.小橫桿受力計算小橫桿按照簡支梁進行電算（不計懸挑荷載），得到計算簡圖及內力、變形圖如下：彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kNm)變形計算簡圖變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩：M= 0.658 kN.m 最大變形：= 2.510 mmc.強度驗算最大應力計算值 = 0.658106/4.49103=146.572 N/mm2；小橫桿實際彎曲應力計算值=1

30、46.572N/mm2 小于抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！d.撓度驗算最大撓度=2.510mm；小橫桿實際最大撓度計算值=2.510mm 小于最大允許撓度值min（1050/150，10）=7.000mm，滿足要求！(4)、作業層立桿扣件抗滑承載力的計算a.小橫桿傳遞給立桿的支座反力計算根據實際受力情況進行電算（計算懸挑荷載），得到計算簡圖及內力圖如下：計算簡圖剪力圖(kN)計算得到： 內立桿最大支座反力：F= 3.466 kN 外立桿最大支座反力：F= 2.820 kNb. 作業層立桿扣件抗滑承載力的計算扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力

31、設計值。規范規定直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。扣件抗滑承載力折減系數1，則該工程采用的單扣件承載力取值為8.000kN，雙扣件承載力取值為16.000kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值。本工程小橫桿傳給內立桿的豎向作用力為3.466 kN, 小橫桿傳給外立桿的豎向作用力為2.820 kN；作業層內力桿扣件抗滑承載力驗算：內立桿受到的豎向作用力R=3.466kN 8.000kN，內力桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算滿足要求！作業層外力桿扣件抗滑承載力驗算：外立桿受到的豎向作用力R=2.820kN 8.000kN，外力桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算滿足要

32、求！(5)、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。a.確定按穩定計算的腳手架搭設高度HsHs=H=17.4 m；b.靜荷載標準值計算1)結構自重標準值NG1k采用48 3鋼管。外立桿：NG1k= gk Hs=0.117917.400=2.052 kN；內立桿：NG1k= gk Hs=0.098517.400=1.714 kN；2)構配件自重標準值NG2k腳手板的自重標準值NG2k1采用竹笆片(7mm厚)，自重標準值gk1=0.05kN/m2 ，鋪設層數n1=10層。外立桿：NG2k1= n10.5lblagk1 = 100.51.051.50.05=0.394 kN；

33、內立桿：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 10（0.51.05+0.1）1.50.05=0.469 kN；防護欄桿及扣件的自重標準值NG2k3采用48 3鋼管，自重標準值gk3=0.0333kN/m ，總根數n3=20根。外立桿：NG2k3= n3（lagk3+0.0132）= 20（1.50.0333+0.0132）=1.263 kN；圍護材料的自重標準值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全網全封閉，自重標準值gk4=0.01kN/m2。外立桿：NG2k4= laH gk4 =1.517.40.01=0.261 kN；附加橫桿及扣件的自重標準

34、值NG2k5搭接在小橫桿上的大橫桿根數n4=2根，鋪設層數n5=10層，采用48 3鋼管，自重標準值gk6=0.0333kN/m。外立桿：NG2k5= n50.5n4（lagk6+0.0132） = 100.52（1.50.0333+0.0132）=0.632 kN；內立桿：NG2k5= n5（0.5n4+1）（lagk6+0.0132） = 10（0.52+1）（1.50.0333+0.0132）=1.263 kN；構配件自重標準值NG2k合計外立桿：NG2k=0.394+1.263+0.261+0.632=2.549 kN；內立桿：NG2k=0.469+1.263=1.732 kN；c.活

35、荷載標準值計算活荷載按照2個裝修作業層（荷載為2 kN/m2）計算，活荷載合計值Qk=4 kN/m2。外立桿：NQk= 0.5lblaQk = 0.51.051.54=3.150 kN；內立桿：NQk =（0.5lb+a1）laQk =（0.51.05+0.1）1.54=3.750 kN；d.風荷載標準值計算Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照荷載規范規定采用：0 = 0.4 kN/m2； s - 風荷載體型系數：s=1.3j =1.30.868=1.128；j為擋風系數，考慮了腳手架和圍護材料的共同作用，計算過程復雜因篇幅有限計算過程從略。z - 風荷載高度變化系數，

36、按照荷載規范的規定采用：腳手架底部z= 0.740，腳手架頂部z= 0.984；經計算得到，風荷載標準值為: 腳手架底部Wk = 0.70.40.7401.128 = 0.234 kN/m2； 腳手架頂部Wk = 0.70.40.9841.128 = 0.311 kN/m2；(6)、立桿穩定性計算a.基本數據計算1).立桿長細比驗算依據扣件式規范第條：長細比= l0/i = kh/i=h/i（k取為1）查扣件式規范表得： = 1.500；立桿的截面回轉半徑：i = 1.590 cm；= 1.5001.8100/1.590=169.811立桿實際長細比計算值=169.811 小于容許長細比210

37、，滿足要求！b.確定軸心受壓構件的穩定系數長細比= l0/i = kh/i=1.1551.5001.8100/1.590=196.132；穩定系數查扣件式規范附錄C表得到：= 0.188；c.風荷載設計值產生的立桿段彎矩MwMw = 0.851.4WkLah2/10經計算得到，各段彎矩Mw為： 腳手架底部 Mw= 0.135kNm；b.外立桿穩定性計算1).組合風荷載時,外立桿的穩定性計算 = N/(A) + MW/W f外立桿的軸心壓力設計值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk =1.2（2.052+2.549）+ 0.851.43.150= 9.270 kN； = 9

38、270.135/(0.188424)+135194.630/4490 = 146.569 N/mm2；組合風荷載時，外立桿實際抗壓應力計算值=146.569N/mm2 小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！b).不組合風荷載時,外立桿的穩定性計算 = N/(A) f外立桿的軸心壓力設計值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.052+2.549）+ 1.43.150= 9.932 kN； = 9931.635/(0.188424)=124.769 N/mm2；不組合合風荷載時，外立桿實際抗壓應力計算值=124.769N/mm2 小于抗壓強度設計值f=205

39、N/mm2，滿足要求！c.內立桿穩定性計算全封閉雙排腳手架僅考慮外立桿承受風荷載的作用，內立桿不考慮風荷載作用。 = N/(A) f內立桿的軸心壓力設計值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（1.714+1.732）+ 1.43.750= 9.385 kN； = 9385.041/(0.188424)=117.903 N/mm2；內立桿實際抗壓應力計算值=117.903N/mm2 小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！(7)、連墻件的穩定性計算風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 7.050 kN；每個連墻件的

40、覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 12.050 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 700/15.9的結果查表得到 =0.872；A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.8724.2410220510-3 = 75.785 kN；Nl=12.050kN Nf=75.785kN，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=12.050kN 雙扣件的抗滑力16.000

41、kN，滿足要求！(8)、懸挑梁受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.4 m，l = 2 m，m1 = 1.3m，m2 = 0.25 m；k=1.4/2=0.700k1=1.3/2 = 0.650k2=0.25/2 = 0.13懸挑梁的截面慣性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面積A = 30.6 cm2，線密度G = 24.1 kg/m

42、。外立桿軸向力設計值N1= 9.932 kN；內立桿軸向力設計值N2= 9.385 kN；懸挑梁自重荷載 q=1.224.19.810-3=0.289kN/m把以上數據代入公式，經過計算得到：支座反力 RA = 26.945 kN支座反力 RB = -7.629 kN最大彎矩 MA = 15.257 kNm 最大應力 = 15257385.750 /( 1.05 185000 )= 78.545 N/mm2懸挑梁的最大應力計算值=78.545 N/mm2 小于抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求!最大撓度 max= 5.606 mm按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變

43、形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即 2600 mm。懸挑梁的最大撓度5.606mm 小于最大容許撓度2600/400mm，滿足要求!(9)、懸挑梁穩定性計算懸挑梁采用18號工字鋼,計算公式如下： = M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，依鋼結構設計規范(GB50017-2003) 附表B，按照下面公式調整：得到 b=0.929。經過計算得到最大應力 = 15.257106 /( 0.929185000 )= 88.775 N/mm2；懸挑梁的穩定性計算 =88.775N

44、/mm2 小于f=215N/mm2，滿足要求!(10)、拉繩的受力計算鋼繩做安全儲備，按照承受全部荷載計算，通過軟件電算程序計算得到鋼繩的支點從左至右支座反力分別為：R1=11.350kN。水平懸挑梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RAH = RUicosi其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=12.438kN。(11)、拉繩的強度計算a.鋼絲拉繩的內力計算鋼絲拉繩的軸力RU取最大值進行計算，為RU=12.438 kN 選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑

45、14mm。 Fg = Fg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg112.000kN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K6。得到：Fg= 15.867kN Ru12.438kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。b.鋼絲拉繩的拉環強度計算鋼絲拉繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=12.438kN鋼絲拉繩的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面

46、計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(12437.9164/(3.142502) 1/2 =12.6mm；實際拉環選用直徑D=14mm 的HPB235的鋼筋制作即可。(12)、錨固段與樓板連接的計算水平懸挑梁與樓板壓點采用壓環鋼筋，拉環強度計算如下：水平懸挑梁與樓板壓點的拉環受力 R=7.629 kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=16mm；水平懸挑梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: = N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2； A=D2/4=3.142162/4=201

47、.062mm2=N/2A=7.629103/(201.0622)=18.971N/mm2；水平懸挑梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！10、架子的驗收、使用及管理10.1驗收、使用及管理(1)把好驗收關。搭設過程中的架子，每搭設一個施工層高度必須由項目技術負責人組織技術、安全與搭設班組、工長進行檢查，符合要求后方可上人使用。架子未經檢查、驗收，除架子工外，嚴禁其他人員攀登。驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經設計負責人同意，由架子工操作。(2)工程的施工負責人，必須按架子方案的要求，擬定書面操

48、作要求，向班組進行安全技術交底，班組必須嚴格按操作要求和安全技術交底施工。(3)基礎和架子分段完成后，應分層由制定架子方案及安全、技術、施工、使用等有關人員，按項目進行驗收，并填寫驗收單，合格后方可繼續搭設使用。(4)外架第一步(1.8m高)開始拉設兜網和立網，以后每隔5步架子（9米）拉設一道兜網，施工層腳手板和施工層臨邊必須設兜網和立網，以保證高處作業人員的安全。(5)架子搭好后派專人管理，未經技術負責人同意，不得改動，不得任意解掉架子與柱連接的拉桿和扣件。(6)架子上不準有任何活動材料，如扣件、活動鋼管、鋼筋，一旦發現及時清除。(7)雨后要檢查架子的下沉情況，發現地基沉降或立桿懸空要馬上用

49、木板將立桿楔緊。(8)在六級以上大風、雷雨天氣下不得進行腳手架作業，雨后上架前要防滑措施。(9)外架實行外掛立網全封閉。外掛安全網要與架子拉平，網邊系牢，兩網接頭嚴密，不準隨風飄。(10)作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板、泵送混凝土輸送管等支撐固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。10.2、人員素質要求(1)高處作業人員必須年滿18歲，兩眼視力均不低于1.0，無色盲，無聽覺障礙，無高血壓、心臟病、癲癇、眩暈和突發性昏厥等疾病，無妨害登高架設作業的其他疾病和生理缺陷。(2)責任心強，工作認真負責，熟悉本作業的安全技術操作規程。嚴禁酒后作業和作業中玩笑戲鬧。(3)明確使用個人

50、防護用品和采取安全防護措施。進入施工現場，必須戴好安全帽，在無可靠防護2m以上處作業必須系好安全帶，使用工具要放在工具套內。(4)操作工必須經過培訓教育，考試、體檢合格，持證上崗，任何人不得安排未經培訓的無證人員上崗作業。(5)作業人員應定期進行體檢(每年體檢一次)。(6)作業所用材料要堆放平穩，高處作業地面環境要整潔，不能雜亂無章，亂擺亂放，所用工具要全部清點回收，防止遺留在作業現場掉落傷人。11、架子拆除安全技術交底(1)外架拆除前，工長要向拆架施工人員進行書面安全交底工作。交底有接受人簽字。(2)拆除前，班組要學習安全技術操作規程，班組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底內容要

51、有針對性，拆架子的注意事項必須講清楚。(3)拆架前在地上用繩子或鐵絲先拉好圍欄，沒有監護人，沒有安全員工長在場，外架不準拆除。(4)架子拆除程序應由上而下，按層按步拆除。先清理架上雜物，如竹筏上的混凝土、砂漿塊、活動桿子及材料。按拆架原則先拆后搭的桿子。剪刀撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求桿拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到哪一層。(5)拆除工藝流程：拆護欄拆腳手板拆小橫桿拆大橫桿拆剪刀撐拆立桿拉桿傳遞至地面清除扣件按規格堆碼。(6)拆桿和放桿時必須由2-3人協同操作，拆大橫桿時，應由站在中間的人將桿順下傳遞，下方人員接到桿拿穩拿牢后，上方人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具。(7)拆架人員必須系安全

52、帶，拆除過程中，應指派一個責任心強、技術水平高的工人擔任指揮，負責拆除工作的全部安全作業。(8)拆架時有管線阻礙不得任意割移，同時要注意扣件崩扣，避免踩在滑動的桿件上操作。(9)拆架時螺絲扣必須從鋼管上拆除，不準螺絲扣在被拆下的鋼管上。(10)拆架人員應配備工具套，手上拿鋼管時，不準同時拿板手，工具用后必須放在工具套內。(11)拆架休息時不準坐在架子上或不安全的地方，嚴禁在拆架時嘻戲打鬧。(12)拆架人員要穿戴好個人勞保用品，不準穿膠底易滑鞋上架作業，衣服要輕便。(13)拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術交底。(14)拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹。扣件要分型號裝箱保管。