1、目 錄 第一章 工程概況2第二章 腳手架施工方案的編制依據3第三章 腳手架的搭設3一、材料要求3二、安全技術措施4第四章 參數計算8一、卸料平臺的計算8二、腳手架承載力計算16第六章 外腳手架搭設順序27第七章 腳手架檢查、驗收及保養措施27第八章 腳手架搭設時注意事項28第九章 腳手架材料用量計劃28第十章 附圖29第一章 工程概況一、總體簡介序號項 目內 容1工程名稱2建設地點3建筑面積10246.84平方米4建筑高度22.80米5建筑層數6層，層高3.60米6建筑結構磚混結構二、工程概況本工程為磚混結構形式，建筑結構的類別為三類，合理使用年限50年，抗震設防烈度為7度，建筑耐火等級為二級

2、。其中墻體工程外墻采用240mm厚非粘土燒結磚，外貼100mm厚苯板保溫（密度為18-22kg/m3），局部為滿足立面需要采用370mm厚非粘土燒結磚，外貼100mm厚苯板保溫；屋面工程的防水等級為二級，防水層合理使用年限為15年，屋面保溫層為100mm厚擠塑聚苯板雙層錯縫鋪設保溫（容重32kg/m3），屋面排水為組織外排水，排水坡度為2%；門窗工程采用三玻塑鋼保溫窗，傳熱系數為2.0。第二章 腳手架施工方案的編制依據建筑安裝工程施工技術操作規程（黑龍江省DB ）建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范(2002版) JGJ130-2001建筑施工高處作業安全技術范（JGJ80-91）黑龍江建筑施工

3、安全檢查標準實施細則等。第三章 腳手架的搭設本工程外腳手架采用48壁厚3.5的鋼管搭設落地式雙排腳手架，搭設高度為24m。室內抹灰工程施工采用48壁厚3.5鋼管簡易腳手架，建筑物四周采用阻燃式密目安全網進行全封閉，安全網內滿鋪鋼板網作二層防護。一層、三層、五層設三道安全兜底網，操作層滿鋪腳手板。滿堂腳手架立桿縱橫向間距均為1.5m，且在梁兩側另加立桿以便支模。一、材料要求 1、腳手架各種桿件采用外徑48mm、壁厚3.5mm的3號鋼焊接鋼管，使用生產廠家合格的產品并持有合格證，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GBT700中Q235A鋼的規定，用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為4-6米，小橫

4、桿、拉結桿2.1-2.3米，使用的鋼管不得彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。2、扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架GB15831-1995規定的要求，對使用的扣件要全數進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm，扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm，扣件螺栓的擰緊力距達60N*M時扣件不得破壞。 3、腳手板采用沖壓鋼腳手板，寬度為300mm，凡是腐蝕、彎曲、開焊、破裂者不得使用。4

5、、安全網采用密目阻燃安全網，規格為1.56.0m，必須符合國家規定：有“三檢證”二、安全技術措施 、施工準備（1）在腳手架搭設之前，由工地技術負責人依腳手架搭拆方案向專業班組長逐段的進行書面技術交底，并履行交底簽字手續，各持一份，互相監督，由專業班組長向操作人員進行班前技術交底，并做好交底記錄入檔。（2）按對腳手架使用的各種材料的要求，對使用的材料進行全數檢查、驗收，方準進行場使用，并進入現場后分類堆放整齊，掛牌標明準備使用。（3）搭拆腳手架的操作人員必須是經過勞動部門培訓合格發證，持證上崗。、腳手架的基礎（1）腳手架搭設前基礎要平整夯實，架基及周圍不得積水，在距腳手架外立桿外側0.5米處，設

6、置一排水溝，在最低點，設置積水坑，水流入坑內，用潛水泵將水排出，排水溝坡度為3-5。以保證架基的承載能力，基槽回填土必須步步夯實后，才能做腳手架基礎。（2）回填土夯實后，上面鋪設厚度50mm的0.23m木腳手板，之后在木腳手板上放置鋼底座，鋼底座上放置立桿，在距底坐下皮200mm處的立桿上采用直角扣件固定掃地桿，然后按設計的立桿間距進行放線定位，鋪設木腳手板要平穩，不得懸空。 、腳手架結構技術要求（1）依腳手架結構要求本工程為框架結構，采有里外雙排架使用，利用主體施工時搭設的雙排鋼管腳手架，進行外裝飾，鋼管腳手架外側滿掛密目安全網維護。腳手架里側立桿距墻300mm，外立桿高于墻口1.2m，立桿

7、排距1.2m，立桿縱距1.5m，大橫桿步距1.5m，小橫桿間距0.75m，立桿、大橫桿均采用一字扣件對接。轉角處設雙排立桿，并刷黃油；其余立桿及所有橫桿均刷紅油。（2）腳手架與建筑物的連墻件應與建筑物作可靠連結，拉結采用鋼性連接，豎向間距3.0米，水平間距4.5米。連墻桿采用48壁厚3.5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。盡量設在窗口位置，鎖在洞口內的鋼管兩端距洞口邊不小于300mm。連墻件應按順序排列、均勻部置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點設置，偏離主節點距離不應大于300mm。連墻桿伸出扣件的距離應大于100 mm。 （3）剪刀撐均采用刷黃油的6米的鋼管搭設，每6步4

8、跨設置一道，斜桿與地面的夾角為55。斜桿與交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2-4個扣結點。具體設置應符合下列要求：a.每道剪刀寬度不應小于4跨,且不應小于6m,斜桿與地面的傾角宜在4560之間。剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角 45 50 60剪刀撐跨越立桿的最多根數n765b. 必須在外側立面的的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置,中間每道剪刀撐的凈距不應大于15m。c. 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定與之相交的橫向水平桿的伸出端或柱上，旋轉扣件中心線距主節點距離不大于15

9、0mm，最下部的斜桿與立桿的連接點距離地面的高度控制在300mm內。d. 剪刀撐斜桿的接頭頂層可以采用搭接外，其余各接頭均必須采用扣件連接。采用搭接接頭長度1000mm，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離100mm。 （4）腳手板的鋪設，施工操作層的腳手架必須鋪滿、鋪穩、鋪嚴，距離墻面不得大于200mm，里立桿與墻面之間鋪設一塊腳手板，不得有空隙和控頭板，本工程砌筑自上而下的進行施工只考慮一個操作層，對頭鋪設的腳手板，接頭下面必須設兩根小橫桿，搭接長度應大于200 mm，板端距小橫桿150mm，拐彎處的腳手板必須交叉搭鋪。（5）操作層、通道口的安全防護：在操作層高1.2

10、m處設兩道防護欄桿，但必須掛設有準用證的全封閉密目式立網，立網的邊繩與大橫桿靠緊，并用繩系結牢固，并設180mm高的踢腳板用木腳板代替。在作業層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.6 m處設首層平網,往上每隔4步距設隔層平網,施工層應設隨層平網。（6）腳手架體與建筑物之間封閉辦法：密目網垂直封閉，密目網的質量要求： 密目網要四證齊全，要有阻燃性能，其續燃，陰燃時間均不得大于4秒。要符合GB16909的規定。 每10cm10cm100cm2的面積上，有2000以上網目。密目網貫穿試驗：做耐貫穿試驗時，將網與地面成30度夾角拉平，在其中心上方3米處，用5Kg重的鋼管（管徑48-51mm）垂直自由

11、落下，不穿透即為合格產品。密目網的綁扎方法：用棉繩將密目網綁扎至立桿或大橫桿上，使網與架體牢固的連接在一起。系蠅的材質應符合GB16909的規定。兜網封閉：用大眼安全網（平網）將腳手架與建筑之間封閉起來，二層處設置一道平網，每隔10米封閉一道。（7）腳手架的上下通道：腳手架體要設置安全馬道： 馬道寬度不小于1米，坡度以1：3（高：長）為宜。 馬道的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，基礎按腳手架要求處理，立面設剪刀撐。人行斜道小橫桿間距不超過1.5米。 馬道上滿鋪腳手板，板上釘防滑條，防滑條不大于300mm。設置護欄桿，上部護身欄桿1.2米，下部護身欄桿距腳手板0.6米，同時設180mm寬檔腳板。

12、（8）腳手架的卸料平臺：從經濟、實用的角度考慮，卸料平臺設計為懸挑式型鋼平臺，規格為6.0m3.0 m1.5m(長寬高)懸挑長度為2.5 m。平臺上要設有限定荷載標牌，本工程卸料平臺限重為1.2t。a. 主梁、次梁均采用槽鋼，所有構件均為螺栓連接，即為鉸接。防護欄采用483.5鋼管，分別在高750mm，1500mm處設立兩道，并與四周槽鋼焊接，四周槽鋼外側面及防護欄均刷紅白相間的油漆標識，并滿布密目安全網，平臺每側設兩根鋼絲繩，每根繩設夾具不少于3個，鋼絲繩通過梁上側模預留孔拉接，但兩根鋼絲繩不得拉結于同一個預留孔，并且梁上預留的孔洞要保證能讓上述鋼絲繩穿過，平臺底面設沖壓鋼腳手板，滿鋪、鋪牢

13、、兩端用8號鍍鋅鐵絲捆緊，并在四周設18cm高的踢腳板，卸料平臺自第3層至6層每層設二個。b. 卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復.第四章 參數計算一、卸料平臺的計算 （一）參數信息1.荷載參數腳手板類別：沖壓鋼腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.30；欄桿、擋板類別：欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.11；施工人員等活荷載(kN/m2): 2，最大堆放材料荷載(kN): 12。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：1.00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.0

14、0；懸挑梁與墻的接點按鉸支計算；預埋件的直徑(mm)：20.00。只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：12.6號槽鋼槽口水平；次梁材料類型及型號：10號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：0.4。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：2.5，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.10；平臺計算寬度(m)：3 m)（二）次梁的計算次梁選擇10號槽鋼槽口水平，間距0.4m，其截面特性為：面積：A=12.74cm2，慣性距：Ix=198.3cm4，轉動慣量：Wx=39.7cm3，回轉半徑：ix=3.95cm， 截面尺寸： b=4

15、8mm，h=100mm，t=8.5mm1荷載計算： （1）腳手板的自重標準值：本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2：Q1 = 0.30.4=0.12kN/m（2）最大的材料器具堆放荷載為12kN，轉化為線荷載：Q2 = 12/2.5/30.4=0.64kN/m（3）槽鋼自重荷載 Q3=0.1kN/m：經計算得到，靜荷載計算值：q = 1.2（Q1+Q2+Q3） = 1.2（0.12+0.64+0.1） = 1.03kN經計算得到，活荷載計算值：P = 1.420.43=3.36kN/m2內力計算：內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M的計算公式為：

16、經計算得到，活荷載計算值：3抗彎強度計算：其中：x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；經過計算得到強度：=3.68106/（1.0539700）=88.28N/mm2；次梁工字鋼的最大應力計算值 小于次梁工字鋼的抗壓強度設計值 f,滿足要求!4整體穩定性計算：其中：b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到：b=5708.548235/（3000100235.0）=0.78由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.708經過計算得到強度：=3.68106/

17、（0.70839700）=130.93N/mm2；次梁工字鋼的穩定性驗算 小于次梁工字鋼的抗壓強度設計值 f,滿足要求!（三）主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇12.6號槽鋼槽口水平，其截面特性為：面積：A=15.69cm2，慣性距：Ix=391.466cm4，轉動慣量：Wx=62.137cm3，回轉半徑：ix=4.953cm截面尺寸：b=53mm，h=126mm，t=9mm1荷載計算：（1）欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.11kN/m：Q1 = 0.11kN/m（2）槽鋼自重荷載 Q2=0.1237kN/m：經

18、計算得到，靜荷載計算值 ：q = 1.2（Q1+Q2） = 1.2（0.11+0.1237） = 0.28kN/m；經計算得到，次梁集中荷載取次梁支座力 ：P = （1.033+3.36）/2=3.23kN。2內力計算：卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖：懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖：懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖：（kN.m）懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1=15.11kN，R2=0kN 支座反力：RA=0kN 最大彎矩：3抗彎強度計算：其中：x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設

19、計值，f = 205.00N/mm2；經過計算得到強度：=3.369106/1.05/62137+10.0731000/1569=58.057N/mm2主梁槽鋼的最大應力計算值 小于主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f,滿足要求!4整體穩定性計算：其中：b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到：b=570953235/（2500126235.0）=0.86由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.742經過計算得到強度：=3.369106/（0.74262137）=73.07N/mm2；主梁槽鋼的穩定性計算值 小于主梁槽鋼

20、的抗壓強度設計值 f,滿足要求!（四）鋼絲拉繩的內力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算：RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (3.00/(1.00+1.00) =0.832；按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RUi = RCi / sini；RU1 = 15.11 / 0.832= 18.16 kN；（五）鋼絲拉繩的強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算，為：RU=18.

21、16kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中：Fg - 鋼絲繩的容許拉力（kN）； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑（mm）； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取18.16kN，=0.82，K=6.00，得到：鋼絲繩最小直徑必須大于17mm才能滿足要求! （六）鋼絲拉繩吊環的強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為：N=RU=18.16kN鋼板處吊環強度計算公式為：其中 f

22、 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2； 所需要的吊環最小直徑 D=181604/（3.1416502）1/2=15.21mm二、腳手架承載力計算（一）參數信息計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為22.8米，搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用二步三跨，豎向間距3米，水平間距4.5米。施工均布荷載為3kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設7層。（二）小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。

23、1均布荷載值計算：小橫桿的自重標準值：P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值：P2=0.31.50/3= 0.15kN/m活荷載標準值：Q=31.50/3=1.5kN/m荷載的計算值：q=1.20.038+1.20.15+1.41.5=2.326kN/m小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：=0.321106/5080=63.189N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3.撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：荷載標準值：q=0.038+0.15+1.5=1.688kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大

24、撓度：V=5.01.68810504/(3842.06105121900)= 1.06mm小橫桿的最大撓度0mm小于大橫桿的最大容許撓度1500mm與10 mm, 滿足要求！（三）大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1荷載值計算：小橫桿的自重標準值：P1=0.0381.05=0.04kN腳手板的荷載標準值：P2=0.31.051.50/3=0.158kN活荷載標準值：Q=31.051.50/3=1.575kN荷載的計算值：P=(1.20.04+1.20.158+1.41.575)/

25、2=1.221kN大橫桿計算簡圖2強度計算：最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：=0.497106/5080=97.835N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：V1=0.6770.03815004/(1002.060105121900)=0.052mm集中荷載標準值：P=0.04+0.158+1.575=1.773

26、kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：V2=1.883177315003/(1002.060105121900)=4.487mm最大撓度和：V=V1+V2=4.539mm大橫桿的最大撓度4.539mm小于大橫桿的最大容許撓度1500mm與10 mm, 滿足要求！（四）扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范)：R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值：P1=0.0381.50=0.057kN腳手板的荷載標準值：P2=0.31.051.50/2=

27、0.236kN活荷載標準值：Q=31.051.50/2=2.363kN荷載的計算值：R=1.20.057+1.20.236+1.42.363=3.66kNR 8 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。（五）腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：1每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)，本例為0.151NG1 = 0.15132=4.832kN2腳手板的自重標準值(k

28、N/m2)，本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3NG2 = 0.371.50(1.05+0.3)/2=2.126kN 3 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)，本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11NG3 = 0.111.507/2=0.578kN4吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)，0.005NG4 = 0.0051.5032=0.24kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.776kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值：NQ =321.501.05/2=4.725kN

29、風荷載標準值應按照以下公式計算：其中：W0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.39 Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 0.62 Us - 風荷載體型系數：Us = 0.645經計算得到，風荷載標準值：Wk = 0.70.390.620.645= 0.109kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG + 1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 M

30、W計算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中：Wk - 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la - 立桿的縱距 (m)； h - 立桿的步距 (m)。（六）立桿的穩定性計算：外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置，不進行穩定性計算，只進行單立桿的穩定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式：其中 ：N - 立桿的軸心壓力設計值，N=15.95kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262；i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 - 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.6m；k - 計算長度附加系數，

31、取1.155；u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.5；A - 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 124.49 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式：其中：N - 立桿的軸心壓力設計值，N=14.95kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.262；i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 - 計算長度 (m)，由

32、公式 l0 = kuh 確定，l0=2.6m；k - 計算長度附加系數，取1.155；u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.5A - 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，；- 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 125.35 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（七）最大搭設高度的計算：不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中：NG2K

33、- 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 2.944kN； NQk - 活荷載標準值，NQ = 4.725kN； gk - 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.151kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 88.943米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值： H = 50米。考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中：NG2K - 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 2.944kN； NQk - 活荷載標準值，NQ = 4

34、.725kN； gk - 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.151kN/m； Mwk - 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 94.357米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值：H = 50米。（八）連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No其中 ：Nlw - 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Awwk - 風荷載基本風壓值，wk = 0.109kN/m2；Aw -

35、 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw =34.5= 13.5m2；No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5經計算得到：Nlw = 2.06kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 7.06kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中： - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i=30/1.58的結果查表=0.952； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到：Nf = 95.43kNN1小于Nf，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到：Nl = 7.06kN小于扣件的抗滑力8kN滿足要求！連墻件扣件連

36、接示意圖（九）立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：p fg其中：p - 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 63.8 N - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 15.95 A - 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg - 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 160地基承載力設計值應按下式計算：fg = kc fgk其中：kc - 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1 fgk - 地基承載力標準值；fgk = 160地基承載力的計算滿足要求！第六章 外腳手架搭設順序本工程腳手架搭設自下而上進行，立桿墊板

37、鋪完后由樓的一側開始排尺，在墊板上用粉筆畫出立桿軸心線，然后在墊板上擺放標準底座及掃地桿豎立桿（隨即立桿與掃地桿用直角扣件扣緊）裝掃地小橫桿安第一步大橫桿安裝第一步小橫桿校正立桿設第一排拉結點安第二步大橫桿第二步小橫桿.以此類推，搭設高度步大橫桿時安裝剪刀和橫向支撐桿。第七章 腳手架檢查、驗收及保養措施搭設時隨施工進度進行交底，在檢查驗收時隨進度分段搭設驗收，經驗收合格后方能交付使用，并履行交驗簽字手續入檔，腳手架參加驗收人員：主管工長、技術員、架子工、班組長和專職安全員。一、腳手架使用、維護、保養技術措施 、設專人每天對腳手架進行巡回檢查，檢查立桿、墊板有無下沉、松動，架體所有扣件有無滑扣、

38、松動，架體各部構件是否完整齊全。 、作好腳手架基礎排水，下雨過后要對腳手架架體基礎進行全面檢查，嚴禁腳手架基底積水下沉。 、操作層施工荷載不得超過270KG平方米，不得將橫桿支撐、纜風繩等固定在腳手架上，嚴禁在腳手架上懸掛重物。 、嚴禁任何人任意拆除腳手架上任何部件。 、遇有六級以上大風、大霧、大雨和大雪天氣應暫停腳手架作業，在復工前必須檢查無問題后方可繼續作業。第八章 腳手架搭設時注意事項 1、外徑48mm與51mm的鋼管及木楞嚴禁混合使用。 2、主節點處，固定橫向水平桿或縱向水平桿、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不大于150mm。 3、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于1

39、40mm。 4、對接扣件的開口應朝向架子的內側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保安全。 5、上架作業人員必須持證上崗，戴好安全帽，系好安全帶。 6、嚴格按搭設方案施工；連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過兩步。 7、在搭設過程中，應注意調整腳手架的垂直度，最大允許偏差100mm.第九章 腳手架材料用量計劃材料名稱 單位 數量 進場時間腳手管 噸 100 基礎回填后直角扣件 個 3000 基礎回填后對接扣件 個 900 基礎回填后旋轉扣件 個 900 基礎回填后腳手板 塊 1600 基礎回填后密目網1.86M 片 1200 基礎回填后平網23M 片 350 基礎回填后第十章 附圖大橫桿600600600說明:采用483.5鋼管;立桿間距2.5m、高度1.2m;大橫桿間距0.6m;四周掛密目安全網。結構臨邊和水平洞口防護示意12級鋼483.5鋼管483.5鋼管2006=12004003=1200利用對拉螺栓孔埋設10圓鋼與鋼管拉結10拉筋483.5鋼管電梯井可開啟式防護門構造防護示意15(22.5)1500104=156000立面腳手架構造150015=2250060厚松木板0.60入口腳手架構造(水平投影)(立面投影)(側面投影)