1、目 錄第一章 轉換層施工方案準則2一、編制依據2第二章 轉換層工程綜述2一、轉換層概況2二、轉換層重點項目3第三章 施工部署5一、技術準備5二、施工準備5三、施工縫處理重點采取對應措施6四、二次砼澆灌施工縫處理6第四章 主要施工措施7一、模板制安7二、鋼筋工程9三、砼工程13四、拆模規定14第五章 質量保證措施15一、組織保證措施15二、技術保證措施15三、進場材料質量管理措施16第六章 安全生產、文明施工措施16一、安全生產措施16二、文明施工措施16三、環境保護措施17第七章 應急救援預案17第八章 梁側模板計算書19第九章 梁模板扣件式鋼管腳手架計算書25第一章 轉換層施工方案準則一、編

2、制依據 匯富名苑位于化州市河西區桔城西路，其建筑面積為35867.99m2,地上21層,地下2層。工程由化州市匯富房地產開發有限公司投資建設，廣東省建工設計公司設計，廣東城建項目管理有限公司監理，工程由廣東省化州市建筑工程總公司總承包。工程為框架剪力墻結構，建筑高度74.8m。轉換層最大梁截面為1200x2000，板厚為200mm。轉換層梁截面尺寸為1200x2000、1100x2000、800x1000、1100x1900、300x800、300x600、250x600、200x600、200x500等，板厚200mm、層高3米。本方案編制遵循建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）、建

3、筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范以及混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002）的要求。第二章 轉換層工程綜述一、轉換層概況轉換層設在商場和住宅樓層不同使用功能轉換結合部，體現使用功能的轉換樓層，又作上部結構的“基礎”。轉換層結構層高3m。轉換層柱、墻強度等級為C50, 梁、板強等級為度C45，由于轉換層梁跨度較大，截面較高、較寬，梁在樓層平面中縱橫交叉比下層梁多，各梁豎向梁底標高不一，梁的寬度高度不一，砼強度等級高，鋼筋組裝層數多，用量較大，支模質量要求高，施工難度較大，為此，施工前應作好統籌施工指揮部署，作好制模支模、鋼筋制作安裝、砼澆筑、塔吊操作指揮、安全防護等等有關工種進

4、行施工技術交底和安全技術交底，為各工種工序密切配合創造條件和擬定動向目標。二、轉換層重點項目1、支模體系轉換層縱橫交叉梁較多，梁底標高不一，支模前應作好梁坐標定位和標高控制標志，支撐系統按梁位和板位進行排列間距和排距，梁支撐間距（按梁長“縱距”）和排距（按梁寬“橫距”），根據梁寬和梁高區別設定，具體間距（縱距）和排距（橫距）。轉換層梁位與下層梁未能對位，部分大梁支撐直接在板上，不是在梁上受力，另一部分由于轉換層梁寬大于下層梁寬50%，使一部分支撐在下層梁位上，一部分支撐在下層板上受力。轉換層梁板砼澆筑前，應保留下一層梁板模板支撐（立桿鋼管頂撐）給予合力承載，塔樓部位應保留下兩層梁板模板支撐，待

5、轉換層梁板砼澆灌完畢養護14d后，預計砼強度達到6070%，方可拆除下一層梁、板底模支撐。轉換層大梁底在1/3跨處按10-15米距離增設斜撐，將大梁自重的重力分解傳到鋼筋混凝土柱根部和柱體受力，斜撐排距與梁寬立桿排距相同，間距同立桿縱距。斜撐與立桿或大橫桿交叉點必須設置橫向小橫桿，小橫桿應設在斜撐之下，若斜撐在上，小橫桿在下不能與大橫桿相交時，小橫桿應與立桿扣牢，若斜撐、橫桿，立桿與大橫桿形成三角區，大橫桿應在小橫桿之下，使八字形斜撐受力均勻分布，傳遞到各立桿到柱體，八字斜撐根部必須抵至柱體。梁底支撐鋼管立桿頂端采用頂托，根部采用托盤，支撐立桿采用對接（僅限梁底立桿），立桿托盤下采用鋪設80m

6、m厚通長木枋，板支撐立桿根部鋪設80mm厚通長木枋，使結構板受力達到均勻傳遞。由于轉換層梁較寬、較高，施工荷載較大，對模板制安要求較高，必須保證制模、安模符合幾何尺寸允許偏差規定，同時要保證架料及模板體系應滿足強度、剛度和穩定性要求。2、鋼筋錨固和連接轉換層是不同使用功能的轉換樓層，又是上部結構的“基礎”，故此，對上部結構的柱、墻立筋必須按設計和規范規定錨固長度，才能達到穩定性，對梁支座縱向受力鋼筋必須按設計和規范規定所要求的錨固長度，且在邊跨端應按規定彎錨，對板筋應錨入梁內或墻內LaE，對板內上部鋼筋邊端應向下彎錨等規定，使其達到整體剛度要求。根據設計規定，級鋼筋采用滾軋直螺紋機械連接（以下

7、簡稱機械連接），梁內縱向受力鋼筋直徑22采用機械連接，機械連接建議采用A級連接接頭。豎向鋼筋直徑16至25采用電渣壓力焊，其余接頭采用閃光對焊、搭接焊或綁扎接頭，搭接焊長：單面10d、雙面5d；搭接焊端應彎折線，施焊畢應達到同心軸（一條線），焊縫寬應0.7d。鋼筋接頭在同一截面內不允許超過50%，梁跨內同一根鋼筋，柱、墻內同一層同一根鋼筋不允許有兩個接頭。3、防止轉換層砼裂縫措施轉換層梁寬，梁高，砼體積較大，砼強度等級高，商品砼水灰比大，收縮應變大，當砼達到收縮應力時，易產生構件表面微小裂縫，影響觀感，也給人的思維質疑，為了防止微裂縫產生，建議在砼內摻杜拉纖維或在梁體兩側面鋪設鋼絲網片（鋼絲網

8、規格為：0.8mm厚25*25mm）。第三章 施工部署一、技術準備組織項目部有關工程技術人員，針對轉換層重點項目和施工統籌部署，進行施工技術交底，交底內容應作重在作業指導、分析施工難度和攻關措施，明確質量標準、施工操作規程，安全防護和文明措施作導向，使參建人員具備思想主導意識，目標明確，在實施中勵行定人定位責任制。組織班組進行施工技術交底和安全生產文明施工技術交底，交底內容按各工種工序作業規程、質量標準、進度指標、安全文明守則及工種之間相互協調配合，作好統一安排。二、施工準備對需用的機械設備進行檢查、檢修以備待用。轉換層按兩道程序和兩道施工縫進行施工，第一道設在板面與柱、墻根部結合面，柱、墻砼

9、澆灌至梁底下約50mm，第二道施工縫設在梁底下50mm與柱頂結合面，梁板砼澆灌至樓面標高。作好材料進場供應計劃，特別是商品砼必須保證供應，由于商品砼現場攪拌，故不考慮堵車現象，確定運送車輛數量及泵機臺數，確保砼澆筑中不產生施工縫和砼施工質量，對各施工人員進行排班作業，控制每人不連續工作超過12小時，確保員工精力充沛。作好轉換層的交底工作，實施中應貫徹執行。作好夏季（如轉換層施工時間正處在暑季）砼澆灌覆蓋準備工作，當砼澆灌后12小時內，用彩色布（或草墊、麻袋）覆蓋，防止暴曬引起砼失水和暴雨沖刷破壞。三、施工縫處理重點采取對應措施施工縫是物體先后重疊組合所產生的結合面，施工縫處理不好，易在接頭部位

10、界面出現裂縫，雖然對結構不造成影響，但在質量觀感上留下陰影，所以施工縫處理應列入主體結構重點施工環節；轉換層施工縫，第一道在柱、墻根部與樓層板結合面，第二道施工縫在柱頂梁底下50mm和墻頂暗梁（或連梁）底結合面，施工時鋼筋制安和支模根據施工縫位置進行分段施工。四、二次砼澆灌施工縫處理第二次砼澆灌，必須在第一次砼澆灌完畢砼強度達到80%方可進行，使砼臨界有一定的強度，不致破壞。二次砼澆灌前先清除界面浮漿和松散砼，然后鉆麻界面（結合面）并用自來水沖洗干凈。臨澆灌時，先在施工縫界面鋪上一層50mm厚同標號水泥砂漿作結合層，使新舊砼通過振搗達到融合密實。第四章 主要施工措施一、模板制安1、模板制作摘要

11、柱、墻、梁模板均采用15mm厚優質合板和8080mm方條，按構件幾何尺寸進行配制，梁側模板加裝10號槽鋼組合，組安時采用483.0鋼管作支撐和夾具。制模前，先滿刷清油打底，模板每次使用后必須清掃（洗）干凈，滿刷一道脫模劑，以利易脫模。制模應考慮拆模容易，不損傷模板，提高模板利用率，根據以往經驗，要求模板制作達到拆模容易。模板工長應精心探索配模技術工藝，達到提高工效，降低成本。模板制作必須按構件幾何尺寸進行量材配料，嚴禁用大材鋸成小材配模，同時考慮一模多用或達到易改制利用。為達到模板易拆，支模時注意將其固牢，拆模時先拆梯形模，達到整體模板易拆又不易損傷模板。2、支模安裝體系梁模安裝轉換層縱橫交叉

12、梁較多，各梁定位應準確，梁底標高應設控制水準點，安裝模板時按設計圖校核，在梁底模和梁側模各拉通線校核，使各梁在一條直線上。梁高定位原則：主梁高應主次梁高，不允許主次梁底低于主梁底；主次梁高應次梁高，不允許次梁底低于主次梁底；梁模陰陽角應橫平、豎直且應通順，接頭處用膠帶封閉。梁跨大于4m，跨中按2起拱；懸臂構件應按懸挑段長度，按5起拱，且起拱高度均不得小于20mm。梁底模木墊枋平放間距不大于200mm中，木墊枋下采用小橫桿，小橫桿下用立桿頂托。其余小橫桿與立桿節點用扣件扣牢，大橫桿應設在小橫桿之下，大橫桿應與各立桿節點用扣件扣牢。梁側模采用8080mm木枋和10號槽鋼作背枋，背枋長度按梁側模高度

13、配制，梁側模包梁底模，梁側模背枋間距和對拉螺桿間距根據梁寬和梁高通過計算確定梁底支撐采用對接，對接接頭應錯開，支撐頂端采用頂托調節，支撐根部采用托盤，托盤下鋪設通長50mm厚木枋。梁底小橫桿必須與各立桿用扣件緊固，每個扣件可承8KN抗滑力，方能滿足要求，其余小橫桿按間距1.2m一道設置，在距地面約150200mm設一道掃地桿，掃地桿必須與立桿交點采用扣件固牢。大橫桿必須設在小橫桿下且應與各立桿交點采用扣件緊固，起到各立桿的抗彎能力，大橫桿搭接長度應500mm，各端各設置一個扣件穩固，搭接頭應相互錯開，大橫桿間距同小橫桿設置。立桿和大小橫桿應橫平、豎直，排列成一條線，立桿垂直度不許超過3mm/H

14、（H為支撐高），梁底小橫桿水平度不許超過1mm/m，其余小橫桿不超過3mm，大橫桿水平度不許在長6m內超過3mm/m，立桿排列（按梁長）直線段不許超過3mm。板模安裝轉換層板厚200mm板底采用15mm優質合板作底模，模板接頭用膠帶封閉，底模下方條采用8080mm。方條下設受力橫桿，大橫桿應設在受力橫桿下。受力橫桿必須與立桿交點用扣件固牢，大橫桿應設在受力橫桿之下，設置一道掃地桿，大橫桿搭接長度500mm，各端各設一個扣件緊固，大橫桿有縱橫兩個方向，各向與立桿交點必須與立桿用扣件緊固。板底模支撐（立桿）間距900900mm，采用兩端和中間三個扣件緊固。模板的制作和安裝質量是關系到產品定型質量的

15、關鍵，施工人員和作業班組應按規定質量標準進行控制。二、鋼筋工程1、基本原則熟讀施工圖紙、分清圖中主梁和次梁關系，梁受力鋼筋分布應按主次梁縱橫向受力鋼筋應在主梁鋼筋之上，次梁縱向受力鋼筋應在主次梁鋼筋之上。各梁鋼筋交匯在支座處較密集時，為了鋼筋有一定的間距，達到砼的握裹力，應按03G101-1平視法圖集中P35，作微折坡錨入支座內。2、板筋分布雙向板筋：板底筋應短向鋼筋在下、長向鋼筋為分布筋在上 板面筋應短向鋼筋在上、長向鋼筋為分布筋在下單向板筋：板底筋應短向鋼筋在下、長向鋼筋為分布筋在上 板面筋應受力筋在上、分布筋在下（支座處負筋）板面負筋：板面負筋應在梁面縱向鋼筋之上，板面負筋在邊端支座邊沿

16、應向下90度彎錨。柱、墻豎向立筋16采用電渣壓力焊；14以下采用對焊、搭接焊或綁扎接頭，一根鋼筋同層內不許有兩個接頭，同一截面接頭不許超過50%。轉換層梁內采用級鋼筋和級鋼筋直徑22以上均采用A級滾軋直螺紋套筒接頭（以下簡稱機械連接）梁下部鋼筋接頭應在受拉區和剪力區較小區段（即應在梁跨距支座1/31/4處，梁上部受壓區縱向鋼筋應在加密箍筋外）。梁內同一截面接頭不許超過50%，同一根鋼筋不許有兩個接頭。3、鋼筋制作原材料控制鋼筋制作應平直、彎角準確，表面不得有裂紋、損傷、顆粒狀或片狀老銹，不得有油漆、油污及泥巴等污染。鋼筋加工必須嚴格按審定后的配料表制作，制作人員不得任意減短鋼筋長度及彎鉤長度，

17、機械連接接頭及焊接接頭位置不得任意調整，鋼筋配料時應按原材長度計算接頭位置，充分配搭，做到材盡其用，料不浪費。箍筋尺寸按內空為準。箍筋彎鉤為135度，平直段長度為10d，且應75mm。鋼筋焊接、焊工應有操作證，并經試焊檢驗合格方可上崗作業。鋼筋不許任意代換，如須代換，必須通過設計人書面同意且簽證完善后方可代換。機械連接接頭制作成型，應加套管保護螺旋絲口，無論吊運或鋼筋組安時，均不得碰傷、損傷。鋼筋制作應按基本原則有關規定進行配料制作。鋼筋組安熟讀圖紙，學習相關規范，進行施工技術交底，充分理解設計意圖后進行鋼筋順序排筋組安綁扎。構件鋼筋組安成型，必須符合設計鋼筋型號、規格、數量、排距、間距和幾何

18、尺寸，施工誤差控制在結構優質標準允許范圍內。鋼筋接頭應按規范規定相互錯開，并設置在允許范圍內（詳基本規定）。鋼筋網格及箍筋角部必須滿扎，不許漏扎和間隔跳扎，且應綁扎牢固、扎絲應交錯綁扎，不應扎成一順風，產生鋼筋易滑移。扎絲的“耳朵”須壓入梁、柱、墻筋內，不許向外露。板下部鋼筋網綁扎完畢后，及時將板筋墊塊按間距800*800mm安設就位，板上部鋼筋網綁扎完畢后，將分層鋼筋馬凳（）12間距800*800安設定位。板筋組安完成后，架設鐵馬凳，鋪設跳板通道，注意成品保護，嚴禁在板筋上踩踏行走，制定出違章必究制度。轉換層主要大梁組安要點轉換層主要大梁鋼筋密集、荷載較大，受力較復雜，梁內受力主筋均采用直螺

19、紋套筒連接接頭。轉換層各梁高度不一致，原則先安裝深梁梁底部鋼筋?？蚣芰憾瞬康目蛑Ч拷钪荒芙壴量蛑Я合驴跇烁撸蛄荷喜拷钚枰^彎角至LaE長度，該部位柱箍筋需等梁筋穿插完畢后補扎。大梁底模校正到位后，即可插入梁下底部筋安設，其操作程序：木枋墊楞組安下排縱向鋼筋并分出箍筋（4肢或6肢箍）間距架設木枋墊楞組安二排縱向鋼筋（以此順序至第三排縱向鋼筋）木枋腰筋安設。安設梁縱向鋼筋時，必須注意各排鋼筋兩端頭保護層或錨入支座長度，以防梁下部縱向鋼筋安置后無法移動。安設梁上部鋼筋前，應將各框支柱箍套入，此時應特別注意各梁腰筋必須到位，并將上口第一個箍綁扎牢固，其高度為梁上口減去上部鋼筋保護層再扣除上部負彎矩

20、筋應占位置。各梁跨中每隔2m將梁骨架用鋼管架設臨時支架，把梁架設至上口約100mm，采用支架橫筒高度為梁上部縱向鋼筋和二排鋼筋（橫筒下）組安就位。根據縱橫相交梁關系和方向，將各梁上部筋根數和排數順次安置到位。梁上部貫通筋安置時，機械連接接頭必須用管鉗逐個旋緊，并須有專職工長和質檢員檢查合格后方可進入下道工序作業。按設計圖規定、分墨劃線，套入箍筋，順序綁扎，箍筋必須綁扎到角，主筋排距采用同直徑鋼筋作分層墊鐵（但不小于25mm排距），鋼筋間距分距綁扎，梁內加密箍必須按設計要求設置，綁扎至梁節點時應將吊筋套入固定，最后綁扎腰筋。梁底鋼筋保護層采用毛面花崗巖墊塊，墊塊厚度按主筋直徑，當主筋直徑小于25

21、mm時，墊塊采用厚25mm。梁底墊塊應墊在箍筋下，間距2m，質檢確認符合要求，楞頭鐵換出木枋，各梁就位，并組織班組、施工、質檢作全面檢查，達到優質標準后，方報監理、業主、設計會同質監進行驗收檢驗。三、砼工程1、有關規定轉換層柱、墻強度等級為C50, 梁、板強等級為度C45。2、施工建議轉換層大梁，砼體積較大，砼標號較高，且商品砼水灰比大，收縮應變大，當砼達到收縮應力時，易產生構件表面微小裂縫，為了防止微裂產生，建議在砼內摻用杜拉纖維或在梁體兩側面布鋼絲網片。3、施工措施作好梁板面標高控制樁點，砼澆灌施工中隨時檢查控制。柱、墻、梁每次投料不許超過500mm高，即必須進行振搗，插入式震動器振搗間距

22、為振幅1.5倍，振搗上層砼時，振動棒應插入界面下層砼內50100mm，達到結合部密實。砼振搗采用快進慢出，振搗時間控制砼表面沒有沸騰下沉后為止，但應注意控制振搗過久，產生砼內部離析。柱、墻、梁、板砼應進行二次振搗，二次振搗時間應控制在砼初凝前進行，使砼內部減少毛細孔，增加密度。砼工長應進行指導負責澆灌，并作好記錄?，F澆砼板在砼初凝前應用木尺枋進行找平，清除表面浮漿，防止因表面浮漿干燥后產生龜裂，在砼初凝前用鐵滾予往返、左右碾壓數遍，然后用鐵抹板收光封閉砂眼。砼澆灌時應派專人跟班進行護筋護模，若發現漏漿或鋼筋位移應及時補救，發現爆模或支撐下沉等重大問題及時報告，并停止該段作業，由施工負責人、質安

23、負責人、技術負責人、項目經理會同有關人員采取補救措施。為防止施工中泵機發生故障和砼運距需要車數及時保證砼供應澆灌，應先行與商品砼廠家進行會晤，定出砼澆灌日期和期限內，泵機和砼運送保證供給措施。4、砼施工保證措施：砼坍落度控制在規定之內。5、砼養護措施轉換層砼澆灌期正處于夏季，砼終凝后，砼內部溫度逐漸升高，這時砼處在水化熱時期，又是失水期，是砼需要水份養護增強期。指派專人負責、定時淋水養護。四、拆模規定1、拆模依據梁跨8m以上，砼強度應達到100%方可拆梁底模。梁跨8m，砼強度達到75%方可拆梁底模。懸挑梁砼強度達到100%方可拆梁底模。梁和板側模，砼強度達到1.5Mpa方可拆側模，但應以不損傷

24、砼棱角為準?，F澆板凈跨2m砼標號C30，砼強度達到50%方可拆底?！，F澆板凈跨2m、8m砼強度達到80%方可拆底?！，F澆板凈跨8m以上，砼強度達到100%方可拆底模。凡是拆模，必須有施工負責人下達指令方可拆模，不許其他人員自行為是。2、拆模主導原則制模、安模應考慮模板易拆，達到不損傷模板為原則。拆模應選擇模板安裝時設下易拆節點，作為拆模起端，達到模板順利拆模，減少損壞，提高利用率。嚴禁模板、鋼管從高處向下拋擲，應用傳遞到地面。模板拆除后及時清除貼結物，清掃（洗）干凈，晾干后滿刷隔離劑，然后分類規則堆碼，待下次使用。鋼管、扣件拆除后，清除貼結物，對有彎曲鋼管和扣件損壞及時維修或作報廢，并分類規則

25、堆放。3、拆模要點：因板模面積較大，先在板模下約600mm，架設一道水平鋼管作為板模拆除下落抬杠，在板模拆除運出后再按鋼管支撐系統順序拆除。第五章 質量保證措施一、組織保證措施由項目經理統一協調指揮，由施工負責人、技術負責人、質安負責人、設備材料負責人協調配合，確保項目各工序人員在組織行動方面，上崗盡職方面、分工合作方面，保證工程質量、安全管理、文明施工從組織管理上措施落實到位，在行動上必須達到預定目標。二、技術保證措施認真閱讀設計圖紙和有關規范，增強對工程施工的感性認識，從而作好施工技術交底和施工動態監控措施。施工過程工序控制是保證穩定提高工程質量的關鍵措施，應把“事后把關”轉變為“跟蹤監控

26、”預防為主，從“管理結果”扭轉到“管理因素”的軌道上，使工序質量控制達到處于受控狀態。三、進場材料質量管理措施材料質量是施工質量的基礎，材料質量與施工質量是相輔相成關系，為此，首先應控制進行材料質量關口。質保材料必須具備三證齊全，且型號、規格、批號與實物相符。質保材料進場，按批量及時會同監理、業主于現場取樣送檢驗，報告合格后方許使用。第六章 安全生產、文明施工措施一、安全生產措施由項目經理組成安全生產組織機構，對安全管理負責指揮和安全防范檢查、落實。項目經理承擔安全第一責任人，技術負責人應按施工現場具體實況制定安全文明施工措施、施工負責人承擔安全實施布控工作，并承擔安全直接責任人，質安負責人承

27、擔安全設施檢查工作和施工動態跟蹤檢查工作，把安全防范督促到實處。二、文明施工措施文明施工為施工安全提供保證，應做到場地整潔、施工道路暢通、建筑材料和周轉材料分類、規則堆放。各作業班組應負責做到工完對本工序剩余材料和雜質及時清理，達到場地整潔標準。各設備設施標明掛牌，定出有關事項給予警示。指派專人清掃通道，保持衛生場容。三、環境保護措施嚴格執行化州市政府各部門的規章制度的同時，及時通過建設單位明確各方權利和義務。第七章 應急救援預案一、救援預案的目的事故發生后，及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救。防止事故繼續發展。二、救援機構1、機構為及時對高大模板施工過程中發生的

28、如沉陷事故、塌模事故、失火事故等進行有效處理，特成立現場應急救援組織如下：組長：葉海軍副組長：柯日富組員：施工員、安全員、木工班組長2、職責和分工（1）組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協調工作，負責向上級報告并負責調集搶險救援所需的人力、物力。（2）副組長協助組長組織、指揮、協調救援工作，組長不在現場時代行組長的職責。（3）組員在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護、搶救、警戒等工作，及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。三、應急響應出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在

29、現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。四、模板及支架倒塌事故的應急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業環境破壞。2、應急救援方法（1）有關人員的安排組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。（2）人員疏散

30、、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排將處于危險區的人員疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。（3）傷員救護休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30 度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸

31、氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。立即撥打120 急救電話或送醫院。（4）現場保護由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入。第八章 梁側模板計算書由于轉換層有多種的梁規格，所以其它梁側模的搭設方法按照1200*2000梁段為參考，按1200*2000梁段搭設方法搭設。梁側模設計簡圖如下：模板設計剖面圖一、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=

32、1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承150.1850.18kN/m q1靜0.91.35G4kb0.91.3538.4146.66kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.077q1靜L2+0.1q1活L2,-0.107q1靜L2+0.121q1活L2,-0.071q1靜L2-0.107q1活L2max(0.07746.660.222+0.13.530.222, -0.10746.660.222+0.1213.530.222,-0.071

33、46.660.222-0.1073.530.222)0.2kNm Mmax/W0.2106/375005.33N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正138.438.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63238.42254/(10010000281250)0.22mm225/400=0.56mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax1.143q1靜l左+1.223q1活l左1.14346.660.22+1.2233.530.2212.97kN 正常使用極限狀態 Rmax1.143l左G4k1.1430.2238.49.88kN

34、二、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)200小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁材料規格(mm)8080小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)341.33 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q12.97kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.112.970.62，0.512.970.22=0.47kNm Mmax/W0.47106/853305.47N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、

35、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.612.970.6，12.970.2=4.67kN max3Vmax/(2bh0)=34.671000/(28080)1.09N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q9.88kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6779.886004/(10084153413300)0.3mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=9.882004/(884153413300)=0.07mm200/400=0.5mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.112.970.6

36、，0.412.970.6+12.970.28.56kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.19.880.6，0.49.880.6+9.880.26.52kN三、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)600主梁最大懸挑長度(mm)200主梁類型槽鋼主梁材料規格10號槽鋼主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)198.3主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R11.48k

37、N，R24.28kN，R33.51kN，R43.51kN，R53.51kN，R63.51kN，R73.51kN，R84.28kN，R91.48kN 正常使用極限狀態：R11.12kN，R23.26kN，R32.65kN，R42.65kN，R52.65kN，R62.65kN，R72.65kN，R83.26kN，R91.12kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.48106/39700=12.02N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=61000481002-(48-5.3)832/

38、(819830005.3)13.25N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.05mm525/4001.31 mm 滿足要求！四、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.958.89216.9kNNtb17.8kN 滿足要求！第九章 梁模板扣件式鋼管腳手架計算書由于轉換層有多種的梁規格，所以其它梁的搭設方法按照1200*2000梁段為參考，按1200*2000梁段搭設方法搭設。取梁KZL13（4）梁截面:截面尺寸最大的梁為1200*2000。一、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k

39、(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.65非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8二、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距la(mm)500梁兩側立柱間距lb(mm)1500步距h(mm)1500新

40、澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置自定義梁左側立柱距梁中心線距離(mm)750梁底增加立柱根數3梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)375,750,1125每跨距內梁底支撐小梁根數4梁底支撐主梁一端懸挑長度(mm)200 設計簡圖如下：平面圖立面圖三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 按四等跨連續梁計算，簡圖如下： Wbh2/6=12001515/645000mm3，Ibh3/12=1200151515

41、/12337500mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2)+1.40.721.276.62kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)21.274.5kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.721.22.12kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)21.261.32kN/m 1、抗彎驗算 Mma

42、x/Wmax0.07774.50.172+0.12.120.172，-0.10774.50.172+0.1212.120.172，-0.07174.50.172-0.1072.120.172106/450004.78N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2l4/(100EI)0.63261.321674/(10010000337500)0.09mml/400167/4000.42mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1.143 q1靜l+1.223 q1活l1.14374.50.17+1.2232.120.1714.65kN

43、標準值(正常使用極限狀態) Rmax1.143q2l1.14361.320.1711.7kN四、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q114.65/1.212.21kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.170.04kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9max1.2(0.1+(

44、24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.2)+1.40.72)(0.75-1.2/2)/20.17+0.91.350.5(2-0.2)0.170.28kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.2)+1.40.72)(1.5-0.75-1.2/2)/20.17+0.91.350.5(2-0.2)0.170.28kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q111.7/1.29.75kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.170.03kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1

45、=(0.1+(24+1.1)0.2)(0.75-1.2/2)/20.17+0.5(2-0.2)0.170.21kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(24+1.1)0.2)(1.5-0.75-1.2/2)/20.17+0.5(2-0.2)0.170.21kN 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.16106/833301.93N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax2.499kN max3Vmax/(2bh0)=32.4991000/(250100)0.75N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(

46、mm) max0.02mml/400375/4000.94mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.6kN，R24.85kN，R34.36kN，R44.85kN，R50.6kN 正常使用極限狀態 R10.48kN，R23.87kN，R33.49kN，R43.87kN，R50.48kN五、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則

47、抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 由上節可知RmaxR1，R2，R3，R4，R5/22.42kN，RmaxR1，R2，R3，R4，R5/21.93kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) Mmax/W0.41106/449090.55N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax4.15kN max2Vmax/A=24.151000/42419.58N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) max0.2mm

48、l/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 承載能力極限狀態 圖一 立柱4：R416.37kN，同理可得 立柱1：R12.03kN，立柱2：R216.41kN，立柱3：R314.75kN，立柱5：R52.03kN 圖二 立柱4：R44.84kN，同理可得 立柱1：R10.6kN，立柱2：R24.85kN，立柱3：R34.36kN，立柱5：R50.6kN 正常使用極限狀態 圖一 立柱4：R413.06kN，同理可得 立柱1：R11.62kN，立柱2：R213.09kN，立柱3：R311.81kN，立柱5：R51.62kN 圖二 立柱4：R43.86kN，同理可得 立柱1：

49、R10.48kN，立柱2：R23.87kN，立柱3：R33.49kN，立柱5：R50.48kN六、縱向水平鋼管驗算鋼管類型483.0鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)215 由小梁驗算一節可知RmaxR1，R50.6kN，RmaxR1，R50.48kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax/W0.09106/449019.48N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！

50、 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax1.029kN max2Vmax/A=21.0291000/4244.85N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.05mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 Rmax22.03kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2

51、)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.63 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.51.52/100.03kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2)+0.91.421.268.95kN/m 2)小梁驗算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.2)+0.91.41 (0.75-1.2/2)/20.170.08kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.2)+0.91.41 (1.5-0

52、.75-1.2/2)/20.170.08kN q111.02kN/m q20.04kN/m 同上四七計算過程，可得： 立柱最大受力NmaxRmax2左+N邊1，Rmax1，Rmax2右+N邊2+Mw/lbmax1.56+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41(1+0.75-1.2/2)/21，14.45，1.56+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41(1+1.5-0.75-1.2/2)/21+0.03/1.514.46kN fN/(A)+Mw/W14.46103/(0.63424)+0.03106/449060.06N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NRmax16.41kNN30kN 滿足要求！