1、夢想典城三期A、B棟樓轉換層模板專項施工方案目錄1、工程概況21.1、轉換層結構相關參數21.2、轉換層支撐體系確定21.3各主要參建單位31.4施工要求31.5技術保證條件32、編制依據43、施工計劃43.1施工進度計劃43.2材料與設備計劃54、施工工藝技術64.1梁模板支撐方案設計74.2 板的模板支撐設計154.3 梁側模板支撐設計164.4構造設計174.5工藝流程184.6主要搭設方法184.7 施工技術質量保證措施204.8材料的力學性能指標214.9驗收要求224.10混凝土澆筑225、施工安全保證措施245.1組織保證機構245.2施工安全技術保證措施255.3監測監控措施2

2、75.4應急預案286、勞動力計劃317、計算書及相關圖紙317.1梁模板支撐計算書311、 工程概況夢想典城三期A、B棟樓工程位于貴陽市云巖區，東面靠中心環線主干道，南面緊急永安寺街，西面緊鄰宅吉路，北面為E棟，與二期工程中央地下室和太乙巷相連，交通十分便利；集商業、住宅為一體的住宅小區。該工程為34層的高層建筑，負二層為全埋地下室，為人防地下室及停車庫，層高4.8m；負一層為半埋地下室，作為車庫層高5.8m；一層為商鋪，層高5.55m，二至三十二層為住宅，其中二層層高為3.45m，三層以上為3.0m，建筑總高度為99m。該工程A、B兩棟樓是結構形式完全相同的框肢剪力墻結構。占地面積為142

3、42.3，設計使用年限為50年，耐火等級為一級，6度設防二級抗震；0.000標高相當于海拔1095.00m,建筑面積為70200，其中住宅部分為65334.74，商鋪4900。轉換層層高5.55m,板厚180mm，最大梁截面12002300，最大柱間距8.8m,梁、板混凝土強度均為C50。轉換層以下負一層（層高5.8m,板厚120mm, 梁板混凝土強度均為C30），負二層（層高4.8m,板厚180mm, 梁、板混凝土強度均為C30）。1.1、轉換層結構相關參數（1）、層高5.55m,板厚120mm，配筋為10170雙層雙向，梁、板混凝土強度均為C50。（2）、梁截面尺寸：1200*2300，9

4、50*2700，900*2400,1000*2400,750*2400,800*2400,900*200，800*200,850*2200,700*2400,750*200,700*2100,700*2000600*1800,650*2000,600*2400,500*1800,700*1500,800*1500,600*2000,700*1800600*1700,1000*1500,850*1700,600*1500,700*1200,500*1800,600*2200，500*1500400*2000,600*1000,600*1200,500*1000,200*400,200*300,1

5、50*300,250*500,300*600,400*1000,400*1200,300*700,300*800,300*900。1.2、轉換層支撐體系確定 本轉換層現澆鋼筋混凝土結構施工，由于絕大部分梁荷載大，模板及支撐體系設計及施工質量是現澆混凝土結構工程質量及施工安全的保障。我項目部認真仔細的對施工圖紙進行了閱讀及分析，對該轉換層模板支撐體系進行專項設計，據現場施工實際情況決定采用扣件式鋼管架作為支撐體系。1.3各主要參建單位工程名稱夢想典城三期A、B棟樓工程地點建設單位監理單位設計單位施工單位工程名稱夢想典城三期A、B棟樓1.4施工要求1.4.1模板及支撐體系設計穩定性，能保證澆混凝土

6、結構施工安全及施工質量。（1）、支撐體系要具有足夠的強度、剛度和穩定性，保證施工中不變形、不破壞、不倒塌。（2）、模板要保證構件形狀尺寸和相互位置的正確，構造簡單、支拆方便、表面平整、接縫嚴密不漏漿、便于鋼筋的綁扎、安裝和混凝土的澆筑等。模板支撐系統應具有足夠的承載力、剛度和穩定性，能可靠地承受新澆混凝土的自重、側壓力和施工過程中所產生的荷載及風荷載。（3）、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。（4）、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得建設行政主管部門頒發的特殊作業人員資格上崗證方可上崗。1.4.2支撐基礎能滿足施工承載力。（1）、負一層板厚120mm,板底筋為81

7、50150雙向，負筋8150150， 梁、板混凝土強度均為C30。（2）、負二層板厚均180mm,板底筋為10170170雙層雙向， 梁、板混凝土強度均為C30。1.5技術保證條件1.6.1編制專項模板施工方案，方案有完整的施工圖及正確的計算書。1.6.2 方案需經專家論證，按相關程序審核批準后方可按方案組織施工。1.6.3模板架的搭設和拆除需嚴格執行本高支模板專項施工方案。1.6.4方案執行監督人：陳義強轉換層結構平面圖2、 編制依據相關國家規范、地方標準等技術文件：建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008建筑施工安全檢查標準JGJ 59-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范

8、JGJ 130-2011；混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-2011；建筑工程施工質量驗收統一標準 GB 50300-2001；建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；建筑結構荷載規范 （GB50009-2001）；建設工程安全生產管理條例；關于印發建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號文；關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文；本工程施工圖紙和本工程施工組織設計等；3、 施工計劃3.1施工進度計劃本工程進度計劃采用流水施工，轉換層工期為48天。先澆筑框架柱，后施工轉換層梁板模板。3.2材料與設備計劃本材料僅為轉換層部位。

9、.材料計劃序號材料名稱規格單位數量1鋼管48.33.6（6m）T12048.33.6（5.7m）15048.33.6（5 m）802扣件直角扣件個8000旋轉扣件9000對接口200003頂托1、 頂托絲桿362、 托板厚度5mm個500004蝴蝶卡個300005方木5010020003000立方8006竹膠合板915183015塊800007對拉螺栓M12根150008混凝土C30M33000.設備計劃序號機械或設備名稱型號規格數量額定功率（KW）生產能力備注1塔吊QTZ63245良好2電鋸MIB2-8051.4良好3鋼筋調直機GT4-1428良好4鋼筋切斷機QJ40211良好5鋼筋彎曲機G

10、W4026良好6交流電焊機BX3-120227良好7插入式振搗棒ZX85.5良好8平板振搗器ZB1122.2良好9砼輸送泵車商砼公司提供1590良好10經緯儀J2111水準儀DS2212力矩扳手513應急車輛長安面包車1良好14柴油發電機2100良好15卷尺1016水平管517吊線錘1018撬棍1019切割機24、 施工工藝技術由于轉換梁截面過大，需負一層及負二層支撐承擔，為保證模板基礎支撐的安全，按以下方式進行處理：（1）已澆筑的負一層及一層支撐體系不拆除。（2）梁截面寬800B1200，梁高為1600H2400，按轉換層平面布置相對應立桿加固至地下室底板（底板標高為-10.65m，底板厚2

11、50mm。板混凝土強度等級均為C40），（詳見下圖）。4.1梁模板支撐方案設計 主要梁類型分類：分類支撐設計梁驗算選型尺寸梁截面尺寸一類支撐設計1200*23001200*2300、950*2700、900*2400、1000*2400、850*2200900*2000、750*2400、800*2400二類支撐設計700*2400700*2400、750*2000、800*2000、700*2100、700*2000650*2000、600*2400、1000*1500、850*1700、600*2200三類支撐設計700*1800600*1800、500*1800、700*1500、800

12、*1500、600*2000700*1800、600*1700、600*1500、700*1200500*1800、500*1500、400*2000、600*1000600*1200四類支撐設計400*1000500*1000、400*1000、400*1200、300*900、300*800300*700、300*600、200*400、200*300、150*300250*500 一類梁支撐設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁側立柱與板支撐立柱共用梁跨度方向立柱間距la(mm)450梁兩側立柱到梁邊間距lb(mm)200步距h(mm)1500混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁底增加立柱

13、根數，梁底為調直頂托3梁底增加立柱布置方式按梁兩側立桿寬均分梁底支撐枋木根數、平行梁方向放置812、立放梁底間距(mm)不大于1201200*2300梁支撐平面圖1200*2300梁支撐立面圖二類梁支撐設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁側立柱與板支撐立柱共用梁跨度方向立柱間距la(mm)450梁兩側立柱到梁邊間距lb(mm)200步距h(mm)1500混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁底增加立柱根數，梁底為調直頂托2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立桿寬均分梁底支撐枋木根數（間距）、平行梁方向放置78根，立放梁底間距(mm)不大于120700*2400梁支撐平面圖700*2400梁支撐立面圖三

14、類梁支撐設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁側立柱與板支撐立柱共用梁跨度方向立柱間距la(mm)450梁兩側立柱到梁邊間距lb(mm)200步距h(mm)1500混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁底增加立柱根數，梁底為調直頂托1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底支撐枋木根數（間距）、平行梁方向放置7，立放梁底間距(mm)不大于120700*1800梁支撐平面圖700*1800梁支撐立面圖四類梁支撐設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁側立柱與板支撐立柱共用梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱到梁邊間距lb(mm)200步距h(mm)1500混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁

15、底增加立柱根數，梁底為調直頂托1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底支撐枋木根數（間距）、平行梁方向放置34，立放梁底間距(mm)不大于120400*1000梁支撐平面圖400*1000梁支撐立面圖轉換層伸縮縫支撐設計本工程轉換層有3條伸縮縫，在施工過程中，以伸縮縫為分界線劃分四個施工作業段，為保證伸縮縫處砼澆筑質量，混凝土的澆筑按施工施工作業段進行，先澆筑施工縫一側的砼，待砼強度達到50%以上后，再進行另一側砼的澆筑。4.2 板的模板支撐設計板厚為120mm模板設計，模板底木枋的間距為100，立桿間距為900900，水平桿步距為1.5 m，頂端支撐為調直頂托。托梁材料為：鋼管(雙鋼管)

16、 :483.6（計算時按482.7）；板底（50*100計算按40*80）木方均立放。板模板支撐平面圖板模板支撐立面圖4.3 梁側模板支撐設計梁高大于800梁測模板設計，取最高梁截面950*2700進行設計。梁 側 模 參 數主、次楞布置次楞間距(mm)：100；主楞豎向根數：2（鋼管）對拉螺桿類型、水平間距直徑(mm)：M12；水平間距(mm)：450對拉螺桿豎向間距到板底距離依次是：200，650，1100，1550，1950,2350最后一道對拉螺桿距板底小于220mm梁側模板設計剖面圖4.4構造設計立桿、水平拉桿構造在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿。

17、可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間得間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距（1500mm）要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。水平拉桿的長度不能小于3跨，水平桿的對接扣件應交錯布置；兩相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步或跨度內；搭接長度不應小于500mm，應等間距設置2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。所有水平拉桿端部應與四周已澆筑好的砼構件頂緊頂牢。為了保證滿堂架支撐體系整體穩定性，轉換層模板支撐架每步水平桿均與已先澆筑的結構柱用鋼管扣件進行可靠抱接，（詳見以下大樣），水平間距根據柱距與建筑物設置固結

18、點。 剪刀撐構造要求a、豎向、水平剪刀撐設置：搭設部位按剪刀撐搭設平面布置圖搭設。b、豎向剪刀撐與地面夾角在45 60之間且沿全高連續設置。c、水平剪刀撐、垂直剪刀撐，按水平剪刀撐平面布置圖設置。d、剪刀撐斜桿采用搭接，剪刀撐桿件搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。e、豎向剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與相交的水平桿的伸出端或立桿上。水平剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與相交的立桿或水平桿上。4.4.3 其他構造要求a、擰緊扣件時，力矩一般為4065N/m。b、所有桿件端部伸出扣件長度大于10cm。c、可調式頂托的外伸出長不能大于150，頂托支撐的縱、橫桿應居中，用木楔卡保證支撐桿居

19、中。4.5工藝流程彈出梁板及支撐立桿位置線 搭設滿堂架 滿堂架檢查驗收 框架柱墻施工（含混凝土澆筑） 梁板模板安裝 綁扎梁鋼筋 檢查驗收 砼澆筑 混凝土養護 模板拆除。4.6主要搭設方法首先進行立桿定位放線，然后進行選料擺料，再根據支撐立桿平面布置圖位置搭設立桿，在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設置掃地桿，掃地桿連續設置。底座下應設置長度不少于2跨、寬度不小于200mm、厚度不小于50mm的木墊板。立桿搭設，每搭完一步腳手架后，應進行步距、縱距、橫距及立桿的水平度和垂直度檢查。立桿接頭必須對接，不允許搭接，相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內。立桿盡量采用長鋼管，以

20、減少豎向接頭，增強整體穩定性。 模板安裝（1）測量1）軸線測設根據定位樁，投放出十字交叉控制線，再由十字交叉控制線測放出每根偏軸線500mm的控制線的準確位置。投放完后，再用經緯儀在其它控制線上檢查所放控制線的準確性。其它控制線以最外的軸線為主，中間軸線采取抽查方式檢查。待偏軸控制線經核驗準確后，再根據設計圖紙和設計變更等資料，將梁、墻、柱等邊線引放出，用以控制模板邊線。2）標高引測根據控制水準點，用水準儀引測出板面500標高，并將其標注在墻、柱鋼筋上，再根據此點用鋼尺、水平管引測出梁、板的支撐方木底標高。待鋪設完樓板模板、未與梁柱模板固定前，再用水準儀、鋼卷尺配合檢查其準確性。（2）模板安裝

21、操作方法1）彈線：彈出結構軸線控制線，核驗無誤之后，通知木工將墻柱邊線彈出，并彈出梁中心線和立柱定位線，最后由木工工長和質檢員核查邊線，直至無誤為止。2）核驗標高：標高彈出之后，及時核查無誤。并由木工工長和質檢員核驗通過。 3）模板組拼 模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下： a、兩塊模板之間拼縫 2 b、相鄰模板之間高低差 2 c、模板平整度 5 d、模板平面尺寸偏差 5 4）模板定位 根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以

22、及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。 5）樓板模板施工時注意以下幾點： a、模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； b、鋪頂板縱橫格柵。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。 C、跨度4000的梁，按其跨度的2.5起拱；挑出長度2000m

23、m的挑梁，按挑出長度的5起拱；最小起拱高度不小于20mm。4.7 施工技術質量保證措施（1）材料的控制A、進場的鋼管、扣件應有產品質量合格證。B、組織有關人員對材料、設備的供貨進行監督、按方案材料要求驗收、認可，對不合格的材料、設備堅決退貨。C、對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%，發現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料法定專業檢測機構進行檢測。（2）、質量標準A、支撐滿堂架搭設技術要求、允許偏差：墊板不能晃動，底座不滑動、不沉降；立桿的垂直度：立桿垂直度偏差應不大于1/500H（H為架體總高度），且最大偏差不大于25mm。水平桿搭設間

24、距允許偏差20，水平桿的高低差（水平度）20mm。立桿搭設間距允許偏差20。同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500，立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/3，如下圖A。水平桿上的對接扣件至主節點的距離aL/3，如下圖B。所有的節點必須都有扣件連接，不得遺漏。扣件的擰緊扭力矩應控制在4560Nm之間。支撐體系搭設過程和完畢后，采用扭力扳手對扣件螺栓擰緊扭力矩進行檢查并形成書面記錄。B、模板安裝a .能可靠地承載新澆筑混凝土的自重和側壓力，以及在施工過程中新產生的荷載； b.保證工程結構和構件各部分形狀、尺寸和相互位置的正確； c. 模板的接縫不應漏漿； d.模板及其支架在安裝過程中，必須設置防傾

25、倒的臨時固定設施。 e.澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。e.實測允許偏差項目應符合下表規定：模板允許偏差 預留件、預留洞允許偏差序號項 目允許偏差值（mm）序號項 目允許偏差值（mm）1軸線位移51預埋鋼板中心線位置32底模上表面標高52預埋管預留孔中心線33截面內部尺寸柱墻梁+4，-53預留洞中心線位置+10截面尺寸期+10，04層高垂直64插筋中心線位置58外露長度+10，05相鄰兩板高低差25預留螺栓中心線位置26表面平整5外露尺寸10，0未詳盡說明之處詳見混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204）有關規定4.8材料的力學性能指標面板彈性模量E(N/mm2):4200；面板抗

26、彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.500； 木方彈性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2。4.8.5材料要求使用材料的規格： 48.33.6鋼管，15mm厚膠合板，50100mm木枋、扣件。a鋼管選用外徑48mm，現場使用鋼管壁厚不得小于2.7mm（小于設計值時禁止使用）。鋼管應有產品合格證、質量檢驗報告，鋼管表面應平直光滑，彎曲、壓扁、銹蝕嚴重及打孔的鋼管不得使用。現場使用木枋截面不得小于40*80mm（小于設計值時禁止使用）。b、扣件、頂托應有生產許可

27、證、產品質量合格證、法定檢測單位的測試報告和產品標識，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓及頂托螺桿必須更換。c、扣件在4065N/m不出現破壞現象。d、頂托絲桿直徑不得小于36，托板厚度應5mm，承載力應40KN。所有扣件和鋼管應先經檢驗合格才能使用，確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。e、方木必須是硬木（如松木）。4.9驗收要求本工程模板搭設完成后必須進行驗收合格后方可澆筑混凝土。高大模板支撐系統，高大模板支撐系統應在搭設完成后，項目負責人驗收人員應包括施工單位和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格后，

28、經施工單位項目技術責任人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。驗收內容：（1）立柱搭設間距是否與方案一致 。（2）剪刀撐是否否與方案一致。（3）步距是否與方案一致。高大模板的頂部水平桿是否加密。（4）對進場的承重桿件、連接件等材料的產品合格證、生產許可證、檢測報告進行復核，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。（5） 對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%，發現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料（由監理見證取樣）送法定專業檢測機構進行檢測。（6） 采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量

29、應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）的規定，對梁底扣件應進行檢查。（7）支撐體系對照方案檢查驗收A、墊木應滿足是否設計要求；B、底座位置應正確，頂托螺桿伸出長度應滿足設計要求；C、立桿的規格尺寸和垂直度，不得出現偏心荷載；D、掃地桿、水平桿、剪刀撐等設置，固定可靠；E、安全網和各種安全防護設施符合要求。（8）模板安裝工程檢查驗收A、模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木方應澆水濕潤，模板內無積水；B、澆筑混凝土前，模板內雜物應清理干凈；C、跨度4000的梁，按其跨度的2.5起拱；挑出長度2000mm的挑梁，按挑出長度的5起拱；最小起拱高度不小于20mm。D、固定在模板上的

30、預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差符合規定，采用尺量檢查。4.10混凝土澆筑（1）混凝土澆筑前要求混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人、監理單位項目總監確認具備混凝土澆筑安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土。（2）混凝土澆筑施工準備 1）作業條件 a、澆筑混凝土層段的模板、鋼筋、預埋件及管線等全部安裝完畢，經檢查符合設計要求，并辦完隱、預檢手續。 b、澆筑混凝土用的架子及馬道已支搭完畢，并經檢查合格。 c、本工程所有構件均采用商品混凝土，混凝土配合比通知單由商品混凝土廠實驗室出具。 d、工長根據施工方案對操作班組已進行全面施工技術培訓。 2）施工機具 尖鍬、平鍬

31、、插人式振搗器、木抹子、鐵插尺、膠皮水管、鐵板等。（3）混凝土澆筑質量要求 混凝土原材料及配合比設計、混凝土 施工、現澆結構外觀及尺寸。質量要求符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204）的規定。（4）混凝土澆筑工藝流程 作業準備混凝土運輸、泵送 梁、板、樓梯混凝土澆筑與振搗養護。（5）混凝土澆筑操作工藝 1）作業準備 a澆筑前應將模板內的垃圾、泥土等雜物及鋼筋上的油污清除干凈，并檢查鋼筋的保護層墊塊是否墊好，鋼筋的保護層墊塊是否符合規范要求。 b如使用木模板時應澆水使模板濕潤。柱子模板的掃除口應在清除雜物及積水后再封閉。 c施工縫的松散混凝土及混凝土軟弱層已剔掉清凈，露出石子，并澆水

32、濕潤，無明水。 d梁、柱鋼筋的鋼筋定距框已安裝完畢，并經過隱蔽、預檢。2）混凝土運輸要求 混凝土自攪拌機卸出后，應及時運輸到澆筑地點。在運輸過程中，要防止混凝土離析、水泥漿流失。如混凝土運到澆筑地點有離析現象時，必須在澆筑前進行二次拌合。 混凝土從攪拌機中卸出后到澆筑完畢的延續時間，不宜超過下表的規定。 混凝土從攪拌機卸出至澆筑完畢的時間（min）混凝土強度等級氣溫（）2525C3012090C309060注：摻用外加劑或采用快硬水泥拌和時，應按試驗確定。3）混凝土澆筑與振搗的一般要求 a混凝土自吊斗口下落的自由傾落高度不得超過2m，澆筑高度如超過2rn時必須采取措施，用串桶或溜管等。 b澆筑

33、混凝土時應分段分層連續進行，澆筑層高度應根據混凝土供應能力，一次澆筑方量。混凝土初凝時間、結構特點、鋼筋疏密綜合考慮決定，一般為振搗器作用部分長度的1.25倍。 c使用插人式振搗器應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振搗作用半徑的1.25倍（一般為300400mm）。振搗上一層時應插入下層510cm，以使兩層混凝土結合牢固。振搗時，振搗棒不得觸及鋼筋和模板表面振動器（或稱平板振動器）的移動間距，應保證振動器的平板覆蓋已振實部分的邊緣。 d澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇

34、的最長時間應按所用水泥品種、氣溫及混凝土凝結條件確定，一般超過2h應按施工縫處理（當混凝土的凝結時間小于2h時，則應當執行混凝土的初凝時間）。 e澆筑混凝土時應經常觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件和插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發現問題應立即處理，并應在已澆筑的混凝土初凝前修正完好。 （6）伸縮縫部位混凝土澆筑要求：伸縮縫兩側梁應同時均勻往同向方向進行澆筑。（7）混凝土澆筑下料方法及要求：在澆筑砼過程確保模板支架施工過程中均衡受載，避免引起高大模板支撐系統的失穩傾斜。本工程混凝土澆筑必須從兩邊往中間平行均勻推進澆筑，向中間平行推進（詳見混凝土澆筑路線圖），直至澆筑完成。在澆筑框架梁混凝土過程

35、中，每次澆筑厚度不大于400mm的振搗的方法，以確保混凝土密實，不出現施工冷縫，混凝土堆高不超過100mm。框架梁不允許設施工縫。其他部位梁板原則上不設施工縫，如確需設置，應設于受力較小處，且應征得設計同意，施工縫處理應符合施工規范要求。5、 施工安全保證措施5.1組織保證機構項目技術負責人李文明施工員楊慶源質檢員賀慶材料員任開林木工班組鋼筋班組架子班組項目經理楊建明安全員何躍、羅康宇（1）、項目經理、項目技術負責人施工方案實施，組織項目技術骨干及各班組對方案學習并進行技術交底，攻克施工中的難點，及時組織技術人員解決施工中出現的技術問題，組織安全管理人員監督整個工程項目的施工安全，保證施工安全

36、與工程質量。組織本項支撐體系架子、模板體系安全驗收。（2）、綜合工長、專業工長在項目經理、技術負責人的式領導下負責現場施工管理，直接指揮專業施工班組施工作業，并對施工方案落實與監督檢查。（3）、安全員負責現場安全生產的監督管理、檢查、對發現存在安全隱患應及時報告，并下達整改通知書。5.2施工安全技術保證措施（1）鋼管腳手架搭設前，應按建筑施工模板安全技術規范（JGJ1622008）和254#文件規定向搭設和使用人員做技術和安全作業交底。（2）對鋼管架、配件等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。（3）搭拆腳手架支撐必須由專業架子工擔任，持證上崗。（4）搭拆腳手架支撐時工人必須正確佩戴安全帽，穿

37、防滑鞋，系安全帶。（5）高支模搭設及拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網，預防物體高處墜落事故發生。（6）嚴禁在腳手架支撐上拉纜風繩或固定、架設砼泵、泵管及起重設備等。（7）在支撐架搭設過程中要實行嚴格的監控，由專職施工員進行現場指揮監督，隨時糾正可能出現 的質量安全隱患。搭設前要進行班前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發現有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。（8）在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動。3）安全防護措施是否符合規范要求。（9）在

38、澆筑砼過程中，支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡查，負責檢查模板、支頂，若發現異常，立即停止澆筑砼，并及時組織人員進行加固處理，保證澆筑工作正常進行。泵送砼時，應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵送管道出口處。（10）腳手架支撐在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如防礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施后方可拆除，作業完成后，馬上復原。（11）施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與鋼管架接觸。（12）腳手架支撐安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行梁、板、模的安裝。澆筑砼前再次對腳手架支撐進行檢查，確定無問題后方可澆筑砼。（13）設立鋼管架維護小

39、組，對拆下來的鋼管架及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物，并加油保養，對受損傷、變形的構件應及時修理，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。（14）支撐系統安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，不得相對進行，以免結合處錯位，難于連接。（15）水平加固桿、縱橫剪刀撐安裝應符合構造要求，并與支撐系統的搭設同步進行。（16）澆筑混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。（17）避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。（18）拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。（19）拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。（20）拆模時間拆除模板前，由木工工長填寫好

40、模板拆除申請表，項目技術負責人審核后，并附上試塊強度報告遞交監理工程師批準后方可進行拆除。a、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的100%后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 b、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合設計要求的100%后方可拆除。（21）模板拆除的工序要求拆除應按一定的順序進行，一般是后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分原則。在拆除模板過程中，如發現砼有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆

41、除。a、拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 b、柱模板拆除 柱模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在柱上亂撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土柱，尤其拆陰陽角模時不能用大錘砸模板。 c、樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先拆頂部斜撐，向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 d、拆除時不要用力過猛，拆下來的材料應

42、整理好及時運走，做到工完場地清,吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。（22）每個施工樓層應有獨立防火系統，并滿足相關防火要求。5.3監測監控措施(1)班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。(2)支模日常檢查，巡查重點部位：a桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。b地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。c連接扣件是否松動。d架體是否有不均勻的沉降、垂直度。e施工過程中是否有超載現象。f安全防護措施是否符合規范要求。g支架與桿件是否有變形的現象。(3)

43、 支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。(4) 監測項目：立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿的基礎沉降。(5) 監測點布設根據以上監測點布設方法，本工程監測點布設詳見附圖。混凝土澆筑前，應在監測部位的梁、板底受力橫桿上掛23個吊線錘并測量線錘頂部到地板距離，同時在線錘底部設對應的鋼釘，此方法可監測支撐架豎向變形值。在混凝土澆筑過程中隨時復測變形值。(6) 監測頻率：在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過 2030分鐘一次。監測時間可控制在混凝土澆注前直至砼終凝。（7）監測設計值監測儀器精度應滿足現場監測要求，變形設計值為5mm，大于5mm為警戒值。（8）監測發現下沉、位

44、移等異常現象應采取如下處理措施工。a 停止作業b 通知項目負責人、監理等。c 確定加固方案或其他安全方案。監測監控點大樣圖5.4應急預案應急目標發生事故時，能及時開展搶救，明確是否有人受傷，以最快的速度將受傷者在第一時間內搶救出來，并實施初步治序。杜絕護救護方法不當造成的人員傷亡事故；杜絕二次事故發生。（1）應急組織機構a、應急領導小組：項目經理為該小組組長，項目技術負責人、施工員為副組長，現場全體管理人員為組員。b、現場搶救組：項目部安全部負責人為組長，安全部全體人員為現場搶救組成員，現場全體管理人員為組員。c、醫療救治組：項目安全部負責人為組長，項目全體人員為醫療救治組成員，現場全體管理人

45、員為組員。d、后勤服務組：項目部后勤部負責人為組長，后勤部全體人員為后勤服務組成員，現場全體管理人員為組員。e、保安組：項目部保安隊長為組長，全體保安員為組員。f、應急組織的分工及人數應根據事故現場需要靈活調配。（2）應急救援指揮機構組長：楊建明成員：李文明、何躍、羅康宇、賀慶、孫紅、梁志鳴、任開林具體分工如下：1）、楊建明負責立即組織人員搶救傷員。2）、李文明、何躍負責組織人員進行塌方處理。3）、羅康宇、賀慶負責立即同醫院、勞動等部門的聯系，說明詳細事故地點、事故情況，并派人到路口接應。4）、梁志鳴、任開林負責現場物資、車輛的調度。5）、救援電話：消防報警電話：119 醫療救援電話：120

46、報警電話：110項目負責人 楊建明 手機 安全員 何躍 手機施工員 楊黔源 手機 (3)應急物資和設施準備a、醫療器材：擔架、氧氣袋、塑料袋、小藥箱；b、搶救工具：一般工地常備工具即基本滿足使用；c、照明器材：手電筒、應急燈36V以下安全線路、燈具；d、通訊器材：電話、手機、對講機；e、交通工具：工地常備一輛應急車輛；f、滅火器材：滅火器日常按要求就位，緊急情況下集中使用；g、準備足夠的衛生、勞保防護用品和救援設施；h、準備足夠的防暑降溫物資；i、用于危險區域隔離的警戒繩、安全禁止、警告、指令、提示標志牌j、必要的資金保證。 (4)發生坍塌的應急措施高支撐架體發生坍塌時，有人員被埋的可能和支撐

47、架體連續下垮造成更大傷亡，被埋人員在搶救中誤傷，搶險人員物體打擊、互相誤傷等。1) 高支撐架體發生坍塌時，現場管理人員應組織班組長首先組織人員疏散，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。如有施工人員被埋，在確保無二次坍塌的情況下立即組織有效的挖掘工作，并在第一時間向應急小組人員緊急報告，主要說明出事的地點、事故的大小、有無人員傷亡等。2)項目應急小組得知情況后，應協同項目醫生趕往現場，指揮營救工作，并撥打120急救電話，以防不測。項目應急小組組長在未到達現場之前，應授權給現場的施工負責人全權指揮救援，避免耽誤搶救時間。3)在實施救援之前，現場施工負責人需保持頭腦冷靜，觀察支撐架體的穩定情況，分析支

48、撐架體是否有再坍塌的跡象，如果有可能繼續坍塌，則首先要用挖機等機械排除松動的混凝土和鋼管后再實施救援，防止二次坍塌造成的人員傷亡。并派專人時刻觀察模板的變化情況，發現變化，馬上向施工負責人報告。4)在現場施救的過程中，當塌坍面較小時，應采用人工清除的方法，將被埋人員找到。在尋找被掩埋者時一邊協同項目醫療人員進行搶救（如供氧、包扎），找到的人員用擔架將受傷人員抬出。如支撐架體大面積坍塌，則用挖掘機將架體不穩定的一側挖除，形成一定寬度穩定的工作面，然后采用人工將被埋工人救出。對于大塊沉重物體，應合理組織搬運，尤其是壓在被埋人員身上的大塊物體，必須組織好足夠人力方可搬運，搬運前應明確分工，由專人負責

49、將被埋人員移出。人員應分班組，按照工作面合理安排人力并及時輪換，保障搶救挖掘人員體力，保證在最短時間內將被埋人員搶救出來。5)被埋人員被救出以后，在專業醫療人員到達前由醫生對受傷人員進行簡單救助：爭分奪秒搶救壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通，出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在實施人工呼吸前，先要將傷員迅速地搬到附近較安全又通風的地方，再將傷員領口解開，腰帶放松，脫掉鞋子。口腔里若有塵土、血塊、痰液、假牙等，應完全吸出或取出。然后進行正規心肺復蘇；傷口止血且使用止血帶，切忌對壓傷進行熱敷或按摩。6)在現場施救過程中，如發現這位傷員有骨折現象，則利用木板、竹片和繩布等捆綁骨折處的上下關節，固

50、定骨折部位，也可將其上肢固定身側，下肢與下肢縛在一起；在醫院救護車未來之前，利用現場的木板選配不少于5名身強力壯的救護組人員保持在同一水平面上將其始至救護車到達的地帶。7)傷員在經過項目醫療人員簡單救護后，不管受傷輕重，均應用救護車或項目部車輛盡快送到最近醫院做進一步的救護與治療，聽從醫生意見是否進行留院觀察。8)緊急救援工作結束后，應劃定危險區域，安排測量人員進行架體位移變形觀測，并安排有經驗的技術人員做好監控工作。如支撐面不穩定，應及時采取措施處理。9)對坍塌段尚未進行有效處理之前，應劃出警戒線或采取攔護措施，防止任何人員靠近危險區域。（5）高處墜落事故的控制和處理1）、高處墜落事故發生以

51、后，施工人員應及時撤離事故現場，并及時通知項目部安全生產領導小組。2）、安全生產領導小組接到報告后，小組成員應及時到位，統一指揮，全力以赴投入搶救、搶修，并及時向上級有關部門匯報。當有人員傷亡發生時，應立即通知當地的社會醫療機構，并組織項目部的搶救人員進行必要的自救。3）、在事故發生區域設置警戒線，除搶救人員可以進出外，禁止任何無關人員進入事故發生區域，防止事故進一步擴大。4）、上級主管部門領導到達事故現場后，應將事故發生的情況以及現場自救的情況作詳細地匯報，以便制定更加快速有效的搶險方案，減少因事故帶來的損失。5）、高處墜落事故的處理應遵循“四不放過原則”6、 勞動力計劃勞動力計劃表序號崗

52、位人 數備 注1專職安全員2持證上崗2架子工40持證上崗3木工80培訓教育上崗4砼工30培訓教育上崗5鋼筋工50培訓教育上崗6機電工5持證上崗7焊工10持證上崗7、 計算書及相關圖紙7.1梁模板支撐計算書計算書中鋼管壁厚取值48*2.7mm，木方寬度為40mm，高度為80mm；方木放置方式為立放。一類梁按1200*2300模板（扣件式）計算書 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1新澆混凝土梁計算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)12002300新澆混凝土結構層高(m)5.55梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板

53、面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)450梁兩側立柱間距lb(mm)1600步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm

54、)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)800梁底增加立柱根數3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500,800,1100梁底支撐小梁根數10梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)4200 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q1

55、0.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.3)+1.40.72173.15kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.3171.38kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.3158.75kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L

56、2+0.121q1活L20.10771.380.132+0.1211.760.1320.14kNm Mmax/W0.14106/375003.72N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63258.75133.334/(1004200281250)0.099mml/400133.33/4000.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39371.380.13+0.4461.760.133.85kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q

57、1活l=1.14371.380.13+1.2231.760.1311.17kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92871.380.13+1.1421.760.139.1kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39358.750.133.08kN R2=R4=1.143 q2l=1.14358.750.138.95kN R3=0.928 q2l=0.92858.750.137.27kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.5小梁彈性模量E(N/mm2)

58、10000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max3.85+0.91.35(0.3-0.1)1.2/9+0.5(2.3-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.8-1.2/2，(1.6-0.8)-1.2/2/21，11.17+0.91.35(0.3-0.1)1.2/9=11.2kN/m q2max3.08+(0.3-0.1)1.2/9+0.5(2.3-0.12)+(0.5+(24+1.1)

59、0.12)max0.8-1.2/2，(1.6-0.8)-1.2/2/21，8.95+(0.3-0.1)1.2/98.98kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10711.20.452，0.511.20.120.24kNm Mmax/W0.24106/426705.69N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60711.20.45，11.20.13.059kN max3Vmax/(2bh0)=33.0591000/(24080)1.43N/mm21.5N/mm2 滿足要求！ 3、撓度

60、驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6328.984504/(100100001706700)0.14mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)8.981004/(8100001706700)0.01mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14311.20.45，0.39311.20.45+11.20.15.76kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R103kN，R2R95.76kN，R

61、3R4R5R6R7R84.7kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1438.980.45，0.3938.980.45+8.980.14.62kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R102.61kN，R2R94.62kN，R3R4R5R6R7R83.76kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自

62、重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.724106/4120175.64N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax10.877kN max2Vmax/A=210.8771000/38456.65N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.46mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R52.58kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力R2.58kN8kN 單扣

63、件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼管類型482.7立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.64 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.451.52/100.03kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(

64、24+1.5)2.3)+0.91.42165.72kN/m 2)小梁驗算 q1max3.46+(0.3-0.1)1.2/9+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.8-1.2/2，(1.6-0.8)-1.2/2/21，10.04+(0.3-0.1)1.2/9=10.07kN/m 同上四六計算過程，可得： R12.37kN，R215.62kN，R35.36kN，R415.62kN，R52.37kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4，R5+N邊2+Mw/lbmax2.37+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.

65、9+0.8-1.2/2)/20.9，15.62，5.36，15.62，2.37+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1.6-0.8-1.2/2)/20.9+0.03/1.615.65kN fN/(A)+Mw/W15650.51/(0.64384)+0.03106/412069.71N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2，R3，R4117.27kNN30kN 滿足要求！二類梁700*2400按模板（扣件式）計算書 一、工程屬性

66、新澆混凝土梁名稱KL2新澆混凝土梁計算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)7002400新澆混凝土結構層高(m)5.55梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化

67、系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)450梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)383,617梁底支撐小梁根數7梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/

68、mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)4200 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.4)+1.40.72176.24kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.4

69、174.48kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.4161.3kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10774.480.122+0.1211.760.1220.11kNm Mmax/W0.11106/375002.97N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63261.3116.674/(1004200281250)0.061mml/400116.67/4000.29mm 滿足要求！

70、3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39374.480.12+0.4461.760.123.51kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14374.480.12+1.2231.760.1210.18kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92874.480.12+1.1421.760.128.3kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39361.30.122.81kN R2=R4=1.143 q2l=1.14361.30.128.17kN R3

71、=0.928 q2l=0.92861.30.126.64kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.5小梁彈性模量E(N/mm2)10000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max3.51+0.91.35(0.3-0.1)0.7/6+0.5(2.4-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.7/2

72、，(1-0.5)-0.7/2/21，10.18+0.91.35(0.3-0.1)0.7/6=10.21kN/m q2max2.81+(0.3-0.1)0.7/6+0.5(2.4-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，8.17+(0.3-0.1)0.7/68.2kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10710.210.452，0.510.210.120.22kNm Mmax/W0.22106/426705.19N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0

73、.607q1l1，q1l2max0.60710.210.45，10.210.12.789kN max3Vmax/(2bh0)=32.7891000/(24080)1.31N/mm21.5N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6328.24504/(100100001706700)0.12mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)8.21004/(8100001706700)0.01mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143

74、q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14310.210.45，0.39310.210.45+10.210.15.25kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R72.77kN，R2R65.25kN，R3R4R54.28kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1438.20.45，0.3938.20.45+8.20.14.22kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R72.42kN，R2R64.22kN，R3R4R53.43kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7可調托座內主梁根數1

75、主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.353106/412085.75N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.636kN max2Vmax/A=25.6361000/38429.35N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.19mml/400383/4000.96mm 滿

76、足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R42.38kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R2.38kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼管類型482.7立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.64 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/

77、100.921.40.220.451.52/100.03kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.4)+0.91.42168.47kN/m 2)小梁驗算 q1max3.15+(0.3-0.1)0.7/6+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，9.15+(0.3-0.1)0.7/6=9.18kN/m 同上四六計算過程，可得： R12.2kN，R210.9kN，R310.91kN，R42.2kN 立柱最大受

78、力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax2.2+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.5-0.7/2)/20.9，10.9，10.91，2.2+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.7/2)/20.9+0.03/110.96kN fN/(A)+Mw/W10955.64/(0.64384)+0.03106/412050.64N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最

79、大受力NmaxR2，R3112.06kNN30kN 滿足要求！三類梁700*1800模板（扣件式）計算書 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL3新澆混凝土梁計算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)7001800新澆混凝土結構層高(m)5.55梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(

80、kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)450梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)500梁底支撐小梁根數7梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)10

81、0 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)4200 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157

82、.65kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10755.890.122+0.1211.760.1220.08kNm Mmax/W0.08106/375002.25N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63246116.674

83、/(1004200281250)0.046mml/400116.67/4000.29mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39355.890.12+0.4461.760.122.65kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14355.890.12+1.2231.760.127.7kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92855.890.12+1.1421.760.126.29kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.393460

84、.122.11kN R2=R4=1.143 q2l=1.143460.126.13kN R3=0.928 q2l=0.928460.124.98kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.5小梁彈性模量E(N/mm2)10000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max2.65+0.91.35(0.3-0.1)0.7/6+0.5(1.8-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4

85、2，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，7.7+0.91.35(0.3-0.1)0.7/6=7.73kN/m q2max2.11+(0.3-0.1)0.7/6+0.5(1.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，6.13+(0.3-0.1)0.7/66.16kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1077.730.452，0.57.730.120.17kNm Mmax/W0.17106/4267

86、03.93N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6077.730.45，7.730.12.112kN max3Vmax/(2bh0)=32.1121000/(24080)0.99N/mm21.5N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.164504/(100100001706700)0.09mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)6.161004/(8100001706700)0mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭

87、處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1437.730.45，0.3937.730.45+7.730.13.98kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R72.15kN，R2R63.98kN，R3R4R53.25kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.160.45，0.3936.160.45+6.160.13.17kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R71.87kN，R2R63.17kN，R3R4R52.58kN

88、六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.781106/4120189.48N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax6.818kN max2Vmax/A=26.8181000/38435.51N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主

89、梁變形圖(mm) max0.33mml/400500/4001.25mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R32.56kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R2.56kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼管類型482.7立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 長細比

90、滿足要求！ 查表得，0.64 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.451.52/100.03kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.8)+0.91.42151.95kN/m 2)小梁驗算 q1max2.4+(0.3-0.1)0.7/6+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，6.95+(0.3-0.1)0.7/6=6.97kN/m 同上四六計算過程，可得： R12

91、.36kN，R215.33kN，R32.36kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax2.36+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.5-0.7/2)/20.9，15.33，2.36+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.7/2)/20.9+0.03/115.38kN fN/(A)+Mw/W15376.8/(0.64384)+0.03106/412068.6N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(

92、kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2116.89kNN30kN 滿足要求！四類梁400*1000模板（扣件式）計算書 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL4新澆混凝土梁計算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001000新澆混凝土結構層高(m)5.55梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)

93、1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)800步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400梁底支撐小梁根數4

94、梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)4200 取單位寬度1000mm，按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5

95、)1)+1.40.72132.87kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.131.10.132+0.1171.760.1320.06kNm Mmax/W0.06106/375001.57N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677qL4/(100EI)=0.67725.

96、6133.334/(1004200281250)0.046mml/400133.33/4000.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.431.10.13+0.451.760.131.76kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1.131.10.13+1.21.760.134.84kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R4=0.4 q2l=0.425.60.131.37kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.60.133.75kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4080小梁

97、抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.5小梁彈性模量E(N/mm2)10000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.76+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，4.84+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=4.88kN/m q2max

98、1.37+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，3.75+(0.3-0.1)0.4/33.78kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.880.92，0.54.880.120.42kNm Mmax/W0.42106/426709.91N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.880.9，4.880.12.664kN max3Vmax/(2bh0)=32.

99、6641000/(24080)1.25N/mm21.5N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.789004/(100100001706700)0.92mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)3.781004/(8100001706700)0mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.880.9，0.3934.880.9+4.880.15.02kN 同理可得，

100、梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R43.05kN，R2R35.02kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.780.9，0.3933.780.9+3.780.13.89kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R42.64kN，R2R33.89kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自

101、重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.488106/4120118.45N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax6.912kN max2Vmax/A=26.9121000/38436N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.1mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R31.16kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力R1.16kN8kN 單扣件在扭矩達到406

102、5Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼管類型482.7立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.64 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.52/100.05kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+

103、0.91.42129.92kN/m 2)小梁驗算 q1max1.61+(0.3-0.1)0.4/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，4.42+(0.3-0.1)0.4/3=4.44kN/m 同上四六計算過程，可得： R11.09kN，R212.74kN，R31.09kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax1.09+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.4-0.4/2)/20.9，12.74，1.09+0.91.2(0.7

104、5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.8-0.4-0.4/2)/20.9+0.05/0.812.87kN fN/(A)+Mw/W12866.28/(0.64384)+0.05106/412064.53N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2113.82kNN30kN 滿足要求！梁側模板計算書 一、工程屬性新澆混凝梁名稱標高5.55混凝土梁截面尺寸(mmxmm)9502700梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)120 二、荷載組合側壓力計算依據規范

105、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1.6新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241

106、.6min29.87，38.429.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數13主梁間距(mm)450主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)150對拉螺栓水平向間距(mm)450支撐距梁底距離依次為200，650，1100，1550，1950，2330 設計簡圖如下：模板設計

107、剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)4200 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承139.8239.82kN/m q1靜0.91.35G4kb0.91.3529.87136.29kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.10736.290.222+0.1213.

108、530.2220.2kNm Mmax/W0.2106/375005.31N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正129.8729.87kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63229.872154/(1004200281250)0.34mm215/400=0.54mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax1.143q1靜l左+1.223q1活l左1.14336.290.22+1.2233.530.229.85kN 正常使用極限狀態 Rmax1.143l左q1.1430.2229.877.34kN 五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)

109、150小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁材料規格(mm)8040小梁彈性模量E(N/mm2)10000小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.5小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q9.85kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.19.850.452，0.59.850.152=0.2kNm Mmax/W0.2106/426704.67N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.

110、69.850.45，9.850.15=2.66kN max3Vmax/(2bh0)=32.661000/(24080)1.25N/mm21.5N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q7.34kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.344504/(100100001706700)0.12mm450/400=1.12mm 2maxqL4/(8EI)=7.341504/(8100001706700)=0.03mm150/400=0.38mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.19.850.45，0.49.850.45+9.850.154.

111、87kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.17.340.45，0.47.340.45+7.340.153.63kN 六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)450主梁最大懸挑長度(mm)150主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R10.84kN，R22.44kN，R32.0

112、1kN，R42.01kN，R52.01kN，R62.01kN，R72.01kN，R82.01kN，R92.01kN，R102.01kN，R112.01kN，R122.44kN，R130.84kN 正常使用極限狀態：R10.62kN，R21.82kN，R31.48kN，R41.48kN，R51.48kN，R61.48kN，R71.48kN，R81.48kN，R91.48kN，R101.48kN，R111.48kN，R121.82kN，R130.62kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.3106/4120=71.7N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算

113、 梁左側剪力圖(kN) max2Vmax/A=23.481000/38418.13N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.5mm450/4001.12 mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.955.0129.52kNNtb12.9kN 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高5.55新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)5.5新澆混凝土樓板邊寬B(m)5.5 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當

114、計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.20.14風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)5.55立柱縱向間距la(m

115、m)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)50立柱距混凝土板長邊的距離(mm)50主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)100小梁兩端各懸挑長度(mm)0.1，0.1主梁兩端各懸挑長度(mm)0.1，0.1 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)4200 根據建筑施工模板安全技術規范面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側

116、模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K/2=0.91.42.5/2

117、1.58kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.12/8，0.110.12/8+1.580.1/4= 0.04kNm Mmax/W0.04106/375001.05N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.111004/(3844200281250)0mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)134小梁抗剪強度設計值(N/mm

118、2)1.5小梁彈性模量E(N/mm2)10000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 因L/la取整5500/900取整6，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為0.1mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.10.67kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3

119、k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.10.36kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.10.32kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1070.360.92+0.1210.320.920.06kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.10.03kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.030.92+0.213.150.9，0.1070.030.92+0.1813.150.90.6kNm

120、 M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max0.6702/2，0.0302/2+3.1500kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.06，0.6，00.6kNm Mmax/W0.6106/4267014N/mm2f134N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6070.360.9+0.620.320.90.37kN V20.607q2L+0.681p0.6070.030.9+0.6813.152.16kN V3maxq1L1，q2L1+pmax0.670，0.030+3.153.15kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.3

121、7，2.16，3.153.15kN max3Vmax/(2bh0)=33.151000/(28040)1.48N/mm21.5N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.10.33kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.339004/(100100001706700)0.08mml/400900/4002.25mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.330.14/(8100001706700)0mml1/4000.1/4000mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)48

122、2.7可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.10.57kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G

123、2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.10.38kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.10.19kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.1=0.35kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1430.380.9+1.2230.190.90.6kN 按懸臂梁，R1q1l=0.5700kN RmaxRmax，R10.6kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1430.350.90.36kN 按懸臂梁，R1q2l=0.3

124、500kN RmaxRmax，R10.36kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.51kNm Mmax/W0.51106/4120122.6N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.96kN max2Vmax/A=22.961000/38415.42N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.75mm 跨中max=0.75mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0mm=0.1/400=0mm 滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范

125、JGJ130-2011剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型482.7立柱截面面積A(mm2)384立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.59=210 長細比滿足要求！ 2、立

126、柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/16190.099，查表得，10.199 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.140.91.52/100.03kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.03/0.94.03kN f Nw/(A)+ Mw/W4032.5/(0.2384)+0.03106/412060.8N/mm2f205N/mm2 滿足

127、要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/16190.034，查表得，20.199 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/16190.034，查表得，20.199 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.140.91.52/100.03kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.03/0.94.25kN f Nw/(A)+ Mw/W4251.2/(0.2384)+0.03106/412063.66N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N4.03kNN30kN 滿足要求！