1、目 錄一、工程典型梁、柱、板截面等情況二、編制依據三、模板的選用四、模板工程施工方案普通支模架部分4.1柱、墻等現澆構件的模板施工4.2梁、樓板的施工4.3樓梯模板的施工4.4承重架（模板支撐體系）的布設4.5拆模施工拆模施工需嚴格執行以下要求：4.6模板工程技術復核五、施工質量保證措施5.1施工質量控制要求5.2施工質量保證措施六、職業健康安全管理措施七、環境管理措施八、安全技術要求九、模板體系安全設計的計算書一、工程概況 工程名稱：恒生陽光城三期標段工程 建設單位：六安新銀華置業發展有限公司 設計單位：華匯工程設計集團有限公司 勘察單位：安徽省建設工程勘察設計院 監理單位：六安市建工建設監

2、理有限公司 施工單位：江蘇亙盛建設工程有限公司 工程地點：六安市解放路和佛子嶺路交叉口西南角 結構形式：框架剪力墻結構 基礎結構：承臺基礎、筏板基礎 質量要求：合格 工期要求：540個日歷天二、編制依據 施工圖紙。 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002 扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130） 建筑施工安全檢查標準 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（安徽省工程建設標準） 建筑結構荷載規范GB50009-2001； 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91 建筑工程大模板技術規程JGJ74-2003； 本工程施工組織設計三、模板的選用模板是新澆混凝土成形用的模型，我們

3、要求它能保證結構和構件的形狀、尺寸的準確；具有足夠的強度、剛度和穩定性；裝拆方便，能多次周轉使用，接縫嚴密不漏漿。模板系統包括模板、支撐和緊固件。根據本工程的實際情況并結合工程的質量目標的相關要求，我項目部綜合上述因素，確定本工程模板體系選用的材料如下：本工程全部現澆鋼筋混凝土構件（包括柱、墻、梁、板等）的模板均選用雙面光面、尺寸為183091518的優質九夾板材，并輔以相配套的6080、50100方木、40厚松木板等。模板支承承重體系擬采用3.2mm厚48普通鋼管扣件腳手架。模板工程施工中所涉的材料為：九夾板、12對穿螺桿、6080、50100方木、40厚松木板、加厚傘形銷及鋼板墊片、3.2

4、mm厚48普通鋼管、十字、一字、轉角扣件等組成材料。1 鋼管、扣件(1) 材質：引用了國家行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）和安徽省標準的相關規定 (2) 驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。并且使用前必須進行抽樣檢測。鋼管外觀質量要求：a 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規定；c 鋼管應進行防銹處理。扣件外觀質量要求：a 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的

5、扣件嚴禁使用；b 扣件應進行防銹處理。2 技術資料施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況人員管理。四、模板工程施工方案本工程模板體系計算書分為四部分，分別為柱模板計算、墻模板計算、樓板模板計算和梁模板計算：4.1柱、墻等現澆構件的模板施工柱、墻截面見上表柱、墻模板的施工柱子的特點是斷面尺寸不大而比較高，柱模板主要是控制垂直度、施工時的側向穩定及抵抗混凝土的側壓力等；墻體的特點是高度大而厚度小，墻模主要是承受混凝土的側壓力；因此，針對柱、墻的特點，柱墻模板主要是要有足夠的剛度、設置足夠的支撐，以確保模板不變形、不發生位移，并需控制好柱、墻的截面尺寸和垂直

6、度。當柱鋼筋綁扎完畢、鋼筋隱蔽工程驗收通過后，便可進行柱模板的安裝施工。當墻板鋼筋綁扎完畢、鋼筋隱蔽工程驗收通過后，即可進行墻板的模板施工。柱模板施工前，首先應在樓面上彈出柱子的縱、橫雙向控制軸線和柱子四周的邊線，柱子底部用短鋼筋焊接控制定位。對于樓地面混凝土不太平整時，可用砂漿把柱模底邊進行找平，然后立模板，并用臨時斜撐固定并調整柱子與梁、板的接頭位置截面尺寸和標高。梁柱節點部位的柱模需在梁模支設完成后再另行制作和鑲嵌固定，以確保梁柱節點的截面尺寸的正確和通順。柱模釘好，粗部安裝好后應先在柱模外側設置鋼管抱箍，然后再在柱頂部用線錘校正柱子的垂直度，檢查柱的標高、位置無誤后，即用鋼管扣件把柱模

7、固定并與梁、板等結構承重用的鋼管承重架連成整體。現澆鋼筋混凝土剪力墻模板施工前，首先應在樓面上彈出墻板的控制軸線和墻板二側的邊線，為了保證墻體厚度，在墻板的底部、中部和上部分別設置一些短鋼筋或混凝土條做為墻板內撐，用來控制墻板厚度和墻板定位。對于墻板與樓板交接處不平整時，可在立墻板模板前，先用水泥砂漿把模板下口預找平，然后再立墻板模板；墻板支模時，應先立好內側模板（對于內墻，可先立好一側模板），設置臨時支撐并用線錘吊直，拉線找平后支撐固定。一側模板立模完成后應檢查墻板上是否有預埋件和預留洞口等，對于預留洞口，應把預留洞口的模板釘好或預留管固定好，并復核預留洞口的標高和截面尺寸是否正確無誤。待墻

8、板鋼筋以及預埋件、預留洞口等隱蔽工程驗收完成，墻基礎清理干凈后，才可以進行另一側的墻板立模施工。柱模的模板就位后，即可進行柱子的加固施工。柱模的背楞采用鋼管，背楞的間距為200mm300mm。鋼管必須豎放，鋼管在同一截面的搭接要求錯開至少500mm。柱子模板外側采用鋼管抱箍。對于剪力墻的支模，在鋼筋工程經監理現場隱蔽工程驗收通過后，應先把墻板模板在現場進行預拼，模板預拼完成后，在模板的背外側位置按200300mm的間距采用鋼管作為背楞（地下室部位用鋼管作背楞）。等墻板內外則模板預拼和鋼管固定完成后，即可在模板的中部設置對穿螺桿，如墻板為地下室外墻，則采用止水螺桿，在模板預拼前先放置在模板的一側

9、。其余內墻設置PVC套管。4.2梁、樓板的施工梁、樓板的截面情況見表；梁、板的模板施工梁的特點是跨度、寬度較大，梁的下面為架空，因此混凝土對梁模板有橫向側壓力和垂直壓力。故要求在梁模的支設過程中，梁模板及其支撐系統的穩定性要好、要有足夠的強度和剛度，不致超過規范允許的變形。樓板的特點是面積大而厚度一般不大，因此橫向側壓力很小，板模板及其支撐系統主要用于抵抗混凝土的垂直荷載和施工荷載等，保證板不變形下垂。在梁模支設前，首先應在下一層的樓板面上彈出梁的邊線，然后根據梁的位置定好梁兩側的支撐立桿，本工程梁底立桿間距確定為小于等于1000mm，沿梁的方向依標高搭設好水平鋼管后，復核梁底標高、校正軸線位

10、置，然后安放梁底模的木方，木方豎放，間距為200mm。在梁底模緊靠鋼管沿梁通長在木方上釘好壓條，將木方固定。然后依據彈好的梁邊線固定梁底模，待梁鋼筋綁扎完畢，墊好梁底梁側保護層墊塊通過驗收后，開始封梁側模（梁高小于700mm的可先封好側模）。梁側模直接落到梁底的木方上，用夾條或步步緊將梁側模與梁底模夾緊。在板模板安裝前，首先應把梁的側模板安裝完成并進行校核，然后復核板底的標高，搭設模板承重支架，然后從四周與墻、梁模板連接處向板中間區域進行鋪設。a、本工程的地下室樓板、梁跨度基本是在4m以上，故模板按要求起拱，起拱高度為跨度的2。b、樓板的模板全部采用木制九夾板和6080方木橫楞，樓板模板底采用

11、48鋼管或方木，間距200mm，為確保支摸體系的剛度，橫楞可根據施工的實際情況適當加密。梁模采用九夾板，根據梁截面高度，鋼管橫楞間距確定為500mm，對于高度大于650mm的梁，側模采用12對穿螺桿縱橫間距500mm拉結，以防脹模。梁支模可先支一邊，待鋼筋綁扎完畢驗收合格后，再封另一側模板。為防止梁柱節點質量通病，梁底模鋪排時，從梁兩端退向中間，使嵌木被安排在梁中間位置。4.3樓梯模板的施工樓梯支模主要采用木制九夾板模板。樓梯底模采用木模平鋪在斜桿上，側模使用木模板塊，踏步也用木模板塊，另加一道反扶梯基加三角撐定位，板底支撐使用鋼管排架形式。施工前應根據實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安

12、裝樓梯模板斜楞，然后鋪設樓梯底模，安裝外幫側模和踏步模板。安裝時要特別注意斜向支柱（斜撐）的固定，防止澆筑砼時模板移動。4.4承重架（模板支撐體系）的布設本工程模板支撐體系即承重架的搭設，經綜合考慮后，確定采用扣件式鋼管腳手架。承重腳手架采用的材料為48鋼管（鋼管壁厚為3.2mm）以及十字、一字、轉角扣件。本工程上部結構工程的模板承重系統布置如下：4.4.1承重架立桿間距模板承重架的鋼管立桿按以下原則布置：a.梁的立桿：在梁的兩側，承重架的立桿布置在距離梁側邊300mm處，立桿沿梁跨度方向的間距按小于等于500mm的原則設置；b.板的立桿：在梁的立桿布置完成的情況下，樓板的立桿按梁的立桿對齊和

13、縱、橫貫通，立桿的間距按小于等于1000mm的原則布置。步距：承重架的步距步高均為1500mm；即：離地150mm設置一道掃地桿，離地1650mm處設置一道水平桿，水平桿以上1500mm處設置樓板承重的水平桿（此道水平桿需把模板、混凝土自重以及施工荷載傳遞到承重架的立桿上去，因此，在立桿的上端的此道水平桿需綜合考慮各種梁、板等現澆構件所要求的標高和尺寸需要設置水平桿，設置水平桿時應注意按構件要求的標高施工。）縱、橫水平桿的布置：承重架的水平桿布置按沿梁的跨度方向設置縱、橫雙向水平桿拉通，在板承重架處水平桿設置按短邊橫向設置。整個承重架體系要求橫平豎直，不得發生傾斜，同時，在梁的承重架立桿（沿梁

14、跨度方向的立桿）下部均設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面150mm高；在框架梁的立桿處設置垂直剪刀撐，承重架需按規范布置水平剪刀撐，垂直剪刀撐和水平剪刀撐等構造措施均按JGJ130-2001標準執行。其中對高跨樓板和梁的支模架采用每二步設置一道水平剪刀撐，梁下每四六道立桿設置一道垂直剪刀撐。4.5拆模施工拆模施工需嚴格執行以下要求：（1）梁板寬度小于8m的承重結構需達到75%強度后拆模，跨度大于8m和懸挑結構構件需達到100%強度后拆模。（2）模板拆模后，通過專門搭設的卸料平臺，利用塔吊作垂直運輸，清理后刷脫模劑備用。（3）模板拆除時，應將支承件和連接件逐件拆卸，模板應逐塊拆卸傳遞，拆除時不得

15、損傷模板和砼的表面。4.6模板工程技術復核模板支設完畢后，必須進行技術復核，技術復核在班組自檢自查的基礎上，由木工翻樣進行技術復核檢查，再由項目部施工員、質量員進行驗收檢查，符合要求，填寫技術復核單，并辦理簽證手續后，才能進入下道工序施工。五、施工質量保證措施5.1施工質量控制要求1）固定在模板上的預埋件、預留孔和預埋洞應符合下表2）現澆結構模板安裝的偏差見下表5.2施工質量保證措施承重架所用鋼管、扣件必須有租賃方或生產廠家的質量證明合格證，對每批進場材料進行隨機抽樣送檢，檢驗合格后方可使用。模板和承重支撐體系必須有足夠的強度、剛度和穩定性。樓板、梁承重立桿必須與墻柱的支撐連接成整體。承重立桿

16、設水平拉桿、掃地桿（距離樓、地面20cm），按JGJ130-2001標準要求設置斜撐和剪刀撐以確保支撐體系的整體穩定性。垂直度控制：每一根柱相鄰面要掛統高線錘，以便垂直度校正和固定。剪力墻每隔2m左右掛統高線錘作垂直校正和固定。軸線、平面位置控制：柱、梁每一區段必須拉、彈統長線進行軸線、平面位置校正。墻必須拉統長線進行平面位置校正。標高控制：每一根柱都必須進行標高測定，同標高柱必須拉統長線進行復核檢查。每根梁底兩端和中間分多點進行標高測定，并拉統長線檢查板底的平整度和2m長直尺檢查板底平整度。梁柱節點模板必須準確計算，精工細作。避免梁柱節點處模板長度拼接。如要接長，不應在節點處拼接長度。模板必

17、須平逢拼接，不得留有縫隙。墻板、柱用對拉螺桿兩頭必須用粗螺紋，用加厚傘形銷銷或加厚鋼板作為墊付板與鋼管抱箍連接，以防墊板拉裂、斷而引起混凝土炸模。混凝土澆筑過程中，平方板上不可堆積過高混凝土，以防承重架局部變形起撓；墻板與柱混凝土必須分皮澆搗，振搗密實，不可一次性澆至設計標高。混凝土澆搗過程當中，必須有木工看模，以便處理炸模等突發事件的發生。模板承重體系拆除必須經項目審批同意后方可進行。六、職業健康安全管理措施參加施工的全體人員，必須樹立“安全第一，預防為主”和“安全為生產，生產必須安全”的思想，從工程開工到竣工，都必須嚴格執行國家安全生產法等有關安全法規及公司和建設單位的安全生產規章制度，必

18、須認真執行企業的有關安全規定和要求，施工作業人員要按照公司制定的安裝工人安全技術操作規程進行施工作業。不違章作業，消除一切事故。安全生產保證體系在本工程的施工進程中，成立以項目經理為主管，安全員為具體負責，架子班、木工班和分項施工員實施的組織保障體系具體落實的安全保證體系，確保在本工程施工進程中不出安全事故。安全防護和制度重大危險源的識別：通過對該分項工程施工階段綜合評價和識別，確定出針對該工程特點評價的危險源，按危險源辯識和風險評價控制程序，確定重大危險源分別如下：施工機械操作人員未按規定進行培訓持證上崗高空、臨邊作業無安全防護措施高空、臨邊施工無安全措施在配料或提取易燃品時吸煙，浸插過清油

19、、清漆、棉紗、槎手布隨便亂丟平刨傳動部位無防護罩承重架架搭設不規范懸空作業未系安全帶模板承重架無掃地桿導致立桿不穩桿件直徑、型鋼規格及材質不符合要求導致強度不足木工圓盤鋸無鋸盤護罩、防護檔板安全裝置和傳動部位無防護木工平刨傳動部位無防護罩新工人未進行三級安全教育針對以上重大危險源，項目部采取以下措施進行管理：健全各項安全生產管理制度，落實安全生產責任制，安全生產以項目經理為第一安全生產負責人，專職安全員從項目和場地面積大管理有一定的困難的情況下考慮配備兩名專職安全員，全面負責項目的職業健康安全管理工作。目前兩名安全人員已就位。JGJ80-91建筑施工高處作業安全技術規程中規定高空作業人員必須佩

20、帶勞動保護用品。本工程要在100m高空左右從事施工作業，高處作業主要是架子工從事通道的搭設和木工從事承重架、內墻板的支模工作、塔吊司機的高空操作、以及其他工作從事相關的高處施工作業。因此要求從事高空作業的所有人員必須持有勞動部門頒發的上崗證和衛生部門的健康證，并按期進行安全知識培訓和教育。該項工作主要由項目部安全人員李云松負責進行檢查和落實。然后根據各個班組從事高空作業具體工作和實際情況，配發相應的勞動保護用品，勞動用品的采購和發放由項目部安全部門和材料部門配合進行。模板工程將根據JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程、JGJ59-99建筑施工安全檢查標準和地方建設主管部門

21、出臺的有關模板支撐體系的文件和法規要求，在主體結構正式施工前編制模板工程專項方案，該方案主要由項目技術部門負責編制和監督實施。項目安全管理部門每周六組織依次安全檢查，發現問題及時糾正，以“安全整改通知單”的形式通知有關方，監督落實整改情況。特種作業人員必須經過專門培訓并去得特種作業資格后方可上崗，現場在必要的位置懸掛各種安全標識；在招收女工時，要保護她們在工作和勞動時的健康安全，嚴格執行中華人民共和國婦女權益保障法的規定；加強季節性施工的安全防護工作，雨季做好防雨、防雷工作，五級以上大風嚴禁明火和高空作業，夏季做好防食物中毒、中暑事故的發生。冬季做好防滑、防寒、防火等事故的發生，節假日前后做好

22、節前節后的安全檢查工作。其他管理措施：嚴格執行班前安全制度，認真執行書面安全交底的規定，針對作業條件、天氣條件、施工進度等進行準確地、有針對地安全技術交底，并履行交底和被交底人的簽字手續。參加施工的作業人員，必須先進行三級安全教育和考試，合格后方準進場作業。進入施工現場，必須嚴格執行“六大紀律”和“十項措施”，正確使用安全帽和個人防護用品。高處作業，嚴禁向上或往下拋擲工具、材料和其他物品。在2m以上（含2m）高處作業，必須搭設防護嚴密的操作平臺，否則，必須使用安全帶。特種作業人員，必須持證上崗，嚴禁無證上崗作業。進行吊裝作業時，應設專職起重指揮，起重扒桿和吊裝物件下，嚴禁站人，無關人員不得進入

23、區域。吊裝區域必須設置警戒和警示牌。施工現場必須懸掛醒目的安全標志牌和警示牌。對施工現場和設備、容器等安裝現場的“四口”，做好防護工作，防止人員墜落傷亡。七、環境管理措施1、現場召開“施工現場環境保護”工作例會，總結前一階段的施工現場環境保護管理情況，布置下一階段的施工現場環境保護管理工作。2、建立并執行施工現場環境保護管理檢查制度。每半月組織一次檢查，根據檢查情況按施工現場環境保護管理檢查記錄表評比打分，對檢查中所發現的問題，應根據具體情況，定時間、定人、定措施予以解決。3、除特殊情況外，在每天晚22時至次日早6時，嚴格控制強噪聲作業，對混凝土輸送泵、電鋸等強噪音設備，以隔音棚或隔音罩封閉、

24、遮擋，實現降噪。4、模板、腳手架在支設、拆除和搬運時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞。5、模板、鋼管修理時，禁止使用大錘。使用電鋸切割時，應及時在鋸片上刷油，且鋸片送速不能過快。使用電錘開洞、鑿眼時，應使用合格的電錘，及時在鉆頭上注油或水。6、加強環保意識的宣傳。采用有力措施控制人為的施工噪聲，嚴格管理，最大限度地減少噪音擾民。八、安全技術要求1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帽，并應系牢。2、經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。3、安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄，防止上下在同一垂直面操作。4、高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先

25、應有切實的安全措施。5、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。6、二人抬運模板時要相互配合，協調工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。7、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。8、支模過程中如需中作停歇，應將支撐、搭頭、柱主板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽桿、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。9、模板上有預留洞時，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后將洞口蓋好。10、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站在墻上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟行業。11、拆模必須一次性

26、拆模，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。12、嚴禁酒后作業。九、模板體系安全設計的計算書普通支模架計算部分100厚樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書（一） 計算依據安徽省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程。 模板支架搭設高度為2.9米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.10米，立桿的橫距 l=1.10米，立桿的步距 h=1.7米。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.25。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.1000.1001.100

27、+0.3001.100=3.091kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.100=3.300kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； I = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載

28、設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.23.091+1.43.300)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07510001000/59400=1.262N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.091+1.43.300)0.300=1.499kN 截面抗剪強度計算值 T=31499.0/(21100.00018.000)=0.114N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677

29、ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0913004/(1006000534600)=0.053mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0

30、.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.200.753+1.200.090=1.012kN/m 活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.499/1.100=2.272kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.271.10 最大剪力 Q=0.61.1002.272=1.499kN 最大支座力 N=1.11.1002.272=2.749kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.00

31、8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.275106/64000.0=4.30N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31499/(26080)=0.469N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6770.843110

32、0.04/(1009500.002560000.0)=0.344mm 木方的最大撓度小于1100.0/250,滿足要求! 三、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=3.719mm 最大支座力 Qmax=11.011kN 抗彎計算強度 f=1.118106/4788.0=233.42N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度大于205.0N/mm2,不滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1100.

33、0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.01kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1505.100=0.7

34、65kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.1001.100=0.363kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.1001.100=3.037kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.165kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.1001.100=3.630kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1

35、.4NQ 六、立桿的穩定性計算 選取六排立桿投影面內作為計算的各排立桿，其豎向力為 V1=10.080kN V2=10.080kN V3=10.080kN V4=10.080kN V5=10.080kN V6=10.080kN 風荷載標準值 Wk=0.70.4501.2001.250=0.472kN/m2 風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.4721.1001.500 風荷載計算示意圖如下 按照規范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結構模板縱向擋風面積； Wk 風荷載標準值，取0.472kN/m2； La 模板支架的縱向長

36、度，AF/La=截面高度，取0.100m； la 立桿縱距，取1.100m； 經過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.4720.1001.100=0.044kN 按照規范風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.044kN； H 模板支架高度，取2.900m； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取2； Lb 模板支架的橫向長度，取3.600m； 經過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.0442.900/(2+1)3.6500=0.041kN 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

37、公式為： 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取10.080kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑，取1.587cm； A 立桿凈截面面積，取4.567cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取4.788cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； l0 計算長度，按照表達式計算的結果取最大值，取2.783m； l0 = h + 2a

38、=1.500+20.300=2.100m； l0 = kuh =1.1671.5901.500=2.783m； k 計算長度附加系數，按規范附錄D采用，k=1.167； u 考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算長度系數，按規范附錄D采用，u=1.590； 不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果：=10080/(0.2334570.995)=95.340N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載的計算立桿穩定性結果：=10080/(0.2334570.995)+139000/4788=124.405N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時

39、，立桿穩定性結果：=(10080+41)/(0.2334570.995)=95.727N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!180厚樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書（二）一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):3.95；采用的鋼管(mm):483.2 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(

40、kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.82/

41、6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.180.9+0.350.9 = 3.915 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、強度計算計算公式如下: M=0.1ql2其中：q=1.23.915+1.40.9= 5.958kN/m最大彎矩M=0.15.9583002= 53622 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 53622/48600 = 1.103 N/mm2；

42、面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.103 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.915kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.9153004/(100600043.74104)=0.082 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.082 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2

43、/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.18+0.350.3 = 1.305 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.強度驗算:計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.305+1.40.3 = 1.986 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.9860.92 = 0.161 kNm；方木最大應力

44、計算值 = M /W = 0.161106/64000 = 2.514 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.514 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.9860.9 = 1.072 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.072103/(2 6080) = 0.335 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.335 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足

45、要求!4.撓度驗算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.305 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.3059004 /(10090002560000)= 0.252 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.252 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.787kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大

46、彎矩 Mmax = 0.429 kNm ；最大變形 Vmax = 1.065 mm ；最大支座力 Qmax = 5.839 kN ；最大應力 = 429083.232/4730 = 90.715 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 90.715 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.065mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數0

47、.80，該工程實際的雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 5.839 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.95 = 0.51 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9

48、 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.180.90.9 = 3.24 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.033 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.242 kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.242 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i -

49、 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 計算長度附加系數，取1.155； - 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.7； a -

50、 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=8242.134/(0.209450) = 87.636 N/mm2；立桿穩定性計算 = 87.636 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！ 200700以下梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（三）一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.7

51、0；混凝土板厚度(mm)：160.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設高度H(m)：3.95；梁兩側立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.2；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.20；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準

52、值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(m

53、m)：80.0；梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：3；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.0

54、00h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡

55、圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l = (700-160)/(4-1)= 180mm

56、；面板的最大彎矩 M= 0.110.709(700-160)/(4-1)2 + 0.1172.8(700-160)/(4-1)2= 4.53104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(700-160)/(4-1)/1000+1.22.800(700-160)/(4-1)/1000=2.725 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 4.53104 / 3.33104=1.4N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.4N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗

57、算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (700-160)/(4-1)=180mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.709(700-160)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.038 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(700-160)/(4-1)/250 = 0.72mm；面板的最大撓度計算值

58、=0.038mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.72mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.725/0.500= 5.450kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.136 kNm，

59、最大支座反力 R= 2.998 kN，最大變形 = 0.102 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.36105/6.40104 = 2.1 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.1 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.102mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座

60、力2.998kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.225 kNm，最大支座反力 R= 5.563 kN，最大變形 = 0.061 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 2.25105/1.28105 = 1.8 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:

61、f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =1.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.061 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.061mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結

62、構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9002020/6 = 6.00104mm3； I = 900202020/12 = 6.00105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.200.90=19.602kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=19.602+5.040=24.642kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:M

63、max=0.125ql2= 0.12524.6421502=6.93104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37519.6020.15+0.4375.040.15=1.433kNRB=1.25ql=1.2524.6420.15=4.62kN =Mmax/W=6.93104/6.00104=1.2N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作

64、用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=16.335kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52119.6021504/(10060006.00105)=0.014mm；面板的最大撓度計算值: =0.014mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.6mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算

65、只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.62/0.9=5.134kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.15.1340.92 = 0.416 kNm；最大應力 = M / W = 0.416106/64000 = 6.5 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計

66、算值 6.5 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.1340.9 = 2.772 kN；方木受剪應力計算值 = 32.7721000/(26080) = 0.866 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.866 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6775.1349004 /(1009000256

67、104)=0.99mm；方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.99 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.433kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.620kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.200)/40.900(1.20.16024.000+1.42.000)+1.220.900(0.700-0.160)0.200=1.350kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(

68、mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.412 kN；N2=9.361 kN；最大彎矩 Mmax=0.232 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.067 mm；最大應力 =0.232106/4730=49 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 49 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數1.00

69、，該工程實際的雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=9.361 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.412 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.

70、1293.95=0.612 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.20)/4)0.900.30+(0.90/2+(0.90-0.20)/4)0.900.160(1.50+24.00)=2.838 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.300)/40.900=3.024 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.412+0.612+2.838+3.024=6.886 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i

71、 = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐

72、點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=6886.419/(0.209450) = 73.2 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 73.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =9.361 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(3.95-0.7)

73、=0.612 kN；N =N1+N2 =9.361+0.503=9.865 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.

74、71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9864.897/(0.209450) = 104.9 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 104.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 墻柱

75、模板計算書（三）墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用容量為0.20.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為3.00kN/m2；墻模板的總計算高度(m):H6.00；模板在高度方向分 2 段進行設計計算。第1段（墻底至墻身高度3.00米位置；分段高度為3.00米）:一、參數信息1.基本參數次楞間距(mm):225；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):45

76、0；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；3.次楞信息次楞材料:圓鋼管；次楞合并根數:1；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量

77、E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN

78、/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距)

79、: l =225.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.4500.900=8.277kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.18.277225.02+0.1171.701225.02= 5.20104Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面

80、板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 5.20104 / 2.43104 = 2.1N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =2.1N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =225.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.4500.900=8.277kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/

81、m；面板的最大剪力：V = 0.68.277225.0 + 0.6171.701225.0 = 1353.5N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1353.5N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =31353.5/(245018.0)=0.251N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的

82、最大受剪應力計算值 =0.251N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.030.45 = 7.664N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 225mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.9mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677

83、7.662254/(10060002.19105) = 0.101 mm；面板的最大撓度計算值: =0.101mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.9mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.731= 4.73cm3；I =11.361= 11.36cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l

84、 =450.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.2250.900=4.139kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.230.90=0.851kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.14.139450.02+0.1170.851450.02= 1.04105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.73103； f -次楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；次楞的最大應力計算

85、值： = 1.04105/4.73103 = 22 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 22 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.2250.900/1=4.139kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.230.90/1=0.851kN/m，其中，0

86、.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.64.139450.0+ 0.6170.851450.0 = 1353.5N；截面抗剪強度必須滿足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1353.5N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 450.379mm2 ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =21353.5/450.379=6.011N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =6.011N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿

87、足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.030.23=3.83 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=1.14105mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.6773.83/14504/(1002060001.14105) = 0.045 mm；次楞的

88、最大容許撓度值: = 1.8mm；次楞的最大撓度計算值 =0.045mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.7322= 9.46cm3；I =11.3572= 22.71cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.217.030.220.451.430.220.452.495kN；主楞

89、計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 450mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 1.14105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 9.46103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 1.14105/9.46103 = 12 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =12N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截

90、面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V =1375.7/2 = 687.8N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 450.379mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =2687.8/450.379=3.054N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =3.054N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.067mm；主楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；主楞的最大撓度計算值 =0.067mm 小于 主楞的最大

91、容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 2.50 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=2.499kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，

92、滿足要求！第2段（墻身高度3.00米位置至墻身高度6.00米位置；分段高度為3.00米）:一、參數信息1.基本參數次楞間距(mm):225；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；3.次楞信息次楞材料:圓鋼管；次楞合并根數:1；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；4.面板參數面板類型:鋼面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):210000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm

93、2):205.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按2

94、00/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 40.549 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值40.549 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.549kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土

95、側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =225.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.240.550.45=21.896kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.45=1.890kN/m；面板的最大彎矩：M =0.121.896225.02+0.1171.890225.02= 1.22105Nmm；按以下公式進行

96、面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.22105 / 2.43104 = 5.0N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =5N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)；

97、 l-計算跨度(次楞間距): l =225.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.240.5490.450=21.896kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.45=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.621.896225.0 + 0.6171.890225.0 = 3218.4N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 3218.4N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計

98、值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =33218.4/(245018.0)=0.596N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.596N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 40.550.45 = 18.247N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 225mm；

99、 E-面板的彈性模量: E = 210000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.9mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67718.252254/(1002100002.19105) = 0.007 mm；面板的最大撓度計算值: =0.007mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.9mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.731= 4.73

100、cm3；I =11.361= 11.36cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.240.5490.225=10.948kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.23=0.945kN/m。次楞的最大彎矩：M =0.110.948450.02+0.1170.945450.02= 2.44105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M

101、 -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.73103； f -次楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 2.44105/4.73103 = 51.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 51.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm；

102、新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.240.550.23/1=10.948kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.23/1=0.945kN/m。次楞的最大剪力：V = 0.610.948450.0+ 0.6170.945450.0 = 3218.4N；截面抗剪強度必須滿足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 3218.4N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 450.379mm2 ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =23218.4/

103、450.379=14.292N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =14.292N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 40.550.23=9.12 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =450.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I

104、=1.14105mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.6779.12/14504/(1002100001.14105) = 0.106 mm；次楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；次楞的最大撓度計算值 =0.106mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.7322= 9.46cm3；I =11.3572= 22.71cm4；E = 210000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(k

105、Nm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.240.550.220.451.430.220.455.352kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 450mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 2.44105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 9.46103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 2.44105/9.46103 = 25.8 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =2

106、5.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V =2949.8/2 = 1474.9N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 450.379mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =21474.9/450.379=6.550N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =6.55N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求

107、！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.144mm；主楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；主楞的最大撓度計算值 =0.144mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 5.36 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=5.358kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！